NO132491B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO132491B NO132491B NO1505/72A NO150572A NO132491B NO 132491 B NO132491 B NO 132491B NO 1505/72 A NO1505/72 A NO 1505/72A NO 150572 A NO150572 A NO 150572A NO 132491 B NO132491 B NO 132491B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- ore
- fraction
- particles
- layer
- titanium
- Prior art date
Links
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 68
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 40
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 32
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 239000004408 titanium dioxide Substances 0.000 claims description 19
- 239000000460 chlorine Substances 0.000 claims description 15
- IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N iron titanium Chemical compound [Ti].[Fe] IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 15
- ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N Chlorine atom Chemical compound [Cl] ZAMOUSCENKQFHK-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 14
- 229910052801 chlorine Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 13
- BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N Orthosilicate Chemical compound [O-][Si]([O-])([O-])[O-] BPQQTUXANYXVAA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 11
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims description 11
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 238000005660 chlorination reaction Methods 0.000 claims description 8
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 claims description 7
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 6
- 150000002506 iron compounds Chemical class 0.000 claims description 4
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 4
- NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L iron dichloride Chemical class Cl[Fe]Cl NMCUIPGRVMDVDB-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 150000003609 titanium compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 16
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 239000000047 product Substances 0.000 description 10
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 8
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 7
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 7
- XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J titanium tetrachloride Chemical compound Cl[Ti](Cl)(Cl)Cl XJDNKRIXUMDJCW-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 7
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 6
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 6
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 6
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 5
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 5
- FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M iron chloride Chemical compound [Cl-].[Fe] FBAFATDZDUQKNH-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 4
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 3
- 150000001805 chlorine compounds Chemical class 0.000 description 3
- 239000006249 magnetic particle Substances 0.000 description 3
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 3
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N Chlorine Chemical compound ClCl KZBUYRJDOAKODT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000003575 carbonaceous material Substances 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000006148 magnetic separator Substances 0.000 description 2
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 2
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 2
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 2
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L Calcium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ca+2] UXVMQQNJUSDDNG-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910021555 Chromium Chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021380 Manganese Chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L Manganese chloride Chemical compound Cl[Mn]Cl GLFNIEUTAYBVOC-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910010413 TiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 150000004645 aluminates Chemical class 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 1
- 239000001110 calcium chloride Substances 0.000 description 1
- 229910001628 calcium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- QSWDMMVNRMROPK-UHFFFAOYSA-K chromium(3+) trichloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Cl-].[Cr+3] QSWDMMVNRMROPK-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 238000005243 fluidization Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- NNIPDXPTJYIMKW-UHFFFAOYSA-N iron tin Chemical compound [Fe].[Sn] NNIPDXPTJYIMKW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 1
- 238000007885 magnetic separation Methods 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 239000011565 manganese chloride Substances 0.000 description 1
- 229940099607 manganese chloride Drugs 0.000 description 1
- 235000002867 manganese chloride Nutrition 0.000 description 1
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N oxygen(2-);titanium(4+) Chemical group [O-2].[O-2].[Ti+4] SOQBVABWOPYFQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002006 petroleum coke Substances 0.000 description 1
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B34/00—Obtaining refractory metals
- C22B34/10—Obtaining titanium, zirconium or hafnium
- C22B34/12—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08
- C22B34/1204—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 preliminary treatment of ores or scrap to eliminate non- titanium constituents, e.g. iron, without attacking the titanium constituent
- C22B34/1209—Obtaining titanium or titanium compounds from ores or scrap by metallurgical processing; preparation of titanium compounds from other titanium compounds see C01G23/00 - C01G23/08 preliminary treatment of ores or scrap to eliminate non- titanium constituents, e.g. iron, without attacking the titanium constituent by dry processes, e.g. with selective chlorination of iron or with formation of a titanium bearing slag
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/08—Chloridising roasting
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Geology (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Inorganic Compounds Of Heavy Metals (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår en fremgangsmåte ved anrikning av titanjern-
malm. Visse titanjernmalmer er vanskelige og uokonomiske å anrike på
grunn av at de har et hoyt silikatinnhold både ved korngrensene og inne i kornener Det eneste mål vad kjente metoder for anrikning av titanjernmalmer har vært fjernelse, av jernbestanddelene i malmen,
f.eks. ved utlutning av jernet med syreopplosninger uten å innvirke på titandioxydet. Malmpartiklené passerer således i realiteten gjennom prosessen uten at deres silikat- og titandioxyddeler forandres slik at forholdet.silikatrtitandioxyd i partiklene ikke blir lavere,
men dette innebærer at forholdet titandioxyd:silikat heller ikke oker slik at malmens'verdi som utgangsmateriale for klorerende behandling for fremstilling av pigmenter ikke okes.
Oppfinnelsen angår en ny fremgangsmåte for anrikning av titanjernmalmer inneholdende store mengder silikater, og den foreliggende fremgangsmåte omfatter klorering under reduserende og fluidiserende betingelser av en blanding inneholdende en for ste titanjernmalmfraksjon med hoyt jerninnhold og en annen titanjernmalmfraksjon med hoyt silikatinnhold. Ved den foreliggende fremgangsmåte utvinnes titaninnholdet fra den annen fraksjon og anvendes for å erstatte jerninnholdet i den forste fraksjon under fremstilling av storre og tyngre partikler av anriket malm.
Oppfinnelsen angår også en fremgangsmåte for ved en kombinasjon av kjemisk og fysikalsk behandling å anrike titanjernmalmer med hoyt silikatinnhold hvor fraksjonene har tydelig forskjellige partikkel-storrelser dg hvor titaninnholdet i fraksjonen med liten partikkelstorrelse anvendes for å oké titaninnholdet i malmfraksjonen med storre partikkelstorrelse.
Den foreliggende fremgangsmåte er nyttig for fremstilling av
et mellom-produkt for fremstilling av titandioxydpigmenter eller métallisk" titan. Det ved den foreliggende fremgangsmåte fremstilte produkt kan dessuten anvendes som bestanddel i sveiseelektroder.
Oppfinnelsen angår derfor en fremgangsmåte ved anrikning av ti tan jernmalm, f-^eks. ilmenitt, hvor klor ledes gjennom et minst 0,l5m tykt fluidisert skikt av titanjernmalm ved en temperatur på.900-1100°C under reduserende betingelser og under fjernelse av jernklorider, og fremgangsmåten er særpreget ved at klor ledes gjennom et fluidisert skikt bestående av en blanding av t^titanjernmalmfraksjoner med forskjellig partikkelstorrelse og hvorav malmfraksjonen med de mindre partikler har en partikkelstorrelsesfordeling på ca. 75 vekt$ -100 til +200 mesh og inneholder et tilstrekkelig antall mol. titandioxyd for omsetning med antallet mol jernoxyd i malmfraksjonen med de storre partikler og som har en partikkelstorrelsesfordeling på ca„ 75 vekt%
'-60 til +100 mesh, hvorved titanforbindelsene fra malmfraksjonen med de mindre-partikler i det vesentlige fullstendig erstatter jernforbindelsene i malmfraksjonen med de storre partikler.
Utan at det er ment å være bundet til noen teori, synes det som om det ved den foreliggende fremgangsmåte fåes slike betingelser i reaksjonssonen at titaninnholdet i malmfraksjonen med den mindre
partikkelstorrelse erstatter jerninnholdet i malmfraksjonen med den storre partikkelstorrelse. Dessuten forbrukes malmfraksjonen med den mindre partikkelstorrelse fullstendig under prosessen idet titan-
forbindelsene omdannes til titantetraklorid som derefter omsettes med jernoxyd i malmpartiklene med den storre partikkelstorrelse, hvorved jernforbindelsene erstattes med titandioxyd og omdannes til flyktige jernklorider. Silikatene som i partiklene med mindre partikkelstorrelse forekommer langs korngrensehe og som innleiringér, frigjores og blåses bort fra produktmassen under innvirkning av reaktant- og biproduktgasser.
Det antas at de under prosessen forekommende reaksjoner er
som folger:
Forholdet mellom malmfraksjonen med de storre partikler og malmfraksjonen med de mindre partikler bestemmes av mengden av jernoxyd og dets reduksjonsgrad i malmfraksjonen med de storre partikler
og av mengden av'titandioxyd i malmfraksjonen med de mindre partikler. Som nærmere forklart nedenfor inneholder den malmblanding som skal anrikes, .fortrinnsvis tilstrekkelig titandioxyd i malmfraksjonen med de mindre partikler til fullstendig å reagere med hele jerninnholdet i malmfraksjonen med de storre partikler. Det antas at jerninnholdet omdannes til en blanding av flyktige klorider. Silikatbestanddelen i malmfraksjonen med de mindre partikler frigjores under kloreringstrinnet og fjernes fra reaksjonssonen i form av en findelt aske på grunn av den avdrivende innvirkning av gassene som
av
anvendes for fluidisering/skiktet. Produktet er en anriket malm med et lavere prosentuelt innhold av silikater enn hittil mulig.
De for den foreliggende fremgangsmåte anvendte betingelser er lignende dem som er beskrevet i britisk patentskrift nr. 1 30+ 635,
med unntagelse av den anvendte malmblanding.
Fremgangsmåten kan utfores i en med ildfast sten ffiret hvirvel-skiktreaktor med en gjennombrutt plate som tjener som stotte for et malmskikt. Reaktoren er over skiktet forsynt med et innlop for malm og carbon, ved bunnen med et gassinnlopssystem sammen med et gass-fordelingssystem som forer" til den gjennomhullede plate, en avlops- 'i;', ledning for fjernelse av biproduktgasser og laget av et keramisk ,. eller annet materiale som er motstandsdyktig overfor korrosjon av klorider ved 1100°C, og en anordning for fjernelse av skiktet.. Qm~ setningen utfores under anvendelse av et fluidisert skikt med en dybde av 0,15- 0,61 m eller derover.
Som reaktant innfores klor under reduserende betingelser. De nodvendige reduserende betingelser kan^dannes ved å blande 10 - 30 vekt# carbon eller carbonholdig materiale med malmen. Det anvendte carbon er vanligvis trekull, petroleumskoks eller koks. Klor ledes gjennom skiktet, som har en temperatur av 900 1100°C, med en tilstrekkelig hastighet til å fluidisere skiktet-, og kloret forbrukes fullstendig i skiktet mens jernkloridet og andre metall-klorider fjernes i form av gassformige damper og omsetningen utfores :ri 20 - 30 minutter eller derover inntil "brudd"-punktet, dvs. når TiCl^ begynner å avgis fra skiktet. Jernoxydkonsentrasjonen i produktet er 2-10 vekt#. •Ved den foreliggende fremgangsmåte fåes en anriket titanjernmalm med moderat porositet, forbedret hardhet og en romvekt av .1,6-2,+ g/cm^. Disse egenskaper, gjor at materialet er et foretrukket utgangsmateriale for fremstilling av titantetraklorid.
r; Den anvendte titanjernmalm kan være en hvilken som helst natur-lig forekommende malm, som ilmenitt, f.eks. kabelilmenitt (vest-australske ilmenittsander). Da jernoxydet erstattes'méd- titandioxyd, kan malmer inneholdende inntil ca. 6,0'vekt^ silikater og andre vanskelig klorérbare oxyder anvendes. Silikatkonsentrasjonen i de storre partikler holder seg i det vesentlige uforandret mens titandioxyd-konsentrasjonen okes. Mengdeforholdet av silikater og andre inerte forurensning<p>r til titandioxyd i sluttproduktet er derfor lavere enn i malmen. Biproduktmetallkloridene består hovedsakelig•av toverdig jernklorid og mindre mengder treverdig jernklorid, manganklorid,
kromklorid og klorider av andre metaller. Biproduktstrommene inneholder også carbondioxyd og små mengder titantetraklorid og carbonmonoxyd.
Det anvendte klor kan være teknisk klor.' Resirkulert klor kan også anvendes. Klorstrommen bor reguleres slik at det i skiktet dannede titantetraklorid kan omsettes uten å bryte gjennom, dvs. unn-vike fra,malmskiktets overflate. Klorstrommen bor i alminnelighet ha en hastighet av 5,8 - 61 cm/s.
Den foreliggende fremgangsmåte er en resirkuleringsprosess hvori delvis anriket malm og ny malm. kontinuerlig innfores i hvirvel-skiktreaktoren som er oppvarmet til 900 - 1100°C, og hvori klor ledes gjennom malmen mens delvis anriket malm og koks fjernes og avkjoles under reduserende betingelser.. Den avkjolte malm ledes gjennom en magnetseparator for separering av et titandioxydprodukt inneholdende 0 - 0,1 vekt# jernoxyd. Det anrikede produkt med over 1,0 vekt# jernoxyd resirkuleres til reaktoren sammen med ny malm. Dessuten resirkuleres hele mengden finstoff, dvs. et materiale med mindre partikler enn for det onskéde titandioxydprodukt, til reaktoren.
Den foreliggende fremgangsmåte kan anvendes for anrikning av mindre eftertraktede malmer inneholdende storre mengder kalsium og mangan foruten silikater og andre vanskelig klorerbare forurensninger, f.eks. ilmeniter fra New Zealand og Syd-Afrika. Malmen med et hoyt innhold av silikat males da til en partikkelstorrelsesfordeling av f.eks. ca. -180 mesh BS (britiske standards ikter). Den malte malm blandes med en annen ilmenit av hoyere kvalitet og med en partikkelstorrelsesfordeling på ca. 75 ækt# -60 til +100 mesh.. Mengden av titan-forbindelser i den findelte malm bor stokiometrisk tilsvare den samlede mengde jernforbindelser i malmen med de storre partikler. Malmen kan ytterligere raffineres eller anrikes som beskrevet ovenfor.
Omsetningen kan utfores ved en temperatur av 900 - 1100°C og helst 950 - 1050°C.
Malmblandingen fremstilles ved å blande den nødvendige mengde av den forste og den annen malmfraksjon. Således kan +5,+ kg ilmenitt (Murphyores Queenslands, australsk strandsand) med folgende sammensetning:
og fSigende partikkelstorrelsesfordeling: blandes med 3+,5 kg ilmenit erholdt fra malm fra Tauranga Bay, Cape Foulwind, New Zealand, med fblgende sammensetning (ref. New Zealand Journal of Science, 10, nr. 2, juni 1967, s.^-52)! og med folgende partikkelstorrelsesfordeling:
30 vekt# pulverformig petrpleumskoks med en partikkelstorrelse av -8 mesh ble satt til malmblandingen. Blandingen ble fylt i en reaktor som beskrevet ovenfor for dannelse av et fluidisert skikt med en tykkelse av ca. 0,3 m og derefter oppvarmet til 1000°C. Klor-gass ble ledet gjennom skiktet med en tilstrekkelig hastighet til å
fluidisere blandingen av malm og koks. KLorgassmengden var ca.
1,7 Nm-Vmin, Klor ble tilfort inntil endel av titanet i malmfraksjonen med små partikler var blitt omdannet til titantetraklorid.
Da en stor mengde titantetraklorid unnvek fra reaksjonsskiktet, ble carbonmonoxyd periodevis anvendt istedenfor k3,or i ca. 20 minutter. Reaktoren ble derefter avkjolt til værelsetearperatur under en carbon-monoxydatmosfære. Produktet ble avkjolt til værelsetemperatur.
Som angitt ovenfor forekommer silikatet og aluminatet i malmpartiklene i form av et meget findelt lag„ Såsnart dette lag er blitt befridd for omgivende titandioxyd og jernoxyd, drives det lett ut av reaksjonsskiktet på grunn av den oppadrettede virkning av de gassformige reaktanter eller biprodukter, eller ved å lede en inert gass gjennom reaksjonsskiktet for meddrivning av silikatet. De fra skiktet fjernede lette partikler kan deésuten separeres ved vaske-bordsbehandling for å fjerne koksen, kombinert med en utlutning for å fjerne kalsiumkloridet.
Anrikning av malm fra New Zealand ved kjente prosesser gir et produkt som bare inneholder ca. 85 vekt# titandioxyd. Ved den foreliggende fremgangsmåte inneholdt det erholdte produkt 95 - 97 vekt% Ti02 og 1,0 vektjS jernoxyd.
Bt.annet eksempel på fordelene ved foreliggende fremgangsmåte
er behandlingen av en titanjernmalm hvori malmpartiklene er bundet sammen av en siliciumdioxydmasse. E.eks. har den i Syd-Afrika ved Bothaville i fristaten Orange forekommende malm ilmenittpartikler som
er bundet sammen av siliciumdioxyd, og den folgende analyse:
Når denne malm knuses, gjenvinnes 70 vekt# av siliciumdioxyd-innholdet i partikler som passerer gjennom en hk mesh sikt,men holdes tilbake på en 85 mesh sikt, dvs. en siktåpning av hhv. tfltvm og 175 fAm. Det har vært vanskelig å behandle en slik malm inntil den foreliggende fremgangsmåte ble utviklet som er skjematisk vist på Fig,. 1, 2A og 2B som omfatter de vesentlige trinn av den foreliggende fremgangsmåte.
Ifolge Fig. 1 utfores' efter kloreringstrinnet'i den foreliggende fremgangsmåte en magnetseparering av ovérlbpet fra skiktet efter at' det er blitt siktet til fraksjoner over og under 85 mesh. De umag-netiåke partikler med en storrelse over 85 mesh separeres ved hjelp av luft på et separeringsbord, og de lette partikler, som utgjores av uomsatt koks, tilbakeføres til det fluidiserte skikt mens de gjen-blivende tyngre siliciumdioxydpartikler vrakes. De magnetiske partikler med en storrelse over 85 mesh .knuses, til en partikkelstorrelse under 85 mesh og fores gjennom en magnetseparator, pg den umagnetiske ' del separeres ved hjelp av luft på et separeringsbord for å fjerne ytterligere siliciumdioxyd, og.resten.returneres til reaktoren på samme måte som den magnetiske del.- Den del av skiktpartiklene som fjernes fra reaktoren og som har en partikkelstorrelse under 85 mesh, blir også magnetseparert0 Den magnetiske del tilbakeføres til skiktet mens alle umagnetiske partikler med denne storrelse oppsamles som sluttprodukt fra prosessen. Det fremgår således at dé mindre partikler tilbakeføres til kloreringstrinnet for å lette omsetningen av titandioxydet i disse til titantetraklorid som derefter angriper jernoxydet i de storre partikler, hvorved jernoxydet fjernes som jernklorid og titandioxyd avsettes i de storre partikler som derved får en oket egenvekt og et oket prosentuelt innhold av titandioxyd.
Flytskjemaet er blitt efterlignet i laboratoriemålestokk.
Materialbalansen for hele flytskjemaet er vist på Fig. 2A og 2B.
Fig. 2B er en fortsettelse av Fig. 2A idet henvisningsbokstaven A ifolge Fig. 2A fortsetter som henvisningsbokstaven A'ifolge Fig. 2B og henvisninsbokstaven B ifolge Fig. 2A fortsetter som henvisningsbokstaven B' ifolge Fig. 2B. 200 g av den syd-afrikanske ilmenit ble i 20 minutter ved 1000°C bragt i kontakt med CO, TiCl^-damp og N2 i en mengde av 26 mmol/min. Den anvendte reaktor var et elektrisk oppvarmet kvartsror med en innvendig diameter av 5,1 cm. Det var nodvendig med direkte tilførsel av TiCl^-damp under forsoket i laboratoriemålestokk fordi muligheten for å danne det nodvendige dype skikt for fremstilling av storre mengder TiCl^ i reaktoren ikke fore-lå på grunn av det lille skikt. Dette trinn er betegnet som klorering I på Fig. 2A. Skiktet ble knust og delt i to fraksjoner. Den forste fraksjon besto av partikler som ble holdt tilbake på en 85 mesh sikt og den annen fraksjon av partikler som passerte gjennom en 85 mesh sikt. Den forste fraksjon ble derefter magnetseparert.. Den magnetiske fraksjon ble igjen knust og finstoffet (-200 mesh), vraket. Fraksjonen med partikkelstorr.elser mellom 85 og 200 mesh
ble igjen magnetseparert. Den magnetiske del ble oppbevart for på-, folgende klorering. Den annen fraksjon, dvs. fraksjonen fra reaktorskiktet med partikler under 85 mesh, ble magnetseparert. Den umagnetiske fraksjon ga ved analyse 9o vekt# Ti02 og 2 vekt# Fe20^.- Den magnetiske fraksjon sammen med den magnetiske fraksjon fra partiklene med en storrelse mellom 85 og 200 mesh ble klorert videre i h minutter méd TiCl^, CO og N2 i en mengde av 26 mmol/min. og derefter avvekslende bragt i kontakt med CO i 1 minutt og .med Cl2 i 1 minutt i en mengde av 26 mmol/min i 10 minutter. Dette trinn -er betegnet som klorering II i Fig. 2B. Reaktorskiktet ble derefter redusert, avkjolt og magnetseparert. Den umagnetiske fraksjon som utgjorde sluttproduktet, ga ved analyse 95 vekt# Ti02 og 0,1 vekt# Fe2°3«
Claims (3)
1. Fremgangsmåte ved anrikning av titanjernmalm, f.éks. ilmenitt, hvor klor ledes gjennom et minst 0,15 m tykt fluidisert skikt av titanjernmalm vad en temperatur på 900-1100°C under reduserende betingelser og under fjernelse av jernklorider, karakterisert ved at klor ledes gjennom et fluidisert skikt bestående av en blanding av to titanjernmalmfraksjoner med forskjellig partikkelstorrelse og hvorav malmfraksjonen med de mindre partikler har en partikkelstorrTlsesfordeling på ca. 75 vekt$ -100 til +200 mesh og inneholder et tilstrekkelig antall mol titandioxyd for omsetning med antallet mol jernoxyd i malmfraksjonen med de storre partikler og som har en partikkelstorrelsesfordeling på ca. 75 vekt$ -60 til +100 mesh, hvorved titanforbindelsene fra malmfraksjonen med de mindre partikler i det vesentlige fullstendig erstatter jernforbindelsene i malmfraksjonen med de storre partikler.
2. Fremgangsmåte ifolge krav 1, karakterisert ved at det fra skiktet kontinuerlig fjernes en strom av materiale som deles i en magnetisk fraksjon og en umagnetisk fraksjon, hvorefter den umagnetiske fraksjon siktes til en fraksjon med -store partikler og en fraksjon med små partikler hvorav fraksjonen med små partikler blandes med den magnetiske fraksjon og blandingen tilbakefores til skiktet sammen med en slik mengde uklorert malm at denne sammen med mengden av den magnetiske fraksjon og den umagnetiske fraksjon med små partikler tilsvarer den materialmengde som kontinuerlig fjernes fra skiktet.
3. Fremgangsmåte ifolge krav 1 for anrikning av en titan jernmalm--med hoyt silikatinnhold, karakterisert ved at silikatene fjernes fra malmen ved forst delvis å klorere malmen, hvorefter denne fjernes fra skiktet og i rekkefolge siktes,,magnetsepareres, knuses og separeres-på separeringsbord, og de magnetiske andeler tilbakefores til skiktet for videre klorering„ h. Fremgangsmåte ifolge krav 3»karakterisert ved at finstoffene med en partikkelstorrelsesfordeling innen området -200 til +300 mesh erholdt ved separering fra den knuste magnetiske del av de storre partikler med en partikkelstorrelsesfordeling på ca. 75 vekt# -60 til +85 mesh, også tilbakefores til skiktet.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US13846771A | 1971-04-29 | 1971-04-29 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO132491B true NO132491B (no) | 1975-08-11 |
NO132491C NO132491C (no) | 1975-11-19 |
Family
ID=22482143
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO150572A NO132491C (no) | 1971-04-29 | 1972-04-28 |
Country Status (18)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5320442B1 (no) |
AT (1) | AT329286B (no) |
AU (1) | AU472288B2 (no) |
BE (1) | BE782776A (no) |
BR (1) | BR7202761D0 (no) |
CA (1) | CA958897A (no) |
DE (1) | DE2221006C3 (no) |
EG (1) | EG10946A (no) |
ES (1) | ES402876A1 (no) |
FI (1) | FI59421C (no) |
FR (1) | FR2134624B1 (no) |
GB (1) | GB1393786A (no) |
IE (1) | IE37333B1 (no) |
IT (1) | IT959669B (no) |
NL (1) | NL7205664A (no) |
NO (1) | NO132491C (no) |
SE (1) | SE383899B (no) |
ZA (1) | ZA722474B (no) |
Families Citing this family (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ZA783519B (en) * | 1977-07-08 | 1979-10-31 | Ici Australia Ltd | A process for the beneficiation of titaniferous material |
WO1990004569A1 (en) * | 1988-10-28 | 1990-05-03 | Wimmera Industrial Minerals Pty. Ltd. | Recovery of titanium values from minerals by fluidized-bed chlorination |
CN113318865B (zh) * | 2021-05-17 | 2022-08-26 | 宜宾天原海丰和泰有限公司 | 高钙镁钒钛磁铁矿浮选药剂,高钙镁钒钛磁铁矿制备氯化富钛料的方法 |
Family Cites Families (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ZA71371B (en) * | 1970-01-21 | 1972-06-28 | Dunn Inc W | Recovery of thio2 from ores thereof |
-
1972
- 1972-04-13 AU AU41109/72A patent/AU472288B2/en not_active Expired
- 1972-04-13 ZA ZA722474A patent/ZA722474B/xx unknown
- 1972-04-18 GB GB1786872A patent/GB1393786A/en not_active Expired
- 1972-04-19 SE SE512172A patent/SE383899B/xx unknown
- 1972-04-25 FI FI1166/72A patent/FI59421C/fi active
- 1972-04-26 JP JP4137072A patent/JPS5320442B1/ja active Pending
- 1972-04-26 NL NL7205664A patent/NL7205664A/xx not_active Application Discontinuation
- 1972-04-27 EG EG17172A patent/EG10946A/xx active
- 1972-04-27 FR FR7215115A patent/FR2134624B1/fr not_active Expired
- 1972-04-27 IT IT2362672A patent/IT959669B/it active
- 1972-04-28 NO NO150572A patent/NO132491C/no unknown
- 1972-04-28 BE BE782776A patent/BE782776A/xx unknown
- 1972-04-28 AT AT377072A patent/AT329286B/de not_active IP Right Cessation
- 1972-04-28 DE DE2221006A patent/DE2221006C3/de not_active Expired
- 1972-04-28 IE IE570/72A patent/IE37333B1/xx unknown
- 1972-04-28 CA CA140,850A patent/CA958897A/en not_active Expired
- 1972-04-29 ES ES402876A patent/ES402876A1/es not_active Expired
- 1972-05-02 BR BR276172A patent/BR7202761D0/pt unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU472288B2 (en) | 1973-10-18 |
FI59421B (fi) | 1981-04-30 |
AU4110972A (en) | 1973-10-18 |
BE782776A (fr) | 1972-08-16 |
NO132491C (no) | 1975-11-19 |
NL7205664A (no) | 1972-10-31 |
IE37333B1 (en) | 1977-07-06 |
FR2134624A1 (no) | 1972-12-08 |
FR2134624B1 (no) | 1975-03-21 |
CA958897A (en) | 1974-12-10 |
BR7202761D0 (pt) | 1973-06-05 |
JPS5320442B1 (no) | 1978-06-27 |
AT329286B (de) | 1976-05-10 |
EG10946A (en) | 1976-10-31 |
DE2221006C3 (de) | 1978-04-13 |
GB1393786A (en) | 1975-05-14 |
IT959669B (it) | 1973-11-10 |
SE383899B (sv) | 1976-04-05 |
ATA377072A (de) | 1975-07-15 |
FI59421C (fi) | 1981-08-10 |
IE37333L (en) | 1972-10-29 |
DE2221006A1 (de) | 1972-11-16 |
ES402876A1 (es) | 1975-10-16 |
DE2221006B2 (de) | 1977-08-18 |
ZA722474B (en) | 1972-12-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0830313B1 (en) | Pyrometallurgical process for treating tungsten-containing materials | |
JP2563011B2 (ja) | チタン有価物の回収方法 | |
KR900000446B1 (ko) | 산화철의 제조방법 | |
EP1651785A1 (en) | A process for recovering platinum group metals from ores and concentrates | |
TW201437382A (zh) | 鈦氧化物及鐵氧化物之製備方法 | |
US3803287A (en) | Method for producing titanium concentrate | |
GB1584359A (en) | Recovery of chlorine values from iron chloride by-produced in chlorination of ilmenite and the like | |
EP0034434B1 (en) | Process for removing metal values from oxidic materials | |
US4046853A (en) | Production of titanium tetrachloride | |
US3899569A (en) | Preparation of highly pure titanium tetrachloride from ilmenite slag | |
NO132491B (no) | ||
EP0007803B1 (en) | Process for the preparation of anhydrous magnesium chloride | |
US3627508A (en) | Process of beneficiation | |
US9944536B2 (en) | Titanium-tetrachloride manufacturing method | |
US3900552A (en) | Preparation of highly pure titanium tetrachloride from perovskite or titanite | |
US2723903A (en) | Production of titanium tetrachloride | |
US7658894B2 (en) | Method for increasing the chrome to iron ratio of chromites products | |
US4211755A (en) | Process for beneficiating titaniferous ores | |
US2940827A (en) | Discharge of solid by-products separated from chlorination gases | |
US3926614A (en) | Ilmenite beneficiation with fecl' 3 'glaeser; hans hellmut | |
US4519988A (en) | Two stage chlorination of titaniferous ore | |
CA2335739C (en) | Process for chlorine recovery | |
US4279640A (en) | Process for upgrading iron-containing materials | |
US3216817A (en) | Beneficiation of chromium ore | |
EP1590494B1 (en) | A method for increasing the chrome to iron ratio of chromites products |