NO130219B

NO130219B -

Info

Publication number: NO130219B
Application number: NO00647/68A
Authority: NO
Inventors: K Hann; P Davies
Original assignee: Gkn Somerset Wire Ltd
Priority date: 1967-02-24
Filing date: 1968-02-21
Publication date: 1974-07-29
Also published as: GB1208274A; RO63111A; FR1553646A; DE1583984B2; DE6610269U; US3548624A; AT292426B; DE1583984A1; RO53111A; SE352543B; DE1583984C3; BE711178A; ES350893A1; CH511073A; NL6802704A

Description

Anordning ved apparat for behandling av Device by apparatus for treatment of

metall-tråd. wire.

Foreliggende oppfinnelse angår en anordning ved et apparat for utforelse av styrt permanent forlengelse, slik som for å oke motstanden mot fortsatt forlengelse under vedvarende strekkbelastning av elastiske avlange metallelementer av den type som heri er blitt kalt "den beskrevne type", hvilken er utformet som metalltråd, streng eller wire. Oppfinnelsen er spesielt anvendbar for utforelse av slik styrt forlengelse av stålelementer av den beskrevne type, mer spesielt for streng av stål med middels eller hbyt karboninnhold samt av stållegeringer for bruk i tekniske konstruksjoner av forskjellig sort, for eksempel i brobygging, The present invention relates to a device in an apparatus for carrying out controlled permanent elongation, such as to increase the resistance to continued elongation under continuous tensile load of elastic elongated metal elements of the type that has been called herein "the described type", which is designed as a metal wire , string or wire. The invention is particularly applicable for carrying out such controlled extension of steel elements of the type described, more particularly for strands of steel with a medium or high carbon content and of steel alloys for use in technical constructions of various kinds, for example in bridge construction,

eller som forspenningselementer i betongkonstruksjoner. Virkningen or as prestressing elements in concrete structures. The effect

av permanent forlengelse av elementet på den måte som heri beskrevet, gjelder spesielt stålelementer fr derved å forandre metallstrukturen så vel som å heve elastisitetgrensen for i vesentlig grad å oke sigemotstanden eller elementets relaksasjons-egenskap, dvs. motstand mot fortsatt forlengelse når det utsettes for en vedvarende strekkbelastning over en lengere tidsperiode, of permanent extension of the element in the manner described herein, applies in particular to steel elements that thereby change the metal structure as well as raise the elasticity limit in order to significantly increase the creep resistance or the element's relaxation property, i.e. resistance to continued elongation when exposed to a sustained tensile stress over a longer period of time,

slik som tilfellet er med forspenningselementer i betong- eller lignende konstruksjoner. as is the case with prestressing elements in concrete or similar constructions.

Oppfinnelsen angår en anordning ved et apparat for det formål som The invention relates to a device in an apparatus for the purpose which

er nevnt i den fblgende beskrivelse, og som er av den sort som heri blir kalt "den foreskrevne sort", hvori metallelementet av den beskrevne type beveger seg fremover rundt et flertall roterende deler som roterer med den samme vinkelhastighet, hver forsynt med et Y-formet omkretsspor som mottar og under friksjonsvirkningen griper det fremover bevegede element, med diamete"ren i de forskjellige V-spor varierende fra hverandre slik at den progresivt okes i retning av elementets fremforing for derved å påfore det fremover bevegede element en forutbestemt belastning og strekk, is mentioned in the following description, and which is of the variety herein referred to as "the prescribed variety", in which the metal member of the type described moves forward about a plurality of rotating parts rotating at the same angular velocity, each provided with a Y- shaped circumferential groove which receives and under the action of friction grips the forward-moving element, with the diameter of the various V-grooves varying from each other so that it is progressively increased in the direction of the element's advancement to thereby impose a predetermined load and stretch on the forward-moving element,

idet det påfbres tilstrekkelig strekk på elementlengden, som forlater V-sporet med storst diameter, til å holde elementet i gripekontakt dermed, under suksessiv fremforing av elementlengder som fores til den roterende del som har V-spor med storst diameter, og som utsettes for maksimal belastning og. strekk, idet de oppvarmes til en forutbestemt temperatur for å oppnå en slik styrt permanent forlengelse av elementet for dermed å oke dets sigemotstand. in that sufficient tension is applied to the element length, which leaves the V-groove with the largest diameter, to keep the element in gripping contact with it, during the successive advancement of element lengths that are fed to the rotating part that has the V-groove with the largest diameter, and which is subjected to maximum load and. stretch, being heated to a predetermined temperature to achieve such a controlled permanent elongation of the element to thereby increase its resistance to seepage.

I norsk patent nr. 105.606 er beskrevet en fremgangsmåte og et apparat av den foreskrevne sort i hvilket et stort antall, åtte i det hele roterende deler med V-formede omkretsspor anvendes, nemlig fem slike deler hvis spordiametre oker progressivt i elementets fremforingsretning for dermed å påfore en progressivt okende belastning og strekk opp til en forutbestemt maksimalverdi, samt tre slike deler hvis V-spordiametre er mindre enn den til den siste suksessive del av progressivt okende diameter, og hvilke diametre videre avtar progressivt i retning av elementets fremforing for progressivt å redusa?e strekket påfort det fremover bevegede element, og idet de roterende deler er arrangert i to sett montert for rotasjon ved siden av hverandre og i avstand fra hverandre med det avlange element fort alternativt fra et sett til det andre i elementets f remf oringsretning. I denne tidligere fremgangsmåte og apparat var vinkelen mellom de to sider i V-sporet i hver roterende del den vanlige vinkel for V-formede sporskiver, nemlig 60°. Norwegian patent no. 105,606 describes a method and an apparatus of the prescribed kind in which a large number, eight in all, of rotating parts with V-shaped circumferential grooves are used, namely five such parts whose groove diameters increase progressively in the direction of the element's advance in order to apply a progressively increasing load and stretch up to a predetermined maximum value, as well as three such parts whose V-groove diameters are smaller than that of the last successive part of progressively increasing diameter, and which diameters further decrease progressively in the direction of the member's advancement to progressively reduce The stretch continues the forward-moving element, and as the rotating parts are arranged in two sets mounted for rotation next to each other and at a distance from each other with the elongated element fast alternatively from one set to the other in the direction of the element's advance. In this prior method and apparatus, the angle between the two sides of the V-groove in each rotating part was the usual angle for V-shaped track discs, namely 60°.

Skjont nevnte fremgangsmåte og apparat er ytterst effektivt for på Although the aforementioned method and apparatus are extremely effective for

en nøyaktig styrt måte å frembringe den foronskede permanente forlengelse av elementet pr. lengdeenhet, forekommer følgende ulemper: 1. For noen del av elementet kan underkastes behandling i apparatet, må en tilstrekkelig del av elementets hele lengde, nemlig den forreste del derav i elementets fremforingsretning, mates inn i apparatet for fullstendig å strekke seg rundt de roterende deler som progressivt tjener til å minske belastningen på elementet, hvilken del av elementet dermed nødvendigvis ikke kan bli underkastet den nødvendige kombinasjon av oppvarming og strekk, og det samme gjelder den del av elementet som utgjores av dets bakerste del i fremforingsretningen, da denne fores rundt de roterende deler av progressivt okende diameter under matingen av den siste del av elementets hele lengde gjennom apparatet. a precisely controlled way of producing the desired permanent extension of the element per unit of length, the following disadvantages occur: 1. For any part of the element to be subjected to processing in the apparatus, a sufficient part of the entire length of the element, namely the front part thereof in the direction of advance of the element, must be fed into the apparatus to completely extend around the rotating parts which progressively serves to reduce the load on the element, which part of the element cannot therefore necessarily be subjected to the necessary combination of heating and stretching, and the same applies to the part of the element that is made up of its rear part in the forward direction, as this is lined around the rotating parts of progressively increasing diameter during the feeding of the last part of the entire length of the element through the apparatus.

Både den forreste og den bakerste del, hvilke i praksis har Both the front and the back part, which in practice have

en lengde på flere ganger omkrets leng den av en enkelt roterende del, blir således ikke utsatt for den nodvendige kombinasjon av oppvarming og strekk og blir dermed avfall. a length several times the circumference of a single rotating part is thus not exposed to the necessary combination of heating and stretching and thus becomes waste.

Da hver roterende del må ha en omkretsdiameter på mellom 1 As each rotating part must have a circumferential diameter of between 1

og 1,5 meter, vil avfallet pr. element-lengde utgjorende avstanden mellom de to sett roterende deler som elementet må gjennomlope under passeringen fra en roterende del til den neste, være av størrelsesorden 35 til 50 meter, hvilket blir et betydelig tap. 2. På grunn av det relativt store antall roterende V-spordeler som kreves, og deres anordning i to sett, hvert omfattende flere roterende deler og hvert krevende sin egen rotasjons-montasje, må alle disse deler være utformet med en hoy grad av nøyaktighet, slik at apparatet beskrevet i nevnte patent blir kostbart. and 1.5 metres, the waste per element length constituting the distance between the two sets of rotating parts that the element must pass through during the passage from one rotating part to the next, be of the order of 35 to 50 metres, which is a significant loss. 2. Because of the relatively large number of rotating V-track parts required, and their arrangement in two sets, each comprising several rotating parts and each requiring its own rotary assembly, all these parts must be designed with a high degree of accuracy, so that the apparatus described in said patent becomes expensive.

Formålet med foreliggende oppfinnelse er en anordning ved et apparat av den foreskrevne sort hvori avfallet i forhold til en gitt lengde element, som oppstår av grunner som ovenfor nevnt, blir vesentlig redusert og som gir en betydelig besparelse i omkostningene for et apparat med en gitt kapasitet. The purpose of the present invention is a device for a device of the prescribed type in which the waste in relation to a given length element, which arises for reasons as mentioned above, is significantly reduced and which provides a significant saving in the costs for a device with a given capacity .

Foreliggende oppfinnelse går således ut på en anordning ved et apparat for permanent strekking av fleksible langstrakte strekk-, f.eks. forspennings-elementer av stål eller annet metall, omfattende to trinser rundt hvilke det langstrakte element fores frem, idet den lineære periferihastighet for trinsene oker i retningen for elementets fremforing slik at det utvikles en styrt maksimal spenning i den lengde av elementet som fores gjennom apparetet, og videre omfattende en anordning for oppvarming av den elementlengde som står under maksimal spenning for å bevirke permanent forlengelse av denne, hvor det særegne består i at de to trinser hvis respektive spor er V-formede og har en i og for seg kjent V-'spor-vinkel på ikke mer enn 30° og fortrinnsvis mellom 12 og 20°, samt foringsanordninger for foring av mindre enn en hel vinding av elementet til enhver tid i hvert spor, slik at mindre enn en hel binding av elementlengden i hvert spor holdes i ikke-slurende inngrep med sporet ved den spenning som utvikles i elementet ved dettes overforing fra det spor som har den mindre lineære periferihastighet tii det spor som har den storre lineære periferihastighet. The present invention is thus based on a device in an apparatus for permanent stretching of flexible elongated stretchers, e.g. prestressing elements of steel or other metal, comprising two pulleys around which the elongated element is fed forward, with the linear peripheral speed of the pulleys increasing in the direction of the element's advancement so that a controlled maximum tension is developed in the length of the element that is fed through the apparatus, and further comprising a device for heating the element length which is under maximum tension in order to effect permanent extension thereof, where the peculiarity is that the two pulleys whose respective grooves are V-shaped and have a known V-' groove angle of no more than 30° and preferably between 12 and 20°, as well as lining devices for lining less than one full turn of the element at any time in each groove, so that less than one full bond of the element length in each groove is kept in non-slip engagement with the groove by the stress that develops in the element during its transfer from the groove that has the smaller linear peripheral speed to the groove that has the greater linear peripheral speed.

Sammenlignet med fremgangsmåten og apparetet i henhold til det nevnte patent.tilveiebringer oppfinnelsen folgende viktige fordeler.' 1. En vesentlig reduksjon i avfallsmengden i forhold til hver fullstendig forlenget metallelement-lengde som er blitt permanent forlenget ved hjelp av fremgangsmåten og apparat i henhold til foreliggende oppfinnelse. Spesielt når det ikke er roterende deler med V-formede spor for progressiv reduksjon av det anvendte strekk, vil det bli en betydelig besparelse i avfall ved den forreste ende av den forlengede elementlengde. , Compared to the method and apparatus according to the aforementioned patent, the invention provides the following important advantages. 1. A significant reduction in the amount of waste in relation to each fully extended metal element length that has been permanently extended by means of the method and apparatus according to the present invention. Especially when there are no rotating parts with V-shaped grooves for progressive reduction of the tension applied, there will be a significant saving in waste at the front end of the extended element length. ,

Skjont det fortsatt må bli en del avfall hva angår den bakre ende av den avlange elementlengde som fores rundt de roterende deler med progressivt okende diameter, så vil denne avfallslengde bli mindre, idet antallet roterende deler med progressivt okende diameter er redusert. Although there must still be some waste with regard to the rear end of the elongated element length which is lined around the rotating parts with progressively increasing diameter, this waste length will be smaller, as the number of rotating parts with progressively increasing diameter is reduced.

2. Reduksjonen i det totale antall roterende deler med V- 2. The reduction in the total number of rotating parts with V-

formede spor muliggjor en viktig besparelse i byggeomkostningene for et apparat med en gitt kapasitet for det omhandlede element med samme dimensjoner og egenskaper. shaped tracks enable an important saving in construction costs for a device with a given capacity for the element in question with the same dimensions and properties.

De foregående fordeler oppnås uten noe som helst offer i det The foregoing benefits are achieved without any sacrifice in it

hei:1 tatt hva angår den strengt noyaktige styring av den maksimale belastning og strekk og dermed av den foronskede forlengelse som er en spesiell egenskap ved fremgangsmåten og apparatet i henhold til det ovenfor nevnte patent. hi:1 taken as regards the strictly precise control of the maximum load and stretch and thus of the expected extension which is a special feature of the method and the apparatus according to the above-mentioned patent.

Ved bruk av apparatet i overensstemmelse med oppfinnelsen vil When using the device in accordance with the invention will

det ikke oppstå noe avfall som skyldes at elementlengdene fores fra det ene til det andre av to sett roterende deler, slikaom i det tidligere arrangement som foran beskrevet. Også plasseringen av.de to V-sporede roterende deler som ett enkelt sett montert for rotasjon sammen om en felles akse bevirker en ytterligere besparelse i byggeomkostningene. no waste occurs due to the fact that the element lengths are fed from one to the other by two sets of rotating parts, as in the previous arrangement as described above. Also the placement of the two V-grooved rotating parts as a single set mounted for rotation together about a common axis results in a further saving in construction costs.

Et spesielt tilfredsstillende arrangement er det hvori vinkelen mellom de to sider i hvert V-spor ligger innenfor området 12° til 20°. Med en vinkel under 12° er der en viss risiko for beskadigelse av elementets overflate ved knusing, skjont vanligvis vil en slik risiko ikke være alvorlig for vinkelen blir mindre enn 8°. A particularly satisfactory arrangement is that in which the angle between the two sides of each V-groove lies within the range of 12° to 20°. With an angle below 12°, there is a certain risk of damage to the element's surface when crushed, although usually such a risk will not be serious if the angle is less than 8°.

Med en vinkel på mer enn 20° vil friksjonsgrepet som opptrer ved kiievirkningen mellom elementet og sporskiven begynne å bli merkbart redusert. With an angle of more than 20°, the friction grip that occurs during the key action between the element and the track disc will begin to be noticeably reduced.

I virkeligheten er det mest tilfredsstillende arrangement i henhold til oppfinnelsen det hvori nevnte vinkel er 15°• Dette tilveiebringer det maksimale friksjonsgrep på elementet, spesielt når dette er en enkelt streng av metalltråd med sirkulært tverr-snitt, forenelig med ikke å gjore V-sporet så dypt som tilfellet ville'være ved mindre vinkler, som ville bli så kostbart i fremstilling at det ville begynne å oppveie besparelsen nevnt In fact, the most satisfactory arrangement according to the invention is that in which said angle is 15°• This provides the maximum friction grip on the element, especially when this is a single strand of metal wire of circular cross-section, compatible with not making the V-groove as deep as the case would'be at smaller angles, which would be so expensive to manufacture that it would begin to offset the savings mentioned

under fordel 2 ovenfor. under benefit 2 above.

Foreliggende oppfinnelse er forst og fremst anvendbar ved utforelsen av en styrt forlengelse av metalleiementer i form av en enkel streng av metalltråd, spesielt metalltråd av stål med middels eller hoyt karboninnhold eller av stållegering, og et apparat i overensstemmelse med foreliggende oppfinnelse anvendt på metalltråd av stål med middels eller hoyt karboninnhold vil nå The present invention is primarily applicable to the implementation of a controlled extension of metal elements in the form of a single strand of metal wire, in particular metal wire of steel with medium or high carbon content or of steel alloy, and an apparatus in accordance with the present invention applied to metal wire of steel with medium or high carbon content will reach

bli beskrevet under henvisning til de vedfoyde tegninger. be described with reference to the attached drawings.

Fig. 1 og 2 er henholdsvis et planriss og et sideoppriss av apparatet. Fig. 3 er et snitt i forstorret målestokk av de to roterende deler med V-formede spor i samme konstruksjon. Fig. h og 5 er henholdsvis planriss og sideoppriss i forstorret målestokk av visse deler av samme apparat, illustrerende visse detaljer ved konstruksjonen, som for klarhets skyld er utelatt i fig. 1 og 2. Fig. 6 er et skjematisk riss illustrerende det pneumatiske system for styring av operasjonen av saksen for kutting av metalltråden i lengder. Fig. 7 er et snitt i forstorret målestokk av en del av saksen for metalltrådkuttingen.' Fig. 8 er et planriss av en del, av apparatet illustrert i fig. 1, visende modifikasjon. Fig. 1 and 2 are respectively a plan view and a side elevation of the apparatus. Fig. 3 is a section on an enlarged scale of the two rotating parts with V-shaped grooves in the same construction. Fig. h and 5 are respectively a plan view and a side elevation on an enlarged scale of certain parts of the same apparatus, illustrating certain details of the construction, which for the sake of clarity have been omitted in fig. 1 and 2. Fig. 6 is a schematic diagram illustrating the pneumatic system for controlling the operation of the scissors for cutting the metal wire into lengths. Fig. 7 is a section on an enlarged scale of part of the scissors for cutting metal wire. Fig. 8 is a plan view of a part of the apparatus illustrated in fig. 1, showing modification.

Under henvisning til tegningene omfatter apparatet illustrert i fig. 1 - 7 et fundament 10 stivt understottet av gulvet 11 og bærende for rotasjon i lagre 12 en vertikal aksel 13 drevet av en elektrisk motor lh. Den ovre ende av akselen 13 bærer et par av forbundne forste og andre roterende deler henholdsvis 15 og 16. Disse (se fig. 3) er dannet av en sentral sporskivedel 17 hvis,nav er festet til akselen 13 for å rotere med denne. Som vist, i fig. 3 er motsatte sideflater 18, 19 i sporskivedelen 17 flate og gjensidig parallelle j idet diameteren av omkretskanten 20 av flaten 18 er mindre enn den til den korresponderende kant 21 av flaten 19. With reference to the drawings, the apparatus illustrated in fig. 1 - 7 a foundation 10 rigidly supported by the floor 11 and bearing for rotation in bearings 12 a vertical shaft 13 driven by an electric motor lh. The upper end of the shaft 13 carries a pair of connected first and second rotating parts 15 and 16 respectively. These (see Fig. 3) are formed by a central track disc part 17 whose hub is attached to the shaft 13 to rotate with it. As shown, in fig. 3, opposite side surfaces 18, 19 in the track disc part 17 are flat and mutually parallel, the diameter of the peripheral edge 20 of the surface 18 being smaller than that of the corresponding edge 21 of the surface 19.

Til hver av disse flater 18, 19 er ved hjelp av et antall langs omkretsen adskilte skruer 22, 23 festet ringer, henholdsvis 2h, To each of these surfaces 18, 19, rings, respectively 2h,

25, som i stillinger nær hver kant 20 og 21 og motstående flatene 18, 19 er utformet med avfasede flater, henholdsvis 26 og 27. 25, which in positions near each edge 20 and 21 and opposite surfaces 18, 19 are designed with chamfered surfaces, 26 and 27 respectively.

Hver av disse avfasede flater 26, 27 skråner med en vinkel på Each of these chamfered surfaces 26, 27 slopes at an angle of

15° bort fra den korresponderende sporskivedel-fJate 18, 19, under tilveiebringelse derimellom et V-spor, henholdsvis 28, 29, med den avfasede flate 27 i en storre radial avstand fra rotasjonsaksen til sporskivedelen 17 enn flaten 26. Diameteren til sporet 28 er således mindre enn diameteren til sporet 29 og dets effektive diameter blir ytterligere redusert i forhold til den for sporet 29 ved mellomlegg 30 plassert mellom ringen 2h og spore-skivedel-flaten 18, slik at V-sporet er beregnet på å gripe metalltråden i en stilling nærmere dets bunn eller spiss enn tilfellet er med sporet 29, slik at det ved en sådan reduksjon av diameteren til sporet 28 i forhold til sporet 29 blir mulig å oke den relative lengdeforandring frembragt i 'metalltråden. 15° away from the corresponding track disc part surface 18, 19, providing therebetween a V-groove, 28, 29 respectively, with the chamfered surface 27 at a greater radial distance from the axis of rotation of the track disc part 17 than the surface 26. The diameter of the groove 28 is thus smaller than the diameter of the groove 29 and its effective diameter is further reduced in relation to that of the groove 29 by the spacer 30 placed between the ring 2h and the groove disc part surface 18, so that the V-groove is intended to grip the metal wire in one position closer to its bottom or tip than is the case with the groove 29, so that by such a reduction of the diameter of the groove 28 in relation to the groove 29 it becomes possible to increase the relative length change produced in the metal wire.

Også i den grad skruene 22, 23 kan fjernes, kan mellomlegget 30 skiftes ut eller erstattes med et av forskjellig tykkelse. Det samme eller et forskjellig mellomlegg kan dermed lettvint innfores mellom ringen 25 og flaten 19. Virkningen av det foregående er henholdsvis å variere effekten, d.v.s. metalltråd-gripediameteren for sporene 28, 29 i overensstemmelse med den relative lengdeforandring som onskes utviklet. Also to the extent that the screws 22, 23 can be removed, the spacer 30 can be replaced or replaced with one of different thickness. The same or a different spacer can thus easily be inserted between the ring 25 and the surface 19. The effect of the foregoing is respectively to vary the effect, i.e. the wire grip diameter of the grooves 28, 29 in accordance with the relative length change desired to be developed.

Sporet 29 med den storre diameter er plassert horisontalt over sporet 28 og er horisontalt på linje med tomgangssporskiver 31 forsynt med det vanlige 60°V-spor rundt omkretsen og montert for fri rotasjon om en vertikal akse ved hjelp av lagre ikke vist i en holder 32, understottet fra gulvet 11 ved hjelp av svingtappen 33 hvis akse er' perpendikulær på det vertikale plan inneholdende rotasjonsaksen for sporskivedelen 17 og tomgangsskiven 31*;Et stål-trykkror 3^ strekker seg med sin sentrale akse i et vertikalt plan fra den ovre ende av holderen 32 til den ovre ende av det stive fundament 10. Dette ror'3^- tjener til å oppta trykk på holderen 32 som folge av strekket, frembragt som beskrevet nedenfor i metalltråden som fores fra sporet 28' til sporet 29 rundt tomgangsskiven 31. I og med at roret 3^ er laget av et elastisk metall, dvs. stål, vil det avboyes elastisk i forhold til strekket i metalltråden og. den svingbare under-støttelse 33 av holderen 32 muliggjor at denne avboyning kan iaktas og at metalltrådstrekket kan måles ved hjelp av kjente egnede apparater for dette formål om nodvendig. ;Tomgangsskiven 31 er plassert i horisontal avstand fra sporskivedelen 17 i en tilstrekkelig lengde som målt fra sentrene og for en diameter av delen 17 av størrelsesorden 3 meter og en tomgangs-skivediameter på omkring 1.2/3 meter, kan utgjore 8 meter. Det blir således rikelig plass mellom skiven 31 og delen 17 for inn-pasning av en induksjonsoppvarmer 35 av kjent utforelse for oppvarming til den nodvendige temperatur for å bevirke permanent forlengelse av suksessive lengder av fremover beveget metalltråd ved maksimalt strekk. Nevnte rom vil også gi plass.for et av-kjolingsbad 36 for kjoling av. metalltråden etter oppvarmingen til en temperatur som er lav nok til å sikre at metalltråden ved den etterfølgende oppspoling ikke vil undergå en permanent form-forandring i oppkveilet form. ;Lengden av metalltråden 37 som skal permanent forlenges, mates inn i det ovenfor beskrevne apparat langs den ene eller der annen av metalltrådbanene Pl, P2 fra den ene eller den annen av korresponderende tilforselssneller, henholdsvis 38, 395 hver under-støttet for rotasjon om på linje med .hverandre horisontale akser og forsynt med den vanlige bremse for å holde metalltråd-lengden stram i banene Pl eller P2. Arrangementet muliggjor at metalltråden kan mates fra en andre snelle, f.eks. snellen 39? så ;snart som den forste snelle, f.eks. 38? er tomt og at sistnevnte kan skiftes ut med en full snelle i mellomtiden. ;Metalltrådlengden fra hver av disse to sneller fores rundt bremsehjulet ^0 montert for rotasjon i et horisontalt plan på linje med det nedre V-formede spor 28 av mindre diameter som utgjor den forste roterende del 15. Dette bre msenjul har et V-formet omkretsspor hl for inngrep med metalltråden og som har en vinkel mellom sidene mindre enn den vanlige vinkel, nemlig 30°, ;for å muliggjøre at et betydelig bremsende dreiemoment påfores metalltråden, som fores rundt bremsehjulet, fra en tilknyttet bremse h2 av kjent utformning. Metalltrådlengden som fores rundt nesten hele omkretsen av V-sporet M-l i bremsehjulet ho og deretter til den kraftdrevne forste roterende dels spor 28, blir således fort frem til sporet 28 under et betraktelig strekk som kan være så hoyt som 500 kg ved en metalltrådhastighet på 100 meter pr. minutt. Metalltråden bringes således i stram gripende kontakt med V-sporet 28 i stillingen A i fig. 2 hvor den loper inn i sporet. I denne stilling vil det' således ikke være noe glipp i det hele tatt mellom metalltråden og sporet 28. ;Metalltrådlengden 37 forés rundt om tre fjerdedeler av omkretsen til den forste roterende del 15 som er forsynt med sporet 28 med mindre diameter, idet den skyves inn i apparatet ved den kraftdrevne rotasjon av delen 15 ved hjelp av motoren 14-, Metalltrådlengden forlater så sporet 28 i stillingen B og fores direkte til og rundt tomgangsskiven 31 hvorfra den fores videre frem gjennom induksjonsoppvarmeren 35 hvor den oppvarmes til en temperatur innen området 220° til 500°C i tilfelle av en metalltråd av karbonstål, idet maksimumstemperaturen blir så hby som 600°C i tilfelle av en metalltråd av legert stål. Den noyaktige temperatur hvortil metalltråden oppvarmes avhenger av den spesielle stål-sammensetning og den krevede permanente forlengelse av metalltråden målt i prosent av dens opprinnelige lengde. I tilfelle av karbonstål med et karboninnhold innen området 6% til 0,85% blir opp-varmingstemperaturen fortrinnsvis liggende i området 250° til 380°C, hvor det onskes en permanent forlengelse på 2% til 5%. ;Etter at metalltråden har vært oppvarmet til den ovenfor angitte temperatur ved hjelp av induksjonsoppvarmeren, fores den gjennom vannkjolingsbadet 36 for kjoling til en temperatur slik at det på metalltråden påforte strekk nå blir liggende under metalltrådens elastisitetsgrense, idet det selvsagt er underforstått at elastisitetsgrensen faller med okende temperatur. Metalltråden vil således ikke anta en permanent buet fasong ved den etterfølgende ;oppspoling. ;Metalltråden fores nå ved stillingen C inn i V-sporet 29 i den kraftdrevne roterende del 16, i hvilken stilling metalltråden 37 ;er i stramt inngrep med de to sider 19, 27 i nevnte spor og rundt hvilket metalltråden fores tilnærmet halvparten av omkretsen av denne andre roterende del 16, idet den forlater samme i stillingen D. ;Som et resultat av å velge en vinkel mellom de to sider i hvert V-spor 28, 29 i korresponderende roterende deler 15, 16 som maksimalt ikke overskrider 30° i motsetning til de hittil vanlige 60°, hvilken vinkel i det viste arrangement er 15°, blir det mulig å gjore diameteren i den andre roterende del så meget storre enn den i den roterende del 15 at det frembringes minst 5% permanent okning i en ståltrådlengde med middels eller hoyt karboninnhold som fores fra den roterende del 15 til den roterende del 16 uten at det oppstår glipp' mellom metalltråden og de korresponderende spor 28, 29 i stillingene henholdsvis A, C i hvilke metalltråden forst bringes i inngrep med de roterende deler 15, 16 under fremforingen rundt disse. For å sikre at det ikke opptrer glipp i stillingene A og C er det videre nodvendig at det påfores metalltråden et vesentlig strekk både på den lengde som fores inn på ;den roterende del 15 med mindre diameter i stillingen A og også som beskrevet nedenfor, på lengden som forlater den roterende del 16 med storre diameter for å kunne opprettholde at metalltråden blir fort rundt denne roterende del 16 som vist gjennom tilnærmet halve omkretsen derav, i friksjonsinngrep med delen 16. ;Unngåelsen av glipp i stillingene A og C og den ovenfor beskrevne permanente forlengelse av metalltråden er ytterligere sikret i henhold til oppfinnelsen ved at sidene i V-sporene skråner under dannelsen av'en liten vinkel som ikke.overskrider 30° og som fortrinnsvis ligger mellom 12° og 20°, slik at det frembringes et spesielt kraftig kiletrykk på metalltrådens overflate i kontakt med sidene for dermed i vesentlig grad å oke friksjonsmotsta nden mot glipp mellom metalltråden og V-sporene i stillingene A og C uten samtidig å knuse eller deformere metalltråden slik at den. beskadiges, som tilfellet ville være om vinkelen var for liten, ;dvs. mindre enn 8°. ;1 Fortrinnsvis gjores diameteren i den andre roterende del 16, dvs. av den metalltrådgripende del av sporet 29, så meget storre enn diameteren i den forste roterende del 15, dvs. av den metalltrådgripende del av sporet 28, at det'frembringes et strekk, noyaktig styrt av den valgte forskjell mellom de to diametre, som andrar til h% av metalltrådlengden som fores fra den roterende del 15 til den roterende del 16. Det resulterende strekk i metalltråden, hvilket kan ligge innen området 2000 til h500 kg avhengig av metalltråddiameteren og sammensetningen, vil resultere i en permanent forlengelse av metalltråden til nær den samme storrelse som strekket frembragt ved diameterforskjellen som ovenfor nevnt. Stbrrelsen av den permanente forlengelse vil bli noe mindre enn storrelsen av strekket på grunn av en viss elastisk- sammentrekning av metalltråden-etter at den forlater sporet 29-;Virkningen av oppvarmingen av metalltråden til den ovenfor nevnte temperatur mens den er utsatt for det ovenfor nevnte strekk, er å endre metallets fysikalske struktur, ikke bare for dermed permanent å forlenge metalltråden, men også for i vesentlig grad å oke dens senere motstand, spesielt ved romtemperatur, mot ;siging under vedvarende strekkbelastning. ;For at metalltråden skal bli strukket på den ovenfor nevnte måte, ;er det nodvendig at de to roterende deler, inklusive deres ;respektive V-spor, er forbundet med hverandre som ovenfor-beskrevet, slik at de roterer med samme vinkelhastighet. ;Skjont der ikke er noe glipp mellom metalltråden og hvert av ;sporene 28, 29 i stillingene A og C og skjont denne tilstand opprettholdes over en del av lengden av hvert spor hvorved metalltråden er i friksjonsinngrep under fremforing utenfor stillingene A og C mens metalltrådlengden som fores frem rundt hvert spor ;28, 29, kommer nærmere stillingene henholdsvis B, D hvor metalltråden forlater sporet, så vil den begynne å sige i forhold til sporet. Slik siging vil skje i foroverrettet retning i forhold til sporet 28 under strekket resulterende fra strekk frembragt ;under fremforingen fra spor 28 til spor 29, og i en bakover-rettet- retning i forhold til sporet 29, idet strekket i metalltråden som forlater spor 29 ved stillingen D vil være meget mindre enn det hvormed den fores inn i sporet i stillingen C. ;Etter at metalltråden har forlatt den roterende del 16 med ;storre diameter i stillingen D, fores den mellom et flertall kraftdrevne par trekkhjul 1+3 som tjener til å påfore tilstrekkelig strekk på metalltråden som forlater V-sporet 29 ved stillingen D for å opprettholde en slik inngrepskontakt mellom tråden og V-sporet at der ikke oppstår noe glipp i stillingen C. ;For dette formål kan hvert par trekkhjul 1+3 være forsynt med et rundt omkretsen oppumpet, pneumatisk gummidekk !+>+ med rotasjons-aksene i de to hjul i hvert par slik plassert i forhold til hverandre at slitebanene i de to dekkene er i trykkontakt med hverandre over en lengde på flere centimeter i en retning langs lengden av metalltråden som fores frem mellom dem. Hvert par kraftdrevne hjul 1+3 kan således påfore. et betydelig strekk på metalltrådlengden som forlater den roterende del med storre diameter, hvilket strekk kan være av størrelsesorden 200 kg i stillingen C. ;Minst to slike par trekkhjul 4-3 er nodvendig for å ta vare på skjoter mellom.suksessive fremforte metalltrådlengder og å sikre at når en skjot mellom slike .lengder befinner seg mellom to par hjul 1+3, vil den forreste lengde fortsette å bli drevet fremover ved hjelp av kraft til oppspolingsmekanismen. ;For å sikre tilveiebringelsen av tilstrekkelig strekk i metalltråden som forlater den^roterende del med storre diameter, er det fortrinnsvis anordnet tre par slike hjul, som vist i fig. 5 på tegningene, og disse blir alle drevet med den samme vinkelhastighet ved hjelp av tannhulsdriften skjematisk illustrert ved 4-5 fra en felles kraftkilde 4-6. ;Etter å ha passert mellom tre par trekkhjul 4-3 fores metalltråden frem til avkuttingsanordningen <1>+7 omfattende en pneumatisk dreven saks 1+8 av kjent type og hvis generelle utformning er vist i fig. 1+ og mer detaljert i fig. 6 og 7« ;Under henvisning til .fig. 6 og 7 omfatter saksen et stasjonært kuttesnitt 4-9 forsynt med et par på tvers adskilte huller, 50, 51 for gjennomføring av den fremover bevegede metalltråd 37. På ;det stasjonære kuttesnitt er montert for rettlinjet glidende bevegelse et kuttesnitt 52 som har et hull 53 for mottak og foring av metalltråden. Den indre kant 54- av hullet nærmest det faste snitt 4-9 er beregnet på å samvirke med den tilstøtende kant 50a, henholdsvis 5la, i hvert av de to huller 50, 51 i å kutte metalltrådlengden som beveges fremover gjennom hullene henholdsvis 50 og 51? til kraftdrevne, roterende oppspolingsenheter 55j 5° for metalltråd av kjent type. ;Arrangementet sikrer at så snart en oppspolingsenhet, f.eks. 55 er viklet full, kan metalltråden kuttes ved frem- og tilbakegående bevegelse av kuttesnittet 52, ved å bringe hullet 53 fra en stilling tidligere i registere med ett av de to stasjonære snitthuller, f.eks. hullet 50, til en stilling som nå er i register med det andre stasjonære snitthull 51? slik at metalltrådlengden under en slik bevegelse kuttes. ;Den frie ende av den nye lengde metalltråd som nødvendigvis befinner seg i foringshullet 535 blir straks rettet mot det stasjonære snitthull som er tilknyttet den i oyeblikket ledige oppspolingsenhet, i dette tilfelle oppspolingsenheten 56, hvilket tillater at den allerede oppviklede spole på oppspolingsenheten 55 kan fjernes slik at enheten er klar for en ny metalltrådlengde så ;snart som oppspolingsenheten 56 er full. ;For dette formål er det i forbindelse med hver av de to oppspolingsenheter 55 5 56 anordnet en rørformet meialltrådforing 57 5 henholdsvis 58, hvis ene ende 57a, henholdsvis 58a, er på linje med stasjonære snitthuller 50, 51 og hvis andre enda 57b, henholdsvis 58b, er rettet mot den korresponderende oppspolingsenhet 55, 56. ;Det bevegelige kuttesnitt 52 beveges frem og tilbake av et par pneumatiske stempler 59, 60 mellom to ytterstillinger i hvilke det metalltrådmottakende hull 53 er fullstendig på linje med det stasjonære snitthull 50 i en stilling og med det stasjonære snitthull 51 i den andre stilling, idet kuttesnittet beveges mellom disse to ytterstillinger gjennom to mellomliggende metalltråd-avkuttingsstillinger, hvorav den ene er illustrert i fig. 7. ;Stempelstangen 61 for hvert av disse stempler 59, 60 er ikke forbundet med det bevegelige kuttesnitt 52, men er beregnet på å forskyve snittet 52 ved anslagskontakt dermed'etter at stempelstangen er blitt forskjovet en lengde som er tilstrekkelig til at den oppnår en viss hastighet og en viss kinetisk energi. ;For dette formål er, som vist i fig. 6, den ytre ende av hver stempelstang forsynt med et anslagsnode 62 som normalt er anordnet i avstand fra, men beregnet på anslagskontakt med den nærmeste ende av det bevegelige snitt. ;Et par anslagsdeler 63, 6h forbundet med stempelet 59, henholdsvis 60, er anordnet for frigjbrbart å holde hver stempelstang i tur tilbake i dens tilbaketrukne stilling som vist i fig. 6 i tilfellet med stemplet 60. Hver anslagsdel inneholder et anslagshode 63a, henholdsvis 6ha, montert på en vinkelhevarm 63b, henholdsvis 6<4>-b, og gjennom ledd forbundet med et korresponderende styrehåndtak 65, 66. ;Sylindrene for hvert av stemplene 59, 60 er ved den ende som er lengst borte fra den tilknyttede stempelstang, forbundet med ror 67, henholdsvis 68, som forer til en manuelt operert omkastnings-ventil 69 av kjent type og forskyvbar til den ene eller den andre av to stillinger i hvilke den på i og for seg kjent ?:åte forbinder det ene eller det andre av de to ror 67, 68 i tur med et trykkluftsreservoar 70 forsynt med trykkluft gjennom luftlednin-gen 71 mens det andre av de to ror samtidig er forbundet med en lavtrykksledning som forer ut i atmosfæren. ;Arrangementet muliggjor ved forskyvning av ventilen 69 til den ene eller den andre stilling at hvert stempel 59, 60 blir satt under maksimalt arbeidstrykk med den tilknyttede stempelstang låst fast i den tilbaketrukne stilling av den tilhørende anslagsdel, dvs. stangen for stempelet 60 med delene i den stilling som vist i fig. 6. Så snart anslagsdelen forskyves til frigjort stilling (f.eks. som vist for stempel-sylinderanordningen 59 i fig. 6) ved manovrering av det tilhorende styrehåndtak 65, henholdsvis 66, vil således den tilknyttede stempelstang skyves frem og bringe stangens anslagshode 62 gjennom den tilstøtende åpning 73 i det stasjonære snitt og i plutselig anslagskontakt med den tilstdtende ende av det bevegelige snitt 52 slik at dette plutselig forskyves meget hurtig i en liten brokdel av et sekund fra den ene stilling til den andre i forhold til det stasjonære snitt 4-9. Slik hurtig bevegelse av snittet- 52 muliggjøres ved at når ett stempel settes under trykke ved manovrering av ventilen 69, forbindes det andre stempel ved hjelp av ventilen med lavtrykksledningen 72 slik at der ikke oppstår noen motstand mot bevegelse av snittet 52. Snittet 4-9 er forsynt med gummi- eller andre elastiske stotdemperlister 7<*>+ og stempelene 59a, 60a er forsynt med sjokkabsorberende fjærer 75, hvorved anslaget av den ovennevnte hurtige bevegelse av snittet 52 avdempes. The larger diameter slot 29 is positioned horizontally above slot 28 and is horizontally aligned with idler slot washers 31 provided with the usual 60° V slot around the circumference and mounted for free rotation about a vertical axis by means of bearings not shown in a holder 32 , supported from the floor 11 by means of the pivot pin 33, the axis of which is perpendicular to the vertical plane containing the axis of rotation of the track disk part 17 and the idler disk 31*; A steel pressure rudder 3^ extends with its central axis in a vertical plane from the upper end of the holder 32 to the upper end of the rigid foundation 10. This ror'3^- serves to absorb pressure on the holder 32 as a result of the stretch, produced as described below in the metal wire which is lined from the groove 28' to the groove 29 around the idler disc 31. As the rudder 3^ is made of an elastic metal, i.e. steel, it will deflect elastically in relation to the tension in the metal wire and. the pivotable support 33 of the holder 32 enables this deflection to be observed and the metal wire tension to be measured using known suitable devices for this purpose if necessary. The idler disk 31 is placed at a horizontal distance from the track disk part 17 in a sufficient length as measured from the centers and for a diameter of the part 17 of the order of 3 meters and an idler disk diameter of about 1.2/3 meters, can amount to 8 meters. There is thus ample space between disc 31 and part 17 for fitting an induction heater 35 of known design for heating to the necessary temperature to effect permanent elongation of successive lengths of forwardly moved metal wire at maximum tension. Said room will also provide space for a undressing bath 36 for undressing. the metal wire after the heating to a temperature low enough to ensure that the metal wire will not undergo a permanent shape change in the coiled form during the subsequent winding. The length of the metal wire 37 which is to be permanently extended is fed into the above-described apparatus along one or the other of the metal wire paths Pl, P2 from one or the other of corresponding supply spools, respectively 38, 395 each supported for rotation about line with .other horizontal axes and provided with the usual brake to keep the length of metal wire taut in the paths Pl or P2. The arrangement enables the metal wire to be fed from a second reel, e.g. reel 39? as soon as the first reel, e.g. 38? is empty and that the latter can be replaced with a full reel in the meantime. ;The length of metal wire from each of these two spools is wound around the brake wheel ^0 mounted for rotation in a horizontal plane in line with the lower V-shaped groove 28 of smaller diameter which constitutes the first rotating part 15. This brake msenjul has a V-shaped circumferential groove hl for engagement with the metal wire and which has an angle between the sides less than the usual angle, namely 30°, to enable a significant braking torque to be applied to the metal wire, which is lined around the brake wheel, from an associated brake h2 of known design. The length of metal wire that is fed around almost the entire circumference of the V-groove M-1 in the brake wheel ho and then to the power-driven first rotating part track 28 is thus quickly reached to the track 28 under a considerable stretch which can be as high as 500 kg at a metal wire speed of 100 meters per minute. The metal wire is thus brought into tight gripping contact with the V-groove 28 in position A in fig. 2 where it runs into the groove. In this position, there will thus be no gap at all between the metal wire and the groove 28. The metal wire length 37 is fed around three quarters of the circumference of the first rotating part 15 which is provided with the smaller diameter groove 28, as it is pushed into the apparatus by the power-driven rotation of the part 15 by means of the motor 14-, The length of metal wire then leaves the slot 28 in the position B and is fed directly to and around the idler disk 31 from where it is fed further through the induction heater 35 where it is heated to a temperature in the range of 220 ° to 500°C in the case of a carbon steel wire, the maximum temperature being as high as 600°C in the case of an alloy steel wire. The precise temperature to which the metal wire is heated depends on the particular steel composition and the required permanent elongation of the metal wire measured as a percentage of its original length. In the case of carbon steel with a carbon content in the range of 6% to 0.85%, the heating temperature is preferably in the range of 250° to 380°C, where a permanent elongation of 2% to 5% is desired. After the metal wire has been heated to the temperature indicated above by means of the induction heater, it is passed through the water cooling bath 36 to cool to a temperature such that the tension applied to the metal wire now lies below the metal wire's elastic limit, it being of course understood that the elastic limit falls with increasing temperature. The metal wire will thus not assume a permanently curved shape during the subsequent winding. The metal wire is now fed at position C into the V-groove 29 in the power-driven rotating part 16, in which position the metal wire 37 is in tight engagement with the two sides 19, 27 in said groove and around which the metal wire is fed approximately half of the circumference of this second rotating part 16, leaving the same in position D. ;As a result of choosing an angle between the two sides of each V-groove 28, 29 in corresponding rotating parts 15, 16 which does not exceed a maximum of 30° in opposition to the hitherto usual 60°, which angle in the arrangement shown is 15°, it becomes possible to make the diameter in the second rotating part so much larger than that in the rotating part 15 that at least a 5% permanent increase in a steel wire length with medium or high carbon content which is fed from the rotating part 15 to the rotating part 16 without a slip occurring between the metal wire and the corresponding grooves 28, 29 in the positions A, C respectively in which the metal wire is first brought into engagement with the rotating parts 15, 16 during the feeding around these. In order to ensure that there is no slippage in positions A and C, it is further necessary that a significant tension is applied to the metal wire both on the length which is fed onto the rotating part 15 with a smaller diameter in position A and also, as described below, on the length leaving the larger diameter rotating part 16 to be able to maintain that the metal wire fastens around this rotating part 16 as shown through approximately half its circumference, in frictional engagement with the part 16. ;The avoidance of misses in the positions A and C and the above described permanent extension of the metal wire is further ensured according to the invention by the fact that the sides of the V-grooves slope under the formation of a small angle which does not exceed 30° and which is preferably between 12° and 20°, so that a particularly strong wedge pressure on the surface of the metal wire in contact with the sides to thereby significantly increase the frictional resistance against slippage between the metal wire and the V-grooves in positions A and C without at the same time crushing or deforming the metal wire so that it. damaged, as would be the case if the angle were too small, i.e. less than 8°. ;1 Preferably, the diameter of the second rotating part 16, i.e. of the metal wire gripping part of the groove 29, is made so much larger than the diameter of the first rotating part 15, i.e. of the metal wire gripping part of the groove 28, that a stretch is produced , precisely controlled by the chosen difference between the two diameters, which varies to h% of the metal wire length fed from the rotating part 15 to the rotating part 16. The resulting tension in the metal wire, which can be within the range of 2000 to h500 kg depending on the metal wire diameter and the composition, will result in a permanent extension of the metal wire to nearly the same magnitude as the stretch produced by the difference in diameter as mentioned above. The magnitude of the permanent elongation will be somewhat less than the magnitude of the stretch due to some elastic contraction of the metal wire-after it leaves the groove 29-;The effect of heating the metal wire to the above-mentioned temperature while exposed to the above-mentioned stretch, is to change the metal's physical structure, not only to thereby permanently lengthen the metal wire, but also to significantly increase its later resistance, especially at room temperature, against ;sag under sustained tensile stress. In order for the metal wire to be stretched in the above-mentioned manner, it is necessary that the two rotating parts, including their respective V-grooves, are connected to each other as described above, so that they rotate at the same angular speed. Although there is no gap between the metal wire and each of the grooves 28, 29 in the positions A and C and although this condition is maintained over part of the length of each groove whereby the metal wire is in frictional engagement during feeding outside the positions A and C while the metal wire length which is fed forward around each track; 28, 29, gets closer to the positions B, D respectively where the metal wire leaves the track, then it will begin to sag in relation to the track. Such cutting will take place in a forward direction in relation to the groove 28 during the stretch resulting from tension produced during the feeding from groove 28 to groove 29, and in a backward direction in relation to the groove 29, the stretch in the metal wire leaving groove 29 at position D will be much smaller than that with which it is fed into the groove in position C. After the metal wire has left the rotating part 16 with a larger diameter in position D, it is fed between a plurality of power-driven pairs of draw wheels 1+3 which serve to apply sufficient tension to the metal wire leaving the V-groove 29 at position D to maintain such an engaging contact between the wire and the V-groove that no slip occurs at position C. ;For this purpose, each pair of pull wheels 1+3 can be equipped with a pneumatic rubber tire inflated around the circumference ! +>+ with the axes of rotation in the two wheels in each pair so placed in relation to each other that the treads in the two tires are in pressure contact with each other over a length of several centimeters in a direction along the length of the metal wire that is fed forward between them. Each pair of power-driven wheels 1+3 can thus apply. a considerable stretch on the length of metal wire leaving the larger diameter rotating part, which stretch can be of the order of 200 kg in position C. ;At least two such pairs of draw wheels 4-3 are necessary to take care of joints between. ensure that when a splice between such lengths is located between two pairs of wheels 1+3, the front length will continue to be driven forward by means of power to the winding mechanism. In order to ensure the provision of sufficient tension in the metal wire leaving the larger diameter rotating part, three pairs of such wheels are preferably arranged, as shown in fig. 5 in the drawings, and these are all driven at the same angular speed by means of the tooth cavity drive schematically illustrated at 4-5 from a common power source 4-6. After passing between three pairs of draw wheels 4-3, the metal wire is fed to the cutting device <1>+7 comprising a pneumatically driven scissor 1+8 of a known type and whose general design is shown in fig. 1+ and in more detail in fig. 6 and 7«; With reference to .fig. 6 and 7, the scissors comprise a stationary cutting section 4-9 provided with a pair of transversely spaced holes, 50, 51 for passing the forward moving metal wire 37. On the stationary cutting section is mounted for rectilinear sliding movement a cutting section 52 which has a hole 53 for receiving and lining the metal wire. The inner edge 54- of the hole closest to the fixed section 4-9 is intended to cooperate with the adjacent edge 50a, respectively 5la, in each of the two holes 50, 51 in cutting the length of metal wire which is moved forward through the holes 50 and 51 respectively ? for power-driven, rotating winding units 55j 5° for metal wire of a known type. ;The arrangement ensures that as soon as a winding unit, e.g. 55 is wound full, the metal wire can be cut by reciprocating movement of the cutting incision 52, by bringing the hole 53 from a position previously in registers with one of the two stationary incision holes, e.g. the hole 50, to a position which is now in register with the second stationary cut hole 51? so that the metal wire length is cut during such a movement. ;The free end of the new length of metal wire which is necessarily located in the lining hole 535 is immediately directed towards the stationary cut hole which is associated with the currently free winding unit, in this case the winding unit 56, which allows the already wound coil on the winding unit 55 to be removed so that the unit is ready for a new length of metal wire as soon as the winding unit 56 is full. For this purpose, in connection with each of the two winding units 55 5 56 there is arranged a tubular cutting wire liner 57 5 respectively 58, one end of which 57a, respectively 58a, is in line with stationary cut holes 50, 51 and the other end 57b, respectively 58b, is directed towards the corresponding winding unit 55, 56. The movable cutting section 52 is moved back and forth by a pair of pneumatic pistons 59, 60 between two extreme positions in which the metal wire receiving hole 53 is completely aligned with the stationary section hole 50 in one position and with the stationary cut hole 51 in the second position, the cut being moved between these two outer positions through two intermediate metal wire cutting positions, one of which is illustrated in fig. 7. The piston rod 61 for each of these pistons 59, 60 is not connected to the movable cutting section 52, but is intended to displace the section 52 upon abutting contact with it after the piston rod has been displaced a length sufficient for it to achieve a certain velocity and a certain kinetic energy. For this purpose, as shown in fig. 6, the outer end of each piston rod provided with an abutment node 62 which is normally arranged at a distance from, but intended for abutment contact with, the nearest end of the movable section. A pair of abutment parts 63, 6h connected to the piston 59, 60 respectively are arranged to releasably hold each piston rod in turn back in its retracted position as shown in fig. 6 in the case of the piston 60. Each impact part contains an impact head 63a, respectively 6ha, mounted on an angle lever 63b, respectively 6<4>-b, and connected through joints to a corresponding control handle 65, 66. ;The cylinders for each of the pistons 59 , 60 is, at the end farthest from the associated piston rod, connected to rudders 67, 68 respectively, which lead to a manually operated reversing valve 69 of a known type and displaceable to one or the other of two positions in which the known in and of itself, one or the other of the two rudders 67, 68 is connected in turn to a compressed air reservoir 70 supplied with compressed air through the air line 71, while the other of the two rudders is simultaneously connected to a low-pressure line which vents into the atmosphere. ;The arrangement enables, by shifting the valve 69 to one or the other position, that each piston 59, 60 is put under maximum working pressure with the associated piston rod locked in the retracted position by the associated stop part, i.e. the rod for the piston 60 with the parts in the position shown in fig. 6. As soon as the stop part is moved to the released position (e.g. as shown for the piston-cylinder device 59 in Fig. 6) by maneuvering the associated control handle 65, respectively 66, the associated piston rod will thus be pushed forward and bring the rod's stop head 62 through the adjacent opening 73 in the stationary section and in sudden impact contact with the adjacent end of the movable section 52 so that this is suddenly displaced very quickly in a small fraction of a second from one position to the other in relation to the stationary section 4-9. Such rapid movement of the section 52 is made possible by the fact that when one piston is put under pressure by operating the valve 69, the other piston is connected by means of the valve to the low-pressure line 72 so that no resistance to movement of the section 52 occurs. Section 4-9 is provided with rubber or other elastic shock absorber strips 7<*>+ and the pistons 59a, 60a are provided with shock-absorbing springs 75, whereby the impact of the above-mentioned rapid movement of the cut 52 is dampened.

Det ovenfor beskrevne arrangement letter den fortsatte fremforing av metalltråden gjennom apparatet under den periodiske kutting ved hjelp av snittet 52. Med en metalltrådhastighet på 100 meter pr. minutt gjennom apparatet, vil således hastigheten av for-skyvningen av det bevegelige snitt 52 ved anslaget utovet som ovenfor beskrevet, være så stor at den fremover bevegede metall-tråd bare fores frem omkring 4- cm gjennom apparatet mens dens avkuttede ende er stasjonær under dens overforing ved hjelp av snittet 52 fra det ene til det andre av snitthullene 50, 51. The arrangement described above facilitates the continued advancement of the wire through the apparatus during the periodic cutting by means of the cut 52. With a wire speed of 100 meters per minute through the apparatus, the speed of the displacement of the movable section 52 at the stop as described above will thus be so great that the forward-moving metal wire is only fed forward about 4 cm through the apparatus while its cut end is stationary under its transfer using the cut 52 from one to the other of the cut holes 50, 51.

En slik liten liniær fremforing av den elastiske metalltråd tas vare på ved en øyeblikkelig og svak boying av metalltrådlengden mellom det forreste par trekkhjul og saks-n 4-3, som illustrert ved 37a i fig. 4- og o>gså ved et visst glipp mellom metalltråden og nevnte forste par trekkhjul 4-3 slik at det muliggjøres en ytterlig svak bbyning mellom det forste og det andre par trekkhjul 4-3 som illustrert ved 37b. Such a small linear advance of the elastic metal wire is taken care of by an instant and weak bowing of the metal wire length between the front pair of draw wheels and scissors-n 4-3, as illustrated at 37a in fig. 4- and also by a certain gap between the metal wire and said first pair of traction wheels 4-3 so that an extremely weak bending between the first and the second pair of traction wheels 4-3 is made possible as illustrated at 37b.

Arrangementet sorger således for den fortsatte fremforing av metalltråden rundt de to med V-spor forsynte roterende deler 15 og 16 under avkuttingen av metalltråden i intervaller som svarer til den■suksessive fylling av hver a v de to oppspolingsenhetene. The arrangement thus ensures the continued advancement of the metal wire around the two V-grooved rotating parts 15 and 16 during the cutting of the metal wire at intervals corresponding to the successive filling of each of the two winding units.

Den forannevnte kutting av metalltråden i det beskrevne arrangement kan styres manuelt av den operator som ved begynnelsen av oppspolingen på en av de to oppspolingsenhetene forst setter ventilen 69 i stand til å bringe stemplet, som er klar for forskyvning av snittet 52 i stilling for å mate den andre oppspolingsenhet, under trykk og så snart som den ene oppspolingsenhet er full, betjener styrehåndtaket, henholdsvis 65, 66, The aforesaid cutting of the metal wire in the described arrangement can be controlled manually by the operator who, at the beginning of the winding on one of the two winding units, first enables the valve 69 to bring the piston, which is ready to move the cut 52 into position to feed the second winding unit, under pressure and as soon as one winding unit is full, operates the control handle, 65, 66, respectively

for frigjoring av stempelstangen til det således under trykk satte stempel. for releasing the piston rod of the thus pressurized piston.

De V-sporede roterende deler 15, 16 behover ikke å rotere om den samme akse og det kan anvendes opptil tre slike deler i det hele. Et slikt arrangement er vist i fig. 8 hvori tre roterende deler 76, 77, 78 er anordnet og som hver har V-formede spor, henholdsvis 76a, 78a med små vinkler og hvis diametre oker i metalltrådens 37 fremforingsretning som antydet med piler, med delene 76 og 78 med henholdsvis minste og storste diameter forbundet med hverandre slik at de roterer med den samme vinkelhastighet om en felles akse på samme måte som delene 15 og 16 i den foregående utforelsesform. Delen 77 opptar plassen for tomgangs-hjulet 31 i den foregående utforelse og er forbundet med delene 76 og 78 ved hjelp av tanndrevet 79 av kjent type slik at delen 77 roterer med samme vinkelhastighet som delene 76 og 78 for dermed progressivt å oke belastningen og strekket påfort metalltråden mens suksessive lengder av denne som befinner seg under maksimalt strekk, oppvarmes og permanent forlenges på samme måte som i det tidligere beskrevne arrangement. The V-groove rotating parts 15, 16 do not need to rotate about the same axis and up to three such parts can be used in total. Such an arrangement is shown in fig. 8 in which three rotating parts 76, 77, 78 are arranged and each of which has V-shaped grooves, respectively 76a, 78a with small angles and whose diameters increase in the advancing direction of the metal wire 37 as indicated by arrows, with parts 76 and 78 having respectively the smallest and largest diameter connected to each other so that they rotate at the same angular speed about a common axis in the same way as the parts 15 and 16 in the previous embodiment. The part 77 takes the place of the idler wheel 31 in the previous embodiment and is connected to the parts 76 and 78 by means of the toothed drive 79 of a known type so that the part 77 rotates at the same angular speed as the parts 76 and 78 to thereby progressively increase the load and the stretch the metal wire is continued while successive lengths thereof which are under maximum tension are heated and permanently extended in the same manner as in the previously described arrangement.

Om onsket, kan som vist i fig. 5, det overste av de to hjul 4-3 i hvert par være montert'på en arm 80' som er svingbart opplagret i en ende ved 81 til fundamentrammen 82 slik at det overste av de to hjul 4-3 i hvert par er montert for en begrenset opp- og nedoverrettet bevegelse mot en passende, f.eks. fjærende belastning for dermed å muliggjore at det overste hjul kan foreta en øyeblikkelig oppoverrettet bevegelse for dermed å sorge for passasje av kauser eller andre lokalt utvidede skjoteinnretninger mellom suksessive lengder av den fremover bevegede metalltråd i det tilfelle at et antall metalltrådlengder er forbundet med hverandre for fremfbringen-gjennom apparatet illustrert i fig. 1 og 2. If desired, as shown in fig. 5, the top of the two wheels 4-3 in each pair be mounted on an arm 80' which is pivotally supported at one end at 81 to the foundation frame 82 so that the top of the two wheels 4-3 in each pair is mounted for a limited upward and downward movement towards a suitable, e.g. resilient load to thereby enable the top wheel to make an instantaneous upward movement to thereby provide for the passage of caulks or other locally expanded splice devices between successive lengths of the forward-moving wire in the event that a number of lengths of wire are connected together to produce - through the apparatus illustrated in fig. 1 and 2.

Claims

Device by device for permanent stretching of flexible elongated stretch-, e.g. biasing elements of steel or other metal, comprising two pulleys (15, 16) around which the elongated element (37) is advanced, the linear peripheral speed of the pulleys increasing in the direction of the element's advancement so that a controlled maximum tension is developed in the length of the element (37) which is fed through the apparatus, and further comprising a device (35) for heating the element length which is under maximum tension in order to effect permanent extension of this, characterized in that the two pulleys (15, 16) whose respective tracks (28, 29) are V-shaped and have a known V-track angle of no more than 30° and preferably between 12 and 20°, as well as lining devices (31, 4-0, <4>- 3) for lining less than one full turn of the element (37) at any time in each slot (28, 29), so that less than one full turn of the element length in each slot is held in non-slip engagement with the slot at that tension , which is developed in the element by its transfer from the slot (28), which has the smaller linear peripheral speed to the slot (29), which has the larger linear peripheral speed.