NO125704B

NO125704B -

Info

Publication number: NO125704B
Application number: NO2432/70A
Authority: NO
Inventors: A Scheidweiler; O Meier
Original assignee: Cerberus Ag
Priority date: 1969-06-24
Filing date: 1970-06-23
Publication date: 1972-10-16
Also published as: SE354139B; GB1291755A; CH497755A; FR2060523A5; YU33338B; DE2029794B2; NL7008421A; DE2029794A1; US3676680A; HK10478A; DE2029794C3; BE752058A; ZA704145B; YU157570A; NL168976C

Description

Ioniseringsbrannmelder med isolasjonsovervåkning. Ionization fire detector with insulation monitoring.

Oppfinnelsen angår en ioniseringsbrannmelder med et måleioniseringskammer som er koplet til en spenningskilde i serie med minst ett motstandselement som fortrinnsvis er utformet som referanseioniseringskammer, og med en elektrisk forsterker- og/eller terskelverdidetektorkopling hvis inngang er forbundet med forbindelsespunktet mellom måleioniseringskammeret og motstandselementet. The invention relates to an ionization fire detector with a measurement ionization chamber which is connected to a voltage source in series with at least one resistance element which is preferably designed as a reference ionization chamber, and with an electric amplifier and/or threshold value detector connection whose input is connected to the connection point between the measurement ionization chamber and the resistance element.

Ved ioniseringsbrannmeldere utnyttes det faktum at et måleioniseringskammers motstand tiltar når rok eller brannaerosoler trenger inn i målekammeret gjennom kammeråpninger, eller tilfores gjennom rbrledninger. For bestemmelse av denne motstandsendring be-nytter kjente ioniseringsbrannmeldere en kopling ved hvilken måleioniseringskammeret ligger i serie med minst ett motstandselement som sammen med måleioniseringskammeret danner en spenningsdeler. Ved en motstandsendring i målekammeret endres spenningen i målekammeret og motstandselementets forbindelsespunkt. Potensialendringen på dette sted påvises ved kjente forsterker- og terskelverdidetektorkoplinger. With ionization fire detectors, the fact that a measurement ionization chamber's resistance increases when smoke or fire aerosols penetrate into the measurement chamber through chamber openings, or are supplied through pipelines, is used. To determine this resistance change, known ionization fire detectors use a connection in which the measurement ionization chamber is in series with at least one resistance element which, together with the measurement ionization chamber, forms a voltage divider. A change in resistance in the measuring chamber changes the voltage in the measuring chamber and the connection point of the resistance element. The potential change at this location is detected by known amplifier and threshold value detector connections.

Da et ioniseringskammers motstand er meget hoy og vanlig-vis ligger over 10^ ohm, er det hensiktsmessig at motstandselemen-tene, hvis motstand må være av samme størrelsesorden, også utformes som ioniseringskammere som i dette tilfelle tjener som referanse-ioniseringskammere. As the resistance of an ionization chamber is very high and is usually above 10^ ohms, it is appropriate that the resistance elements, whose resistance must be of the same order of magnitude, are also designed as ionization chambers which in this case serve as reference ionization chambers.

På grunn av ioniseringskammerenes hoye motstand spiller isolasjonsproblemer en avgjorende rolle. På de vesentlige steder i en brannmelder er det under hele driftstiden ytterst viktig at en tilstrekkelig hoy is olasjonsmotstand opprettholdes og overvåkes. Kjente ioniseringsbrannmeldere inneholder likevel bare et terskelverdidetektorelement som over den elektriske kopling utloser et alarmsignal når motstanden og dermed også måleioniseringskammerets spenningsfall overstiger en bestemt på forhånd gitt verdi. Samme virkning som utlosningen av en alarm har motstandselementets motstandsfall, dvs. minskningen av isolasjonsmotstanden mellom referanseioniseringskammerets elektroder. I dette tilfelle forskyves potensialet i forbindelsespunktet mellom måle- og referansekammeret på samme måte som ved en motstandsokning av måleioniseringskammeret. Due to the ionization chambers' high resistance, insulation problems play a decisive role. In the most important places in a fire detector, it is extremely important during the entire period of operation that a sufficiently high olation resistance is maintained and monitored. Known ionization fire detectors nevertheless only contain a threshold value detector element which, via the electrical connection, triggers an alarm signal when the resistance and thus also the voltage drop of the measurement ionization chamber exceeds a specific value given in advance. The same effect as the triggering of an alarm has the resistance drop of the resistance element, i.e. the reduction of the insulation resistance between the electrodes of the reference ionisation chamber. In this case, the potential at the connection point between the measuring and reference chamber is shifted in the same way as with a resistance increase of the measuring ionization chamber.

Med disse kjente koplinger kan således isolasjonsmotstanden mellom referanseioniseringskammerets elektroder overvåkes, With these known connections, the insulation resistance between the electrodes of the reference ionization chamber can thus be monitored,

men ikke måleioniseringskammerets isolasjon. but not the measurement ionization chamber insulation.

Hensikten med oppfinnelsen er således en ioniseringsbrannmelder med overvåkning av såvel måleioniseringskammerets som motstandselementets isolasjonsmotstand. Ved en minskning av en av isolasjonsmotstandene skal et alarm- eller forstyrrelsessignal utloses. The purpose of the invention is thus an ionization fire detector with monitoring of the insulation resistance of both the measuring ionization chamber and the resistance element. In the event of a reduction in one of the insulation resistances, an alarm or disturbance signal must be triggered.

Da en elektronisk anordnings mottagelighet mot forstyrrel-ser tiltar med antall byggedeler, er det et ytterligere formål med oppfinnelsen å tilveiebringe en fullstendig isolasjonsovervåking med et minst mulig antall ekstra byggedeler. Dessuten er det meget fordelaktig når disse tilleggsbyggedeler kan innpasses i kjente koplinger, uten å forårsake ekstra installasjonskostnader i hele brannmelder-anordningen, og uten å endre brannmelderens egenskaper, f.eks. dens hvile- eller alarmstrom. Særlig fordelaktig er det når det på grunn av den ekstra isolasjonsovervåkning ikke oppstår noe ytterligere strbmforbruk. As an electronic device's susceptibility to interference increases with the number of components, it is a further object of the invention to provide complete insulation monitoring with the smallest possible number of additional components. Moreover, it is very advantageous when these additional components can be fitted into known connections, without causing additional installation costs in the entire fire detector device, and without changing the properties of the fire detector, e.g. its resting or alarm current. It is particularly advantageous when, due to the additional insulation monitoring, no additional power consumption occurs.

Losningen ifdlge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den elektriske kopling er utformet slik at den utlbser et signal når inngangspotensialet overstiger en øvre terskelverdi eller underskrider en nedre terskelverdi. The solution according to the invention is characterized by the fact that the electrical connection is designed so that it emits a signal when the input potential exceeds an upper threshold value or falls below a lower threshold value.

Den elektriske kopling kan eventuelt være utformet slik The electrical connection can optionally be designed as follows

at et forste signal, f.eks. et alarmsignal, utloses når potensialet på koplingens inngang overstiger en ovre terskelverdi, og at et annet signal, f.eks. et forstyrrelsessignal, utloses når inngangspotensialet underskrider en nedre terskelverdi. Ved omvendt polaritet er naturligvis det forste signal å oppfatte som forstyrrelsessignal og det andre signal som alarmsignal. I dette tilfelle har den elektriske kopling tre stabile tilstander. that a first signal, e.g. an alarm signal is triggered when the potential at the connection's input exceeds an upper threshold value, and that another signal, e.g. a disturbance signal, is triggered when the input potential falls below a lower threshold value. In the case of reverse polarity, the first signal is of course perceived as a disturbance signal and the second signal as an alarm signal. In this case, the electrical connection has three stable states.

På den annen side kan den elektriske kopling være utformet slik at det i begge tilfeller avgis et likeartet signal, uavhengig av om det dreier seg om en forstyrrelse eller om en virkelig alarm. I dette tilfelle har koplingen bare to stabile tilstander. On the other hand, the electrical connection can be designed so that a similar signal is emitted in both cases, regardless of whether it is a disturbance or a real alarm. In this case, the coupling has only two stable states.

Utforelser av oppfinnelsen med felles alarm- og forstyrrelsessignal har den fordel at det ikke oppstår noen ekstra installa-sjonskostnad. De kan utfores på enkel måte som modifikasjoner av kjente koplinger, og det trengs da bare et fåtall ekstra byggeelemen-ter. Embodiments of the invention with a common alarm and disturbance signal have the advantage that no additional installation costs arise. They can be carried out in a simple way as modifications of known connections, and only a few additional building elements are then needed.

Ofte er det likevel onskelig med en forstyrrelsesmelding som er uavhengig av alarmangivelsen. En enkel losning hvor inngangspotensialet, eventuelt ved mellomkopling av en lineær forsterker, tilfores to terskelverdidetektorelementer med forskjellig terskelverdi, har imidlertid den ulempe at det trengs for mange forstyrrelses-fblsomme komponenter, og at det er nodvendig med adskilte ledninger for forstyrrelse- og alarmangiveren. Et brannmeldersystem med to ledninger blir derved umulig. Da dessuten koplingens hvilestrom må ligge mellom den nedre og ovre terskelverdi, er et brannmelderanlegg med flere parallellkoplede branhmeldere ikke mulig, da totalhvilestrommen da ikke vil kunne skjelnes fra alarmstrbmmen. Often, however, it is desirable to have a disturbance message that is independent of the alarm indication. A simple solution where the input potential, possibly by connecting a linear amplifier, is supplied to two threshold value detector elements with different threshold values, however, has the disadvantage that too many disturbance-prone components are needed, and that it is necessary to have separate wires for the disturbance and alarm indicator. A fire alarm system with two wires is thus impossible. As the coupling's quiescent current must also lie between the lower and upper threshold value, a fire alarm system with several parallel-connected fire detectors is not possible, as the total quiescent current will then not be distinguishable from the alarm current.

Det er således særlig fordelaktig med utforelser av oppfinnelsen der brannmelderens hvilestrom er nær null, og der en adskilt alarm- og forstyrrelsesmelding finner sted over bare to ledninger. Dette kan eksempelvis oppnås ved at koplingen på inngangen er forsynt med to forskjellige forsterkere eller koplingselementer, f.eks. to glimrbr eller to felteffekttransistorer som begge er sperret i hviletilstand, hvor en minskning av inngangspotensialet åpner det ene og en bkning av inngangspotensialet åpner det andre koplingselement, og at alarm- og forstyrrelsessignalene er forskjellige, It is thus particularly advantageous with embodiments of the invention where the quiescent current of the fire detector is close to zero, and where a separate alarm and disturbance message takes place over only two wires. This can be achieved, for example, by the connection on the input being provided with two different amplifiers or connection elements, e.g. two mica bridges or two field-effect transistors which are both blocked in the rest state, where a decrease in the input potential opens one and a bending of the input potential opens the other switching element, and that the alarm and disturbance signals are different,

f.eks. forskjellige likestrommer eller like- og vekselstromsignaler. e.g. different direct currents or direct and alternating current signals.

I det folgénde skal oppfinnelsen beskrives nærmere ved hjelp av koplingseksempler på særlig fordelaktige.utforelsesformer under henvisning til tegningen, der fig. 1 viser en ioniseringsbrannmelder med ekstra utledningsstrekning, fig. 2 viser en ioniseringsbrannmelder med et kaldkatoderor med to styrestrekninger, fig. 3 viser en ioniseringsbrannmelder med to komplementære felteffekt - transistorer, fig. 4 viser en ioniseringsbrannmelder med to komplementære felteffekttransistorer og en siliciumstyrt bryter (SCS) og fig. 5 viser en ioniseringsbrannmelder med to uavhengig koplede felt-effekttransistorer og SCS; fig. 6 viser en ioniseringsbrannmelder med to komplementære felteffekttransistorer og en siliciumstyrt likeretter (SCR), fig. 7 viser en ioniseringsbrannmelder med to likeartede felteffekttransistorer og-SCR, fig. 8 viser en ioniseringsbrannmelder med en felteffekttransistor og SCS, fig. 9 viser en ioniseringsbrannmelder med to komplementære felteffekttransistorer og en tredje transistor, fig. 10 viser en ioniseringsbrannmelder med to komplementære felteffekttransistorer og to ytterligere transistorer, og fig. 11 - 13 viser koplinger i overensstemmelse med fig. 4, 9 og 10, men med adskilt forstyrrelsesangivelse. In the following, the invention will be described in more detail by means of connection examples of particularly advantageous embodiments with reference to the drawing, where fig. 1 shows an ionization fire detector with an additional discharge distance, fig. 2 shows an ionization fire detector with a cold cathode tube with two control sections, fig. 3 shows an ionization fire detector with two complementary field effect - transistors, fig. 4 shows an ionization fire detector with two complementary field effect transistors and a silicon controlled switch (SCS) and fig. 5 shows an ionization fire detector with two independently connected field effect transistors and SCS; fig. 6 shows an ionization fire detector with two complementary field effect transistors and a silicon-controlled rectifier (SCR), fig. 7 shows an ionization fire detector with two similar field effect transistors and SCR, fig. 8 shows an ionization fire detector with a field effect transistor and SCS, fig. 9 shows an ionization fire detector with two complementary field effect transistors and a third transistor, fig. 10 shows an ionization fire detector with two complementary field effect transistors and two additional transistors, and fig. 11 - 13 show connections in accordance with fig. 4, 9 and 10, but with a separate disturbance statement.

I eksemplet på fig. 1 er et måleioniseringskammer 1 som inneholder to elektroder og et radioaktivt preparat, koplet i serie med et motstandselement 2 til mateledninger 3 og 4. Forbinde Ises - punktet mellom måleioniseringskammeret 1 og motstandselementet 2 er koplet til gitteret i et kaldkatoderor 5, hvis anode er koplet til den positive mateledning 3 og hvis katode er koplet til den negative mateledning 4. Dersom rok kommer inn i målekammeret 1, stiger dettes motstand og dermed også spenningen på kaldkatoderorets 5 gitter. Dersom gitterspenningen overstiger rorets tennspenning, begynner det å flyte strom mellom rorets katode og anode, hvilket bevirker at et reléelement 6 reagerer og dermed utloser en alarm. Motstanden 2, kaldkatoderoret 5 og reléet 6 kan selvsagt erstattes av andre byggedeler med liknende funksjon. Videre er et glimror 7 innkoplet mellom kaldkatoderorets 5 styreelektrode og den positive mateledning 3. Dette rors tennspenning er valgt slik at glimroret 7 normalt ikke er tent. Forst når spenningsfallet over roret overstiger tennspenningen, dvs. når potensialet i forbindelsespunktet mellom måleioniseringskammeret 1 og motstandselementet 2 minskes tilstrekkelig, tenner roret og shunter dermed motstanden 2, slik at styrespenningen for kaldkatoderoret 5 stiger så mye at også kaldkatoderoret 5 tenner og en alarmstrom flyter mellom mateledningene 3 og 4 og gjennom reléelementet 6. Dersom nå måleioniseringskammerets 1 isolasjonsmotstand for-ringes, okes også spenningsfallet over motstanden 2 og mellom glim-rorets 7 elektrode. Dersom målekammerets 1 motstand underskrider en bestemt verdi, tennes derved glimrbret 7 og dermed kaldkatoderoret 5 og også i dette tilfelle flyter en alarmstrbm gjennom reléelementet 6. En forringelse av motstandens 2 isolasjonsmotstand har derimot som folge at kaldkatoderoret 5 på liknende måte som ved inntrengning av rok i målekammeret 1, tenner og forårsaker en alarmstrom. På denne måte kan oppnås at alarm avgis i ethvert tilfelle ved forringelse av isolasjonsmotstanden av en eller annen hoyohmig byggedel i ioniseringsbrannmelder en. In the example of fig. 1 is a measurement ionization chamber 1 containing two electrodes and a radioactive preparation, connected in series with a resistance element 2 to feed lines 3 and 4. Connecting Ises - the point between the measurement ionization chamber 1 and the resistance element 2 is connected to the grid of a cold cathode tube 5, whose anode is connected to the positive feed line 3 and whose cathode is connected to the negative feed line 4. If smoke enters the measuring chamber 1, its resistance rises and thus also the voltage on the grid of the cold cathode tube 5. If the grid voltage exceeds the rudder's ignition voltage, current begins to flow between the rudder's cathode and anode, which causes a relay element 6 to react and thus trigger an alarm. The resistor 2, the cold cathode tube 5 and the relay 6 can of course be replaced by other components with a similar function. Furthermore, a mica tube 7 is connected between the control electrode of the cold cathode tube 5 and the positive feed line 3. The ignition voltage of this tube is chosen so that the mica tube 7 is not normally lit. Only when the voltage drop across the rudder exceeds the ignition voltage, i.e. when the potential at the connection point between the measuring ionization chamber 1 and the resistance element 2 is sufficiently reduced, does the rudder ignite and thus shunt the resistor 2, so that the control voltage for the cold cathode tube 5 rises so much that the cold cathode tube 5 also ignites and an alarm current flows between the supply lines 3 and 4 and through the relay element 6. If the insulation resistance of the measurement ionization chamber 1 is now reduced, the voltage drop across the resistance 2 and between the mica rod's 7 electrode also increases. If the resistance of the measuring chamber 1 falls below a certain value, the mica plate 7 and thus the cold cathode tube 5 are thereby ignited and also in this case an alarm current flows through the relay element 6. A deterioration of the insulation resistance of the resistor 2, on the other hand, results in the cold cathode tube 5 in a similar way to the ingress of smoke in measuring chamber 1, ignites and causes an alarm current. In this way, it can be achieved that an alarm is emitted in any case by deterioration of the insulation resistance of one or another high-resistance component in an ionization fire detector.

I koplingen på fig. 2 ligger måleioniseringskammeret 1 i serie med et referanseioniseringskammer 8 som her tjener som motstandselement og ikke er tilgjengelig for rok, eller er uomfintlig for rok. Forbindelsespunktet mellom kamrene er tilfort styreelektroden i et spesielt utformet kaldkatodekoplingsror 9. Dette ror har to forskjellige styres trekninger, nemlig en styrestrekning mellom gitter og anode og en ytterligere styrestrekning mellom gitter og katode. Dersom gassfyllingens tennspenning overstiges på en av disse to styrestrekninger, tenner roret og en alarmstrom flyter mellom ka-toden og anoden gjennom reléelementet 6. I stedet for et ror med en styreelektrode og to tennstrekninger kan det selvsagt også benyttes et kaldkatoderor med to forskjellige styreelektroder og tilsvarende tennstrekninger i rorets indre. In the connection in fig. 2, the measuring ionization chamber 1 is in series with a reference ionization chamber 8, which here serves as a resistance element and is not available for rok, or is insufficient for rok. The connection point between the chambers is connected to the control electrode in a specially designed cold cathode coupling tube 9. This tube has two different control lines, namely a control line between grid and anode and a further control line between grid and cathode. If the ignition voltage of the gas filling is exceeded on one of these two control sections, the rudder ignites and an alarm current flows between the cathode and the anode through the relay element 6. Instead of a rudder with a control electrode and two ignition sections, a cold cathode rudder with two different control electrodes and corresponding teeth stretches in the interior of the rudder.

Fig. 3 viser en transistorisert kopling. Her er også et åpent måleioniseringskammer 1 seriekoplet med et lukket eller rok-uomfintlig referansekammer 8. Forbindelsespunktet mellom kamrene er koplet til styreelektrodene i to komplementære felteffekttransistorer 10 og 11 som over belastningsmotstander 12 og 13 er koplet i serie til mateledningene 3 og k, og hvis arbeidspunkt er innstilt slik at begge normalt er strbmlose, og at den ene blir ledende over og den andre under en tilhorende terskelverdi. Spenningen over begge felteffekttransistorer 10 og 11 tilfores en diskriminator D som avgir et signal når en av de to spenninger underskrider eller overstiger en bestemt verdi. Denne diskriminator kan være innrettet slik at den avgir et forskjellig signal, avhengig av hvilken transistor som er strbmfbrende, dvs. som har et lavt spenningsfall. I sentralen kan Fig. 3 shows a transistorized connection. Here, too, an open measurement ionization chamber 1 is connected in series with a closed or impermeable reference chamber 8. The connection point between the chambers is connected to the control electrodes in two complementary field effect transistors 10 and 11 which are connected in series via load resistors 12 and 13 to the supply lines 3 and k, and if operating point is set so that both are normally strbmless, and that one becomes conductive above and the other below a corresponding threshold value. The voltage across both field effect transistors 10 and 11 is supplied to a discriminator D which emits a signal when one of the two voltages falls below or exceeds a certain value. This discriminator can be arranged so that it emits a different signal, depending on which transistor is current resistant, i.e. which has a low voltage drop. In the central can

disse to muligheter registreres som alarmsignal og som forstyrrelsessignal. Det skal videre bemerkes at måleioniseringskammeret 1 og referanseioniseringskammeret 8 kan ombyttes da koplingen er fullstendig symmetrisk oppbygd. Forstyrrelsessignalet blir da alarmsignal og om- these two possibilities are registered as an alarm signal and as a disturbance signal. It should also be noted that the measuring ionization chamber 1 and the reference ionization chamber 8 can be exchanged as the coupling is completely symmetrically constructed. The disturbance signal then becomes an alarm signal and re-

vendt. facing.

. På fig. 4 er vist et særlig enkelt eksempel på en diskriminatorkopling ifolge fig. 3. Diskriminatoren D består her av en av to motstander 15 og 16 bestående spenningsdeler for innstilling av referansespenningen for de to komplementære felteffekttransistorer 10 og 11, og av en styrt bryter 17 som har to forskjellige styreelektroder og eksempelvis er utfort som en firesjikts-diode. Styrte brytere av denne type er blitt kjent under betegnelsen Sili-con controlled switch (SCS). Dersom styrespenningen på en av de to styreelektroder i denne styrte bryter 17 underskrider eller overstiger en bestemt verdi, blir bryteren ledende og en strom flyter gjennom reléelementet 18. . In fig. 4 shows a particularly simple example of a discriminator connection according to fig. 3. The discriminator D here consists of a voltage part consisting of two resistors 15 and 16 for setting the reference voltage for the two complementary field-effect transistors 10 and 11, and of a controlled switch 17 which has two different control electrodes and is, for example, designed as a four-layer diode. Controlled switches of this type have become known under the term Sili-con controlled switch (SCS). If the control voltage on one of the two control electrodes in this controlled switch 17 falls below or exceeds a certain value, the switch becomes conductive and a current flows through the relay element 18.

På fig. 5 er to komplementære felteffekttransistorer 19 In fig. 5 are two complementary field effect transistors 19

og 20, hvis styreelektroder igjen er forbundet med forbindelsespunktet mellom måleioniseringskammeret 1 og referanseioniseringskammeret 8, koplet innbyrdes uavhengig over belastningsmotstander 21 og 22 til mateledningene 3 og 4, for å hindre innvirkning på en transistor gjennom den andre. Begge felteffekttransistorer er her delvis ledende i hviletilstand. Liksom ved den foregående kopling benyttes en styrt bryter 17 med to styreelektroder som koplingselement. and 20, whose control electrodes are again connected to the connection point between the measuring ionization chamber 1 and the reference ionization chamber 8, interconnected independently via load resistors 21 and 22 to the feed lines 3 and 4, to prevent influence on one transistor through the other. Both field-effect transistors are partially conductive in their resting state. As with the previous connection, a controlled switch 17 with two control electrodes is used as the connection element.

For innstilling av den nodvendige forspenning tjener to zenerdioder Two zener diodes are used to set the required bias voltage

23 og 24. Reléelementet 18 for utlosning av et signal eller for alarm-givning ligger igjen i serie med SCS'en mellom mateledningene 3 og 4. Reléelementet kan imidlertid også være anordnet i en av mateledningene. 23 and 24. The relay element 18 for triggering a signal or for giving an alarm is again in series with the SCS between the supply lines 3 and 4. However, the relay element can also be arranged in one of the supply lines.

Fig. 6 viser en mulighet for å benytte en enkel styrt likeretter av SCR-type i stedet for en firesjikts-diode. De to komplementære felteffekttransistorer 25 og 26 er igjen innbyrdes uavhengig forbundet med mateledningene 3 og 4 over en belastningsmotstand 27 henholdsvis en motstand 28 og en zenerdiode 29. Den styrte likeretters 30 styreelektrode er forbundet med såvel transistorens 26 sluk-elektrode som over en zenerdiode 31 med transistorens 25 kilde-elektrode. Derved oppnåes at den styrte likeretter 30 åpnes ved strom-endring i en av de to transistorer 25 eller 26 og at reléelementet 18 påvirkes, uten tilbakevirkning på den andre felteffekttransistor. Fig. 6 shows a possibility of using a simple SCR-type controlled rectifier instead of a four-layer diode. The two complementary field-effect transistors 25 and 26 are again independently connected to the supply lines 3 and 4 via a load resistor 27 and a resistor 28 and a zener diode 29, respectively. the transistor's 25 source electrode. Thereby it is achieved that the controlled rectifier 30 is opened by a current change in one of the two transistors 25 or 26 and that the relay element 18 is affected, without feedback on the other field effect transistor.

I koplingsanordningen ifolge fig. 7 benyttes ikke to komplementære, men to likeartede felteffekttransistorer 31 og 32 av n-kanal-type. Begge transistorer er delvis ledende i hviletilstand. Innstillingen av den for styreelektrodene nodvendige forspenning In the coupling device according to fig. 7, not two complementary but two similar field-effect transistors 31 and 32 of n-channel type are used. Both transistors are partially conductive in their quiescent state. The setting of the bias voltage required for the control electrodes

skjer ved hjelp av motstandene 33 henholdsvis 34 og zenerdioden 35. Ved en strbmendring i en av de to felteffekttransistorer 31 og 32 takes place with the help of the resistors 33 and 34 respectively and the zener diode 35. In the event of a voltage change in one of the two field effect transistors 31 and 32

tilfores den styrte likeretters 30 styreelektrode over zenerdiodene 36 henholdsvis 37 en spenning som kopler den styrte likeretter 30 på strømgjennomgang og forårsaker at reléelementet 18 reagerer. is supplied to the control electrode of the controlled rectifier 30 via the zener diodes 36 and 37, respectively, a voltage which connects the controlled rectifier 30 to current flow and causes the relay element 18 to react.

Også med en enkelt transistor kan det bygges opp en koplingsanordning som også utlbser et signal når potensialet på styreelektroden avviker med et visst belbp i positiv eller negativ ret-ning. Fig. 8 viser et eksempel hvor styreelektroden i en felteffekttransistor 38 av n-kanal-type er forbundet med forbindelsespunktet mellom et måleioniseringskammer 1 og et motstandselement 2. Spenningsfallet over arbeidsmotstanden 39 for felteffekttransistorens 28 kilde-elektrode tilfores en diskriminatorkopling som består av to antiparal-lelle zenerdioder 40 og 41 og to motstander 1+ 2 og 43. Hver gren i denne diskriminatorkopling styrer over en av de to styreelektroder en styrt bryter 17- Når den tilsvarende terskelverdi overstiges eller underskrides, koples denne styrte bryter 17 på gjennomgang og reléelementet 18 gir et signal. Also with a single transistor, a switching device can be built which also emits a signal when the potential on the control electrode deviates by a certain amount in a positive or negative direction. Fig. 8 shows an example where the control electrode in an n-channel type field effect transistor 38 is connected to the connection point between a measuring ionization chamber 1 and a resistance element 2. The voltage drop across the working resistance 39 for the field effect transistor 28's source electrode is fed to a discriminator coupling consisting of two antiparallel small zener diodes 40 and 41 and two resistors 1+ 2 and 43. Each branch in this discriminator connection controls over one of the two control electrodes a controlled switch 17- When the corresponding threshold value is exceeded or undercut, this controlled switch 17 is switched on through and the relay element 18 gives a signal.

Det skal bemerkes at de benyttede reléelementer 6 henholdsvis 18 også kan være utfort som elektromekaniske releer, eller bestå av styrbare ror eller halvlederelementer, eller kompliserte sammensatte elektroniske koplinger med liknende koplingsegenskaper. It should be noted that the used relay elements 6 and 18 can also be designed as electromechanical relays, or consist of controllable rudders or semiconductor elements, or complicated, complex electronic connections with similar connection properties.

I mange tilfeller er det onskelig at en brannmelder In many cases it is desirable that a fire alarm

etter å ha trådt i funksjon går i selvholdning slik at alarmtilstan-den lagres. Ved anvendelse av styrte likerettere som koplingselement i ioniseringsbrannmeldere er dette også mulig, selv om styrte likerettere er ytterst omfintlige overfor spenningsstbt og meget lett går tilbake til ikkeledende tilstand. Ved hjelp av en koplingsanordning som vist i fig. 9> er det mulig å oppnå en isolasjonsovervåkning av ioniseringsbrannmelderen samtidig med en forsterket selvholdning. after starting to function goes into self-hold so that the alarm state is saved. When using controlled rectifiers as a switching element in ionization fire detectors, this is also possible, although controlled rectifiers are extremely sensitive to voltage surges and very easily return to a non-conducting state. By means of a coupling device as shown in fig. 9> it is possible to achieve insulation monitoring of the ionization fire detector at the same time as a reinforced self-restraint.

Fig. 9 viser en slik kopling hvor måleioniseringskammeret 1 og referanseioniseringskammeret 8 er koplet i s°rie med en motstand Fig. 9 shows such a connection where the measuring ionization chamber 1 and the reference ionization chamber 8 are connected in series with a resistor

47 til mateledningene 48 og 49- Koplingen består videre av to komplementære felteffekttransistorer 44 og 45 hvis styreelektroder er forbundet med forbindelsespunktet mellom de to ioniseringskammere 1 og 8, såvel som med en annen transistor 46. Felteffekttransistorens 45 forspenning dannes ved hjelp av spenningsdeleren med motstandene 59 og 50. Som arbeidsmotstand tjener en motstand 51 som på den ene side er koplet mellom felteffekttransistorens 45 sluk-elektrode og mateledningen 48 og på den annen side utgjor basismotstand for transistoren 46 hvis kollektor-emitter-strekning er koplet parallelt med ioniseringskamrene 1 og 8. I normaltilstand er begge felteffekttran- 47 to the feed lines 48 and 49 - The coupling further consists of two complementary field-effect transistors 44 and 45 whose control electrodes are connected to the connection point between the two ionization chambers 1 and 8, as well as to another transistor 46. The bias voltage of the field-effect transistor 45 is formed by means of the voltage divider with the resistors 59 and 50. A resistor 51 serves as working resistance, which on the one hand is connected between the drain electrode of the field effect transistor 45 and the supply line 48 and on the other hand forms the base resistance of the transistor 46 whose collector-emitter section is connected in parallel with the ionization chambers 1 and 8. In the normal state, both field effect trans-

sistorer sperret. Dersom en strbm flyter i felteffekttransistoren 45, åpnes også transistoren 46 og dermed blir ioniseringskamrene 1 og 8 praktisk talt forbikoplet, slik at spenningen på felteffekttransistorens 45 styreelektrode stiger ytterligere og hele systemet går i selvholdning. Den andre felteffekttransistors 44 kilde-elektrode er over en zenerdiode 52 forbundet med transistorens 46 basis, mens sluk-elektroden er koplet til transistorens 46 kollektor. Dersom en strom flyter gjennom felteffekttransistoren 44> får transistorens 46 basis igjen en slik spenning at transistoren 46 blir ledende og systemet på nytt går i selvholdning. Fig. 10 viser et annet koplingseksempel på en ioniseringsbrannmelder med ytterligere forsterket selvholdning i forhold til koplingen ifolge fig. 9. Koplingen inneholder analogt med koplingen på fig. 9 to komplementære felteffekttransistorer 44 °9 45 og en ytterligere transistor 46. Spenningen på transistorens 45 kilde-elektrode innstilles igjen ved hjelp av en spenningsdeler med motstander 59 og 50. Dersom transistoren 46 åpnes, blir igjen spenningen over ioniseringskammerene 1 og 8 så sterkt redusert at systemet går i selvholdning. Videre inneholder koplingen en fjerde transistor 53, hvis kollektor-emitter-strekning forbikopler spenningsdelerens motstand 50. Transistorens 53 basis er koplet til en annen spenningsdeler som består av motstandene 54 og 55, og som forbikopler serie-motstanden 47. Ved passende dimensjonering av motstandene 54 og 55 kan motstanden 47 også slbyfes. På den annen side styres transistorens 53 basis av felteffekttransistorens 44 sluk-elektrode. Den ekstra transistor 53 virker på fblgende måte: Dersom transistoren 46 åpnes, bkes spenningsfallet over motstanden 47 og dermed over spenningsdeleren 54 og 55. Transistoren 43 blir dermed ledende og kortslutter felteffekttransistorens 45 spenningsdelermotstand 50. Spenningen på felteffekttransistorens 45 kilde-elektrode blir dermed brakt praktisk talt på.mateledningens 49 potensial. En tilbakestilling av en melder som har trådt i funksjon, er derfor bare mulig ved at også mateledningen 48 bringes på det samme potensial, dvs. at melderen utkoples. På denne måte kan man med stbrste sikkerhet hindre at en alarmert melder tilbakestilles på grunn av tilfeldige spenningsimpulser. sistor blocked. If a strbm flows in the field effect transistor 45, the transistor 46 is also opened and thus the ionization chambers 1 and 8 are practically bypassed, so that the voltage on the control electrode of the field effect transistor 45 rises further and the whole system goes into self-sustain. The source electrode of the second field effect transistor 44 is connected via a zener diode 52 to the base of the transistor 46, while the drain electrode is connected to the collector of the transistor 46. If a current flows through the field-effect transistor 44>, the base of the transistor 46 again receives such a voltage that the transistor 46 becomes conductive and the system again goes into self-holding. Fig. 10 shows another connection example of an ionization fire alarm with further enhanced self-retention compared to the connection according to fig. 9. Analogously to the connection in fig., the coupling contains 9 two complementary field-effect transistors 44 °9 45 and a further transistor 46. The voltage on the source electrode of the transistor 45 is set again by means of a voltage divider with resistors 59 and 50. If the transistor 46 is opened, the voltage across the ionization chambers 1 and 8 is again greatly reduced that the system is self-sustaining. Furthermore, the connection contains a fourth transistor 53, whose collector-emitter section bypasses the resistor 50 of the voltage divider. The base of the transistor 53 is connected to another voltage divider consisting of the resistors 54 and 55, and which bypasses the series resistor 47. By suitably dimensioning the resistors 54 and 55 the resistance 47 can also be slbyfes. On the other hand, the base of the transistor 53 is controlled by the drain electrode of the field effect transistor 44. The additional transistor 53 works in the following way: If the transistor 46 is opened, the voltage drop across the resistor 47 and thus across the voltage divider 54 and 55 is bent. The transistor 43 thus becomes conductive and short-circuits the voltage divider resistor 50 of the field effect transistor 45. The voltage on the source electrode of the field effect transistor 45 is thus brought practically spoken of.the feed line's 49 potential. A reset of a detector that has come into operation is therefore only possible by also bringing the supply line 48 to the same potential, i.e. that the detector is switched off. In this way, it is possible to prevent an alarmed detector from being reset due to random voltage impulses with the utmost safety.

Melderens alarmtilstand kan skje på den vanlige måte ved observasjon av den alarmstrom som flyter gjennom transistoren 46, The detector's alarm state can occur in the usual way by observing the alarm current flowing through the transistor 46,

ved hjelp av reléelementet 6. Dessuten kan det være anordnet en indi-viduell angivelse av hver melders koplingstilstand ved hjelp av en by means of the relay element 6. In addition, an individual indication of each detector's connection state can be provided by means of a

ekstra indikatorinnretning, f.eks. en lampe 57 som eksempelvis er koplet i serie med en zenerdiode 56, parallelt med transistorens 46 kollektormotstand 47. additional indicator device, e.g. a lamp 57 which is, for example, connected in series with a zener diode 56, in parallel with the collector resistance 47 of the transistor 46.

Ved de hittil beskrevne koplinger påvirker terskelverdi-detektorelementet eller -elementene et felles koplingselement. Det • kan således hverken ved melderen eller i sentralen avgjbres om det foreligger en ekte alarm eller en forstyrrelse. I mange tilfelle er det likevel onskelig eller nbdvendig å skjelne mellom alarm og forstyrrelse . In the connections described so far, the threshold value detector element or elements affect a common connection element. It • can therefore neither be transmitted by the detector nor in the control center whether there is a real alarm or a disturbance. In many cases it is nevertheless desirable or necessary to distinguish between an alarm and a disturbance.

Enkle losninger på denne oppgave kan f.eks. bestå i at det på koplingens inngang anordnes to forskjellige terskelverdidetektorer som virker på to adskilte koplingselementer og bringer disse til å reagere, eller at det for terskelverdidetektering anven-des et på inngangen anordnet impedansomformer- eller forsterkerele-ment med en hvilestrom som i normaltilfelle er forskjellig fra null. Dette element virker som en lineær forsterker i det minste i umid-delbar nærhet av hvilestromsverdien. Ved senkning eller okning av inngangsspenningen synker eller stiger dette elements strom tilsvarende og utloser to av en nedre eller ovre terskelverdi innstilte koplingselementer, f.eks. releer eller tyristorer. Simple solutions to this task can e.g. consist in that two different threshold value detectors are arranged at the input of the coupling which act on two separate coupling elements and cause them to react, or that for threshold value detection an impedance converter or amplifier element arranged at the input is used with a quiescent current that is normally different from zero. This element acts as a linear amplifier at least in the immediate vicinity of the quiescent current value. When the input voltage is lowered or increased, the current of this element drops or rises accordingly and triggers two switching elements set by a lower or upper threshold value, e.g. relays or thyristors.

Disse koplinger har imidlertid den ulempe at forstyrrelse og alarm må signaliseres på adskilte baner i signalsentralen, slik at anvendelse av et toleders-system er umulig. Da det blir nodvendig med to adskilte terskelverdidetektorer og koplingselementer, stiger antall forstyrrelsesfolsomme byggedeler. Da dessuten hvilestrommen i sist-nevnte eksempel er forholdsvis stor, blir det umulig å kople flere brannmeldere parallelt over felles ledninger til en signalsentral, da meldergruppens totalstrom i dette tilfellet vil overstige alarmstrbmmen allerede ved få meldere. However, these connections have the disadvantage that disturbance and alarm must be signaled on separate paths in the signal centre, so that the use of a two-wire system is impossible. As it becomes necessary to have two separate threshold value detectors and coupling elements, the number of building parts sensitive to disturbances increases. As, moreover, the quiescent current in the last-mentioned example is relatively large, it becomes impossible to connect several fire detectors in parallel via common wires to a signal centre, as the detector group's total current in this case will exceed the alarm current already with a few detectors.

Fig. 11 viser en kopling med adskilt forstyrrelse- og alarmindikering, og som unngår disse ulemper. Koplingen inneholder de samme komponenter som koplingen på fig. 4- På koplingens inngang be-finner det seg to komplementære felteffekttransistorer 10 og 11 som begge er sperret i hviletilstand. Mens transistoren 10 på samme måte som på fig. 4 styrer en SCS 17, styrer transistoren 11 en SCR 60. Den styrte bryters 17 frie elektrode er over en motstand 6l koplet til mateledningen 3. De strommer som i alarm- henholdsvis forstyrrelses-tilfelle flyter gjennom SCS 17 og SCR 60, bestemmes av belastnings-motstandene 62 og 64. Motstandene velges slik at forstyrrelse--og alarmstrom er tydelig forskjellige fra hverandre. Mellom belastnings-motstanden 62 og 64 og mateledningen 4 er anordnet en visuell indikatorinnretning, f.eks. en lampe som gjor det mulig å se om et ay melderens to koplingselementer har reagert. I den ikke viste signalsentral er anordnet to forskjellige stromdetektorer, f.eks. releer som når en alarm- eller forstyrrelsesstrom foreligger, uavhengig av hverandre-starter en alarm- henholdsvis forstyrrelsesmeldeinnretning. I det viste eksempel ledes såvel alarmstrommen som forstyrrelses-strommen over de samme to ledninger 3 og 4 til signalsentralen. Dersom ledningsforbruket ikke er begrenset, kan det selvsagt også benyttes adskilte ledninger. Likeledes kan den felles indikator 63 dannes av to adskilte indikatoranordninger for alarm og for forstyrrelse. Videre kan det tenkes at det til alarmangivelsen horende koplingselement har selvholdende egenskaper, eller ligger i en selvholdnings-kopling, mens forstyrrelsesangivelsens koplingselement ved forstyr-relsens opphor igjen koples tilbake til hviletilstand. Når det er nbdvendig kan imidlertid også forstyrrelsesangivelsen gjbres selvholdende . Fig. 11 shows a connection with separate disturbance and alarm indication, which avoids these disadvantages. The coupling contains the same components as the coupling in fig. 4- At the input of the coupling there are two complementary field-effect transistors 10 and 11, both of which are blocked in the rest state. While the transistor 10 in the same way as in fig. 4 controls an SCS 17, the transistor 11 controls an SCR 60. The free electrode of the controlled switch 17 is connected via a resistor 6l to the supply line 3. The currents that flow through the SCS 17 and SCR 60 in the event of an alarm or disturbance are determined by the load - the resistors 62 and 64. The resistors are chosen so that disturbance and alarm currents are clearly different from each other. A visual indicator device, e.g. a lamp that makes it possible to see whether the detector's two switching elements have reacted. Two different current detectors, e.g. relays which, when an alarm or disturbance current is present, independently of each other, start an alarm or disturbance reporting device. In the example shown, both the alarm current and the disturbance current are routed over the same two lines 3 and 4 to the signal centre. If the cable consumption is not limited, separate cables can of course also be used. Likewise, the common indicator 63 can be formed by two separate indicator devices for alarm and for disturbance. Furthermore, it is conceivable that the switching element belonging to the alarm indication has self-retaining properties, or is in a self-retaining connection, while the disturbance indication switching element is again switched back to rest when the disturbance ceases. When necessary, however, the disturbance report can also be generated independently.

Fig. 12 viser en annen mulighet som er avledet av koplingen på fig. 9j og hvor man etter samme prinsipp kan skjelne en alarm fra en forstyrrelse ved en brannmelder som er forbundet med sentralen over bare to ledninger. De to felteffekttransistorer 44 og 45 på inngangen er valgt og koplet slik at begge er sperret ved et normalt inngangspotensial, og også slik at brannmelderens hvilestrom er meget liten. Transistoren 45 styrer på samme måte som på fig. 9, en transistor 46 som i ledende tilstand bringer systemet i selvholdning og sender en alarmstrom til sentralen over ledningene 4° og 49. Den andre transistor 44 styrer imidlertid ikke transistoren 46 slik som i utforelseseksemplet på fig. 9» men dens elektroder er over en zenerdiode 65 og en motstand 67 forbundet med mateledningene 48 og 49. Dersom inngangsspenningen på felteffekttransistorens 44 styreelektrode overstiger en bestemt terskelverdi, tenner zenerdioden 65 og en strom flyter også over mateledningene til sentralen. Denne forstyrrelsesstrom er imidlertid valgt slik at den er tydelig forskjellig fra alarmstrommen, og kan utnyttes i signalsentralen ved hjelp av et separat forstyrrelsesrelé 66. Også i dette tilfelle kan det selvsagt være anordnet individuelle indikatorinnretninger, enten for felles eller adskilt forstyrrelse og alarm. Forstyrrelsesangivelsen er heller ikke her selvholdende og forsvinner igjen etter for-styrrelsens opphor i motsetning til alarmangivelsen. Fig. 12 shows another possibility which is derived from the connection in fig. 9j and where, according to the same principle, an alarm can be distinguished from a disturbance in the case of a fire detector which is connected to the central office via only two wires. The two field effect transistors 44 and 45 at the input are selected and connected so that both are blocked at a normal input potential, and also so that the quiescent current of the fire detector is very small. The transistor 45 controls in the same way as in fig. 9, a transistor 46 which, in the conducting state, brings the system into self-hold and sends an alarm current to the central office via the lines 4° and 49. The second transistor 44, however, does not control the transistor 46 as in the embodiment example in fig. 9" but its electrodes are over a zener diode 65 and a resistor 67 connected to the supply lines 48 and 49. If the input voltage on the control electrode of the field effect transistor 44 exceeds a certain threshold value, the zener diode 65 lights up and a current also flows over the supply lines to the switchboard. However, this disturbance current is chosen so that it is clearly different from the alarm current, and can be utilized in the signal center by means of a separate disturbance relay 66. In this case too, individual indicator devices can of course be arranged, either for joint or separate disturbance and alarm. The disturbance indication is also not self-sustaining here and disappears again after the disturbance ceases, in contrast to the alarm indication.

I stedet for to strommer med forskjellig storrelse kan det også skjelnes mellom alarm og forstyrrelse ved hjelp av en forskjellig stromtype. F.eks. kan alarm signaliseres ved hjelp av en bestemt likestrom, mens en forstyrrelse signaliseres ved opptreden av et vekselspenningssignal eller en opphakket likestrom. For å oppnå dette kan selvsagt de forskjelligste koplinger benyttes. Eksempelvis kan et koplingselement sjtyres av en terskelverdidetektor som reagerer ved en forstyrrelse på grunn av redusert isolasjon i måleioniseringskammeret , idet elementet kopler en vekselspenningsgenerator av vilkårlig type til mateledningene. Instead of two currents with different sizes, it is also possible to distinguish between alarm and disturbance using a different type of current. E.g. an alarm can be signaled by means of a specific direct current, while a disturbance is signaled by the appearance of an alternating voltage signal or a chopped direct current. To achieve this, a wide variety of connections can of course be used. For example, a switching element can be controlled by a threshold value detector which reacts to a disturbance due to reduced insulation in the measuring ionization chamber, as the element connects an alternating voltage generator of any type to the supply lines.

Fig. 13 viser et utforelseseksempel som er avledet av koplingen på fig. 10. De to felteffekttransistorer 44 og 45 er igjen anordnet på koplingens inngang og er sperret i hviletilstand, dvs. når inngangspotensialet tilsvarer en normalverdi. Mens transistoren 45 styrer transistoren 1+ 6 som shunter ioniser ingskamrene 1 og 8, styres ikke transistoren 53 som endrer detektorens 45 terskelverdi, slik som på fig. 10 av transistoren 44, men denne transistor styrer et til-leggsrelé 69 som shuntes av en kondensator 68. Så snart det flyter en strom i den normalt sperrede felteffekttransistor 44, sluttes en relé-kontakt 70 som kortslutter mateledningene. Dermed utkoples brannmelderen og reléet slår ifra. Så lenge forstyrrelsen på grunn av målekammerets 1 reduserte isolasjon varer, gjentas dette forlop fortlø-pende og i mateledningene flyter en opphakket likestrom til sentralen. I tilfelle av alarm blir derimot den av felteffekttransistoren 45 styrte transistor 1+ 6 ledende og trekker en likestrom. I signalsentralen separeres nå melderstrdmmens vekselspenningsdel og likespen-ningsdel og indikeres på kjent måte i adskilt form. Den samme virkning, nemlig dannelsen av en vekselspenningsdel, kan selvsagt oppnås ved at det i stedet for kortslutningskontakten 70 innkoples en sender, f.eks. en multivibrator eller kippegenerator. Fig. 13 shows an embodiment which is derived from the connection in fig. 10. The two field effect transistors 44 and 45 are again arranged at the input of the coupling and are blocked in the rest state, i.e. when the input potential corresponds to a normal value. While the transistor 45 controls the transistor 1+ 6 which shunts the ionizing chambers 1 and 8, the transistor 53 which changes the threshold value of the detector 45 is not controlled, as in fig. 10 of the transistor 44, but this transistor controls an additional relay 69 which is shunted by a capacitor 68. As soon as a current flows in the normally blocked field effect transistor 44, a relay contact 70 is closed which short-circuits the supply lines. This deactivates the fire detector and the relay switches off. As long as the disturbance due to the reduced insulation of the measuring chamber 1 lasts, this process is repeated continuously and a chopped direct current flows in the supply lines to the central. In the event of an alarm, however, the transistor 1+ 6 controlled by the field effect transistor 45 becomes conductive and draws a direct current. In the signaling center, the alternating voltage part and direct voltage part of the alarm current are now separated and indicated in a known manner in separate form. The same effect, namely the formation of an alternating voltage part, can of course be achieved by connecting a transmitter instead of the short-circuit contact 70, e.g. a multivibrator or flip generator.

Videre kan det for forstyrrelseangivelsen anordnede koplingselement benyttes til andre koplingsforlop'. I stedet for en kort-slutningsbryter kan eksempelvis en i mateledningene anordnet bryter manovreres ved hjelp av koplingsanordningen, slik at det oppstår et ledningsbrudd. Når signalsentralen inneholder en anordning for signa-lering av ledningsbrudd, f.eks. et system som overvåkes av en hvilestrom, vil en forstyrrelse på grunn av isolasjonsfeil ha samme virkning som et ledningsbrudd. I begge tilfelle signaliseres altså en forstyrrelse. Furthermore, the switching element arranged for the disturbance indication can be used for other switching processes. Instead of a short-circuit switch, for example, a switch arranged in the supply lines can be operated with the help of the coupling device, so that a line break occurs. When the signaling center contains a device for signaling cable breaks, e.g. a system monitored by a quiescent current, a disturbance due to insulation failure will have the same effect as a wire break. In both cases, a disturbance is thus signalled.

De beskrevne koplinger viser at det er helt gjennom mulig å nå målet fullstendig eller i det minste for en stor del med bare en eller to ekstra byggedeler. The described connections show that it is entirely possible to achieve the goal completely or at least to a large extent with just one or two additional building parts.

Samtlige b<y>ggeelementer kan erstattes av andre deler All building elements can be replaced by other parts

med liknende funksjon eller av sammensatte koplinger, f.eks. i integrert form. with similar function or of compound connections, e.g. in integrated form.

Oppfinnelsen er ikke begrenset til kaldkatoderor eller felteffekttransistorer som hbyohmige forsterkerelementer. Spennings-forsyningen kan skje enten over ledninger fra sentralen eller ved egenforsyning. Signaloverføringen til sentralen kan skje over led- The invention is not limited to cold cathode transistors or field effect transistors such as high ohmic amplifier elements. The voltage supply can take place either via wires from the central office or by self-supply. The signal transmission to the control center can take place via

ninger direkte eller i kodet form, eller gjores trådlbst med kjente fjernoverforingssystemer. Videre kan det i sentralen finnes midler for til enhver tid å prove eller kontinuerlig overvåke alle melderes funksjonsberedskap, eller for å kunne fastslå ledningsbrudd og kort-slutninger. På denne måte kan den hoyest mulige sikkerhet garanteres for brannmelderanlegget. nings directly or in coded form, or is done by wire with known remote transmission systems. Furthermore, there may be means in the center to test or continuously monitor the functional readiness of all detectors at any time, or to be able to determine wire breaks and short-circuits. In this way, the highest possible safety can be guaranteed for the fire alarm system.

Claims

1. Ionisation fire detector with a measuring ionisation chamber which is connected to a voltage source in series with at least one resistance element

intended which is preferably designed as a reference ionization chamber, and with an electrical amplifier and/or threshold value detector coupling, the input of which is connected to the connection point between the measuring ionization chamber and the resistance element, characterized in that the electrical coupling is designed so that it emits a signal when the input potential exceeds an upper threshold value or falls below a lower threshold value.

2. Ionization fire detector according to claim 1, characterized in that when the upper threshold value is exceeded, a similar signal is triggered as when the lower threshold value is exceeded.

3. Ionization fire detector according to claim 1, characterized in that the signal triggered when the upper threshold value is exceeded is different from the signal triggered when the lower threshold value is exceeded.

4. Ionization fire detector according to claim 1, characterized in that the threshold value detectors control the electrical resistance of the electrical connection in such a way that the electrical resistance drops from a very high value to a low value, both when the input voltage of the electrical connection exceeds the upper threshold value and when the falls below the lower threshold value.

5. Ionization fire detector according to claim 1, characterized in that the electrical connection is connected to a signal center by means of bare two wires.

6. Ionization fire detector according to claim 1, characterized in that the electrical connection contains two amplifier and/or threshold value detector elements that are designed and arranged so that the first element triggers a signal when the voltage drop across the measuring ionization chamber exceeds a certain value, and that the second element triggers a signal when the voltage drop across the measuring ionization chamber falls below another specific value.

7. Ionization fire detector according to claim 6, characterized in that the first amplifier and/or threshold value detector element consists of a cold cathode rotor, whose control electrode is connected to the input of the coupling, and that the second amplifier and/or threshold value detector element consists of a glow lamp which is connected in parallel with the resistance element.

8. Ionization fire detector according to claim 6, characterized in that both threshold value detector elements are connected to a mechanical unit in the form of a cold cathode scintillation thyratron with two firing lines, one firing line being connected in parallel with the resistance element.

9. Ionization fire detector according to claim 6, characterized in that the two amplifier and/or threshold value detector elements are produced by field effect transistors.

10. Ionization fire detector according to claim 9, characterized in that the two field-effect transistors are of complementary type, that both field-effect transistors' control electrodes are connected to the input of the electrical coupling, and "that both field-effect transistors are blocked when the input potential lies between the upper and the lower threshold value.

11. Ionization fire detector according to claim 2, characterized in that the electrical connection contains a four-layer semiconductor with two control electrodes.

12. Ionization fire detector according to claims 2, 6 and 11, characterized in that each of the four-layer semiconductor's control electrodes is connected to the output of one of the amplifier and/or threshold value detector elements. in

13. Ionization fire detector according to claim 10, characterized in that the electrical connection, in addition to the two complementary field-effect transistors, contains a third transistor as well as a further resistance element which is connected in series with the measurement ionization chamber and the first resistance element, that the collector-emitter section of the third transistor is connected in parallel with the measurement ionization chamber and the first resistance element, and that the third transistor is controlled by one of the two field effect transistors.

14. Ionization fire detector according to claim l3, characterized in that the electrical connection further contains a fourth transistor, whose collector-emitter section is connected in parallel with an emitter resistor for the field-effect transistor which controls the third transistor, and which fourth transistor is controlled by the third transistor.

15. Ionization fire detector according to claim 14, characterized in that the base of the fourth transistor is additionally controlled by the second field effect transistor.

16. Ionization fire detector according to claim 14, characterized in that the second field effect transistor is connected in series with a connecting element, e.g. a relay, which, when the measurement ionization chamber's insulation resistance is reduced below a certain value, triggers a switching process, e.g. short-circuits the fire detector, so that its wire is interrupted or an alternating voltage generator is started.

17. Ionization fire detector according to claim 3, characterized in that the two signals consist of direct currents with different control.

18. Ionization fire detector according to claim 3, characterized in that one signal consists of a direct current and that the other signal consists of an alternating current or interrupted direct current.