NO124560B

NO124560B -

Info

Publication number: NO124560B
Application number: NO169230A
Authority: NO
Inventors: L Malmqvist
Original assignee: Svenska Flaektfabriken Ab
Priority date: 1966-08-22
Filing date: 1967-08-01
Publication date: 1972-05-02
Also published as: FI52629B; AT283216B; US3434222A; NL6711495A; NL158609B; DE1729259B2; DE1729259A1; DE1729259C3; BE702920A; CH470642A; SE368740B; FI52629C; GB1149985A; ES344108A1

Description

Fremgangsmåte ved og anordning for Procedure by and device for

tørking av trevirke i en tørkekanal. drying wood in a drying channel.

Det er kjent at tørking av saget trevirke må skje med It is known that sawn wood must be dried with

stor forsiktighet for at der skal oppnås en god kvalitet. De defek-ter som virket får ved en uforsiktig tørking, består først og fremst av sprekker i treet og skjevhet eller andre deformasjoner av de enkelte deler av virket. Alle disse feil skyldes deformasjoner som treet utsettes for når dets cellevann drives ut. For at cellenes formforandring ikke skal gi grunn til sa store spenninger at treet sprekker, kreves det at fuktighetsgradienten er tilstrekkelig liten inne i veden. great care is taken to ensure that good quality is achieved. The defects that the wood gets from careless drying consist primarily of cracks in the wood and warping or other deformations of the individual parts of the wood. All these defects are due to deformations to which the wood is exposed when its cell water is expelled. In order for the cell's shape change not to give rise to such great stresses that the wood cracks, it is required that the moisture gradient inside the wood is sufficiently small.

I eldre tid ble virket ved, anvendelse av kunstig tørking, for det meste tørket 1 såkalte kammertørker, dvs. sådanne, i hvilke en virkemengde ligger stille og hvor tilstanden av det tørkemedium som omgir virket, kan varieres vilkårlig. I en sådan tørke finnes ingen vanseklighet med i hvert enkelt tilfelle å tilpasse virkets tørkehastighet til dets fuktighetsinnhold, således at høy kapasitet kan oppnås uten at der oppstår tørkeskader i virket. In older times, timber was mostly dried using artificial drying in so-called chamber dryers, i.e. those in which a quantity of timber lies still and where the state of the drying medium surrounding the timber can be varied arbitrarily. In such drying, there is no difficulty in adapting the wood's drying speed to its moisture content in each individual case, so that a high capacity can be achieved without drying damage occurring in the wood.

I en moderne industri med stor produksjon av saget virke passer dog kammertørkene dårlig på grunn av sin høye grad av dis-kontinuitet i arbeidsmåten, hvorfor man søker å gå over til mere kontinuerlig arbeidende tørker. Blant disse siste frembyr kanal-tørkene med lengdesirkulasjon av tørkemediet og gjennommating av virket i stabler eller pakker på sporbundne vogner eller på rulle-bjelker, visse fordeler. De er i forhold til sin kapasitet meget billigere enn kammertørkene både med hensyn til anleggsomkostning og driftsomkostning og tillater god kontinuitet i tørkingen. Det tørkeskjema som en enkelt virkestabel gjennomløper i en kanaltørke med lengdesirkulasjon, er imidlertid ikke fritt valgbart som i en kammertørke. In a modern industry with a large production of sawn timber, however, chamber dryers are not suitable due to their high degree of discontinuity in the way of working, which is why they seek to switch to more continuously working dryers. Among the latter, the channel dryers with longitudinal circulation of the drying medium and feeding through of the wood in stacks or packages on track-bound wagons or on roller beams offer certain advantages. In relation to their capacity, they are much cheaper than the chamber dryers both in terms of installation costs and operating costs and allow good continuity in drying. However, the drying schedule that a single work stack goes through in a channel dryer with longitudinal circulation is not freely selectable as in a chamber dryer.

I hovedsaken arbeider en kanaltørke således at der i en kanal samtidig befinner seg et visst antall (10 - 20) virkestabler. Når hver stabel som har oppholdt seg lengst i tørken er ferdigbe-handlet og fullstendig tørket og tas ut ved uttaksenden, mates alle de øvrige stabler frem et trinn mot uttaksenden og en ny stabel føres inn i inntaksenden. Tilstanden, dvs. den relative fuktighet tørketemperaturen av den luft som en virkestabel i en kanaltørke for lengdesirkulasjon utsettes for i en vilkårlig stilling i kanalen, kan ikke reguleres individuelt, men bestemmes av vedkommende stabeis stilling og tørkehastigheten for de øvrige stabler i kanalen. Herav innses det at vanskelighetene med å ordne reguleringen og strømningsarrangementet for tørkemediet således at en enkelt stabel gjennomløper et visst ideellt tørkeskjema, er meget store. In the main, a channel dryer works in such a way that a certain number (10 - 20) of work stacks are located in a channel at the same time. When each stack that has stayed the longest in the dryer has been processed and completely dried and is taken out at the outlet end, all the other stacks are fed forward one step towards the outlet end and a new stack is fed into the intake end. The condition, i.e. the relative humidity and drying temperature of the air to which a working stack in a channel dryer for longitudinal circulation is exposed in an arbitrary position in the channel, cannot be regulated individually, but is determined by the relevant stack's position and the drying speed of the other stacks in the channel. From this it is realized that the difficulties in arranging the regulation and flow arrangement for the drying medium so that a single stack runs through a certain ideal drying scheme are very great.

Da tørkehastigheten ved gitt tilstand av tørkeluften er større ved en høy fuktighetsgrad i virket enn ved en lav sådan, vil en endring av det inngående virkes fuktighetsgrad medføre en endring av tørkeluftens tilstand gjennom tørken (tørkeskjemaet). Sådanne endringer i det inngående virkes fuktighetsgrad kan f.eks. oppstå ved saging av tømmer fra forskjellige vekstområder eller med forskjellige avvirkningstider, ved saging av avvekslende fløtet og bilbåret tømmer eller ved glanding av forskjellige virkedimensjoner i én og samme kanal. En måling av den inngående midlere fuktighetsgrad ville være meget omstendelig og i praksis neppe gjennom førbar og en egnet korreksjon av tørkeskjemaet derfor vanskelig å foreta. En konstantholdelse av tørkeklimaet på et sådant punkt i tørken, hvor tørkemediet allerede har passert et antall virkestabler og dets tilstand således er endret som følge av en endret inngående fuktighetsmengde, kan imidlertid utnyttes til automatisk tilpasning av tørkeskjemaet til en endret inngående fuktighetsmengde. As the drying speed at a given condition of the drying air is greater with a high degree of moisture in the wood than with a low one, a change in the moisture degree of the incoming wood will result in a change in the condition of the drying air throughout the drying (drying scheme). Such changes in the incoming moisture level can e.g. occur when sawing timber from different growth areas or with different felling times, when sawing alternating floated and truck-borne timber or when glanding different working dimensions in one and the same channel. A measurement of the incoming average moisture level would be very cumbersome and in practice hardly possible, and a suitable correction of the drying schedule therefore difficult to make. A constant maintenance of the drying climate at such a point in the drying, where the drying medium has already passed a number of working stacks and its state has thus changed as a result of a changed incoming moisture quantity, can, however, be used for automatic adaptation of the drying schedule to a changed incoming moisture quantity.

Ved de vanlige typer av kanaltørker med lengdesirkulasjon strømmer tørkemediet gjennom tørkekanalen i motstrøm til virket. Tørkemediets tilstand holdes enten konstant før det får kontakt med virket eller etter at det har passert gjennom hele eller en større del av virket. Begge reguleringsmetoder har åpenbare ulemper. Uan-sett reguleringsmetoden har begge systemer den ulempe at tørkehas-tigheten for virket blir for høy i det område hvor fuktighetsmengden er kommet ned til i nærheten av fibermetings-fuktighetsmengden. Her setter nemlig en kraftig krymping av virket inn i dets overflatelag, og for at sprekkdannelse ikke skal inntreffe, bør virket krympe mest mulig homogent, hvilket betyr at fuktighetsgradienten i virkets overflatelag ikke må være for stor. Derav følger at tørk-ingen må skje langsomt innenfor dette område. In the usual types of duct dryers with longitudinal circulation, the drying medium flows through the drying duct in countercurrent to the wood. The state of the drying medium is either kept constant before it comes into contact with the wood or after it has passed through all or a larger part of the wood. Both regulation methods have obvious disadvantages. Regardless of the regulation method, both systems have the disadvantage that the drying speed for the wood becomes too high in the area where the amount of moisture has come down to close to the fiber measurement moisture amount. Here, a strong shrinkage of the wood enters its surface layer, and so that cracks do not occur, the wood should shrink as homogeneously as possible, which means that the moisture gradient in the surface layer of the wood must not be too great. It follows that drying must take place slowly within this area.

Fremgangsmåter for tørking av tre i en tørkekanal er også kjent, i hvilken trevirket føres frem skrittvis og derunder utsettes for et gassformig tørkemedium som strømmer i kanalens lengderetning og som er delt opp i to delstrømmer, av hvilke den ene ledes gjennom tørkekanalens første avsnitt i motstrøm til virkets bevegelsesretning, og den annen ledes gjennom tørkekanalens annet avsnitt i medstrøm til virkets bevegelsesretning, og de to delstrøm-mer tilføres varme og befris for fuktighet før de kommer i kontakt med det virke som skal tørkes. Methods for drying wood in a drying channel are also known, in which the wood is advanced step by step and exposed below to a gaseous drying medium which flows in the longitudinal direction of the channel and which is divided into two sub-flows, one of which is led through the first section of the drying channel in counter-flow to the direction of movement of the wood, and the other is led through the second section of the drying channel in co-flow with the direction of movement of the wood, and the two partial streams are supplied with heat and freed of moisture before they come into contact with the wood to be dried.

Hensikten med oppfinnelsen er å skaffe en regulering av en tørkemetode, som angitt ovenfor, ved hjelp av hvilken det trevirke som skal tørkes, oppnår et ønsket, relativt fuktighetsinnhold, også når virkets relative fuktighetsinnhold i kanalens inn-løp og/eller virkets tilførselshastighet varierer innenfor vide grenser. The purpose of the invention is to provide a regulation of a drying method, as indicated above, by means of which the wood to be dried achieves a desired, relative moisture content, also when the wood's relative moisture content in the channel inlet and/or the wood's delivery rate varies within wide borders.

Dette oppnås ifølge oppfinnelsen ved at det for regulering av tørkeprosessen bare er tørkemediets annen delluftstrøm, hvis tørrtemperatur og våttemperatur måles etter at denne delstrøm har According to the invention, this is achieved by regulating the drying process only with the drying medium's second partial air flow, whose dry temperature and wet temperature are measured after this partial flow has

passert tørkekanalens annet avsnitt, og ved en avvikelse av de målte tørr- og våttemperaturverdier fra forutbestemte, ønskede verdier som tilsvarer et tilnærmet konstant midlere, relativt fuktighetsinnhold i det ferdigtørkede virke, som opptrer som følge av en forandring av det tilførte trevirkes midlere relative fuktighet eller en passed the second section of the drying channel, and in the event of a deviation of the measured dry and wet temperature values from predetermined, desired values that correspond to an approximately constant average relative moisture content in the finished wood, which occurs as a result of a change in the average relative humidity of the added wood or one

forandring av trevirkets fremføringshastighet, og varmetilførselen til henholdsvis fuktighetsfjernelsen fra de to delstrømmer reguleres således i avhengighet av måleverdien at de ønskede verdier av tørr- henholdsvis våttemperaturen igjen opptrer. change in the wood's advance speed, and the heat input to the moisture removal from the two sub-flows are regulated in such a way that the desired values of the dry and wet temperatures again occur, depending on the measured value.

Ved hjelp av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, ved hvilken bare den delstrøm av tørkemediet som berører virket i annet kanalavsnitt, undersøkes med hensyn til tørr- og våttemperatur etter sin passasje, er det på fordelaktig måte mulig å oppnå at tørkeprosessen blir ufølsom overfor forandringer i det relative fuktighetsinnhold av virket i kanalens inngang og/eller forandringer av virkets tilførselshastighet, således, at det ikke er nødven-dig med noen måling av fuktighetsinnholdet i det ferdigtørkede virke. By means of the method according to the invention, in which only the partial flow of the drying medium that touches the wood in another channel section is examined with regard to dry and wet temperature after its passage, it is advantageously possible to achieve that the drying process becomes insensitive to changes in the relative moisture content of the timber in the channel's entrance and/or changes in the supply speed of the timber, so that it is not necessary to measure the moisture content of the finished timber.

Oppfinnelsen er særlig egnet til tørking av såkalt eks-portvirke som før avskipningen skal tørkes til et relativt fuktighetsinnhold på ca. 20 %, dvs. ikke nevneverdig under fibermetningspunktet som ligger ved ca. 30 %; fremgangsmåten kan imidlertid også anvendes ved fortørking i et anlegg som omfatter en før- og etter-tørke og i hvilket virket tørkes i fortørken til umiddelbart under fibermetningspunktet. The invention is particularly suitable for drying so-called export timber which, before shipping, must be dried to a relative moisture content of approx. 20%, i.e. not significantly below the fiber saturation point, which is at approx. 30%; however, the method can also be used for pre-drying in a plant which comprises a pre- and post-dryer and in which the work is dried in the pre-dryer until immediately below the fiber saturation point.

Oppfinnelsen angår også en innretning for.utførelse av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen, som omfatter følgende trekk som er kjent fra tørkeinnretninger, nemlig en tørkekanal som oppviser en trinnvis arbeidende transportinnretning for fremføring av i stabler anordnet trevirke, og en innretning for gjennomledning av et gassformig tørkemedium som strømmer i kanaléns lengderetning, hvor kanalen er delt i to avsnitt, mellom hvilke der befinner seg et mellomrom, i hvilket tilførselsledningén for tørkemediet, som trer ut i to motsatt rettede delstrømmer, munner ut, og hvor de rom som befinner seg nær de ytre ender av tørkekanalens to avsnitt, over gasskanaler som befinner seg utenfor tørkekanalen og inneholder innretninger for tilførsel av varme og fjernelse av fuktighet, er forbundet med mellomrommet mellom tørkekanalens to avsnitt. Det særegne ved denne anordning for fremgangsmåtens utførelse er at der i tørkemediets strømningsvei, etter at tørkemediet har passert tørkekanalens annet avsnitt, er anordnet måleinnretninger for måling av den annen delstrøms tørrtemperatur og våttemperatur, og at innretninger for tilførsel av varme i og fjernelse av fuktighet fra gasskanalene er regulerbare utenfor tørkekanalen i avhengighet av måleinnretningenes måleverdier. The invention also relates to a device for carrying out the method according to the invention, which comprises the following features which are known from drying devices, namely a drying channel which exhibits a step-by-step working transport device for advancing wood arranged in stacks, and a device for passing through a gaseous drying medium which flows in the longitudinal direction of the channel, where the channel is divided into two sections, between which there is a space, in which the supply line for the drying medium, which emerges in two oppositely directed partial streams, opens, and where the spaces located near the outer ends of the drying channel's two sections, via gas channels which are located outside the drying channel and contain devices for supplying heat and removing moisture, are connected to the space between the drying channel's two sections. The peculiarity of this device for carrying out the method is that in the drying medium's flow path, after the drying medium has passed the second section of the drying channel, there are measuring devices for measuring the dry temperature and wet temperature of the second partial flow, and that devices for supplying heat to and removing moisture from the gas channels are adjustable outside the drying channel depending on the measurement values of the measuring devices.

Tørkemetodens egenskaper skal omtales i forbindelse med beskrivelsen av tegningene, hvis fig. 1 viser et lengdesnitt av en tørkekanal med en innretning ifølge oppfinnelsen, og fig. 2-7 viser tørkeforløpet under forskjellige betingelser dels ifølge oppfinnelsen og dels ved en konvensjonell fremgangsmåte. The properties of the drying method must be mentioned in connection with the description of the drawings, if fig. 1 shows a longitudinal section of a drying channel with a device according to the invention, and fig. 2-7 show the drying process under different conditions partly according to the invention and partly by a conventional method.

På fig.l befinner der seg et antall virkepakker eller In fig.l there are a number of working packages or

-stabler' 1 foran inntaksporten 2 til en tørkekanal for virke. Pak-kene 1 hviler på vogner 3 som kan skyves på en transportør 4 som løper gjennom hele kanalen. Innenfor inntaksporten 2 befinner der seg i et første avsnitt av kanalen tre stabler og i et annet avsnitt fire stabler 6. Mellom avsnittene finnes et mellomrom 7, i hvis tak der er anordnet et antall aksialvifter 8. Etter stablene 6 i annet avsnitt finnes en uttaksport 18 og mellom inntaksporten -stacker' 1 in front of the intake port 2 to a drying channel for wood. The packages 1 rest on carts 3 which can be pushed onto a conveyor 4 which runs through the entire channel. Within the intake port 2 there are in a first section of the channel three stacks and in another section four stacks 6. Between the sections there is a space 7, in the roof of which a number of axial fans 8 are arranged. After the stacks 6 in the second section there is an outlet port 18 and between the intake port

2 og stablen 5 i første avsnitt finnes der et fritt rom 19. Mellom 2 and stack 5 in the first paragraph there is a free space 19. Between

uttaksporten 18 og stablene 6 i annet avsnitt finnes et fritt rom 20. Utenfor uttaksporten 18 står noen ferdigtørkede virkestabler 21. the outlet port 18 and the stacks 6 in the second section there is a free space 20. Outside the outlet port 18 are some dry timber stacks 21.

Over tørkenalens tak 9 er der anordnet to luftpassasjer eller -kanaler 10 og 11 med dampoppvarmede varmebatterier 12 og 13. Strømmen av damp til batteriene 12 og 13 kan reguleres med ventiler 14 og 15. I kanalen 10 som ligger nærmest inntaksporten 2, finnes et ventilasjonsluftinntak 16. I kanalen 11 som ligger nærmest uttaksporten 18, finnes et ventilasjonsluftutløp 22 med et spjeld 17 og en utsugningsvifte 22. I luftpassasjen 11 under utløpet 22 er der i tørkemediets strømningsvei anordnet to temperaturfølere 24 og 25. Den ene (24) føler tørrtemperaturen og den annen (25) fø-ler våttemperaturen av den avgående ventilasjonsluft. Begge føl-ere 24 og 25 er forbundet med en regulator 26 som styrer dampven-tilene 14 og 15 og spjeldet 17. Two air passages or ducts 10 and 11 with steam-heated heating batteries 12 and 13 are arranged above the roof of the dryer 9. The flow of steam to the batteries 12 and 13 can be regulated with valves 14 and 15. In the duct 10 which is closest to the intake port 2, there is a ventilation air intake 16. In the channel 11 which is closest to the outlet port 18, there is a ventilation air outlet 22 with a damper 17 and an exhaust fan 22. In the air passage 11 below the outlet 22, two temperature sensors 24 and 25 are arranged in the drying medium's flow path. One (24) senses the dry temperature and the other (25) senses the wet temperature of the outgoing ventilation air. Both sensors 24 and 25 are connected to a regulator 26 which controls the steam valves 14 and 15 and the damper 17.

Under fortløpende drift arbeider tørkeanprdningen. på følgende måte. Aksialviftene 8 besørger én sirkulasjon av tørke-medium gjennom virkestablene 5 og 6. Tørkemediet er fuktig luft. Viftene 8 presser luften ned i mellomrommet 7, hvor den deler seg i to strømmer, av hvilke den ene strømmer til venstre i motstrøm gjennom stabelen 5 i kanalens første avsnitt og opptar der fuktighet fra virket og fortsetter derfra inn i rommet 19 og opp i pas-sasjen 10. Her blander den nå meget fuktige luft seg med relativt tørr uteluft som strømmer inn gjennom inntaket 16. Blandingen During continuous operation, the drying unit works. in the following manner. The axial fans 8 ensure one circulation of drying medium through the working stacks 5 and 6. The drying medium is moist air. The fans 8 push the air down into the space 7, where it splits into two streams, one of which flows to the left in a countercurrent through the stack 5 in the first section of the channel and takes up moisture from the timber there and continues from there into room 19 and up into the pass -sash 10. Here the now very moist air mixes with relatively dry outside air that flows in through the intake 16. The mixture

fortsetter mot høyre gjennom et varmebatteri 12 til viftene 8, i hvilke den biandes med luft som kommer strømmende mot venstre continues to the right through a heating coil 12 to the fans 8, in which it is mixed with air flowing to the left

gjennom kanalen 11. Den høyre av de to luftstrømmer i mellomrommet 7 presses mot høyre gjennom virkestablene 6 i medstrøm til disse og opptar derved fuktighet. I rommet 20 etter stablene 6 ledes luften oppad gjennom uttaksporten 18 og deles der i to delstrømmer, av hvilke den ene passerer mot venstre gjennom varmebatteriet 13 i kanalen 11 og igjen til sirkulasjonsviftene 8. Derunder passerer denne delstrøm temperaturtølerne 24 og 25 som måler dens tørr- og våttemperatur og sender måleverdiene videre til regulatoren 26 som ved å påvirke ventilene 14 og 15 i dampledningene til varmebatteri-ene 12 og 13 kan holde tørrtemperaturen i punktet 24 konstant og ved å påvirke spjeldet 17 i ventilasjonsluftutløpet 22 kan holde våttemperaturen i punktet 25 konstant. Den annen delstrøm suges av utsugningsviften 23 ut gjennom ventilasjonsluftutløpet 22 og ut i det fri. through the channel 11. The right of the two air currents in the space 7 is pushed towards the right through the working stacks 6 in a flow with them and thereby absorbs moisture. In the room 20 after the stacks 6, the air is led upwards through the outlet port 18 and is divided there into two sub-flows, one of which passes to the left through the heating battery 13 in the channel 11 and again to the circulation fans 8. Below this sub-flow passes the temperature sensors 24 and 25 which measure its dry - and wet temperature and sends the measured values on to the regulator 26 which by influencing the valves 14 and 15 in the steam lines of the heating batteries 12 and 13 can keep the dry temperature at point 24 constant and by influencing the damper 17 in the ventilation air outlet 22 can keep the wet temperature at point 25 constant . The second partial flow is sucked by the extraction fan 23 out through the ventilation air outlet 22 and out into the open air.

Med jevne mellomrom åpnes portene 2 og 18 og virkestablene nærmest uttaksporten 18 skyves ut til de ferdigtørkede stabler 21, hvoretter samtlige virkestabler 5 og 6 mates frem et trinn og en ny stabel 1 føres inn sist blant stablene 5. Den; stabel som sto lengst til høyre i første avsnitt, er derved skjøvet forbi mellomrommet 7 til stillingen lengst til venstre i det annet avsnitt. At regular intervals, the gates 2 and 18 are opened and the work stacks closest to the outlet port 18 are pushed out to the fully dried stacks 21, after which all the work stacks 5 and 6 are fed forward one step and a new stack 1 is brought in last among the stacks 5. The; stack that was furthest to the right in the first paragraph has thereby been pushed past space 7 to the position furthest to the left in the second paragraph.

Ved at virket på denne måte flyttes intermittent i en bestemt ret-ning, kan der tales om medstrøm og motstrøm mellom tørkemedium og virke. As the timber is moved intermittently in a specific direction in this way, one can speak of co-flow and counter-flow between the drying medium and the timber.

Ved tørking av virke bør tørkehastigheten for at der When drying timber, the drying speed should so that there

skal oppnås høy kvalitet, være lav i visse tidsavsnitt av tørkingen. Det ene av disse inntreffer umiddelbart etter virkets innføring i tørken under dets oppvarming, da utformingen av en for tørkingen nødvendig fuktighetsgradient i virket tar sin begynnelse. Altfor hurtig uttørking i dette tidsrom gir såkalt overflatetørrhet som medfører komplikasjoner i senere faser av tørkingen. Det annet tidsrom inntreffer som nevnt når fuktighetsinnholdet i virkeoverflaten er gått ned til fibermetnings-fuktighetsmengden. Da begynner nemlig uttørkingen av det hygroskopisk bundne vann i vedens cellevegger, hvorved disse vil krympe. Hvis krympingen skjer helt homogent, oppstår der ingen sprekker eller kastinger, men ettersom varme tilføres og vanndamp føres bort bare ved virkets overflate ved konvektiv varmetilførsel, er en homogen tørking ikke mulig. high quality is to be achieved, be low during certain periods of drying. One of these occurs immediately after the timber is introduced into the dryer during its heating, as the formation of a moisture gradient in the timber necessary for drying begins. Excessively rapid drying in this period results in so-called surface dryness, which causes complications in later phases of drying. As mentioned, the second period of time occurs when the moisture content in the working surface has decreased to the fiber saturation moisture quantity. That is when the drying out of the hygroscopically bound water in the wood's cell walls begins, whereby these will shrink. If the shrinkage occurs completely homogeneously, no cracks or warping occur, but as heat is supplied and water vapor is carried away only at the surface of the wood by convective heat supply, homogeneous drying is not possible.

En viss fuktighetsmengdegradient i virket må aksepteres, men den bør holdes lav. A certain moisture quantity gradient in the timber must be accepted, but it should be kept low.

Tørkehastigheten eller fuktighetsmengdens u tidsderiverte ^r, dvs. vekten av vannet i virket i forhold til en absolutt tørr virkeprøve, er ved en ren konveksjonstørke avhengig av blant annet differansen A6 = 6fc - <5V mellom tørkemediets tørrtemperatur 6t og dets våttemperatur 6V>Dette forhold anvendes i størst mulig grad til regulering av tørkeforløpet i en tørkekanal. The drying rate or the time derivative ^r of the amount of moisture, i.e. the weight of the water in the timber in relation to an absolutely dry timber sample, in the case of pure convection drying depends on, among other things, the difference A6 = 6fc - <5V between the drying medium's dry temperature 6t and its wet temperature 6V> This ratio is used to the greatest extent possible to regulate the drying process in a drying channel.

Ved vurdering av et antall målinger i en virketørke kunne der stilles opp en analytisk forbindelse mellom tørkehastighet, det relative fuktighetsinnhold og psykrometerdifferansen. Denne sammen-heng ble anvendt for ved hjelp av vannbalansen for tørkemediet og virket å fastlegge et tørkeforløp som bedre slutter seg til hva som med hensyn tj_l virkekvalitet og tørkehastighet kan anses ønskelig." When assessing a number of measurements in an operating drought, an analytical connection could be established between drying speed, the relative moisture content and the psychrometer difference. This context was used to, with the help of the water balance for the drying medium, determine a drying process that better matches what can be considered desirable in terms of working quality and drying speed."

Fig. 2-7 viser grafisk forskjellige resultater av disse forsøk. Fig. 2 og 3 er direkte innbyrdes sammenlignbare. På fig. 2 er psykrometerdifferansen for tørkemediet og fuktighetsgraden for virket angitt for en anordning ifølge oppfinnelsen som funksjon av en lengdekoordinat i tørken som er satt lik null i inntaksenden og lik 18 m i uttaksenden. Fig. 3 viser tilsvarende kurver for en konvensjonell motstrømtørke, i hvilken tørkemediets tilstand holdes konstant i tørkens uttaksende. For de to tørker gjelder at de har samme lengde, samme gjennomløpstid for virket, samme tørkekapasitet (dvs. samme virkestrøm), samme vifteeffekt, samme tørkemediumhastig-het, samme tørkemediumstrøm forbi virket, samme fuktighetsgrad for det innkommende virke og samme fuktighetsgrad for det utgående virke. Med FS er markert de punkter i kanalene hvor fuktighetsgraden er gått ned til 30 %, dvs. tilnærmet til fibermetting. Av figurene fremgår det at begge tørker har lav psykrometerforskjell i inntaksenden, dvs. lav tørkehastighet, hvilket kreves for at virket ikke skal skades. Omkring fibermetningspunktet, ved hvilket likeledes en lav tørkehastighet er ønskelig, har dog motstrømtørken en psykrometerforskjell på mere enn 13°, mens tørken ifølge oppfinnelsen bare har 6,5° og dermed en betydelig høyere tørkehastighet. Fig. 2-7 graphically shows different results of these experiments. Fig. 2 and 3 are directly comparable to each other. In fig. 2, the psychrometer difference for the drying medium and the degree of moisture for the wood is indicated for a device according to the invention as a function of a length coordinate in the dryer which is set equal to zero at the intake end and equal to 18 m at the outlet end. Fig. 3 shows corresponding curves for a conventional counterflow dryer, in which the state of the drying medium is kept constant at the outlet end of the dryer. For the two dryers, it applies that they have the same length, the same throughput time for the wood, the same drying capacity (i.e. the same working flow), the same fan power, the same drying medium speed, the same drying medium flow past the wood, the same degree of moisture for the incoming wood and the same degree of moisture for the outgoing seem. With FS are marked the points in the channels where the degree of humidity has dropped to 30%, i.e. approximately to fiber saturation. From the figures it appears that both dryers have a low psychrometer difference at the intake end, i.e. a low drying speed, which is required so that the timber is not damaged. However, around the fiber saturation point, at which a low drying speed is desirable, the counterflow dryer has a psychrometer difference of more than 13°, while the drying according to the invention only has 6.5° and thus a significantly higher drying speed.

Hvis man betrakter et overflateskikt av virket, vil man se at en inntredende minskning av psykrometerforskjellen vil med-føre en momentant minsket fordampning fra flaten. På den annen side tilføres overflateskiktet ved den tilstedeværende fuktighetsmengdegradient til å begynne med samme vannstrøm fra virkets indre deler, dvs. overflateskiktets fuktighetsgrad får en tendens tii å stige. Dessuten kommer overflateskiktets tørking mot den til psykrometerforskjellen svarende likevektsfuktighetsgrad til å retar-deres, mens denne likevektsfuktighetsgrad blir høyere ved minsket psykrometerforskjell. Ved den ifølge oppfinnelsen anordnede med-strømdel skjer en suksessiv minskning av psykrometerforskjellen som derfor virksomt vil bidra til en minskning av uttørkingen av virkets overflateskikt, således at medstrømdelen vil værekarakterisert veden tørking med lite varierende overflatefuktighetsgrad og avtagende fuktighetsgradient i virket. Dette er av vesentlig betydning i det stadium av tørkingen da virkeoverflaten går mot fibermetning og et tynt overflateskikt begynner å krympe. Denne krymping hindres av lengre inne beliggende deler av virket som ennu ikke er begynt å krympe, og så lenge det krympende overflateskikt er tynt, har det liten fasthet mot oppstående strekkspenninger og gir bruddanvisninger som ved fortsatt uttørking resulterer i sprekkdannelse. Ved tørking i motstrøm i dette fuktighetsområde skjer omvendt en med hensyn til sprekkdannelse ufordelaktig, aksellerert overflatetørking. If you look at a surface layer of the wood, you will see that an incipient reduction in the psychrometer difference will result in a momentarily reduced evaporation from the surface. On the other hand, the surface layer is initially supplied with the same water flow from the inner parts of the timber due to the moisture quantity gradient present, i.e. the moisture level of the surface layer tends to rise. Moreover, the drying of the surface layer towards the equilibrium humidity level corresponding to the psychrometer difference is delayed, while this equilibrium humidity level becomes higher with a reduced psychrometer difference. With the co-flow part arranged according to the invention, a successive reduction of the psychrometer difference takes place, which will therefore effectively contribute to a reduction in the drying of the wood's surface layer, so that the co-flow part will be characterized by wood drying with little varying surface moisture level and decreasing moisture gradient in the wood. This is of significant importance at the stage of drying when the working surface moves towards fiber saturation and a thin surface layer begins to shrink. This shrinkage is prevented by parts of the timber located further inside which have not yet begun to shrink, and as long as the shrinking surface layer is thin, it has little resistance to rising tensile stresses and gives indications of fracture which, with continued drying, results in cracking. When drying in countercurrent in this moisture range, an accelerated surface drying takes place, which is disadvantageous in terms of crack formation.

Den ifølge oppfinnelsen anordnede medstrømdel medfører også den fordel at en relativt høy psykrometerforskjell (tørkehas-tighet) kan anvendes i mellomtrinnet av tørkingen når fuktigheten i virkeoverflaten ennu ligger over fibermetningsfuktigheten og noen krymping ikke er begynt å inntre. En stor, men i dette trinn av tørkingen ufarlig fuktighetsmengdegradient utvikler seg da og med-fører en hurtig tørking i dette trinn, som kompenserer den lavere tørkehastighet i det senere trinn av tørkingen. The co-current part arranged according to the invention also entails the advantage that a relatively high psychrometer difference (drying speed) can be used in the intermediate stage of drying when the moisture in the working surface is still above the fiber saturation moisture and no shrinkage has started to occur. A large, but in this stage of drying, harmless moisture quantity gradient then develops and leads to rapid drying in this stage, which compensates for the lower drying rate in the later stage of drying.

Medstrømdelen medfører også den fordel at psykrometerfor-skj ellen ved slutten av tørkingen (i uttaksenden) er bare 5° C mot 14,6° C i motstrømstørken. Ved en våt temperatur på f.eks. 30 - 35° C tilsvarer dette en likevektsfuktighetsmengde for virket på The co-flow part also has the advantage that the psychrometer difference at the end of drying (at the outlet end) is only 5° C compared to 14.6° C in the counter-flow dryer. At a wet temperature of e.g. 30 - 35° C, this corresponds to an equilibrium moisture content for the timber

ca. 12 % hhv. ca. 6 %, hvilke fuktigheter virkeoverflaten søker å anta. Med hensyn til hva som er sagt ovenfor angående virkningen av medstrøm hhv. motstrøm på virkets overflatefuktkvote, kan denne etter avsluttet tørking for tørkeanlegget ifølge oppfinnelsen ven-tes å ligge i nærheten av 6 %, og det innses da at den gjenstående fuktighetsmengdeforskjell mellom virkets indre og dets overflate (ved 20 % midlere fuktighet) er vesentlig meget gunstigere i tørken ifølge oppfinnelsen enn i den konvensjonelle tørke, hvilket har stor betydning for forekomsten av gjenstående spenninger i virket etter tørkingen og medfører komplikasjoner ved virkets anvendelse. about. 12% or about. 6%, which humidity the working surface seeks to assume. With regard to what has been said above regarding the effect of co-flow or counterflow on the wood's surface moisture quotient, after drying for the drying plant according to the invention, this can be expected to be close to 6%, and it is then realized that the remaining moisture quantity difference between the interior of the wood and its surface (at 20% average humidity) is significantly much more favorable in the drying according to the invention than in the conventional drying, which is of great importance for the occurrence of residual stresses in the timber after drying and entails complications when the timber is used.

Videre er der for begge arrangementers vedkommende under-søkt hvor meget den midlere fuktighetsmengde for det til tørkerne innkommende virke kan økes uten at fuktighetsmengden for det utgå ende virke øker mer enn 1 prosentenhet fra 20 % (heltrukne linjer) til 21 % (strektrukne linjer). Figurene viser da at i motstrøm-tørken kan den inngående fuktighetsmengde økes bare 1,2 prosentenheter, mens økningen i tørken ifølge oppfinnelsen kan være 15,9 prosentenheter. Ettersom den midlere fuktighetsmengde fra tid til annen kan variere betydelig for det innkommende virke, er den be-skrevne evne til utjevning av sådanne variasjoner av meget stor verdi. Fig. 4 og 5 kan likeledes direkte sammenlignes innbyrdes. Fig. 4 angår samme tørk som fig. 2, og fig. 5 angår samme tørk som fig. 3. På fig. 4 og 5 er angitt hvor meget en 10 prosents økning av matehastigheten (f.eks. for tilfeldig å øke tørkens kapasitet på bekostning av en avvikelse fra ønsket sluttfuktighetsmengde) inn-virker på fuktighetsmengden for det fra tørken kommende virke. Fig. 4 viser at i tørken ifølge oppfinnelsen vil en 10 prosents minskning av tørketiden medføre en økning av fuktighetsmengden for det utgående virke med 1,2 prosentenheter fra 20 % til 21,2 %, mens fig. 5 viser at for motstrømtørken blir de tilsvarende tall 8 prosentenheter fra 20 % til 28 %. Også her stiller tørken ifølge oppfinnelsen seg betydelig gunstigere enn det konvensjonelle arrangement. Furthermore, for both arrangements, it has been investigated how much the average amount of moisture for the wood entering the dryers can be increased without the moisture amount for the outgoing wood increasing by more than 1 percentage unit from 20% (solid lines) to 21% (dashed lines) . The figures then show that in the counter-flow drying, the incoming amount of moisture can be increased by only 1.2 percentage units, while the increase in the drying according to the invention can be 15.9 percentage units. As the average amount of moisture can vary significantly from time to time for the incoming work, the described ability to equalize such variations is of very great value. Fig. 4 and 5 can also be directly compared with each other. Fig. 4 relates to the same drying as fig. 2, and fig. 5 relates to the same drying as fig. 3. In fig. 4 and 5 indicate how much a 10 percent increase in the feed rate (e.g. to randomly increase the dryer's capacity at the expense of a deviation from the desired final moisture quantity) affects the moisture quantity for the work coming from the dryer. Fig. 4 shows that in the drying according to the invention, a 10 percent reduction in the drying time will result in an increase in the amount of moisture for the outgoing timber by 1.2 percentage units from 20% to 21.2%, while fig. 5 shows that for the countercurrent drought, the corresponding figures are 8 percentage points from 20% to 28%. Here, too, the drying according to the invention is significantly more favorable than the conventional arrangement.

Det skulle nå kunne hevdes at sammenligningen er blitt ufordelaktig for det konvensjonelle arrangement på grunn av at tørkemediumstrømmen er valgt så liten at tørkemediet er blitt meget nær mettet før sin uttredelse av motstrømtørkens kanal. Mot dette kan-dels anføres at den valgte relasjon mellom tørkemediumstrømmen og virkestrømmen er representativ for idag forekommende motstrøm-tørkere og dels at - som det skal vises - i det følgende sammenligningen faller ut til oppfinnelsens fordel også ved meget større (urealistisk store) luftstrømmer. It should now be possible to claim that the comparison has become disadvantageous for the conventional arrangement due to the fact that the drying medium flow has been chosen so small that the drying medium has become very close to saturated before exiting the channel of the countercurrent dryer. Against this, it can partly be stated that the chosen relationship between the drying medium flow and the operating flow is representative of today's existing counter-flow dryers and partly that - as will be shown - in the following the comparison turns out to be in favor of the invention even with very large (unrealistically large) air flows.

På fig. 6 er derfor vist forløpet i en konvensjonell mot-strømtørke med tørkemediumkondisjonen holdt konstant i tørkens uttaksende, dvs. samme arrangement som på fig. 3. Den sirkulerende luftmengde er dog på fig. 6 gjort dobbelt så stor som på foregående figurer, men trykkfallet er bibeholdt. Dette kan ordnes ved at tørken bygges høyere og virket samtidig stables mer åpent. Tørk-ens anleggsutgifter øker naturligvis, likesom vifteeffekten som blir dobbelt så stor som tidligere. Sammenlignet med fig. 2 viser derfor fig. 6 en tørke med samme lengde, samme gjennomløpstid for virket, samme tørkekapasitet (dvs. samme virkestrøm),'den dobbelte In fig. 6 therefore shows the sequence in a conventional counter-flow dryer with the drying medium condition kept constant at the outlet end of the dryer, i.e. the same arrangement as in fig. 3. The circulating air volume is, however, in fig. 6 made twice as large as in the preceding figures, but the pressure drop is maintained. This can be arranged by building the dryer higher and at the same time stacking the timber more openly. Tørk's construction costs naturally increase, as does the fan power, which is twice as large as before. Compared to fig. 2 therefore shows fig. 6 a dryer with the same length, same throughput time for the work, same drying capacity (i.e. same work flow),'the double

vif eeffekt, samme tørkemediumhastighet, den dobbelte tørkemedium- vif eeffekt, same desiccant speed, the double desiccant

strøm forbi virket, samme fuktighetsmengde for det tilførte virke og samme fuktighetsmengde for det utgående virke. flow past the timber, the same amount of moisture for the supplied timber and the same amount of moisture for the outgoing timber.

En sammenligning mellom fig. 2 og fig. 6 viser at fig. 6 A comparison between fig. 2 and fig. 6 shows that fig. 6

arbeider med noe høyere, dvs. ugunstigere, psykrometerforskjell i inntaksenden (1,8°) enn fig. 2 (1,2°). Det samme er tilfellet med fibermetningspunktene (8° hhv. 6,5°). Fig. 6 viser også at for en økning av sluttfuktighetsmengden med 1 prosentenhet fra 20 % til 21 % ved uforandret matehastighet kreves en økning av den midlere fuktighetsmengde for det tilførte virke med bare 3,9 prosentenheter, works with a somewhat higher, i.e. more unfavorable, psychrometer difference at the intake end (1.8°) than fig. 2 (1.2°). The same is the case with the fiber saturation points (8° and 6.5° respectively). Fig. 6 also shows that for an increase in the final moisture content by 1 percentage unit from 20% to 21% at an unchanged feed rate, an increase in the average moisture content of the supplied timber is required by only 3.9 percentage units,

mens det tilsvarende tall på fig. 2 var 15,9 prosentenheter, dvs. while the corresponding number in fig. 2 was 15.9 percentage points, i.e.

evnen til å korrigere for variasjoner i det innkommende virkes mid- the ability to correct for variations in the incoming work mid-

lere fuktighetsmengde er i dette tilfelle fire ganger så stor ved oppfinnelsen som ved det konvensjonelle arrangement. In this case, the amount of clay moisture is four times as great with the invention as with the conventional arrangement.

Endelig viser fig. 7 hvor meget fuktighetsmengden for det Finally, fig. 7 how much the amount of moisture for it

utgående virke øker, hvis matehastigheten økes 10 %. Tallene er 4 prosentenheter (fra 20 % til 24 %), hvilket skal sammenlignes med 1,2 prosentenheter (fra 20 % til 21,2 %) ved oppfinnelsen (fig. 4). Oppfinnelsen er altså fremdeles overlegen i dette henseende. Hvis output increases, if the feed rate is increased by 10%. The figures are 4 percentage units (from 20% to 24%), which should be compared with 1.2 percentage units (from 20% to 21.2%) in the case of the invention (Fig. 4). The invention is thus still superior in this respect. If

man dessuten tar i betraktning.at tørken.ifølge fig. 6 krever stør- one also takes into account that the drying according to fig. 6 requires large

re byggevolum for samme produksjon og krever dobbelt så stor vifte- re construction volume for the same production and requires twice as large a fan

energi pr. tonn tørket virke, innses det lett at oppfinnelsen inne- energy per tons of dried wood, it is easily realized that the invention

bærer et fremskritt. carries a progress.

Claims

1. Procedure for drying wood in a drying channel, in which the wood is moved step by step and underneath is exposed to a gas

shaped drying medium which is carried forward in the longitudinal direction of the channel, and by which the drying medium is divided into two sub-flows, one of which is led through the first section of the drying channel in counter-flow to the direction of movement of the wood, and the other is led through the second section of the channel in co-flow with the direction of movement of the wood, and by which the two sub-flows are supplied with heat and freed of moisture before they come into contact with the wood to be dried, characterized in that only the drying medium's second sub-air flow, whose dry temperature and wet temperature are measured after this sub-flow has passed the second section of the drying channel, is used to regulate the drying process , and by a deviation of the measured dry and wet temperature values from predetermined, desired values that correspond to an approximately constant average relative moisture content in the finished wood, which occurs as a result of a change in the average relative humidity of the added wood or a change in the wood's forward speed,<p>g the heat input until the moisture removal from the two sub-flows is regulated in such a way that the desired values of dry and wet temperature again occur, depending on the measured value.

2. Device for carrying out the method according to claim 1, with a drying channel which exhibits a step-by-step working transport device for conveying wood arranged in stacks, and a device for passing through a gaseous drying medium that flows in the longitudinal direction of the channel, where the channel is divided into two sections, between which there is a space, in which the supply line for the drying medium, which emerges in two oppositely directed partial streams, opens, and where the spaces located near the outer ends of the two sections of the drying channel, over gas channels which is located outside the drying channel and contains devices for supplying heat and removing moisture, is connected to the space between the two sections of the drying channel, characterized in that in the flow path of the drying medium, after the drying medium has passed the second section of the drying channel, measuring devices (24, 25) are arranged for measurement of the dry temperature and wet temperature of the other partial flow, and that the devices for add rsel of heat in and removal of moisture from the gas ducts can be regulated outside the drying duct depending on the measured values of the measuring devices.