NO124549B

NO124549B -

Info

Publication number: NO124549B
Application number: NO3321/69A
Authority: NO
Inventors: H Dorschner; F Carduck; C Rother
Original assignee: Metallgesellschaft Ag
Priority date: 1968-08-17
Filing date: 1969-08-15
Publication date: 1972-05-02
Also published as: AT328063B; NL144672B; CH531055A; NL6912376A; DE1785158A1; ES366099A1; ATA786269A; DE1785158C3; BR6911591D0; GB1282176A; FR2016139A1; IL32768A0; RO57563A; US3655862A; IL32768A; CS161728B2; SE348237B; BE737564A; ES386966A1

Description

Dyse for pneumatisk avtrekning av et antall Nozzle for pneumatic withdrawal of a number

tråder fra en spinnedyse til en oppsamlingsflate. threads from a spinning nozzle to a collection surface.

Ved fremstilling av ikke-vevede pelser, matter, lag og.lignende produkter av endeløse tråder blir de smelt-ede utgangsstoffer presset ut gjennom spinneåpninger og de spundne trådene for det meste avtrukket ved hjelp av pneumatiske dyser og blåst på plasseringsflaten. Slike fremgangsmåter til fremstilling av ikke-vevede flatelignende materialer og de benyttede pneumatiske dyser er beskrevet £eks. i det britiske patent nr. 932.482 og US-patent nr. 3.341.394. Ved anvendelse av pneumatiske dyser, for hvilke uttrykkene "aspirator jet" eller "air jet" har blitt innar-beidet på engelsk, oppnås det høye avtrekningshastigheter. Da det blir ført et stort antall tråder gjennom en dyse, oppnås det også høye produksjonshastigheter for det ikke-vevede produkt, som med henblikk på lave fremstillingskostnader er meget ønskelig. Som drivmiddel blir dysene i alminnelighet tilført trykkluft. Driv-luften blir for oppnåelse av de høye avtrekningshastigheter i dysene for det meste ved ekspansjon akselerert opp i overlydshastighet og rettet i en liten vinkel mot de gjennom dysen løpende tråder. Derved blir det utøvet et drag på trådene, som ved tråder av termoplastiske organiske plaster bevirker en orientering og strekking av trådene. I stedet for luft kan det for oppnåelse av spesielle effekter, f.eks. for krølling av trådene, benyttes varm luft eller damp som drivmiddel. In the production of non-woven furs, mats, layers and similar products from endless yarns, the molten starting materials are pushed out through spinning openings and the spun yarns are mostly drawn off by means of pneumatic nozzles and blown onto the placement surface. Such methods for the production of non-woven surface-like materials and the pneumatic nozzles used are described e.g. in British Patent No. 932,482 and US Patent No. 3,341,394. When using pneumatic nozzles, for which the terms "aspirator jet" or "air jet" have been coined in English, high extraction speeds are achieved. As a large number of threads are passed through a die, high production rates are also achieved for the non-woven product, which is highly desirable in terms of low manufacturing costs. As propellant, the nozzles are generally supplied with compressed air. In order to achieve the high draw-off speeds in the nozzles, the drive air is mostly accelerated to supersonic speed by expansion and directed at a small angle towards the threads running through the nozzle. Thereby, a pull is exerted on the threads, which in the case of threads of thermoplastic organic plastics causes an orientation and stretching of the threads. Instead of air, it can be used to achieve special effects, e.g. for curling the threads, hot air or steam is used as propellant.

For uttrekningsdysene er flere forskjellige konstruksjoner kjent. For alle er en traktformig inngangsåpning for trådbunten som skal avtrekkes felles, som går over i sylindrisk eller tilnærmet sylindrisk trådføringskanal. I denne trådførings-kanal eller ved slutten av trådføringskanalen blir det ekspanderende henholdsvis ekspanderte drivmiddel tilført ringformig under en vinkel på ca. 5 til 15° mot trådaksen. Skjer tilførselen av det av-spente drivmiddel ved slutten av det sylindriske trådinnløpet, er ytterveggen ved nedre ende av trådinnløpsrøret innsnevret i retning nedover. Derved blir, eventuelt i forbindelse med en tilsvarende utformet dysemotsetning, drivmiddelstrømmen rettet mot trådbunten og trådbunten blir av friksjonseffekten, som blir utøvet av den strømmende strålen av mediet på trådbunten, trukket gjennom dysen med en hastighet som er større enn spinnehastigheten. Inne i de kjente dyser flagrer trådene, svinger hit og dit og henger seg opp i hverandre (sammenlign britisk patent nr. 1.088.931). Det oppnås således en ikke-vevet pels, som inneholder parallelt løpende tråder, som krysser hverandre i gjensidige intervaller og igjen overskjærer hverandre på tilbakeveien. For å forhindre sammensmeltning av trådene særlig ved høye avtrekningshastigheter, måtte trådene ved de hittidige metodene (US-patent nr. 3.341.394 og britisk patent nr. 932.482) opplades elektrostatisk, f.eks. ved koronautladninger eller ved anvendelse av triboelektrisk effekt. Den elektrostatiske avstøtning mellom de likedan oppladede tråder hindrer sammenløping av trådene. En svakhet ved denne fremgangsmåte er at det må være for hånden spesielle innretninger for oppladning av trådene. Det er også nødvendig å bringe avtrekningsdysene på det samme potensial som trådene, foråt trådene ikke skal klebe seg til dyseveggen. For gjennomføring av en slik fremgangsmåte, som arbeider med elektrostatisk oppladning av trådene, må trådmaterialet oppvise bestemte elektriske egenskaper, som hos mange viktige utgangsmaterialer, f.eks. hos polypropylen og polyetylentereftalat, ikke er til stede på forhånd. Slike materialer må forandres slik i sine elektriske egenskaper, at de blir egnet til gjennomføring av fremgangsmåten. Innføring, av sulfonerte komonomerer eller av uorganiske salter i Several different designs are known for the extraction nozzles. A funnel-shaped entrance opening for the wire bundle to be pulled is common to all, which transitions into a cylindrical or nearly cylindrical wire guide channel. In this thread guide channel or at the end of the thread guide channel, the expanding or expanded propellant is supplied annularly at an angle of approx. 5 to 15° to the thread axis. If the supply of the de-stressed propellant occurs at the end of the cylindrical wire inlet, the outer wall at the lower end of the wire inlet pipe is narrowed in a downward direction. Thereby, possibly in connection with a correspondingly designed nozzle opposition, the propellant flow is directed towards the thread bundle and the thread bundle is pulled through the nozzle at a speed greater than the spinning speed by the friction effect, which is exerted by the flowing jet of the medium on the thread bundle. Inside the known nozzles, the threads flutter, swing this way and that and hang on each other (compare British patent no. 1,088,931). Thus, a non-woven coat is obtained, which contains parallel running threads, which cross each other at mutual intervals and again cross each other on the way back. In order to prevent fusing of the threads, especially at high withdrawal speeds, the threads in the current methods (US patent no. 3,341,394 and British patent no. 932,482) had to be electrostatically charged, e.g. by corona discharges or by using the triboelectric effect. The electrostatic repulsion between the similarly charged threads prevents the threads from running together. A weakness of this method is that special devices for charging the threads must be at hand. It is also necessary to bring the extraction nozzles to the same potential as the threads, so that the threads do not stick to the nozzle wall. In order to carry out such a method, which works with electrostatic charging of the threads, the thread material must exhibit certain electrical properties, as with many important starting materials, e.g. in the case of polypropylene and polyethylene terephthalate, is not present beforehand. Such materials must be changed in such a way in their electrical properties that they become suitable for carrying out the method. Introduction, of sulfonated comonomers or of inorganic salts i

den organiske polymer som skal spinnes, kompliserer og fordyrer fremgangsmåten ytterligere. Utenom den elektrostatiske oppladning av trådene er dog hittil ikke kjent noe som sikkert kan forhindre en uønsket sammenløping av trådene ved høye avtrekningshastigheter under avtrekningsforløpet. Også senere forbedringer av den opp-rinnelige fremgangsmåte arbeider med elektrostatisk oppladning av trådene (US-patent nr. 3-293-718, 3.364.538, 3-314.122 og 3-368.934). the organic polymer to be spun further complicates and makes the process more expensive. Apart from the electrostatic charging of the threads, however, nothing is known to date that can certainly prevent an unwanted convergence of the threads at high pulling speeds during the pulling process. Later improvements of the original method also work with electrostatic charging of the threads (US patent no. 3-293-718, 3,364,538, 3-314,122 and 3-368,934).

De foranstående utførelsene gjelder likeledes også for flat- eller spaltedyser. Ved flat- eller spaltedyser blir drivmidlet rettet på begge langsider av den rektangulære tråd-gjennomgangsåpning i en vinkel på trådene (US-patent nr. 3-302.237). Derved kan heller ikke gis avkall på den elektrostatiske oppladning, om det skal forhindre en gjensidig opphengning av trådene ved store avtrekningshastigheter (US-patent nr. 3-364.538). Man har riktignok hittil allerede anstrengt seg for at den gjensidige opphengning av trådene skal forhindres ved egnede dysekonstruksjoner (US-patent nr. 3-286.896). Por å oppnå dette forsøkte man å ned-sette turbulensen i dysen. På den andre siden trengte man en viss turbulens for å utøve det nødvendige drag på trådene. De hittil som uforenlige ansette fordringer forsøkte man å løse ved en dyse-konstruks jon ved hvilken det ble innført luft på to underliggende steder. Det lyktes dog ikke heller ved disse forholdsregler å gi avkall på den elektrostatiske oppladning av trådene. The above versions also apply to flat or slit nozzles. In the case of flat or slit nozzles, the propellant is directed on both long sides of the rectangular thread-through opening at an angle to the threads (US patent no. 3-302,237). Thereby, the electrostatic charging cannot be waived either, if it is to prevent a mutual suspension of the threads at high pulling speeds (US patent no. 3-364,538). Admittedly, up to now efforts have already been made to prevent the mutual suspension of the threads by means of suitable nozzle constructions (US patent no. 3-286,896). In order to achieve this, an attempt was made to reduce the turbulence in the nozzle. On the other hand, a certain amount of turbulence was needed to exert the necessary pull on the threads. An attempt was made to solve the requirements hitherto regarded as incompatible by means of a nozzle construction whereby air was introduced at two underlying locations. However, these precautions also did not succeed in renouncing the electrostatic charging of the threads.

Det er videre ønskelig at dysene gjennom trådinnløpsåpningen suger inn en viss mengde sekundærluft, foråt trådene ved brist av en tråd igjen lett kan tres inn i trådinnførings-åpningen. Store avtrekningshastigheter ved eksakt parallellføring av trådene uten elektrostatisk oppladning og en tilstrekkelig til-suging av sekundærluft gjennom trådinnløpsåp-ingen var hittil ufor-enelige fordringer. It is also desirable that the nozzles suck in a certain amount of secondary air through the thread inlet opening, so that the threads can easily be re-threaded into the thread introduction opening when a thread breaks. High draw-off speeds with exact parallel routing of the threads without electrostatic charging and a sufficient suction of secondary air through the thread inlet opening were hitherto incompatible requirements.

Ifølge norsk søknad nr. 2080/69 er det kjent en avtrekningsdyse hvor det snevreste dysetverrsnitt strekker seg til trådføringskanalens munningsende. Derved starter drivmidlets (for det meste luft) ekspansjon umiddelbart ved munnings-enden. Da trådføringskanalen i området for dens munningsende om-givende drivmiddelkanal fra den snevreste dyseåpning til i ekspansjonsområde har et konstant indre tverrsnitt kan drivmidlet bare ekspandere med en strømningskomponent i retning til trådførings-kanalens akse. According to Norwegian application no. 2080/69, a draw-off nozzle is known where the narrowest nozzle cross-section extends to the mouth end of the wire guide channel. Thereby, the expansion of the propellant (mostly air) starts immediately at the muzzle end. Since the wire guide channel in the area of its mouth-end surrounding propellant channel from the narrowest nozzle opening to the expansion area has a constant internal cross-section, the propellant can only expand with a flow component in the direction of the axis of the wire guide channel.

De fra det snevreste dysetverrsnitts ring-spalte uttredende drivmiddelmasser støter således sammen ved deres ekspansjon inne i trådføringskanalens munning. Med voksende drivmiddeltrykk fører denne sammenslåing til stadig sterkere hvirvel-dannelse. Hvirveldannelsen forsterkes dessuten ved at i området for sammenslåingen av de ekspanderende drivmiddelmasser befinner trådene som skal avtrekke seg uåra virker som hinder. En sammen-tvinning av trådene ved hvirvelåannelse i drivmidlet er derfor uunngåelig når det arbeides med høyere drivmiddeltrykk. Ifølge den norske søknad anvendes derfor også bare. temmelig lave trykk fra 1 til 6 bar, fortrinnsvis 2\ til 4 bar, hvilket tilsvarer atoverdier fra 0 til 5, fortrinnsvis 1,5 til J>. The propellant masses exiting from the ring-gap of the narrowest nozzle cross-section thus collide during their expansion inside the mouth of the wire guide channel. With growing propellant pressure, this merging leads to increasingly strong vortex formation. The vortex formation is also reinforced by the fact that in the area of the merging of the expanding propellant masses, the threads that are to pull away are located and act as an obstacle. A twisting of the threads due to vortex formation in the propellant is therefore unavoidable when working with higher propellant pressure. According to the Norwegian application, it is therefore only used. rather low pressures from 1 to 6 bar, preferably 2\ to 4 bar, which corresponds to values from 0 to 5, preferably 1.5 to J>.

Ved disse lave trykk i dysen ifølge denne kjente dyse oppnås ingen høye avtrekningshastigheter for trådene. Trådene utstrekkes derfor bare lite, derved bare orienterer svakt molekylært, således at deres rivfasthet er liten. Også produk-sjonshastigheten er derved mindre enn ved foreliggende oppfinnelses gjenstand, hvor drivmidlet innføres med et trykk fra 10 til 50 ato. På tross av dette høye trykk unngås hvirveldannelsen ved dysen ifølge oppfinnelsen, hvilket lykkes på grunn av den andre utform-ning av dysens ekspansjonsområde. At these low pressures in the nozzle according to this known nozzle, no high pull-off speeds for the threads are achieved. The threads are therefore only slightly stretched, thereby only weakly orienting molecularly, so that their tear strength is low. Also, the production speed is thereby less than with the subject of the present invention, where the propellant is introduced with a pressure of from 10 to 50 ato. Despite this high pressure, the vortex formation at the nozzle according to the invention is avoided, which succeeds due to the second design of the nozzle's expansion area.

Oppgave for den foreliggende oppfinnelse er å angi en dyse fora/trekning av tråder, som uten en ekstra elektrostatisk oppladning av trådene eller dysen forhindrer en sammenløp-ning av trådene også ved store avtrekningshastigheter over 2.000 m/min. med sikkerhet og ved hvilken den tilsugde sekundærluft ved slutten av trådføringskanalen minst når lydhastigheten. Dysen ifølge oppfinnelsen er spesielt egnet for bruk ved fremstilling av ikke-vevede produkter av endeløse tråder, ved hvilke det spinnbare materiale blir utspunnet gjennom spinnedyser, avtrukket og plassert på et bevegelig underlag som pels, matte eller lignende. The task of the present invention is to provide a nozzle for/pulling of threads, which without an additional electrostatic charging of the threads or the nozzle prevents the threads from running together even at high withdrawal speeds of over 2,000 m/min. with safety and at which the secondary air drawn in at the end of the wire guide channel at least reaches the speed of sound. The nozzle according to the invention is particularly suitable for use in the production of non-woven products from endless threads, in which the spinnable material is spun out through spinning nozzles, pulled off and placed on a moving surface such as fur, mat or the like.

Oppfinnelsen vedrører altså en dyse for pneumatisk avtrekning av et antall tråder fra en spinnedyse til en oppsamlingsflate for dannelse av et ikke-vevet stoff, hvilken dyse består av en trådføringskanal med en traktformet innløpsåpning for trådene, hvilken trådføringskanal rager inn i en drivmiddelkanal, inn i hvilken drivmiddelet tilføres med et trykk på fra 10 til 50 ato og herunder minst oppnår lydhastighet ved at drivmiddelkanalens diameter først avtar til et minimum for så igjen å øke, slik at drivmiddelet ekspanderer også etter passering av dysens snevreste tverrsnitt uten at det oppstår turbulente strømninger i dysen, idet dysen er karakterisert ved at trådføringskanalens indre diameter utvider seg ved utløpsåpningen og rager gjennom og et stykke forbi det snevreste drivmiddelkanal-tverrsnittet på en slik måte The invention therefore relates to a nozzle for pneumatically pulling off a number of threads from a spinning nozzle to a collection surface for the formation of a non-woven fabric, which nozzle consists of a thread guide channel with a funnel-shaped inlet opening for the threads, which thread guide channel projects into a propellant channel, into in which the propellant is supplied with a pressure of from 10 to 50 ato and below which at least achieves the speed of sound in that the diameter of the propellant channel first decreases to a minimum and then increases again, so that the propellant expands even after passing through the narrowest cross-section of the nozzle without turbulent flows occurring in the nozzle, the nozzle being characterized in that the inner diameter of the wire guide channel expands at the outlet opening and extends through and a little beyond the narrowest propellant channel cross-section in such a way

at det mellom drivmiddelkanalens innervegger og trådføringskanalens yttervegger dannes en lavaldyse, slik at drivmiddelet ekspanderer før sammenblanding av trådene. that a low nozzle is formed between the inner walls of the propellant channel and the outer walls of the thread guide channel, so that the propellant expands before mixing the threads.

Ifølge oppfinnelsen utvider drivmiddelkanalens tverrsnitt seg i strømningsretningen fra det snevreste dysetverrsnitt til enden av trådføringskanalen, for så å gå over i av-trekningsrøret som forløper med konstant tverrsnitt, mens trådfør-ingskanalens ytre begrensning forløper loddrett ovenifra og nedad eller utvider seg ved utløpsåpningen. According to the invention, the cross-section of the propellant channel expands in the direction of flow from the narrowest nozzle cross-section to the end of the wire guide channel, and then transitions into the draw-off pipe which runs with a constant cross-section, while the outer limit of the wire guide channel runs vertically from above downwards or expands at the outlet opening.

Det er oppfinnelsens oppgave å avtrekke et stort antall av endeløse tråder med høy hastighet, dvs. med 4.000 m/min. og mer. Por dette formål akselereres trykltluft til lydhastighet og senere i en etterekspansjonssone til overlydshastighet, hvoretter det foregår en innføring av de tråder som skal strekkes av i luftstrømmen. It is the task of the invention to pull off a large number of endless threads at high speed, i.e. at 4,000 m/min. and more. For this purpose, compressed air is accelerated to sonic speed and later in a post-expansion zone to supersonic speed, after which the threads to be stretched are introduced into the air stream.

Det er spesfelt viktig at trådene også ved denne prosess ikke henger sammen med hvecandre eller tvinner med hverandre og derfor senere ikke ved hjelp av enkle midler kan spres ut. Trådene må altså føres på det snevreste rom, men uten en sterkere berøring med hverandre. Denne føring oppnås ved at en komponent i drivmiddeIstrømmen unngås på trådene i momentet for innvirkning av drivmiddeIstrømmen på trådene. It is especially important that the threads also during this process do not hang together with each other or twine with each other and therefore cannot be spread out later with the help of simple means. The wires must therefore be guided in the narrowest space, but without a strong contact with each other. This guidance is achieved by a component of the propellant current being avoided on the threads in the moment of impact of the propellant current on the threads.

Det var overraskende at ved parallellstrøm-ning av drivmiddelet i forhold til trådene kan det overføres en tilstrekkelig stor avtrekningskraft. It was surprising that with parallel flow of the propellant in relation to the threads, a sufficiently large pull-off force can be transmitted.

Hvis imidlertid drivmidlet og trådene ennå under ekspansjonen av drivmidlet sammenblandes med hverandre, så ville drivmidlet selvsagt ekspandere videre for å tilpasse seg trykket ved ekspansjonssonens utgangs og derved ville også en ekspansjon i retning mot trådene være uunngåelig. Ved denne ekspansjon i retning mot trådene ville imidlertid et antall av masse-partikler innvirke rettet på trådene, og det ville således oppstå If, however, the propellant and the threads still mix with each other during the expansion of the propellant, then the propellant would of course expand further to adapt to the pressure at the exit of the expansion zone and thereby an expansion in the direction of the threads would also be inevitable. During this expansion in the direction of the threads, however, a number of mass particles would act directly on the threads, and it would thus occur

en komponent i retning mot trådene som ville på uheldig måte sammen-henge og sammentvinne disse med hverandre. a component in the direction of the threads which would unluckily connect and intertwine these with each other.

Det er altså virktig at ekspansjonen gjennomføres fullstendig fyr drivmidlets sammenblanding med trådene, og at lavaldysen mellom drivmiddelkanalens indre vegg og trådførings-kanalens ytre vegg er utformet således at ekspansjonsretningen videre ikke som ifølge teknikkens stand er rettet mot trådene. It is therefore important that the expansion is carried out completely to prevent the propellant mixing with the threads, and that the low nozzle between the inner wall of the propellant channel and the outer wall of the thread guide channel is designed so that the direction of expansion is not, as according to the state of the art, directed towards the threads.

Det er hensiktsmessig at utvidelsen av ek-spansj onsrommet er bombeformet (boiabisch). Grunnprinsippet ved dysen ifølge oppfinnelsen består i at drivmidlet til det trangeste dysetverrsnitt akselereres til lydhastighet og blir ekspandert i den seg nedover tilsluttende ekspanderingssone, alt etter drivtrykk og flateforhold mellom utløpstverrsnittet og innløpstverrsnittet av ekspanderingssonen på Machtall opp til ma=3,5 og derover, parallelt til trådløpsretningen eller vekk fra trådløpsretningen. Det blir i motsetning til de hittil kjente dysekonstruksjoner bevisst forhindret at drivmidlet blir rettet i en vinkel mot trådløpsretningen. Dette blir oppnådd ved at ekspansjonsrommet under det smaleste dysetverrsnittet utvides utover og at den ytre begrensning av før-ingskanalen, som rager gjennom det trangeste dysetverrsnittet, er sylindrisk eller likeledes utvides nedover. Avspenningsrommet blir begrenset oppover av det trangeste tverrsnittet av dysen. Nedentil avsluttes ekspansjonsrommet i munningsplanet for trådføringskanalen. Utvidelsen av ekspansjonsrommet utover kan utføres på forskjellige måter. Man kan velge en kjegleformet utvidelse ved runde dyser og en tilnærmet rettlinjet utvidelse ved spaltedyser. For å oppnå en parallell strømning og støtfri ekspansjon av det strømmende medium er det hensiktsmessig at utvidelsen er utført bombeformet. Overgangen ved det smaleste dysestedet mellom dysegjennomgangen og ek-spansj onsrommets vegg blir dannet av en i tverrsnitt sirkelbueformet forbindelse. Det sirkelbueformede forbindelsesstykke fortsetter nedentil i en tangent, som målt mot det loddrette har en vinkel på 8 til 20°, fortrinnsvis.på 10 til 15°, og som eventuelt går over i den bombeformede utvidelseskrumning. For at den gjennom føringskanalen sugde sekundærluft minst skal nå lydhastigheten ved enden av førings-kanalen og dessuten den gjensidige opphengningen av trådene som løper gjennom dysen i hver andre blir forhindret, må flateforholdet mellom utløpstverrsnittet og innløpstverrsnittet for ekspansjonssonen høyst oppgå til 10:1. Det er hensiktsmessig å velge flateforholdet mellom 7:1 og 3:1. Som drivmiddel for dysen ifølge oppfinnelsen blir fortrinnsvis luft benyttet. Luften kan være kald eller varm. Det kan også anvendes damp eller annet egnet strømningsmedium som drivmiddel. Drivmidlet blir tilført til dysen ifølge oppfinnelsen med trykk som er høyere enn det som hittil har blitt anvendt ved pneumatiske dyser. Drivmiddeltrykket oppgår fra 10 til 50 ato. It is appropriate that the expansion of the expansion space is bomb-shaped (boiabisch). The basic principle of the nozzle according to the invention is that the propellant of the narrowest nozzle cross-section is accelerated to the speed of sound and is expanded in the downwardly connecting expansion zone, depending on the driving pressure and surface ratio between the outlet cross-section and the inlet cross-section of the expansion zone at Machtall up to ma=3.5 and above, parallel to the thread running direction or away from the thread running direction. In contrast to the hitherto known nozzle constructions, it is deliberately prevented that the propellant is directed at an angle to the thread running direction. This is achieved by the expansion space below the narrowest nozzle cross-section being expanded outwards and the outer limitation of the guide channel, which protrudes through the narrowest nozzle cross-section, being cylindrical or similarly expanded downwards. The relaxation space is limited upwards by the narrowest cross-section of the nozzle. Below, the expansion space ends in the mouth plane of the wire guide channel. The expansion of the expansion space outwards can be carried out in different ways. You can choose a cone-shaped expansion for round nozzles and an approximately rectilinear expansion for slit nozzles. In order to achieve a parallel flow and shock-free expansion of the flowing medium, it is appropriate that the expansion is carried out in a bomb shape. The transition at the narrowest nozzle location between the nozzle passage and the wall of the expansion chamber is formed by a cross-sectional circular arc-shaped connection. The circular arc-shaped connecting piece continues below in a tangent, which, measured against the vertical, has an angle of 8 to 20°, preferably of 10 to 15°, and which eventually passes into the bomb-shaped expansion curvature. In order for the secondary air sucked through the guide channel to at least reach the speed of sound at the end of the guide channel and also to prevent the mutual suspension of the threads running through the nozzle in each other, the area ratio between the outlet cross-section and the inlet cross-section for the expansion zone must amount to a maximum of 10:1. It is appropriate to choose the surface ratio between 7:1 and 3:1. Air is preferably used as propellant for the nozzle according to the invention. The air can be cold or warm. Steam or another suitable flow medium can also be used as propellant. The propellant is supplied to the nozzle according to the invention with a pressure that is higher than that which has been used so far with pneumatic nozzles. The propellant pressure ranges from 10 to 50 ato.

Det blir valgt slik at ved et gitt flateforhold mellom utløps- og innløpstverrsnittet for ekspansjonssonen hvor den gjennom innløps-åpningen tilsugde sekundærluft minst når lydhastighet ved munningsplanet for føringskanalen. Skal sekundærluften i munningsplanet for føringskanalen nå overlydshastighet, må den nedre ende av førings-kanalen skråne ned innenfra og utover. Ved et flateforhold av f. eks. 4,9:1 mellom utløps- og innløpstverrsnitt for avspenningssonen blir ved et trykk av primærluft på 22 ato i munningsplanet .av føringskanalen oppnådd et statistisk trykk på 0,5 ato, slik at den gjennom innløpsåpningen tilsugde sekundærluft nettopp når lydhastighet. Mach-tallet for den ekspanderte primærluften oppgår til ma=3,15. It is chosen so that at a given area ratio between the outlet and inlet cross-sections for the expansion zone where the secondary air drawn in through the inlet opening at least reaches the speed of sound at the mouth plane of the guide channel. If the secondary air in the mouth plane of the guide channel is to reach supersonic speed, the lower end of the guide channel must slope down from the inside outwards. With a surface ratio of e.g. 4.9:1 between the outlet and inlet cross-sections for the relaxation zone, at a primary air pressure of 22 ato in the mouth plane of the guide channel, a statistical pressure of 0.5 ato is achieved, so that the secondary air drawn in through the inlet opening just reaches the speed of sound. The Mach number for the expanded primary air amounts to ma=3.15.

Ved et flateforhold på 6:1 blir ved det samme trykket for primærluftstrømmen på 22 ato i munningsplanet for føringskanalen det statiske trykk senket til 0,37 ato. Hastig-heten for den ekspanderte drivstråle når et Mach-tall på ma=3,36. Den tilsugde sekundærluften når et Mach-tall på ma=l,3- Den ytre begrensning av føringskanalen kan utføres i loddrett ovenfra og ned. Det er dog også mulig å utforme den ytre begrensning for før-ingskanalen ved den nedre ende slik at den utvider seg utover. Dette bidrar ytterligere til at trådene blir holdt fra hverandre. At an area ratio of 6:1, at the same pressure for the primary air flow of 22 ato in the mouth plane of the guide channel, the static pressure is lowered to 0.37 ato. The speed of the expanded drive jet reaches a Mach number of ma=3.36. The sucked-in secondary air reaches a Mach number of ma=1.3- The outer limitation of the guide channel can be carried out vertically from top to bottom. However, it is also possible to design the outer limitation for the guide channel at the lower end so that it expands outwards. This further contributes to keeping the threads apart.

Pøringsrøret lar seg bevege opp og ned i ekspansjonsrommet. Derved kan flateforholdet mellom utløps- og inn-løpstverrsnittet for ekspansjonssonen forandres. Innløpstverrsnit-tet er flaten mellom den ytre begrensning for føringskanalen og det trangeste sted i dysen. Utløpstverrsnittet er flaten mellom den nedre ende av føringskanalen og begrensningen for ekspansjonsrommet eller uttrekkskanalen. Ved runde dyser danner begge flater ringflater. Ved konstant drivtrykk er det under driften ikke nød-vendig i alminnelighet å endre flateforholdet etter en gang utført innstilling. Dysene blir hensiktsmessig lagt slik at den nedre ende av trådføringskanalen under normale betingelser ender ca. The tube can be moved up and down in the expansion chamber. Thereby, the area ratio between the outlet and inlet cross-sections for the expansion zone can be changed. The inlet cross-section is the area between the outer limit of the guide channel and the narrowest place in the nozzle. The outlet cross-section is the area between the lower end of the guide channel and the restriction of the expansion space or extraction channel. In the case of round nozzles, both surfaces form annular surfaces. With constant drive pressure, it is not generally necessary during operation to change the surface ratio after a setting has been carried out once. The nozzles are appropriately placed so that the lower end of the wire guide channel under normal conditions ends approx.

1-2 mm under overgangsstedet for utvidelsen av ekspansjonsrommet i avtrekningskanalen. 1-2 mm below the transition point for the expansion of the expansion space in the exhaust duct.

Utvidelsen av ekspansjonsrommet går nedentil over i trådføringskanalen. For at de avtrukne enkelttråder ikke skal henge seg opp i hverandre, må trådavtrekningskanalen ovenfra og ned ha konstant tverrsnitt og må ikke være lenger enn 150 ganger diameteren for trådføringskanalen. I alminnelighet er trådfør-ingskanalens lengde 20, fortrinnsvis 30 til 80 ganger dens diameter. Ved splittdyser settes i stedet for diameteren for den rektangulære tråduttrekningskanalen. The expansion of the expansion space passes below into the wire guide channel. In order for the pulled individual threads not to hang on each other, the thread removal channel must have a constant cross-section from top to bottom and must not be longer than 150 times the diameter of the thread guide channel. In general, the length of the wire guide channel is 20, preferably 30 to 80 times its diameter. In the case of split nozzles, the diameter of the rectangular wire extraction channel is set instead.

Lengden av føringskanalen, som ragér The length of the guide channel, which projects

gjennom det trangeste dysetverrsnittet og avslutter ekspansjonssonen i dens munningsplan, må være 10 til 40, fortrinnsvis 15 til 30 ganger dens diameter (ved runde dyser) henholdsvis dens bredde (ved spaltedyser). through the narrowest nozzle cross-section and ending the expansion zone in its orifice plane, must be 10 to 40, preferably 15 to 30 times its diameter (in the case of round nozzles) or its width (in the case of slotted nozzles) respectively.

Innløpsåpningen i dysen for trådene og sekundærluften skal være utformet slik at vinkelen mellom veggen i inn-løpsåpningen og det loddrette plan ligger mellom 5 og 15°. Vanligvis blir vinkelen valgt slik at den ligger mellom 7 og 11°. Inn-løpsåpningen fortsetter nedentil i føringskanalen. The inlet opening in the nozzle for the threads and the secondary air must be designed so that the angle between the wall in the inlet opening and the vertical plane is between 5 and 15°. Usually the angle is chosen so that it lies between 7 and 11°. The inlet opening continues at the bottom of the guide channel.

Ved runddyser blir drivmidlet først ledet gjennom en vannrett eller gjennom to mot hverandre liggende vannrette boringer inn i et ringformet stuekammer for å bringes til ro. Den indre begrensning i stuekammeret dannes av en stuevegg, hvis In the case of round nozzles, the propellant is first guided through a horizontal or through two opposite horizontal bores into an annular chamber to be brought to rest. The internal limitation of the living room is formed by a living room wall, if

øvre ende ligger så høyt at intet tilført drivmiddel kan komme di-rekte til den traktformede dyseåpning. Ved hjelp av stuekammeret blir den inntredende strøm oppfanget og ved lave strømningshastig-heter styrt oppover før den trer inn i den traktformede dyseåpningen og når lydhastighet i det trangeste tverrsnittet i dysen. upper end is so high that no supplied propellant can get directly to the funnel-shaped nozzle opening. With the help of the living chamber, the incoming flow is intercepted and, at low flow velocities, directed upwards before it enters the funnel-shaped nozzle opening and reaches the speed of sound in the narrowest cross-section of the nozzle.

Produksjonsvinkelen for den traktformede dyseåpning, det vil si vinkelen mellom veggene i dyseåpningen og det loddrette plan kan oppgå til mellom 20 og 50°. Vanligvis blir den valgt slik at den ligger mellom 25 og 40°. Stuekammeret og formen og størrelsen av dyseåpningen må avstemmes slik til hverandre at innstrømningshastigheten for det strømmende medium ved begynnelsen av dyseåpningen blir mellom 1/4 og 1/8 Mach, fortrinnsvis mellom 1/5 og 1/7 Mach. Etter plassering av det trangeste dysetverrsnittet blir det strømmende medium ekspandert til overlydhastighet i det utvidete avspenningsrom. Etter ekspansjonen oppnås i munningsplanet for føringskanalen et undertrykk på ca. 0,1 til 0,5 ato. Ved den valgte form av dysen ifølge oppfinnelsen skjer ekspansjonen med minst mulig trykktap. Den gjennom føringskanalen tilsugde sekundærluft oppnår ved utløpet av føringskanalen minst lydhastighet. Ved den sterke tilsugning av uteluft blir det vesentlig lettere å tre trådene inn i innføringsåpningen. The production angle for the funnel-shaped nozzle opening, i.e. the angle between the walls of the nozzle opening and the vertical plane can amount to between 20 and 50°. Usually it is chosen so that it lies between 25 and 40°. The living chamber and the shape and size of the nozzle opening must be matched to each other so that the inflow velocity of the flowing medium at the beginning of the nozzle opening is between 1/4 and 1/8 Mach, preferably between 1/5 and 1/7 Mach. After placing the narrowest nozzle cross-section, the flowing medium is expanded to supersonic speed in the expanded relaxation space. After the expansion, a negative pressure of approx. 0.1 to 0.5 ato. With the selected shape of the nozzle according to the invention, the expansion takes place with the least possible pressure loss. The secondary air drawn in through the guide duct achieves at least the speed of sound at the outlet of the guide duct. With the strong suction of outside air, it becomes significantly easier to thread the threads into the insertion opening.

Forskjellige utførelsesformer for dysene ifølge oppfinnelsen blir forklart videre i samband med de eksempel-vise skjematiske figurer. Different embodiments of the nozzles according to the invention are explained further in connection with the exemplary schematic figures.

Fig. 1 viser et vertikalsnitt gjennom en Fig. 1 shows a vertical section through one

runddyse ifølge oppfinnelsen. round nozzle according to the invention.

Fig. 2 viser et utsnitt av en dyse ifølge Fig. 2 shows a section of a nozzle according to

oppfinnelsen i vertikalsnitt. the invention in vertical section.

Fig. 3 viser et utsnitt av en annen dyse ifølge oppfinnelsen i vertikalsnitt. Fig. 4 viser en spaltedyse ifølge oppfinnelsen i vertikalsnitt. Fig. 3 shows a section of another nozzle according to the invention in vertical section. Fig. 4 shows a slit nozzle according to the invention in vertical section.

Den i fig. 1 fremstilte runddyse ifølge oppfinnelsen består av den nedre del 1 og av den i den nedre del innskrudde øvre del 2. Overdelen 2 inneholder en konisk innløps-trakt 3 for tråder og sekundærluft, hvis innervegg nedentil går over i føringskanalen 4. Ved stedet 5 er ovérdelen 2 og underdelen 1 forsynt med en fingjenge, ved stedet 6 er begge deler slipt. De slipte stedene og gjengen er utført slik at de to delene passer nøyaktig inn i hverandre. Den koniske innføringsåpning 3 har en produksjonsvinkel a (sammenlign fig. l).på 5-15°, fortrinnsvis på 7-11°. Bare ved overholdelse av de øvrige kritiske dimensjoner ved dysen ifølge oppfinnelsen lar trådene seg holde enkle før, The one in fig. 1 manufactured round nozzle according to the invention consists of the lower part 1 and the upper part 2 screwed into the lower part. The upper part 2 contains a conical inlet funnel 3 for threads and secondary air, the inner wall of which at the bottom goes into the guide channel 4. At location 5 is upper part 2 and lower part 1 provided with a fine thread, at place 6 both parts are ground. The ground places and the thread are made so that the two parts fit exactly into each other. The conical insertion opening 3 has a production angle a (compare fig. 1) of 5-15°, preferably of 7-11°. Only by observing the other critical dimensions of the nozzle according to the invention can the threads be kept simple before,

i og etter dysen. Innføringstrakten 3 fortsetter i føringskanalen 4 og går oppover med relativt liten krumningsradius over i åpningen in and after the nozzle. The introduction funnel 3 continues in the guide channel 4 and goes upwards with a relatively small radius of curvature into the opening

8. Høyden for innløpstrakten, det vil si strekningen fra overgangen for innløpstrakten til åpningen 8 til overgangen for inn-løpstrakten til føringskanalen 4 må ikke være mer enn 40 ganger den indre diameter for føringsrøret. Hensiktsmessig velger man høyden på innløpstrakten 10 til 20 ganger den indre diameter i kanalen 4. Ytterveggen i føringskanalen 4 går gjennom avrundingen<:>9 over i 8. The height of the inlet funnel, i.e. the distance from the transition for the inlet funnel to the opening 8 to the transition for the inlet funnel to the guide channel 4 must not be more than 40 times the inner diameter of the guide pipe. Appropriately, the height of the inlet funnel is chosen to be 10 to 20 times the inner diameter of the channel 4. The outer wall of the guide channel 4 passes through the rounding<:>9 into

den nedre vannrette begrensningsflate 10 hos overdelen. the lower horizontal limiting surface 10 of the upper part.

Underdelen 1 er utstyrt med.en sentrisk boring, hvis innervegg er slipt i den øvre delen og i den nedre delen er forsynt med en fingjenge, slik at overdelen kan skrus inn i nederdelen. Gjennom underdelen 1 føres den vannrette boring 11 for tilføring av drivmidlet som munner ut i det ringformede stuekammer 12. For å unngå en snoing (Drall) i drivmediet, noe som ville føre til opptvinning av enkelttrådene, er det hensiktsmessig for tilførsel av drivmediet. å utstyre systemet med to med l80° mot hverandre liggende boringer 11 i stuekammeret 12 loddrett på tråd-ens løperetning. Stuekammeret er mot innsiden begrenset av den loddrette stueveggen 13, som ved sin øvre ende ved en sirkelbueformet forbindelse 14 går over i den traktformede dyseåpning 15. Dyseåpningen 15 innsnevres traktformet til det smaleste stedet 16. Under det smaleste stedet 16 utvider ekspansjonsrommet 17 seg utover og går over i det sylindriske avtrekningsrøret 18. Hos den i fig. 1 fremstilte dyse utvider ekspansjonsrommet seg kjegleformet utover. Den kjegleformede begrensningsvegg i ekspansjonsrommet 17 får tan-gentielt over i den sirkelbueformede innsnevring på det trangeste sted. Vinkelen 3 mellom tangenten og det loddrette oppgår til 8 til 20°, fortrinnsvis. 10 til 15°. The lower part 1 is equipped with a centric bore, the inner wall of which is ground in the upper part and is provided with a fine thread in the lower part, so that the upper part can be screwed into the lower part. Through the lower part 1, the horizontal bore 11 is passed for the supply of the propellant which opens into the annular living chamber 12. To avoid a twist (Drall) in the propellant, which would lead to the winding of the individual threads, it is appropriate for the supply of the propellant. to equip the system with two boreholes 11 at 180° opposite each other in the living chamber 12, perpendicular to the thread's running direction. The living chamber is limited on the inside by the vertical living room wall 13, which at its upper end at a circular arc-shaped connection 14 passes into the funnel-shaped nozzle opening 15. The nozzle opening 15 narrows in a funnel-shaped manner to the narrowest place 16. Below the narrowest place 16, the expansion space 17 expands outwards and passes into the cylindrical extraction pipe 18. In the one in fig. 1 manufactured nozzle, the expansion space expands outwards in a cone shape. The cone-shaped limiting wall in the expansion space 17 ends tangentially into the circular arc-shaped constriction at the narrowest point. The angle 3 between the tangent and the vertical amounts to 8 to 20°, preferably. 10 to 15°.

Føringskanalens 4 yttervegg danner med innsnevringen 16 en ringformet dyseåpning, gjennom hvilken det til lydhastighet akselererte medium strømmer nedover i ekspansjonsrommet 17. Avrundingen 9 og den nedre flate 10 i overdelen danner den øvre begrensning for stuekammeret 12. Ved.avrundingen 9 blir en hvirvelfri omstyring av det strømmende medium i dysetrakten 15 begun-stiget. Produksjonsvinkelen y (sammenlign fig.. 1) i dysetrakten 15 skal som nevnt ligge mellom 20 og 50°. Føringskanalens 4 lengde under innsnevringen 16 kan varieres ved en mer eller mindre dyp innskruing av overdelen 1 i underdelen 2. En for dyp innskruing av overdelen 1 blir forhindret av den ringformede anleggsflaten 7, som støter på en tilsvarende begrensningsflate for overdelen. The outer wall of the guide channel 4 with the constriction 16 forms an annular nozzle opening, through which the medium accelerated to the speed of sound flows downwards into the expansion space 17. The rounding 9 and the lower surface 10 in the upper part form the upper limit for the living chamber 12. By the rounding 9, a swirl-free diversion of the flowing medium in the nozzle funnel 15 has begun. As mentioned, the production angle y (compare fig. 1) in the nozzle funnel 15 must lie between 20 and 50°. The length of the guide channel 4 under the constriction 16 can be varied by a more or less deep screwing of the upper part 1 into the lower part 2. A too deep screwing of the upper part 1 is prevented by the annular contact surface 7, which abuts a corresponding limiting surface for the upper part.

Den ringformede åpning mellom ytterveggen The annular opening between the outer wall

i føringsrøret 4 og innsnevringen 16 utgjør det smaleste dysetverrsnittet og samtidig inngangstverrsnittet i ekspansjonsrommet 17. Føringskanalen. 4 er ved dysen i fig. 1 utført sylindrisk ovenfra og nedover. Ved den nedre ende 19 er det indre av føringskanalen 4 utvidet traktformet utover. Den vannrette ringflate mellom den nedre munning av. føringskanalen 4 og avtrekningsrørets 18 begrens- in the guide pipe 4 and the constriction 16 form the narrowest nozzle cross-section and at the same time the entrance cross-section in the expansion space 17. The guide channel. 4 is at the nozzle in fig. 1 made cylindrical from top to bottom. At the lower end 19, the interior of the guide channel 4 is expanded outwards in a funnel shape. The horizontal annular surface between the lower mouth of the guide channel 4 and the extraction tube 18 limit

ning henholdsvis ekspansjonsrommets 17 begrensning danner utgangs-tverrsnittet i ekspansjonssonen. Føringsrørets munningsplan ligger noe under overgangen for utvidelsen av ekspansjonsrøret over i av-trekningsrøret 18. Avtrekningsrøret 18 er utført sylindrisk ovenfra og ned. ning or the limitation of the expansion space 17 forms the output cross-section in the expansion zone. The mouth plane of the guide pipe lies somewhat below the transition for the expansion of the expansion pipe into the extraction pipe 18. The extraction pipe 18 is made cylindrical from top to bottom.

I fig. 2 er gjengitt vertikalsnittet gjennom ekspansjonsrommet i en annen dyse ifølge oppfinnelsen. Den ytre begrensning av føringskanalen 4 er her utformet sylindrisk ovenfra og ned. Det indre av føringskanalen 4 utvider seg i den nedre ende 19 traktformig utover. Under det trangeste dysetverrsnittet 16 utvider ekspansjonsrommet 17 seg bombeformet. Det sirkelbueformede forbindélsesstykket 16 mellom dysetrakten 15 og ekspansjonsrommet 17 går nedover i en tangentiell utvidelse som danner en vinkel med det loddrette planet. Den tangentielle utvidelse fortsetter så i den bombeformede utvidelse av ekspansjonsrommet. I fig. 3 er gjengitt vertikalsnittet gjennom en annen dyse ifølge oppfinnelsen. Også ved denne dyse utvider den indre føringskanalen 4 seg ved den nedre ende 19 utover. Den ytre nedre begrensning 20 av føringskan-alen 4 utvider seg likeledes utover ved den nedre ende og danner i vertikalsnitt med det loddrette plan vinkelen a. I fig. 1 til 3 In fig. 2 shows the vertical section through the expansion space in another nozzle according to the invention. The outer limitation of the guide channel 4 is here designed cylindrically from top to bottom. The interior of the guide channel 4 expands at the lower end 19 in a funnel-like manner outwards. Below the narrowest nozzle cross-section 16, the expansion space 17 expands in a bomb shape. The circular arc-shaped connecting piece 16 between the nozzle funnel 15 and the expansion space 17 descends in a tangential expansion which forms an angle with the vertical plane. The tangential expansion then continues in the bomb-shaped expansion of the expansion space. In fig. 3 shows the vertical section through another nozzle according to the invention. Also with this nozzle, the inner guide channel 4 expands outwards at the lower end 19. The outer lower limit 20 of the guide channel 4 likewise expands outwards at the lower end and forms in vertical section with the vertical plane the angle a. In fig. 1 to 3

er deler som tilsvarer hverandre betegnet med like henvisnings-siffere. are parts corresponding to each other denoted by the same reference numerals.

I fig. 4 er gjengitt et vertikalsnitt gjennom en rektangel- eller spaltedyse ifølge oppfinnelsen. Innsatsdelen 32 inneholder en inngangsåpning 33, som fortsetter nedover i føringskanalen 34, hvis nedre indre (49) og nedre ytre (50) begrensning utvider seg utover. På en langsdel 31, med boiinger 4l for drivmidlet, er delene 35 og 36 festet. Delene 35 og 36 er formet slik at etter forbindelse mellom begge langsdeler og tverr-deler 37 (sammenlign fig. 4a som viser en oversikt over dysen) danner delene 35 og 36 i forbindelse med innsatsdelen 32 dysen. Stuedemningene er betegnet med 43, de sirkelformede forbindelser ved det trangeste sted i dysen med 46 og langsbegrensningen for uttrekkskanalen 48. I begge stuekammerne 42 munner flere inngangsåpninger 4l, som er jevnt fordelt over dysens lengde. Begge inngangsåpninger er betegnet med 45, ekspansjonsrommene med 47 og den sirkelformede stuedemningsovergangen 43 i inngangsåpningene med 44. In fig. 4 shows a vertical section through a rectangular or slit nozzle according to the invention. The insert part 32 contains an entrance opening 33, which continues downwards in the guide channel 34, the lower inner (49) and lower outer (50) limits of which extend outwards. On a longitudinal part 31, with housings 4l for the propellant, the parts 35 and 36 are attached. The parts 35 and 36 are shaped so that after connection between both longitudinal parts and transverse parts 37 (compare Fig. 4a which shows an overview of the nozzle) parts 35 and 36 in connection with the insert part 32 form the nozzle. The chamber dams are denoted by 43, the circular connections at the narrowest place in the nozzle by 46 and the longitudinal limitation for the extraction channel 48. In both chamber chambers 42 several entrance openings 4l open, which are evenly distributed over the length of the nozzle. Both entrance openings are designated with 45, the expansion rooms with 47 and the circular living room dam transition 43 in the entrance openings with 44.

De kritiske målene må velges som ved rund-dysene ifølge oppfinnelsen, men i stedet for diameteren må innset-tes bredden i det tilsvarende rektangulære tverrsnittet. The critical dimensions must be chosen as for the round nozzles according to the invention, but instead of the diameter, the width of the corresponding rectangular cross-section must be inserted.

Eksempel 1. Example 1.

En dyse ifølge oppfinnelsen tilsvarende fig. 1 hadde følgende karakteristiske dimensjoner: A nozzle according to the invention corresponding to fig. 1 had the following characteristic dimensions:

Dysen ble drevet med kald luft. Diriv-trykket oppgikk til 22 ato og luftforbruket til 30 Nm^/time. Gjennom dysen ble ført tråder av polypropylen. Dysen var anordnet under en smelteekstruder, fra hvilken trådene ble spunnet. Avtrekningshastigheten for trådene oppgikk til 3.400 m pr. min. Trådene hadde en titer av 3 den og ble oppblåst på et fortløpende underlag og ga en pels med skarer av parallelle tråder som krysset hverandre u-regelmessig, hvorved trådene innenfor trådskarene ikke var tvinnet eller gjensidig krysset hverandre. En sammenløpning av trådene, tvinning, fordrilling (Ve.rdriliung) eller en gjensidig opphengning av trådene inntraff ikke. Det ble ikke foretatt noen elektrisk oppladning av trådene. The nozzle was operated with cold air. Diriv pressure amounted to 22 ato and air consumption to 30 Nm^/hour. Threads of polypropylene were passed through the nozzle. The nozzle was arranged below a melt extruder, from which the threads were spun. The pulling speed for the threads amounted to 3,400 m per my. The threads had a titer of 3 den and were inflated on a continuous substrate and produced a coat of masses of parallel threads that crossed each other irregularly, whereby the threads within the threads were not twisted or mutually crossed. A confluence of the threads, twisting, twisting (Ve.rdriliung) or a mutual suspension of the threads did not occur. No electrical charging of the wires was carried out.

Eksempel 2. Example 2.

I den samme runddyse som i eksempel 1 ble med like godt resultat også 150 nyspunnede tråder av polypropylen avtrukket og omdannet til en pels. Trådene hadde titer på 4,8 den. Avtrekningshastigheten oppgikk til 2.100 m/min. De øvrige drifts-betingelser var som i eksempel 1. In the same round die as in example 1, 150 newly spun threads of polypropylene were also pulled off and converted into a coat with equally good results. The threads had titers of 4.8 den. The withdrawal speed amounted to 2,100 m/min. The other operating conditions were as in example 1.

Eksempel 3. Example 3.

En dyse tilsvarende fig. 3 hadde følgende mål: A nozzle corresponding to fig. 3 had the following goals:

Som drivmiddel ble anvendt luft av 28 ato. Luftforbruket oppgikk til 24 Nm^/time. Det ble uttrukket 26 tråder av nylon 6 med en titer på 9,0 den med en hastighet av 3-000 m/min. Air of 28 ato was used as propellant. Air consumption amounted to 24 Nm^/hour. 26 threads of nylon 6 with a titer of 9.0 den were drawn at a speed of 3-000 m/min.

Dysene ifølge oppfinnelsen kan anvendes for avtrekning av alle materialer som danner tråder. Spesielt kan som slike materialer nevnes polyolefiner, polyamider og polyestere. The nozzles according to the invention can be used for pulling off all materials that form threads. In particular, polyolefins, polyamides and polyesters can be mentioned as such materials.

Claims

1. Nozzle for pneumatically withdrawing a number of threads from a spinning nozzle to a collection surface for the formation of a non-woven fabric, which nozzle consists of a thread guide channel with a funnel-shaped inlet opening for the threads, which thread guide channel projects into a propellant channel, into which propellants are supplied with a pressure of from 10 to 50 ato and including at least the speed of sound is achieved by the diameter of the propellant channel first decreasing to a minimum, and then increasing again so that the propellant expands even after passing the narrowest cross-section of the nozzle, without turbulent flows occurring in the nozzle, characterized in that the inner diameter of the wire guide channel (4) expands at the outlet opening (19) and protrudes through and a little beyond the narrowest propellant channel cross-section (16) in such a way that a low nozzle (17) is formed between the inner walls of the propellant channel and the outer walls of the wire guide channel, so that the propellant expands before mixing with the threads.

2. Nozzle according to claim 1, characterized in that the cross-section of the propellant channel expands in the direction of flow from the narrowest nozzle cross-section (16) to the end of the wire guide channel (14) and then transitions into the extraction tube (18) which runs with a constant cross-section, while the wire guide channel's (4) outer restriction runs vertically from top to bottom or widens at the outlet opening.

3<. Nozzle according to claim 1-2, characterized in that the ratio between the exit cross-section of the low nozzle and the narrowest cross-section amounts to a maximum of 10:1, preferably between 3:1 and 7:1.

4. Nozzle according to claim 2, characterized in that the length of the extraction tube (18) is 20 to 150 times its diameter, in the case of circular nozzles or slot-shaped nozzles.

5. Nozzle according to claims 1 and 2, characterized in that the narrowest cross-section in the propellant channel is formed by means of a circular arc-shaped connecting piece in longitudinal section.

6. Nozzle according to claims 1 to 5, characterized in that the extension in the lower half of the low nozzle runs tangentially into the circular arc-shaped connection area and that the tangents to the vertical have an angle of 5 to 15°.