NO120197B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO120197B NO120197B NO163439A NO16343966A NO120197B NO 120197 B NO120197 B NO 120197B NO 163439 A NO163439 A NO 163439A NO 16343966 A NO16343966 A NO 16343966A NO 120197 B NO120197 B NO 120197B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- scrap
- titanium
- iron
- ferrotitanium
- alloy
- Prior art date
Links
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 38
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 35
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 35
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 35
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 26
- 229910001200 Ferrotitanium Inorganic materials 0.000 claims description 24
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 claims description 11
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 7
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000007788 liquid Substances 0.000 claims description 6
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 4
- IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N iron titanium Chemical compound [Ti].[Fe] IXQWNVPHFNLUGD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M Fluoride anion Chemical compound [F-] KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-M 0.000 claims description 2
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 3
- 229910001510 metal chloride Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910001512 metal fluoride Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 16
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 15
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 15
- 239000004484 Briquette Substances 0.000 description 8
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 6
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 5
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 4
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 241001062472 Stokellia anisodon Species 0.000 description 3
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001069 Ti alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 230000005496 eutectics Effects 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 description 2
- 239000003923 scrap metal Substances 0.000 description 2
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 description 1
- WDIHJSXYQDMJHN-UHFFFAOYSA-L barium chloride Chemical compound [Cl-].[Cl-].[Ba+2] WDIHJSXYQDMJHN-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910001626 barium chloride Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 229910001610 cryolite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 1
- -1 dirt Substances 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000005553 drilling Methods 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000002440 industrial waste Substances 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N iron;titanium;trihydrate Chemical compound O.O.O.[Ti].[Fe] YDZQQRWRVYGNER-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000012803 melt mixture Substances 0.000 description 1
- 239000007769 metal material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- FDJKXWIOINMNAW-UHFFFAOYSA-L sodium;barium(2+);dichloride Chemical compound [Na+].[Cl-].[Cl-].[Ba+2] FDJKXWIOINMNAW-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 241000894007 species Species 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C35/00—Master alloys for iron or steel
- C22C35/005—Master alloys for iron or steel based on iron, e.g. ferro-alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/02—Making non-ferrous alloys by melting
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C1/045—Alloys based on refractory metals
- C22C1/0458—Alloys based on titanium, zirconium or hafnium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/003—Making ferrous alloys making amorphous alloys
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Description
Fremgangsmåte for fremstilling av en ferrotitanlegering under anvendelse av findelt titanskrap med lav volumvekt.
Nærværende oppfinnelse vedrorer en fremgangsmåte for fremstilling av en ferrotitanlegering under anvendelse av findelt titanskrap med lav volumvekt slik som borespon, spon og avfall i enhver findelt form. Ved oppfinnelsen fremskaffes det således en fremgangsmåte for induksjonssmelting i luft av findelt titan-Kfr. kl. 40b-l/02
skrap for fremstilling av en ferrotitanlegering.
Det findelte titanskrap med lav volumtetthet, dvs. spon, borespon, osv. er kjent for å være sterkt pyrofort. En pyrofor egenskap defineres som en sterk tendens til oksydasjon, slik at materialet har en stor tendens til å antennes momentant i nærvær av luft med hurtig, om ikke nodvendig eksplosive, resultater. Den pyrofore egenskap for titanskrap med lav volumtetthet og materialets relativt lave spesifikke vekt, gjor normal luftsmelting teknisk meget upraktisk. Det forste til-forte materiale har tendens til å flyte på overflaten av smeiten, på hvilken stråle- eller ledningsvarmen da forer til utstrakt oksydasjon eller også antennes chargen med resulterende dårlig utvinning. Da titan er kjent for å reagere lett ved titanets smeltetemperatur med alle kjente ildfaste forings-materialer som smeltedigler, er det usedvanlig vanskelig å anvende normal smeltepraksis på fremstillingen av legeringer rike på titan fra slikt skrap.
Likeledes er også titan meget reaksjonsdyktig ved smeltetemp-eraturen for jern.
Det har vært mulig å anvende relativt store titanskrapseksjoner, slik som gassturbinkompressorblader ved fremstillingen av ferrotitan på grunn av den relativt store volumtetthet for disse og den letthet hvorved disse store stykker lar seg dykke . ned. Imidlertid er de storre faste materialstykker langt dyrere enn findelt titanskrap pr. vektsenhet. Det er dette findelte skrap, som forekommer hyppigst og som samtidig er uonsket avfallsmateriale.
Det er et hovedformål ved nærværende oppfinnelse å fremskaffe en fremgangsmåte for fremstilling av ferrotitanlegering fra titan og titanlegeringsskrap av findelt type med lav volumtetthet.
Ifolge oppfinnelsen er det dette oppnås ved at titanskrapet innfores i rorformede beholdere av stål eller jern og at de fylte beholdere tilfores til en smelte av ferrotitan som er dekket med et ikke-reaktivt flytende saltlag hvorved beholderne med inneholdt skrap dykkes ned og smeltes fullstendig idet sammensetningsforholdet mellom titan og jern i de med skrap fylte beholdere og smeiten av ferrotitan tilpasses det onskede jern-titan forhold i legeringen.
Bruken av uttrykket "induksjonssmelting i luft" har til hensikt å skille mellom vakuumsmelting og smelting av metaller i nærvær av inerte gasser. Som det vil forstås, en induksjonssmelting i luft av finfordelt titanskrap for å fremstille ferrotitan er en meget upraktisk, farlig og" vanligvis uheldig metode. Fremgangsmåten som beskrives i det folgende antas å være den forste sikre metode på dette området for å fremstille ferrotitanlegering ved induksjonssmelting av findelt titanskrap i luft. Fremgangsmåten beskrives^ i det folgende og der henvises til vedlagte arbeidsskjema.
Titanskrap av liten.storrelse, som kan være filspon, borespon og lignende, innfores i et jern eller stålror med lukket ende. Kilden for slike findelte titanskrap kan være industrielt avfall, slik som spon av forskjellig art og lignende findelt skrapmateriale som nå anses som avfall og som lar seg oppnå
fra behandlinger av titan og titanlegeringsholdige material-deler. Generelt er storrelsen for slike findelte materialer 1,5 til 6,5 mm. Vektsforholdet mellom titanskrap og roret bestemmes av den onskede sammensetning av ferrotitanlegeringen. Med kjennskap til sammensetningen og volumtettheten for skrapet, kan rorets dimensjoner og veggtykkelse velges for å gi det onskede forhold. Volumtettheten for skrap kan endres ved knusing og/eller findelingsbehandlinger. Hvis onsket kan jern-skrapet blandes med titanskrapet for å gi en ferrotitanlegering med hoyere jerninnhold. Den åpne enden av roret lukkes av på egnet måte. En luftning kan anvendes ved endene eller langs-med roret for å tillate innelukket luft å unnslippe under opp-varming og smeltebehandlinger. Skrapet som anvendes må være av en karakter som i det vesentlige er fritt for fremmedlegemer, slik som oljer, smuss, vann etc. som vil kunne forårsake sterk
gassdannelse under smeltebehandlingene. Lengden av de pakkede ror er relativt uvesentlig og bestemmes utelukkende på grunnlag av letthet i behandlingen av dette for innforing i ovn. Generelt foretrekkes rorlengder fra<1>+5 cm til 1,2 m.
I den hensikt å skille mellom hule jernror og med skrap fylte ror, vil sistnevnte bli betegnet som "briketter". Bruken av uttrykket "brikett" har ikke til hensikt å omfatte materialer som er formet, vanligvis under hoytrykk av svampjern og titan, og som generelt anvendes i steden for forlegeringer for tilsetning av titan for å danne de endelige legeringer slik som rustfritt stål.
For charging av de skrapfylte ror eller "briketter" til en induksjonsovn, smeltes en charge sammensatt av store faste partikler, fortrinnsvis av den onskede legerings sammensetning i en smeltedigel som har en foring som påviser rimelig stabilitet i kontakt med ferrotitan. En slik foring er vanligvis fremstilt av materialer med hoyt aluminiumoksyd eller magnes-iumoksydinnhold. Volumet av den smeltede charge av store stykker kan vanligvis være fra 10 til 30% av smeltedigelens kapasitet. Under smeltingen må denne charge beskyttes for oksydasjon. Denne beskyttelse fremskaffes ifolge nærværende oppfinnelse ved anordningen av et egnet ikke-reaksjonsdyktig flytende saltdekke. Materialer som foretrekkes å anvendes for slikt flytende saltdekke inkluderer bariumklorid, bariumklorid-natriumkloridblandinger, kryolitt og lignende klorid eller fluoridblandinger, som er relativt stabile mot ferrotitan ved de smeltetemperaturer som vanligvis anvendes.
Så snart chargens store materialstykker er blitt fullstendig smeltet, overoppvarmes den i en grad, som vil forebygge sterk avkjoling under chargingen av roret. Nå nedsenkes'et med skrap fylt ror i smeltedigelen langs med den ildfaste foring. Den nedre ende av roret trenger forst gjennom saltlaget og kommer deretter i kontakt med flytende metall. Intim kontakt opprettholdes derfor mellom "brikettmetall" og skrapmetall og den flytende legering i ovnene. Flytende-fast diffusjon finner sted og forårsaker at både "brikett" og skrapmaterialene opp-loser seg i smeiten. Da forholdet mellom titan og jern i "briketten" og dennes innhold er ca. den samme som den for smeiten, finner ingen vesentlig forandring i sammensetningen sted i smeiten under opplosning av "briketten" og skrapmetall-et. Når metallmaterialene er smeltet, fortsetter smelteover-flaten for å være beskyttet av det smeltede saltdekke, hvorved oksydasjon forebygges. En etterfølgende "brikett" med skrapmateriale kan innfores i ovnene, så snart hver "brikett" og dets innhold er smeltet. Dette fortsetter inntil smeltedigelen er fylt som onsket.
Den "smeltede legering utvinnes vanligvis ved tapping. For tappingen fjernes mesteparten av saltdekket ved avhelling eller avskumning på kjent måte. Hvis en etterfølgende charge av samme legering skal smeltes, helles bare h/ 5 av smeiten i egnede sumper. Det gjenværende tjener som begynnelsescharge for fortsettelse av smeltebehandlingene. Det avtatte salt helles tilbake i smeltedigelen for smeltebehandlingen fort-settes. Saltet kan anvendes som dekke mange ganger avhengig av dets stabilitet og forurensning.
Det er klart at en analyse med rimelige intervaller er å anbe-fale.
Fremgangsmåtens okonomi er optimal, når smelteblandingen er innen området 60 til 75% > titan. Dette skyldes den relativt lave liquidustemperatur av slike legeringer i motsetning til andre ferrotitansammensetninger. Denne lave liquidustemperatur reduserer sterkt reaktiviteten mellom smeiten, ovnsforingen og slagg. Dessuten kreves mindre elektrisk kraft for fullstendig smelting. Imidlertid skulle ferro-legeringsammenset-ningene med fra fra 10 til 80$ titan være påkrevd, kan de være mest okonomisk fremstilt ved fortynnelse av den optimale smelte-sammensetning med enten fast skrap av jern eller av titan.
En annen fordel med fremgangsmåten ifolge oppfinnelsen er muligheten til å kontrollere karboninnholdet i legeringene som smeltes ved fremgangsmåten ganske enkelt ved å variere fra 0,05 til 8, 0% ved valg av skrapmaterialer med egnet karboninnhold og/eller bruken av fast grafitt i "briketten". Således kan fremgangsmåten gi legeringsprodukter som selges på marked-et som ferrotitan med lavt, middels og hoyt karboninnhold. Lignende sammensetningsgrenser for andre elementer, slik som aluminium, vanadin og silisium kan bestemmes ved sammensetning av skrapet som innfores.
Eksempelvis fremstilles en ferrotitanlegering ifolge oppfinnelsen av folgende sammensetning med hell:
Et enkelt tverrsnitt av jernroret fremstilt av SAE 1015 stål og som har en sammensetning som folger:
ble fylt med titanskrapspon som har folgende sammensetning: og skrapmengden var 1,71 kg fylt i et ror som veier 0,63^ kg. Slike vekter avhenger selvfølgelig av lengden av rorets tverrsnitt. Hvis et lengre ror ble brukt, ville den totale vekt av skrap og ror være storre. Det således fylte ror ble forseglet og ble fort inn i en over-hetet, med smeltet salt dekket smelte, som holdes ved 1350°C - 25° under chargingen og smeltingen. Det resulterende pro-dukt ble tappet av ved samme temperatur på 1350°C.
Den eutektiske temperatur for legeringen av den partikkelform-ede sammensetningen som fremstilles og beskrives foran, er ikke spesielt kjent. Det antas at den eutektiske temperatur for den resulterende legering ligger mellom 1120 og 1150°C.
Dessuten hvor jernror av meget stor diameter anvendes, er det onskelig å innfore jern eller stålskrap i form av spon og andre arter, som et middel for å justere jerninnholdet i ferro-legeringen som fremstilles. Slik innfbring kompenserer for to problemer som muligvis opptrer ved bruk av storre rordiameter. For det forste kan et diffusjonsproblem opptre, da materialet
i midten av roret er omgitt av titanskrap i alle retninger. For det annet vil forholdet 'mellom innelukket volum og jem-mas se oke, når rorets diameter stiger. Således er bruken av noe. jern eller stålskrap i titanskrapblanding onskelig under slike forhold.
De såkalte forlegeringer av ferrotitan fremstilles vanligvis ved reduksjon av ferrotitanoksyder, slik som ilmenitt med et reduserende middel, slik som aluminium i elektriske bueovner. Disse fremgangsmåter for å fremstille slike forlegeringer er relativt dyre, og forlegeringene er likeledes dyre. Bruken av fremgangsmåten ifolge nærværende oppfinnelse ville gjore det mulig å fremstille forlegeringer mere okonomisk, og det er en fordel å gjore bruk av forekommende avfallsmateriale.
Claims (8)
1. Fremgangsmåte for fremstilling av en ferrotitanlegering under anvendelse av findelt titanskrap med lav volumvekt, karakterisert ved at titanskrapet innfores i rorformede beholdere av stål eller jern eg at de fylte beholdere tilfores til en smelte av ferrotitan som er dekket med et ikke-reaktivt flytende saltlag hvorved beholderne med inneholdt skrap dykkes' ned og smeltes fullstendig idet sammensetningsforholdet mellom titan og jern i de med skrap fylte beholdere og smeiten av ferrotitan tilpasses det onskede jern-titan forhold i legeringen.
2. Fremgangsmåte etter krav 1, karakterisert ved at det flytende salt er et metallklorid eller fluorid.
3. Fremgangsmåte etter foranstående krav, karakterisert ved at det valgte titaninnhold er mellom 10 og 80%, fortrinnsvis mellom 60 og 70% basert på legeringens totale vekt.
h.
Fremgangsmåte etter foranstående krav, karakterisert ved at karboninnholdet i ferrotitanlegeringen reguleres ved tilsetning av karbonholdig titanskrap, til jernroret .
5. Fremgangsmåte etter foranstående krav, karakterisert ved at karboninnholdet i ferrotitanlegeringen reguleres ved tilsetning av fast grafitt til roret som inne-holder titanskrap.
6. Fremgangsmåte etter kravene 1-5»karakterisert ved at de fylte beholdere er lukket i begge ender.
7. Fremgangsmåte etter kravene 1-6, karakterisert ved at dimensjonene for de rorformede beholdere av stål eller jern er valgt på grunnlag av disses vekt i forhold til vekten av titanskrap som inneholdes i dem for å oppnå det onskede jern-titanforhold.
8. Fremgangsmåte etter foregående krav, karakterisert ved at karboninnholdet i ferrotitanlegeringen reguleres til mellom 0,05 - 8, 0%.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US474625A US3410679A (en) | 1965-07-26 | 1965-07-26 | Method of making metal alloys, particularly ferrotitanium alloy |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO120197B true NO120197B (no) | 1970-09-14 |
Family
ID=23884346
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO163439A NO120197B (no) | 1965-07-26 | 1966-06-14 |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3410679A (no) |
AT (1) | AT298536B (no) |
BE (1) | BE684371A (no) |
CH (1) | CH492789A (no) |
DE (1) | DE1508270B1 (no) |
ES (1) | ES328378A1 (no) |
FI (1) | FI46740C (no) |
LU (1) | LU51429A1 (no) |
NL (1) | NL151744B (no) |
NO (1) | NO120197B (no) |
SE (1) | SE339755B (no) |
Families Citing this family (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2094917A5 (no) * | 1971-02-04 | 1972-02-04 | Renaud Henri | |
US4135920A (en) * | 1976-07-06 | 1979-01-23 | Barbakadze Dzhondo F | Method of introducing powdered material into molten metal |
US4279650A (en) * | 1980-03-17 | 1981-07-21 | Reactive Metals & Alloys Corporation | Titanium bearing addition alloys |
GB2416174B (en) * | 2004-07-16 | 2007-11-07 | Transition Internat Ltd | An article for increasing titanium content of steel |
CN101892387B (zh) * | 2010-08-02 | 2013-04-10 | 攀枝花学院 | 生产钛铁的方法 |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2240231A (en) * | 1941-04-29 | Production of alloys of chromium | ||
US1476192A (en) * | 1921-11-26 | 1923-12-04 | Dow Chemical Co | Method of casting light metal alloys |
US1913929A (en) * | 1929-08-01 | 1933-06-13 | Kerschbaum Friedrich Paul | Process and furnace for remelting and fining crude metals |
US1921868A (en) * | 1931-01-21 | 1933-08-08 | Mathieson Alkali Works | Method of melting nonferrous metals |
US1937065A (en) * | 1931-10-10 | 1933-11-28 | Pittsburgh Res Corp | Induction furnace and method of operating the same |
US2766110A (en) * | 1944-03-08 | 1956-10-09 | Meister George | Method of refining uranium |
US3089766A (en) * | 1958-01-27 | 1963-05-14 | Chemetron Corp | Controlled chemistry cupola |
US3085124A (en) * | 1960-05-23 | 1963-04-09 | Upton Electric Furnace Company | Electric furnace |
US3245779A (en) * | 1961-11-13 | 1966-04-12 | American Zinc Lead & Smelting | Process of treating cathode deposits |
-
1965
- 1965-07-26 US US474625A patent/US3410679A/en not_active Expired - Lifetime
-
1966
- 1966-06-08 FI FI661500A patent/FI46740C/fi active
- 1966-06-14 NO NO163439A patent/NO120197B/no unknown
- 1966-06-14 SE SE08125/66A patent/SE339755B/xx unknown
- 1966-06-14 NL NL666608254A patent/NL151744B/xx not_active IP Right Cessation
- 1966-06-15 DE DE19661508270 patent/DE1508270B1/de active Pending
- 1966-06-15 ES ES0328378A patent/ES328378A1/es not_active Expired
- 1966-06-27 AT AT614366A patent/AT298536B/de not_active IP Right Cessation
- 1966-06-28 CH CH935166A patent/CH492789A/de not_active IP Right Cessation
- 1966-06-29 LU LU51429A patent/LU51429A1/xx unknown
- 1966-07-20 BE BE684371D patent/BE684371A/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
LU51429A1 (no) | 1966-08-29 |
US3410679A (en) | 1968-11-12 |
BE684371A (no) | 1967-01-03 |
FI46740B (no) | 1973-02-28 |
AT298536B (de) | 1972-05-10 |
NL6608254A (no) | 1967-01-27 |
CH492789A (de) | 1970-06-30 |
DE1508270B1 (de) | 1971-08-26 |
ES328378A1 (es) | 1967-04-01 |
FI46740C (fi) | 1973-06-11 |
NL151744B (nl) | 1976-12-15 |
SE339755B (no) | 1971-10-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Davies | Science Practice Welding | |
Ünlü et al. | Comparison of salt-free aluminum dross treatment processes | |
US3575695A (en) | Deoxidation method of molten steel | |
NO335985B1 (no) | Fremgangsmåte for fremstilling av middels rent silisium | |
NO152888B (no) | Fuktighetstett endeutfoerelse for oppdeling eller avslutning av roerbuntkabler eller roer | |
NO115556B (no) | ||
CN105039796B (zh) | 铝碲中间合金及其制备方法与应用 | |
NO120197B (no) | ||
US3625676A (en) | Vanadium-aluminum-titanium master alloys | |
NO163439B (no) | Fremgangsmaate og innretning for gassoppvarming. | |
CN1126766A (zh) | 钛铁合金的制造方法 | |
US3212881A (en) | Purification of alloys | |
US3798024A (en) | Reclamation of aluminous skim | |
Xie et al. | Precipation of TiAl3 in remelting Al-5Ti-1B and the grain refinement of 7050 alloy | |
Ozer et al. | The effects of process parameters on the recycling efficiency of used aluminium beverage cans (UBCs) | |
Watanabe et al. | Deoxidation of Ti melt by newly developed two-step plasma arc melting process using hydrogen | |
US4022614A (en) | Method of refining aluminum-silicon alloys | |
WO2003035917A2 (en) | Method for processing magnesium containing scrap by melting in a vacuum furnace | |
Friedrich et al. | Generation of low oxygen Ti-Al-V-alloys from oxidic raw materials via aluminothermic reduction (ATR), subsequent refining via electroslag remelting (ESR) and vacuum arc remelting (VAR) | |
AU731066B3 (en) | Method of production of magnesium alloy | |
Wilhelm et al. | Tantalum metal by bomb reduction of Ta 2 O 5 | |
AU2008221580A1 (en) | The technology of producing ferrotitanium | |
US6149710A (en) | Additive for adding one or more metals into aluminium alloys | |
WO1988002409A1 (en) | Method of obtaining aluminosilicon alloy containing 2-22 per cent by weight of silicon | |
US2952534A (en) | Treatment of molten metals |