NO119342B

NO119342B -

Info

Publication number: NO119342B
Application number: NO167079A
Authority: NO
Inventors: S Buckman; C Kirchen; G Gendron
Original assignee: Buckman Labor Inc
Priority date: 1966-06-27
Filing date: 1967-03-01
Publication date: 1970-05-04
Also published as: CH487298A; DE1692839B1; AT273654B; US3448004A; BR6786412D0; NL153284B; DK122467B; BE692672A; FR1507635A; ES335542A1; NL6701012A; SE326094B

Description

Fremgangsmåte for fremstilling av cellulose.Process for the production of cellulose.

Foreliggende oppfinnelse vedrører fremstilling av kjemisk masse fra celluloseholdige stoffer ved sulfat- og sulfittmetodene. I særdeleshet betyr foreliggende oppfinnelse en forbedring sammenlignet med kjente fremgangsmåter for fremstilling av kjemisk masse ved oppslutning av celluloseholdige materialer, som f.eks. treflis, ved sulfat- og sulfittmetodene. The present invention relates to the production of chemical pulp from cellulose-containing substances by the sulphate and sulphite methods. In particular, the present invention represents an improvement compared to known methods for the production of chemical pulp by digestion of cellulose-containing materials, such as e.g. wood chips, by the sulphate and sulphite methods.

Da fremgangsmåtene for fremstilling av kjemisk masseThen the methods for the production of chemical pulp

ved sulfat- og sulfittmetodene er velkjent for fagfolk, vil en beskrivelse av disse fremgangsmåter ikke bli gjentatt her. For en detaljert beskrivelse av disse fremgangsmåtene, henvises det til Sven A. Rydholms "Pulping Processes", Interscience Publishers, New York, London og Sydney, i965, i særdeleshet sidene 576-649; since the sulfate and sulfite methods are well known to those skilled in the art, a description of these methods will not be repeated here. For a detailed description of these methods, reference is made to Sven A. Rydholm's "Pulping Processes", Interscience Publishers, New York, London and Sydney, i965, in particular pages 576-649;

og "Pulp and Paper Science and Technology", Vol. I, Pulp, utgittand "Pulp and Paper Science and Technology", Vol. I, Pulp, published

av C. Earl Libby, McGraw-Hill Book Co., New York, 1962, i særdeleshet kapitlene 9 og 10 i denne. Som brukt her omfatter uttrykket "sulfittmetoden" bisulfitt- og sulfittmetoder som anvender ammonium-, alkali- og jordalkalimetallbisulfitt eller -sulfittoppløs-ninger i nøytrale eller sure miljø. by C. Earl Libby, McGraw-Hill Book Co., New York, 1962, particularly Chapters 9 and 10 thereof. As used herein, the term "sulfite method" includes bisulfite and sulfite methods that use ammonium, alkali, and alkaline earth metal bisulfite or sulfite solutions in neutral or acidic environments.

Skjønt store mengder kjemisk masse fremstilles ved sulfittmetoden, har denne metoden visse ulemper. Sulfittindustrien er f.eks. meget ømfintlig overfor råvirket som kan anvendes. Ytterligere ulemper består i vanskelighetene med å gjenvinne kjemikaliene som brukes ved oppslutningen og i nyttiggjørelsen av av-fallsproduktene som svarer til omkring halvparten av trevirket. Hvis kjemikaliene ikke gjenvinnes, må det selvsagt finnes mulighe-ter for å kunne kvitte seg med dem. Fjerningen av disse avfalls-væsker er en stor økonomisk byrde for sulfittmetoden, denne faktor understrekes ofte ytterligere av lover som forbyr utslipp av slike væsker i åpne vassdrag. Skjønt de fleste tresorter kan oppsluttes ved sulfatme'toden, er denne metode ikke helt tilfredsstillende. Således er f.eks. investeringene pr. produksjonsenhet meget høye. Although large quantities of chemical pulp are produced by the sulphite method, this method has certain disadvantages. The sulphite industry is e.g. very sensitive to the raw material that can be used. Further disadvantages consist of the difficulties in recovering the chemicals used during digestion and in the utilization of the waste products, which correspond to around half of the wood. If the chemicals are not recovered, there must of course be ways to get rid of them. The removal of these waste liquids is a large financial burden for the sulphite method, this factor is often further emphasized by laws that prohibit the discharge of such liquids into open waterways. Although most types of wood can be sealed by the sulphate method, this method is not entirely satisfactory. Thus, e.g. the investments per production unit very high.

Et grunnleggende formål for foreliggende oppfinnelse er derfor å tilveiebringe en sulfittmetode for fremstilling av kjemisk masse, som motvirker ulempene ved tidligere fremgangsmåter. A fundamental purpose of the present invention is therefore to provide a sulphite method for the production of chemical pulp, which counteracts the disadvantages of previous methods.

Et annet formål for den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte for fremstilling av cellulosemas- Another purpose of the present invention is to provide a method for producing cellulose pulp

se, ved hvilken mengden av de forskjellige kjemikalier som anvendes ved fremgangsmåten kan nedsettes. see how the amount of the different chemicals used in the process can be reduced.

Nok et formål for den foreliggende oppfinnelse er å tilveiebringe en fremgangsmåte for fremstilling av cellulosemasse, Another object of the present invention is to provide a method for the production of cellulose pulp,

ved hvilken utbyttet av kjemisk masse økes.by which the yield of chemical mass is increased.

Andre formål og fordeler ved oppfinnelsen vil fremgå av den følgende beskrivelse. Other purposes and advantages of the invention will be apparent from the following description.

I henhold til det foran anførte går fremgangsmåten iføl-ge oppfinnelsen ut på fremstilling av kjemisk masse av celluloseholdig materiale ved oppslutning av en vandig oppslutning av nevnte celluloseholdige materiale ved sulfittmetoden eller ved kraftmetoden, og det karakteristiske ved fremgangsmåten er at det til den nevnte vandige oppløsning tilsettes en komposisjon som inneholder et N,N-dimetylamid av en rettkjedet karboksylsyre med 18 karbonatomer, eller en blanding av slike i en mengde fra 50 til 2000 deler pr. million tørrtenkt cellulosefiber. In accordance with the foregoing, the method according to the invention involves the production of chemical pulp of cellulose-containing material by digesting an aqueous digest of said cellulose-containing material by the sulfite method or by the kraft method, and the characteristic of the method is that to the aforementioned aqueous solution is added to a composition containing an N,N-dimethylamide of a straight-chain carboxylic acid with 18 carbon atoms, or a mixture of such in an amount of from 50 to 2000 parts per million dry cellulose fibres.

Andre trekk ved oppfinnelsen vil fremgå av den følgende beskrivelse. Other features of the invention will be apparent from the following description.

I store trekk kan formålenefor den foreliggende oppfinnelse oppfylles ved anvendelse av et N,N-dimetylamid av en rettkjedet karboksylsyre som et hjelpestoff ved oppslutningen av det celluloseholdige materialet ved sulfat- og sulfittmetodene. Broadly speaking, the objectives of the present invention can be fulfilled by using an N,N-dimethylamide of a straight-chain carboxylic acid as an auxiliary substance in the digestion of the cellulose-containing material by the sulphate and sulphite methods.

Før det angis særlige eksempler som illustrerer den foreliggende oppfinnelse, angis generelt egenskapene av amidet som Before setting forth specific examples illustrating the present invention, the properties of the amide are generally set forth as

v v

anvendes ved fremgangsmåten.are used in the method.

Et egnet N,N-dimetylamid av en rettkjedet karboksylsyre fremstilles av en karboksylsyre som inneholder 18 karbonatomer. Foretrukne syrer kjennetegnes ytterligere ved at de har minst en karbon til karbon-dobbeltbinding, da slike syrer og deres N,N-dimetylamider i alminnelighet er væsker, noe som letter behand-lingen. Det forståes imidlertid at en mettet syre, som stearin-syre, kan anvendes for å fremstille et virkningsfullt N,N-dimetylamid-hjelpestoff. I alminnelighet foretrekker vi,ikke å benytte mettede syrer, da både syren og dimetylamidet er faste 'stoffer ved normal temperatur, noe som skaper vanskeligheter ved behand-lingen. Videre er smeltepunktene av N,N-dimetylamidene av mettede syrer relativt høye, og følgelig har disse amidene en tendens til å danne avleiringer i produksjonssystemet ved temperaturfall. Foretrukne syrer omfatter: olje-, linol-, linolen-, ricinolsyre og blandinger av disse. Egnet er også de blandede syrer som forekommer i tall-, ricinus-, mais-, bomullsfrø-, lin-, oliven-, jord-nøtt-, raps-, safflor-, sesam- og sojaoljer, som selvsagt, gir en blanding av N,N-dimetylamider. En blanding av karboksylsyrer som er særlig egnet for anvendelse ved vår oppfinnelse er den som er i handelen som tallolje-fettsyrer under handelsnavnet "Unitol ACD" En typisk analyse av dette produktet er den følgende tabell: A suitable N,N-dimethylamide of a straight chain carboxylic acid is prepared from a carboxylic acid containing 18 carbon atoms. Preferred acids are further characterized by having at least one carbon to carbon double bond, as such acids and their N,N-dimethylamides are generally liquids, which facilitates handling. However, it is understood that a saturated acid, such as stearic acid, can be used to prepare an effective N,N-dimethylamide excipient. In general, we prefer not to use saturated acids, as both the acid and the dimethylamide are solids at normal temperature, which creates difficulties in the treatment. Furthermore, the melting points of the N,N-dimethylamides of saturated acids are relatively high, and consequently these amides tend to form deposits in the production system when the temperature drops. Preferred acids include: oleic, linoleic, linolenic, ricinolic and mixtures thereof. Also suitable are the mixed acids found in tall, castor, corn, cottonseed, linseed, olive, peanut, rapeseed, safflower, sesame and soya oils, which of course give a mixture of N,N-Dimethylamides. A mixture of carboxylic acids which is particularly suitable for use in our invention is that which is commercially available as tall oil fatty acids under the trade name "Unitol ACD". A typical analysis of this product is the following table:

Når det anvendes N,N-dimetylamid eller en blanding av N,N-dimetylamider som et hjelpestoff i forbindelse med sulfittmetoden for fremstilling av kjemisk masse, settes dimetylamidet hensiktsmessig og fortrinnsvis, kontinuerlig til høytrykkssyre-akkumulatoren. Da de fleste høytrykks-akkumulatorer er forsynt med en resirkulasjonspumpe som kontinuerlig resirkulerer sulfittoppløs-ningen, kan N,N-dimetylamidet føres inn i suge- eller pumpelednin-gen i pumpen. Hvis høytrykksakkumulatoren ikke er utstyrt med en resirkulasjonspumpe, kan N,N-dimetylamidet settes til lavtrykks-syreakkumulatoren eller til råsyre-lagertanken. Som et annet al-ternativ kan N,N-dimetylamidet suges inn i kokesyreledningen som går til sulfittkokeren. Når denne fremgangsmåte benyttes, må When N,N-dimethylamide or a mixture of N,N-dimethylamides is used as an auxiliary substance in connection with the sulfite method for the production of chemical pulp, the dimethylamide is suitably and preferably added continuously to the high-pressure acid accumulator. As most high-pressure accumulators are equipped with a recirculation pump which continuously recycles the sulphite solution, the N,N-dimethylamide can be fed into the suction or pump line in the pump. If the high-pressure accumulator is not equipped with a recirculation pump, the N,N-dimethylamide can be added to the low-pressure acid accumulator or to the crude acid storage tank. As another alternative, the N,N-dimethylamide can be sucked into the cooking acid line that goes to the sulphite digester. When this procedure is used,

det passes på at man sikrer en jevn fordeling av N,N-dimetylamidet i kokesyren. Konsentrasjonen av N,N—dimetylamider som i virkelighet brukes ved oppslutningen, er ikke nødvendigvis den samme som den mengde N,N-dimetylamid som ble satt til systemet med den mengde cellulosefiber som oppsluttes i en viss tid. Da det er vanlig å foreta et sideuttak av kokesyre som føres tilbake til høytrykksakkumulatoren på 20-65 % av syrevolumet som pumpes til cellulosékokeren, vil konsentrasjonen av N,N-dimetylamidet i syren etter at likevekt er innstilt være flere ganger den som oppnås ved utregningen for en enkelt oppslutning. Ved sulfatme-toden kanN,N-dimetylamidet eller blandingen av slike amider, settes til hvitluten som føres til cellulosékokeren. care is taken to ensure an even distribution of the N,N-dimethylamide in the boiling acid. The concentration of N,N-dimethylamides that is actually used in the digestion is not necessarily the same as the amount of N,N-dimethylamide that was added to the system with the amount of cellulose fiber that is digested for a certain time. As it is common to make a side withdrawal of cooking acid that is fed back to the high-pressure accumulator of 20-65% of the acid volume that is pumped to the cellulose digester, the concentration of the N,N-dimethylamide in the acid after equilibrium has been set will be several times that obtained in the calculation for a single support. In the sulphate method, the N,N-dimethylamide or the mixture of such amides can be added to the white liquor which is fed to the cellulose digester.

Egnede og foretrukne mengder av N,N-dimetylamidet som settes til det vandige system varierer mellom henholdsvis 50 til Suitable and preferred amounts of the N,N-dimethylamide added to the aqueous system vary between 50 to

2000 deler og 400 til 1200 deler pr. million deler tørr cellulosefiber. Det må selvsagt forståes at større mengder N,N-dimetylamid kan benyttes uten noen skadelig virkning, men slike større mengder øker produksjonsomkostningene og har begrenset gunstig innvirkning. 2000 parts and 400 to 1200 parts per million parts of dry cellulose fiber. It must of course be understood that larger amounts of N,N-dimethylamide can be used without any harmful effect, but such larger amounts increase production costs and have limited beneficial effects.

Vi har funnet at N,N-dimetylamidene kan settes til alle typer sulfittsystemer, slik som de alminnelige sure sulfitt-opp-slutningene basert på kalsium, kalkmelk, natrium, magnesium og ammoniakk, med meget gunstig virkning. I korte trekk kan de øns-kelige resultater som er mulig å oppnå ved å følge foreliggende oppfinnelse sammenfattes som følger: 1. Øket utbytte nyttig eller salgbar fiber pr. enhet trevirke. Nærmere bestemt er et normalt utbytte ubleket masse (såkalt høyt utbytte-masse fremstilt i cellulosefabrikker som frem-stiller avispapir) omkring 45 % basert på vekten av tørt trevirke. Under de samme betingelser vil nærvær av N,N-dimetylamid som et hjelpestoff øke utbyttet av ubleket masse til mer We have found that the N,N-dimethylamides can be added to all types of sulphite systems, such as the common acidic sulphite solutions based on calcium, milk of lime, sodium, magnesium and ammonia, with a very beneficial effect. Briefly, the desired results that can be achieved by following the present invention can be summarized as follows: 1. Increased yield of useful or salable fiber per unit wood. More specifically, a normal yield of unbleached pulp (so-called high yield pulp produced in cellulose factories that produce newsprint) is around 45% based on the weight of dry wood. Under the same conditions, the presence of N,N-dimethylamide as an auxiliary will increase the yield of unbleached pulp to more

enn 49 %.than 49%.

2. Nedsatt forbruk av kjemikalier for oppslutningen, slike er svovel, natrium, kalsium, magnesium og ammoniakk. Dette tje-ner i seg selv til å minske problemet med fjerning av avluten. 2. Reduced consumption of chemicals for digestion, such as sulphur, sodium, calcium, magnesium and ammonia. This in itself serves to reduce the problem of removing the effluent.

3. Øket produksjon pr. produksjonsenhet.3. Increased production per production unit.

4. Nedsettelse av vrakmengden.4. Reduction of the amount of wreckage.

5. Nedsettelse av bekinnholdet.5. Reduction of the pitch content.

6. Øking av fabrikkens samlede effektivitet ved at en større mengde fiber av en bedre kvalitet fremstilles med lavere 6. Increasing the factory's overall efficiency by producing a larger amount of fiber of a better quality at a lower cost

produksjonsomkostninger.production costs.

7. Dampbesparelse. Både oppslutningstid og temperatur nedsettes. 8. Forbedring av hvitheten, særlig i fabrikker med høyt masse-utbytte. 9. Bedring av driften av papirmaskiner ved at dimetylamidene har 7. Steam saving. Both digestion time and temperature are reduced. 8. Improvement of the whiteness, especially in factories with a high pulp yield. 9. Improvement of the operation of paper machines by the fact that the dimethylamides have

en ønskelig innvirkning på problemene ved klumpdannelse i pa-pirmaskinen, da slike klumper i alminnelighet har et høyt inn-hold av sulfittfiber. a desirable effect on the problems of lump formation in the paper machine, as such lumps generally have a high content of sulphite fibre.

For å kunne angi den foreliggende oppfinnelses egenska-per nøyaktigere gis de følgende illustrerende eksempler. In order to state the properties of the present invention more precisely, the following illustrative examples are given.

Eksempel 1Example 1

I dette eksempel ble det foretatt to forsøk:In this example, two attempts were made:

Forsøk nr. 1 var et sammenligningsforsøk. Dette var en alminnelig bisulfittoppslutning av flis av bartrær for fremstilling av kjemisk masse for anvendelse som lange fibre ved fremstil ling av avispapir, forsøk nr. 2 var en gjentagelse av nr. 1 med den unntagelse at en blanding av N, N-dimetylamid ble brukt son^et hjelpestoff ved oppslutningen. Resultatene i forsøk nr. 1 er gjen-nomsnitt av resultatene som ble oppnådd i løpet av seks uker før forsøk nr. 2. Resultatene i forsøk nr. 2 er gjennomsnittet av resultater som ble oppnådd ved seks dagers drift av forsøk nr. 2. Trial No. 1 was a comparison trial. This was a general bisulphite digestion of softwood chips for the production of chemical pulp for use as long fibers in the manufacture ling of newsprint, experiment no. 2 was a repetition of no. 1 with the exception that a mixture of N, N-dimethylamide was used as an aid in the digestion. The results in trial No. 1 are averages of the results obtained during six weeks prior to trial No. 2. The results in trial No. 2 are the average of results obtained during six days of operation of trial No. 2.

I forsøk nr. 1 ble 39 tonn lufttørret bartreflis fyltIn trial No. 1, 39 tonnes of air-dried softwood chips were filled

i kokeren og kokt med natriumbisulfitt som var fremstilt ved å boble SC>2 gjennom en vandig natriumkarbonatoppløsning som kokelut. En omtrentlig analyse av kokeluten ga 3,6 % totalt og bun-detS02ved en pH-verdi på 4. Oppslutningsmetoden var den følgen-de: Temperaturen ble hevet til 90°C i løpet av 30 minutter, holdt på denne temperatur i 1 time og så hevet til 145°C og holdt på denne temperatur i 5 timer. Ved slutten av 5-timers oppslutningen ble kokeren "blåst" og innholdet tømt ut, produktet ble vasket med vann, renset og avvannet. in the reboiler and boiled with sodium bisulphite which was prepared by bubbling SC>2 through an aqueous sodium carbonate solution as caustic soda. An approximate analysis of the cooking liquor gave 3.6% total and bound SO2 at a pH value of 4. The digestion method was as follows: The temperature was raised to 90°C in 30 minutes, held at this temperature for 1 hour and then raised to 145°C and held at this temperature for 5 hours. At the end of the 5-hour digestion, the digester was "blown" and the contents emptied, the product was washed with water, cleaned and dewatered.

Ved forsøk nr. 2 ble fremgangsmåten fra forsøk nr. 1 gjentatt med den unntagelse at en blanding av N,N-dimetylamider av tallolje-fettsyrer ble satt til kokeren ved begynnelsen av kokingen, i en mengde som svarte til 800 deler pr. million deler tørrtenkt cellulosefiber. Sammensetningen av talloljefettsyrene som ble brukt for å fremstille den anvendte blanding av N,N-dimetylamider er angitt i tabell 1. En sammenligning av sammen-lignings forsøket og N,N-dimetylamidbisulfittkokningen er angitt i tabell 2. In experiment no. 2, the procedure from experiment no. 1 was repeated with the exception that a mixture of N,N-dimethylamides of tall oil fatty acids was added to the boiler at the beginning of the boiling, in an amount corresponding to 800 parts per million parts of dry cellulose fiber. The composition of the tall oil fatty acids which were used to prepare the mixture of N,N-dimethylamides used is given in Table 1. A comparison of the comparison experiment and the N,N-dimethylamide bisulphite cooking is given in Table 2.

Eksempel 2 Example 2

Virkningen av en blanding av N,N-dimetylamider fremstilt av "Unitol ACD" tallolje-fettsyrer som hjelpestoffer for nedset-ning av koketiden ble fastslått ved å sammenligne resultatene som ble oppnådd ved å foreta en serie kokninger med dimetylamid med lignende kokninger uten dimetylamid. The effectiveness of a mixture of N,N-dimethylamides prepared from "Unitol ACD" tall oil fatty acids as auxiliaries for reducing cooking time was determined by comparing the results obtained by making a series of boils with dimethylamide with similar boils without dimethylamide.

Denne fabrikk ved hvilken dette forsøket ble utført,This factory at which this experiment was carried out,

har fire kokere og produserer omtrent 9 tonn lufttørret (10 %has four boilers and produces approximately 9 tons air-dried (10%

1^0) kokt sulfittmasse pr. kokning eller "blåsning". Normal produksjon (uten dimetylamid) har vært 12 til 13 kokninger (blåsnin-ger) pr. dag, ved anvendelse av den følgende fremgangsmåte ved kokningen: 1^0) boiled sulphite mass per boiling or "blowing". Normal production (without dimethylamide) has been 12 to 13 boilings (blows) per day, using the following procedure for cooking:

1,0 timer fra lukning av kokeren til 110°C.1.0 hours from closing the cooker to 110°C.

1,25 timer fra 110°C til 163°C.1.25 hours from 110°C to 163°C.

3,25 timer ved 163 C (normal koketemperatur)3.25 hours at 163 C (normal cooking temperature)

Total koketid: 5,5 timer.Total cooking time: 5.5 hours.

Kokeluten som ble brukt var en sulfittlut basert på magnesium, den inneholdt 5,2 % total SC^med en pH-verdi på omtrent 3,8. The caustic liquor used was a sulphite liquor based on magnesium, it contained 5.2% total SC^ with a pH value of about 3.8.

Ved denne serie kokinger ble en blanding av dimetylamider, som angitt ovenfor, satt til kokerne i en mengde som svarte til 800 deler pr. million deler lufttørret masse. Det viste seg at ved bruk av dimetylamidhjelpestoffet var det mulig å nedsette koketiden fra 5,5 til 4,75 timer. Denne nedsetting av koketiden ble oppnådd uten noe tap i utbytte eller nedsettelse av kvaliteten av den ferdige sulfittmasse. Samlet produksjon ble øket til gjennomsnittlig 14 til 15 kokninger pr. dag. In this series of boilings, a mixture of dimethylamides, as stated above, was added to the boilers in a quantity corresponding to 800 parts per parts per million air-dried pulp. It turned out that by using the dimethylamide auxiliary it was possible to reduce the cooking time from 5.5 to 4.75 hours. This reduction in cooking time was achieved without any loss in yield or reduction in the quality of the finished sulphite mass. Total production was increased to an average of 14 to 15 boils per day.

Resultatene som ble oppnådd i eksempel 2 var sammenlignet med de som ble oppnådd i eksempel 1 de følgende: The results obtained in example 2 were compared to those obtained in example 1 the following:

1. Nedsatt koketid1. Reduced cooking time

2. Nedsatt syreforbruk2. Reduced acid consumption

3. Nedsatt vrakmengde3. Reduced amount of wreckage

4. Nedsatt bekinnhold i massen4. Reduced pitch content in the pulp

5. Bek ble ikke avsatt på silplatene5. Pitch was not deposited on the sieve plates

6. Lettere avvanning6. Easier dewatering

7. Øket utbytte (flere tonn pr. koking)7. Increased yield (more tonnes per cooking)

8. Øket produksjon (flere tonn pr. koking, flere kokinger pr. dag) 9. Forbedret massestyrke, målt som sprengstyrke og riv-styrke. 8. Increased production (several tonnes per boiling, several boilings per day) 9. Improved mass strength, measured as burst strength and tear strength.

Eksempel 3Example 3

Fremgangsmåtene fra eksempel 1 og 2 ble gjentatt ved at det ble anvendt N,N-dimetylamider av de blandede syrer som forekommer i ricinus-, mais-, bomullsfrø-, lin-, oliven-, jordnøtt- og soja-oljer i stedet for N,N-dimetylamidene av talloljefettsyrer. The procedures from examples 1 and 2 were repeated by using N,N-dimethylamides of the mixed acids occurring in castor, corn, cottonseed, linseed, olive, peanut and soya oils instead of N ,N-dimethylamides of tall oil fatty acids.

Resultatene lignet resultatene fra eksemplene 1 og 2.The results were similar to the results of Examples 1 and 2.

Vi har også funnet at fordelaktige resultater av vår oppfinnelse oppnås når N,N-dimetylamidene av de angitte karboksylsy-rene brukes som hjelpestoffer i vandig ammonium-, alkali- og jordalkalimetallbisulfitt og sulfittoppløsninger i enten mildt alka-lisk, nøytralt eller surt miljø. We have also found that advantageous results of our invention are achieved when the N,N-dimethylamides of the specified carboxylic acids are used as auxiliaries in aqueous ammonium, alkali and alkaline earth metal bisulphite and sulphite solutions in either a mildly alkaline, neutral or acidic environment.

Eksempel 4Example 4

I dette eksempelet ble det foretatt to forsøk:In this example, two attempts were made:

Forsøk nr. 1 omfattet oppslutning av hårdvedsflis for fremstilling av kjemisk masse for anvendelse som fibre ved fremstilling av bølgepapp ved en vanlig kontinuerlig prosess som hadde en kapasitet på 200 tonn masse pr. dag. Oppslutningsforholde-ne var de følgende: Et målt trykk på 10,2 atmosfærer, temperatur 186°C og en reaksjonstid på 16 minutter. Kokesyren, som inneholdt 120 g natriumsulfitt og 53,8 g natriumkarbonat pr. liter ble satt til kokeren med en hastighet på 140 liter pr. min. Konsistensen i primærsortererne var omkring 28 % og i sekundærsortererne vari-erte den fra 4,6 til 5,1. Den gjennomsnittlige "freeness" etter sekundærsortererne var omkring 465 (kanadisk standard). Trial No. 1 comprised the digestion of hardwood chips for the production of chemical pulp for use as fibers in the production of corrugated board by a normal continuous process which had a capacity of 200 tonnes of pulp per day. The digestion conditions were the following: A measured pressure of 10.2 atmospheres, temperature 186°C and a reaction time of 16 minutes. The cooking acid, which contained 120 g of sodium sulphite and 53.8 g of sodium carbonate per liters were added to the boiler at a rate of 140 liters per my. The consistency in the primary sorters was around 28% and in the secondary sorters it varied from 4.6 to 5.1. The average "freeness" after the secondary sorters was about 465 (Canadian standard).

I forsøk nr. 2 ble fremgangsmåten fra forsøk nr. 1 gjentatt med den unntagelse at en blanding av talloljefettsyrer (den samme som ble anvendt i forsøk nr. 2 i eksempel 1) ble satt til kokeluten på inntakssiden av pumpen som pumpet luten til kokeren, i en mengde på omkring 300 deler pr. million deler tørrtenkt cellulosefiber. In experiment no. 2, the procedure from experiment no. 1 was repeated with the exception that a mixture of tall oil fatty acids (the same as used in experiment no. 2 in example 1) was added to the cooking liquor on the intake side of the pump which pumped the liquor to the boiler, in a quantity of around 300 parts per million parts of dry cellulose fiber.

Det viste seg at tilsetningen av dimetylamidene til kokeren nedsatte kraftforbruket med omkring 15 % og øket produksjonen av kjemisk masse med omkring 15 % uten noen nedsettelse av utbyttet eller kvaliteten av den ferdige kjemiske masse. It was found that the addition of the dimethylamides to the digester reduced the power consumption by about 15% and increased the production of chemical pulp by about 15% without any reduction in the yield or quality of the finished chemical pulp.

Eksempel 5Example 5

Virkningen av en blanding avN,Ndimetylamider fremstilt av "Unitol ACD" tallolje-fettsyrer som hjelpestoff for å nedsette koketiden, og således øke produksjonen i en kontinuerlig oppslut-ningsmetode (kraftmetoden), ble fastslått ved å sammenligne resultatene som ble oppnådd ved å utføre kokingen uten dimetylamidene (forsøk nr. 1) med en lignende kokning med dimetylamider (forsøk nr. 2). The effect of a mixture of N,Ndimethylamides produced from "Unitol ACD" tall oil fatty acids as an auxiliary to reduce the cooking time, and thus increase the production in a continuous digestion method (power method), was determined by comparing the results obtained by performing the cooking without the dimethylamides (experiment no. 1) with a similar boiling with dimethylamides (experiment no. 2).

I forsøk nr. 1 ble omkring 270 tonn pr. dag lufttørret flis som besto av omkring 60 % blandet bartresvirke omfattende "Pinus ponderosa", sukker, "Pinus monticola Douglas" og "Pinus contortaDouglas", 25 %Douglasgran og 15 % edelgran, satt til den kontinuerlige cellulosékokeren og oppsluttet med en kokelut som inneholdt aktiv alkali, 24 g/liter, effektiv alkali, 20,8 g/ liter og som hadde en sulfiditet på 20 %. Disse verdier ble målt i kokesonen. Samlet alkaliinnhold i hvitluten var 115,2 g/liter. Kokningsforholdene var de følgende: Temperaturen i kokerens annen sone, 138°C, øket til 177°C, og i den tredje sone (hvor kokingen i virkeligheten finner sted) 177°C. Kontakttiden i den tredje sonen var 45 minutter. Væskekonsistensen eller forholdet mellom kokelut og tre ved tøm-ning av kokeren var 18,5 %. Det ble opprettholdt en sirkulasjons-hastighet på 1230 liter kokelut pr. minutt i den tredje sonen, av dette utgjorde 341 liter pr. minutt frisk hvitlut. In trial no. 1, around 270 tonnes per day air-dried chips consisting of about 60% mixed softwood comprising "Pinus ponderosa", sugar, "Pinus monticola Douglas" and "Pinus contorta Douglas", 25% Douglas fir and 15% Norway spruce, added to the continuous cellulose digester and quenched with a cooking liquor containing active alkali, 24 g/litre, effective alkali, 20.8 g/litre and which had a sulphidity of 20%. These values were measured in the cooking zone. The total alkali content in the white liquor was 115.2 g/litre. The boiling conditions were as follows: The temperature in the second zone of the boiler, 138°C, increased to 177°C, and in the third zone (where the boiling actually takes place) 177°C. The contact time in the third zone was 45 minutes. The liquid consistency or ratio between cooking lye and wood when emptying the boiler was 18.5%. A circulation rate of 1,230 liters of cooking lye was maintained per minute in the third zone, of which 341 liters per minute fresh white liquor.

I forsøk nr. 2 ble fremgangsmåten i forsøk nr. 1 gjentatt med den unntagelse at en blanding av talloljefettsyrer (den samme som ble anvendt i forsøk nr. 2 i eksempel 1) ble satt til kokeluten i sugeledningen av pumpen, som pumpet luten til kokeren, i en mengde på omkring 800 deler pr. million deler tørrtenkt cellulosefiber. In experiment no. 2, the procedure in experiment no. 1 was repeated with the exception that a mixture of tall oil fatty acids (the same as used in experiment no. 2 in example 1) was added to the cooking liquor in the suction line of the pump, which pumped the liquor to the boiler , in a quantity of around 800 parts per million parts of dry cellulose fiber.

Det viste seg at tilsetning av dimetylamidene til kokeren øket produksjonshastigheten for den kjemiske massen med omkring 12 % uten noen nedsettelse av utbyttet eller kvaliteten av den ferdige kjemiske masse. It was found that addition of the dimethylamides to the digester increased the production rate of the chemical pulp by about 12% without any reduction in the yield or quality of the finished chemical pulp.

I tillegg til dette motvirket bruk av dimetylamidene som et hjelpestoff dannelse av avleiringer både i kokerne og i forvarmerne som er plasert utenfor kokerne. Dette fremgår av den kjens-gjerning at i forsøk nr. 1 var det nødvendig å fjerne avleiringene som ble dannet i forvarmerne etter 1,5 dagers drift, mens i for-søk nr. 2, hvor det ble anvendt dimetylamider, kunne forvarmerne arbeide i 7 dager før det var nødvendig å fjerne avleiringer. In addition to this, the use of the dimethylamides as an auxiliary substance counteracted the formation of deposits both in the boilers and in the preheaters which are placed outside the boilers. This is evident from the fact that in experiment no. 1 it was necessary to remove the deposits that formed in the preheaters after 1.5 days of operation, while in experiment no. 2, where dimethylamides were used, the preheaters could work for 7 days before it was necessary to remove deposits.

Fordelaktige resultater ble også oppnådd når N,N-dimetylamidene som er angitt her, settes til i andre prosesser, som f. eks. sodametoden, for fremstilling av kjemisk masse og fremstillin-gen av tremasse fra kubb eller fliser etter kjemisk behandling fulgt av defibrering med vanlige slipestener eller skivemøller eller andre modifikasjoner av disse. Beneficial results were also obtained when the N,N-dimethylamides indicated here are added to other processes, such as e.g. the soda method, for the production of chemical pulp and the production of wood pulp from logs or tiles after chemical treatment followed by defibration with ordinary grinding stones or disc mills or other modifications of these.

Claims

1. Electric rotary switch with movable

straight contact arms which are arranged around the switch shaft running vertically on the base of the base and which are controlled by means of cams on a rotor attached to the switch shaft, characterized in that at least one fixed contact piece (7, 29, 30) with several contact points is placed under the rotor on the base of the base (8, 29a,b, 30a,b) which project concentrically about the switch shaft (4) from the bottom of the base, which contact piece is secured against rotation and axial displacement, and that the movable contact arms (11, 27, 28) are arranged as follows in a plane perpendicular to the switch shaft that the interaction between the arm's contact points (lia, 27a, 28a) and the contact piece's contact points (8, 29a,b, 30a,b) is controlled by turning the rotor (10, 31) with associated chamber.

2. Rotary switch as stated in claim 1, characterized in that the movable contact arms (11, 27, 28) are arranged tangentially to the rotor (10, 31) provided with chambers (10a, b) and that the contact points (lia, 27a, 28a ) on the movable contact arms (11, 27, 28) are moved essentially radially in relation to the contact points (8, 29a,b, 30a,b) on the contact piece (7, 29, 30).

3. Rotary switch as stated in claim 1, characterized in that the movable contact arms are movable in an axial direction in relation to the rotor provided with an axially directed chamber, and that the contact points on the movable contact arms are axially straightened tabs that interact with the protruding contact points on the connector.

4. Rotary switch as specified in one of claims 1-3, characterized in that the cams and likewise the movable contact arms (11) are arranged in several parallel cams (10a,b) according to their interaction.

5. Rotary switch as stated in claim 4, characterized in that the rotor consists of several parts and that each rotor part carries the cams for a cam path.

6. Rotary switch as stated in claim 1-5, characterized by. that the fixed contact piece (7) is divided into several parts isolated from each other corresponding to the need for relevant connection tasks.

7. Rotary switch as stated in one of the claims 1-6, characterized in that the contact piece (7) is located in an annular recess (5) in the bottom of the base, which recess is provided with radially extending through-breaks (6) for the contact points ( 8) and that the combs (10a,b) are arranged on a rotor (10) which engages with an annular projection (9) in the annular recess (5).

8. Rotary switch as stated in claim 7, characterized in that the annular rotor attachment (9) holds the contact piece (7) in place in the annular recess.

9. Rotary switch as stated in claim 7 or 8, characterized by a locking device arranged between the rotor (10) and the base cover (2) known per se, equipped with a suspension acting in the axial direction.

10. Rotary switch as stated in one of claims 1-9, characterized in that the contact piece (7) is attached to the bottom of the base (1 or 1a) by means of rivet connections (16).

11. Rotary switch as stated in claims 1-10, characterized in that the movable contact arms (11) are influenced in a known manner by springs (14) and are pressed against the associated cams (10a, 10b).

12. Rotary switch as stated in claims 1-11, characterized in that the base (la) is divided into two cavities lying one above the other by means of an intermediate floor (15) and that both cavities contain contact arms (7, 11) and control devices ( 10) which sits on a continuous switch shaft (4a).

13. Rotary switch as stated in claim 12, characterized in that the fixed contact pieces (7) are arranged on the upper side and the lower side of the intermediate floor (15) and are conductively connected to each other.

14. Rotary switch as stated in claim 12 or 13, characterized in that the intermediate floor (15) has openings (17) through which the contact points (8) on the fixed contact pieces (7) engage through and into the adjacent cavity.

15. Rotary switch as stated in one of claims 1-14, characterized in that the pole contact (P) to enable a 1-2-3-0 connection is connected to one of four offset contact points (8) on the fixed contact piece ( 7) (Fig. 1).

16. Rotary switch as specified in one of claims 1-14, characterized in that to enable connections with current paths that are changed in the switch, the movable contact arms (11) which take part in the alternately connected current paths, are designed as double arms and cooperate alternately with two separate contact points (8) on the fixed contact piece(s) (7) (fig. 4).

17. Rotary switch as specified in one of the claims 1-14, characterized in that the contact piece to enable connections with current paths that are changed in the switch, consists of separate parts (29, 30) where each part has two contact points (29a,b respectively 30a, b), that a number of movable contact members (27, 28) and likewise a number of fixed contact members (25, 26) corresponding to the number of contact piece parts (29, 30) are arranged, in that each contact member has a connection member (21, 23 or 22, 24) and the fixed contact members (25, 26) have two contact points (25a,b or 26a,b) and that the contact members and their contact points are distributed in a circle such that the contact points (27a, 28a) on each movable contact member (27, 28) lie between the last contact points (29b, 30b) on a contact piece part (29, 30) seen in a direction of rotation, and the first contact points (26b, 25b) on a fixed contact member (26, 25) seen in the same direction of rotation, while the first contact point (29a, 30a) on a contact piece part (29, 30) seen in the same direction is in constant contact with the in this direction of rotation, contact points (25a, 26a) led on a fixed contact member (25, 26) (fig. 7 and 8).

18. Rotary switch as specified in one of claims 1-17, characterized in that the contact points (29a, 30a) on the contact piece (29, 30) and the contact points (25a, 26a) on the contact arm (25, 26) which are in permanent contact , are connected to each other by soldering or welding.