NO116542B - - Google Patents

Description

Fremgangsmåte til katalytisk omsetning av SOp-holdige gasser

til fremstilling av SO^og svovelsyre.

Oppfinnelsen vedrører en fremgangsmåte til katalytisk omsetning av SOg-holdige gasser ved hjelp av oksygenholdige gasser til SO^og fremstilling f.eks. av swvelsyre under absorpsjon av det dannede SO^-innhold etter hvert katalysatorsjikt.

Det har allerede lenge vært kjent at den samlede omsetningsgrad av SOg-innholdet i gasser kan økes ved at SO^-innholdet som dannes i et første katalysatortrinn fjernes i en såkalt mellomabsorberer og gassene som er mest mulig befridd for SO^-innhold videreom-settes i et annet katalysatortrinn før de kommer inn i den såkalte sluttabsorpsjon (tysk patent nr. 442.036, 479.680, 749.145, britiske patenter nr. 12.781, 226.518, 475.120 og U.S. patenter nr. I.789.46O

og 2.47LO72).

Disse fremgangsmåter har imidlertid ikke funnet noen anvendelse i praksis, fordi det ikke lykkedes å gjennomføre disse fremgangsmåter med økonomisk utbytte fra varmeautarke systemer. Ved forarbeidelsen av røstgasser, dvs. gasser som etter rensning fremkommer koldt og er SOg-holdige, måtte opphetningen av første katalysatorsjikt til starttemperaturen foregå ved anvendelsen av tilført varme.

Ved forarbeidelsen av svovelforbrenningsgasser var det riktignok ikke nødvendig med noen tilførsel av varme, imidlertid måtte en del av den varme som var inneholdt i svovelforbrenningsgassene forbli i gassene innført i katalysatorkjelen og kunne ikke anvendes til dampfrembringelse osv., således at dette varmeinnhold går likeledes tapt for en nyttig utnyttelse.

Først i den senere tid er det blitt kjent en fremgangsmåte, og også i praksis anvendt en fremgangsmåte som muliggjør forarbeidelsen av avkjølte og rensede røstgasser i et varmeautarkt system. Denne fremgangsmåte foreskriver imidlertid anvendelsen av S02-holdige utgangsgasser med et SOg-innhold på minst 9 til 12%.

(Tyske utlegningsskrifter nr. I.I36.988 og I.I39.818).

Ytterligere forslag forbedret denne kjente fremgangsmåte således at det er mulig med en varmeautark forarbeidelse av røstgasser som foreligger kolde og som har et SC^-innhold på under <~ tfo, at det ved forarbeidelsen av røstgassene med et SOg-innhold på over 9% kan oppnås et varmeoverskudd i systemet eller at ved forarbeidelse av svovelforbrenningsgasser er det mulig med en god utnyttelse av varme-innholdet av svovelforbrenningsgassene. Disse fremgangsmåter virker delvis således at mellomabsorpsjonen gjennomføres varmt, idet den delvis til SO^omsatte gass etter å ha forlatt det første katalysatortrinn og før inntreden i mellomabsorbereren avkjøles i en totrinns mellomvarme-utveksler omtrent til ca. under mellomabsorbererens arbeidstemperatur, og gassene som trer ut fra mellomabsorpsjonen og som er mest mulig befridd for SO^oppvarmes før inntreden i annet katalysatortrinn i et trinn av mellomvarmeutveksleren, oppvarmes mot de i mellomabsorpsjonen førte SO^-holdige gasser til arbeidstemperaturen av 2. katalysatortrinns første katalysatorsjikt (tyske utlegningsskrifter nr. IJ81.68O, 1.186,838, belgiske patenter nr. 665.785 og 666.476).

Oppfinnelsen vedrører en ytterligere forbedring av disse kjente fremgangsmåter og muliggjør frembringelse av et langt større varmeoverskudd i systemet såvel ved anvendelsen av svovelforbrenningsgasser som også ved anvendelse av røstgasser samt forarbeidelse av S02-holdige gasser med ekstremt lave SOg-innhold, idet anleggs-, driftsomkostninger kan senkes betraktelig i forhold til de kjente fremgangsmåter.

Oppfinnelsen vedrører altså en fremgangsmåte tii katalytisk omsetning av SOg-holdige gasser ved hjelp av oksygenholdige gasser til fremstilling av SO,^og svovelsyre under tørkning av den oksygenholdige eller SO^- og oksygenholdige gass og omsetning av den tørkede gass i en reaktor med flere katalysatorsjikt under absorpsjon av dannet SO^-innhold ved hjelp av svovelsyre i mellom- og sluttabsorberere, idet den delvis til SO^omsatte gass før inntreden i mellomabsorbereren i to trinn avkjøles til ca. mellomabsorbererens arbeidstemperatur som er 100-200°C, gassene fra mellomabsorpsjonen hvorfra SO^i det vesentlige er fjernet oppvarmes i varmeutveksling mot de i mellomabsorpsjonen førte gasser til katalysatorsjiktets arbeidstemperatur før deres inntreden i neste katalysatorsjikt og fremgangsmåten erkarakterisert vedat etter hvert katalysatorsjikt foregår en sterk absorpsjon av det dannede SO^-innhold, idet absorpsjonen foregår således at den SCyholdige gass innføres øverst ved et opprettstående, nedadrettet venturirør av mellomabsorbereren, fuktes i venturirøret med innsprøytet svovelsyre, treffer etter gjennomstrøm-ning og etter,å ha forlatt venturirøret på et bad av svovelsyre, idet gassens væskeinnhold sterkt opptas av dette bad, gassen omstyres og strømmer gjennom en et stykke over badet rundt venturirørets nedre ende anordnet gassgjennomtrengelig plate og i et på denne plate befinnende, bevegelig svovelsyresjikt som er forbundet med badet ved hjelp av forbindelsesrør og er utstyrt med et overløp og den for SO^befridde gass bortføres fra absorbererhusets øvre del.

De SOo-holdige gassers avkjøling før deres inntreden i mellomabsorbereren foregår to- eller flertrinnet. I et trinn som er utformet som mellomvarmeutveksler foregår en varmeutveksling med de gasser som forlater mellomabsorpsjonen og er befridd for SO^, idet disse oppvarmes til starttemperaturen for neste katalysatorsjikt. Det eller de ytterligere kjøletrinn tjener ved forarbeidelse av svovelforbrenningsgassene til varmeutvinning utenfor katalysatorsystemet og kan være utformet som dampfrembringere, økonomisører eller luftfor-varmere. Hvis det skal frembringes overopphetet damp, koples en over-oppheter før, eller parallelt til, melloravarmeutveksleren. Ved forarbeidelse av røstgasser eller andre koldt fremkomne gasser tjener enkelte eller flere av kjøletrinnene som ved behandling av svovelforbrenningsgasser tjener varmefremstilling utenfor systemet til foropp varmning av koldt dannede gasser. Temperaturen av den i mellomabsorbereren inntredende SOo-holdige gass innstilles fortrinnsvis til ca. IIO-I4.O C. Fortrinnsvis innstilles gassenes inntredelsestemperatur under mellomabsorbererens arbeidstemperatur, når det ønskes et maksi-malt damputbytte og kjølevannsbehovet for absorbersyrens avkjøling skal holdes lite. Ved gassenes avkjøling under arbeidstemperaturen, oppnås en foroppvarmning av gassene, som skal absorberes, ved varmeutveksling med absorberersyren. Gassuttaket på mellomabsorbereren utstyres hensiktsmessig med dråpeutskillere.

Sluttabsorbereren, etter det siste katalysatorsjikt, drives fortrinnsvis på samme måte som mellomabsorbereren. Dens arbeidstemperatur er fortrinnsvis 100-150°C. Ved en høyere arbeidstemperatur er varmetapet i avgassen større. Dette kan selvsagt også være hensiktsmessig, når kjølevannmengden skal nedsettes. Avkjølingen av de fra siste katalysatorsjikt uttredende SO^-holdige gasser, før inntreden i sluttabsorbereren, kan foregå i et eller flere trinn. Også sluttabsorbereren utstyres hensiktsmessig ved gassuttak med en dråpeutskiller.

Tørkeren drives fortrinnsvis på samme måte som mellomabsorbereren. Dens arbeidstemperatur ligger imidlertid vesentlig lavere, f.eks. t\ F>- 80°C for å oppnå en god tørkning. Av denne grunn koples den til befordring av avkjølende gasser nødvendige vifte også, sett fra gassiden, fortrinnsvis bak tørkeren, da på denne måte den på grunn av kompresjonsvarmen opptredende temperaturøkning unngås før gassenes inntreden i tørken. Dessuten utnyttes den ved kompresjonen frembragte temperaturøkning av gassene i katalysatorsystemet og går ikke tapt. Ved forarbeidelse av svovelforbrenningsgasser tørkes den for svovelforbrenning og katalysatorfremgangsmåten nødvendige luft i tørkeren. Ved forarbeidelse av røstgasser eller andre S02-holdige foregår tørkningen av de SOg-holdige gasser likeledes i tørkeren.

Ved forarbeidelsen av svovelforbrenningsgasser kan den

i tørkeren tørkede luft videreføres på forskjellig måte. Den kan gå inn i en entrinns utformet foran sluttabsorbereren anordnet varmeutveksler, her foroppvarmes og deretter føres inn i svovelforbrenningsovnen. Er kjøletrinnet før sluttabsorbereren utformet to-trinnet så opptar den tørkede luft bare en del av den varme som befinner seg i gassen som forlater katalysatorsystemet, mens den resterende del be-nyttes til direkte dampfrembringelse eller liknende. Videre er det mulig å føre den tørkede luft direkte inn i svovelforbrenningsovnen.• I dette tilfelle utnyttes sluttgassens hele utnyttbare varme til damp-

frembringelse eller liknende. Det er også mulig å føre den tørkede luft gjennom et eller flere kjøletrinn før mellomabsorbereren og deretter å innføre i svovelforbrenningsovnen. Tørkerens gassuttak er likeledes hensiktsmessig utstyrt med en dråpeutskiller. Den for den oppfinnelsesmessige absorpsjonsfremgangsmåte nødvendige lille byg-ningshøyde og absorbererens lille vekt muliggjør å anordne mellomabsorbereren og sluttabsorbereren i en slik høyde at absorbererens bort-rennende svovelsyre på grunn av høydeforskjellen overvinner motstanden, i de til absorbererene etterkoplede kjølere og ledningsmotstanden inn til tørkeren således at det ikke er nødvendig med noen pumpe for den varme svovelsyre.

Avkjøling av den utrennende absorberersyre kan f.eks. foregå i en økonomisør og det samlede økonomiske utnyttbare varmeinnhold av syren utnyttes på denne måte til oppvarmning av matningsvann. Fortrinnsvis blir det til absorberersyren før inntreden i økonomisøren tiblandet det ekstra nødvendige fortynningsvann, således at den ved tilblandingen foregåtte temperaturøkning likeledes utnyttes i varme-utveksleren. Absorberersyren avkjøles til den for tørkeren resp. pro-duksjonssyren nødvendige temperatur. Hvis en vannforvarmning ikke eller bare delvis er nødvendig, avkjøles absorberersyren helt eller delvis i en luftvannkjøler til den nødvendige temperatur. Dette, foregår således at luften trykkes gjennom en luftgjennomtrengelig plate, hvorpå det befinner seg et vannbad med relativt liten høyde som på grunn av luften settes i en bølgende bevegelse. I vannbadet er det anordnet kjøleslanger som gjennomstrømmes av den absorberersyre som skal avkjøles. Denne kjølefremgangsmåte kan drives med meget liten kjølevannmengde da varmebortføringen på den ene side foregår ved oppvarmning av den gjennom vannbadet trykkede luft til vannbadtemperatur, og på den annen side utnyttes den ved oppvarmning og fuktighetsmetnirig av kjøleluften opptredende fordampningsvarme. Videre oppnås ved vann-badets bevegelse en meget høy varmeovergangsverdi. Det er også mulig å kombinere de to kjølefremgangsmåter alt etter gunstigste betingelser.

Gjennomføringen av absorpsjonen, tørkning og kjøling av absorberersyre muliggjør at alle med svovelsyre i berøring kommende apparatdeler består av keramisk materiale og/eller glass og/eller er glassforet.

Antallet av nødvendig katalysatorsjikt retter seg etter SOg-konsentrasjonen og oksygeninnholdet i gassen som skal behandles, således kreves f.eks. ved svovelforbrenningsgasser med et SOg-innhold på 8-12 volumprosent og en ønsket samlet omsetning på ca. 99>5~99>8# tre katalysatorsjikt. Ved et S02-innhold på over 12 volumprosent og en ønsket samlet omsetning inntil ca. 99,8 volumprosent kreves fire katalysatorsjikt.

De hovedsakelige fordeler ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen er følgende: Det er mulig med en maksimal samlet omsetning av S02til SO^på 99»7-99i8$' Den nødvendige mengde katalyaatormasse reduseres vesentlig. Det er mulig med en maksimal og optimal varmeutnyttelse av all varmemengde som står til disposisjon, f.eks. fordampfrembrin-gelse, varmtvannfrembringelse, varmluftfrembringelse osv. Behovet av kjølevann, som ikke anvendes til varmeutnyttelse, kan helt bort-falle eller er meget liten og utgjør f.eks. en hundredel av tidligere nødvendige mengder. Den varme absorberersyre pumpes ikke, men renner med fall til kjølerne, resp. tilbake i tørkeren. Hele syrekretsløpet kan utformes korrosjonsbestandig på en økonomisk måte da ledninger og kjøleaggregater kan holdes små på grunn av de små sirkulerende syre-mengder. Det er bare nødvendig med en pumpe for den relativt kolde tørkersyre. Den frembragte svovelsyre har et lite jerninnhold. De nødvendige investeringsomkostninger er vesentlig mindre sammenliknet med de kjente fremgangsmåter. Omkostningene for katalysatorkjelen, innbefattende katalysatoren, nedsettes med ca. JO-^ Ofi, sammenliknet med en enkel katalyse med en samlet omsetning på 9^,5$ eller sammenliknet med katalyse med mellomabsorpsjon med en samlet omsetning på 99>5$« Videre er likeledes investeringsomkostningene vesentlig mindre for varméutvekslere, kjølere, ledninger, pumper osv. Driftsomkost-ningene for det samlede anlegg er også vesentlig mindre. De bestående omkostninger pr. tonn frembragt svovelsyre (monohydrat) under hensyn-tagen til dampbesparelsen som oppnås som utgjør ca. 2000 kg/tonn monohydrat, referert til mettet damp med 22 ato og matevann med 100°C, er vesentlig mindre enn omkostningene for standardfremgangsmåter ved nor-malkatalyse uten mellomabsorpsjon.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen skal forklares nærmere under henvisning til figurene og ved hjelp av følgende utførelseseksem-pel:

Utførelseseksempel 1.

Anlegget ble beregnet for omsetning av svovelforbrenningsgasser ved en ytelse på 100 tonn/dag monohydrat og er vist på fig. 1. Over ledning 1 suges 9350 Nm^/h atmosfærisk luft med 20°C, 80% mettet inn i tørker 2 og tørkes ved hjelp av svovelsyre av 96 vektprosent H2S0^og en temperatur på 60°C. Over dråpeutskiller 3»vifter 4 og ledning 5 blir den tørkede luft med en temperatur på 80°C og et trykk på 24OO mm vannsøyle ført over luftforvarmer 6, ledning 7»inn i svovelovnen 8. Over ledning 9 inndyses 1375 kg/time flytende svovel og forbrennes med den 200°C varme luft. Over ladning 10 føres 9350 Nm-Vtime forbrenningsgasser med et S02~innhold på 10 volumprosent og av 1100°C inn i avvarmningskjeie 11, avkjøles til 430°G og føres over ledning 12 inn i det første katalysatorsjikt 13- Over ledning I4 føres gassene med en omsetningsgrad på 65% og en temperatur på 605°C inn i mellomvarmeutveksler 15, avkjøles her til 393°^, avkjøles i. økonomisør 16 til 140°C og føres over ledning 17 inn i mellomabsorbereren l8. Den for SO^befridde gasser forlater med en temperatur på 174°C over dråpeutskilleren 19 og ledning 20 absorbereren 18, oppvarmes i mellomvarmeutveksler 15 til 420°C og føres over ledning 21 inn i annet katalysatorsjikt 22. Over ledning 23 føres gassene med en temperatur på 525°C og en samlet omsetningsgrad på 96% inn i mellomvarme-utveksler 24, oppvarmes til 305°C, avkjøles i økonomisør 25 til l40°C og føres over ledning 26 inn i mellomabsorbereren 27. De for SO^ befridde gasser, går over dråpe-utskillere 28 og ledning 29 inn i mellomvarmeutveksler 24, og går med en temperatur på 400°C over ledning '} Q inn i tredje katalysatorsjikt 31*Over ledning 32 føres gassene med en samlet omsetningsgrad på 99,7^ og en temperatur på 405°C inn i dampfrembringeren 33»avkjøles her til 270°C, avkjøles i luftforvarmer 6 til 130°C og føres over ledning 34 inn i sluttabsorbereren 35* De

for SOq befridde sluttgasser forlater over dråpeutskiller 36 og ledning

37 anlegget med en temperatur pa 137 oC.

Tørkesyren bortføres med en konsentrasjon på 96 vektprosent H2S0^og en temperatur på 60°C over pumpe 38 og leaning 39«12,0 Nm^/time,føres over ledning 40 inn i mellomabsorbereren 18,

5,8 Nm-Vtime i-nn i mellomabsorbereren 27 over ledning4I og 0,7 Nm-fy time inn i sluttabsorbereren 35 over ledning 42. Over ledningene43»44 og 45 bortføres absorberersyren, forenes i ledning46, i blande-innretningen 47 tilsettes 0,75 Nm-Vtime H20, avkjøles i varmtvann-tilberedere 48 til 60°C og føres over ledning 49 inn i tørkeren 2. Over ledning 50 uttas 2,33 Nm-Vtime produksjonssyre med en konsentrasjon på 98,5 vektprosent HgSO^. 12,0 Nm-Vtime H2S0^inndyses over ledning 51 i tørkeren 2. I avvarmningskjeie 11 frembringes 6200 kg/ time mettet damp med 22 ato, idet varmeutnyttelse ved foroppvarmningen av matningsvann og forfordampning i Eco 16 og 25 er tatt hensyn til.

I lavtrykkdampkjeie 33 frembringes 65O kg/time mettet damp med 5 at0»i varmtvannfrembringer 48 foroppvarmes r/300 kg/time vann av 20°C til 95°c

Utførelséseksempel 2.

Anlegget ble beregnet for omsetning av røstgasser og en ytelse på 100 tonn/dag monohydrat og er vist på fig. 2.

Over ledning 1 suges 935° Nm^/time rensende til ca. 36°C avkjølte og fuktighetsbefridde røstgasser med 10 volumprosent SOg inn i tørkeren 2 og tørkes ved hjelp av svovelsyre av 96 vektprosent HgSO^og en temperatur på 60°C. Over dråpeutskiller 3»vifte 4 og ledning 5 føres den tørkede SOg-gass med en temperatur på 80°C og et trykk på 2400 mm vannsøyle over varmeutveksler 6, foroppvarmes her til 305°c»føres over ledning 7 inn i varmeutveksler 8, hvori det foregår foroppvarmning til 440°C, og føres over ledning 9 inn i første katalysatorsjikt 10. Over ledning 11 føres gassene med en omsetningsgrad på 60# og en temperatur på 600°C inn i varmeutveksler 8, av-kjøles her til 472°C, avkjøles i mellomvarmeutveksler 12 til 257°C,

i økonomisør 13 til 140°C og føres over ledning 14 inn i mellomabsorbereren 15. De for SO^befridde gasser forlater med en temperatur på 174°C over dråpeutskiller 16 og ledning 17 absorbereren 15, oppvarmes i mellomvarmeutveksler 12 til 420°C og føres over ledning 18 inn i

annet katalysatorsjikt 19. Over ledning 20 føres gassene med en temperatur på 525°C og en samlet omsetningsgrad på 92% inn i mellomvarme-utveksler 21, avkjøles til 308°C, avkjøles i økonomisør 22 til 140°C og føres over ledning 23 inn i mellomabsorbereren 24* De for SO^befridde gasser går med en temperatur av l67°C over dråpeutskiller 25 og ledning 26 inn i mellomvarmeutveksler 21, og med en temperatur på 400°C over ledning 27 inn i det tredje katalysatorsjikt 28. Over ledning 29 føres gassene med en samlet omsetningsgrad på 99» 5$°g en temperatur på 422°C inn i varmeutveksler 6, avkjøles her til l60°C og føres over ledning 30 i-nn * sluttabsorbereren JL. De for SO^ befridde sluttgasser forlater over dråpeutskiller 32 og ledning 33 anlegget med en temperatur på l67°G. Tørkesyren fjernes med en konsentrasjon på 96 vektprosent HgSO^og en temperatur på 60°C over pumpe 34 og ledning

35'11,2 Nm-Vtime føres over ledning 36 inn i mellomabsorbereren 15, 6,0 Nm-Vtime i°n * mellomabsorbereren 24 over ledning 37°S 1»4Nm-V time inn i sluttabsorbereren 31 over ledning 38. Over ledningene 39»40 og 41 bortføres absorberersyren, forenes i ledning 42, i blande-innrétning 43 tilsettes 0,42 Nm^/time H20, avkjøles i vanntilbereder

44 til 35°c og føres over ledning 45 inn i tørker 2. ' Over ledning46 uttas 2,33 Nm^/time produksjonssyre med en konsentrasjon på 98,5 vekt-

prosent HgSO^.

1,20 Nm^/time HgSO^ inndyses over ledning 47 ^- inn i tørkeren 2.

I økonomisør 13 og 22 foroppvarmes 75Q° kg/time avgasset matningsvann av 102°C til 220°C. I varmtvannfrembringer- 44 foroppvarmes 2100 kg/time vann fra 20°C til 95°C.

Utførelséseksempel 3.

Anlegget ble beregnet for omsetning av svovelforbrenningsgasser og en ytelse på 100 tonn/dag monohydrat og er vist på fig. 3.

Istedenfor den i utførelséseksempel»1 omtalte kjøling av absorberersyren i en varmtvannfrembringer 48 gjennomføres avkjølin-gen i en luft-vann-kjøler 52. 2100 Nm^/time kjøleluft av 20°C og 80% fuktighet føres over vifte 53, ledning 54 under hullplaten 55°S gjennom vannsjiktet 56. Vannsjiktet 56 holdes på en temperatur av 40°C. Absorberersyren føres gjennom kjøleslangen 57°S avkjøles til 60°C. Over ledning 58 tilsettes 1,0 Nm^/time kjølevann med 20°C inn i vannsjiktet 56 som kompletteringsvann.

Claims (4)

1. Fremgangsmåte til katalytisk omsetning av S02 -holdige gasser ved hjelp av oksygenholdige gasser til fremstilling av SO^ og svovelsyre under tørkning av den oksygenholdige eller S02~ og oksygenholdige gass og omsetning av den tørkede gass i en reaktor med flere katalysatorsjikt under absorpsjon av dannet S0^ -innhold ved hjelp av svovelsyre i mellom- og sluttabsorberere, idet den delvis til S0^ omsatte gass før inntreden i mellomabsorbereren i to trinn av-kjøles til ca. mellomabsorbererens arbeidstemperatur som er 100-200°C, gassene fra mellomabsorpsjonen, hvorfra SO^ i det vesentlige er fjernet, oppvarmes i varmeutveksling mot de i mellomabsorpsjonen førte gasser til katalysatorsjiktets arbeidstemperatur før deres inntreden i neste katalysatorsjikt, karakterisert ved at etter hvert katalysatorsjikt foregår en sterk absorpsjon av det dannede SO^-innhola, idet absorpsjonen foregår således at den SOj -holdige gass innføres øverst ved et opprettstående, nedadrettet venturirør av mellomabsorbereren, fuktes iventurirøret med innsprøytet svovelsyre, treffer etter gjennomstrømning og etter å ha forlatt venturirøret på et bad av svovelsyre, idet gassens væskeinnhold sterkt opptas av dette bad, gassen omstyres og strømmer gjennom en, et stykke over badet rundt venturirørets nedre ende anordnet, gassgjennomtrengelig plate og i et

på denne plate befinnende bevegelig svovelsyresjikt som er forbundet med badet ved hjelp av forbindelsesrør og er utstyrt meo et overløp, og den for SO^ befridde gass bortføres fra absorbererhusets øvre del.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1,-, karakterisert ved at de SO^ -holdige gasser før inntreden i mellomabsorbereren av-kjøles flertrinnet til 110-140°C.

3. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at sluttabsorbereren drives som en mellomabsorberer.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at tørkeren drives som en mellomabsorberer.