EA031910B1 - Способ эксплуатации сернокислотной установки - Google Patents
Способ эксплуатации сернокислотной установки Download PDFInfo
- Publication number
- EA031910B1 EA031910B1 EA201690663A EA201690663A EA031910B1 EA 031910 B1 EA031910 B1 EA 031910B1 EA 201690663 A EA201690663 A EA 201690663A EA 201690663 A EA201690663 A EA 201690663A EA 031910 B1 EA031910 B1 EA 031910B1
- Authority
- EA
- Eurasian Patent Office
- Prior art keywords
- absorber
- stage
- acid
- sulfuric acid
- heat recovery
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/765—Multi-stage SO3-conversion
- C01B17/7655—Multi-stage SO3-conversion with intermediate absorption
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/80—Apparatus
- C01B17/806—Absorbers; Heat exchangers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K17/00—Using steam or condensate extracted or exhausted from steam engine plant
- F01K17/06—Returning energy of steam, in exchanged form, to process, e.g. use of exhaust steam for drying solid fuel or plant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/064—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle in combination with an industrial process, e.g. chemical, metallurgical
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Gas Separation By Absorption (AREA)
Abstract
В способе эксплуатации установки для получения серной кислоты, где содержащий триоксид серы газ подают в промежуточную абсорбционную систему или в конечный абсорбер для его, по меньшей мере, частичного абсорбирования в серной кислоте, где промежуточная абсорбционная система содержит двухстадийную абсорбционную систему, в которой на первой стадии находится прямоточный абсорбер и вторая стадия сконструирована в виде противоточного абсорбера, и установка дополнительно содержит систему утилизации тепла для получения пара низкого давления путем использования тепла, выработанного с помощью экзотермической абсорбции триоксида серы в серной кислоте, при этом, когда а) функционирует система утилизации тепла, вся кислота, извлекаемая из абсорбера первой стадии и из абсорбера второй стадии, циркулирует в кислотном контуре абсорбера первой стадии; и б) система утилизации тепла отключена, никакой кислоты не подают в абсорбер первой стадии и абсорбер второй стадии питают из независимой системы циркуляции кислоты.
Description
Настоящее изобретение относится к способу эксплуатации установки для получения серной кислоты, где содержащий триоксид серы газ подают в промежуточную абсорбционную систему или в конечный абсорбер для его, по меньшей мере, частичного абсорбирования в серной кислоте, где промежуточная абсорбционная система содержит прямоточный абсорбер первой стадии и противоточный абсорбер второй стадии, и установка дополнительно содержит систему утилизации тепла для получения пара низкого давления путем использования тепла, выработанного с помощью экзотермической абсорбции триоксида серы в серной кислоте.
Серную кислоту обычно получают путем так называемого способа двойной абсорбции, как это описано в Ullmann's Encyclopedia of Industrial Chemistry 5th edition, vol. A25, p. 635-700. Диоксид серы (SO2), полученный как отработанный газ металлургических установок или путем сгорания серы, превращают в триоксид серы (SO3) в многостадийном конверторе посредством твердого катализатора, например, с пероксидом ванадия в качестве активного компонента. Полученный SO3 извлекают после контактных стадий конвертора и подают в промежуточный абсорбер или после последней контактной стадии конвертора в конечный абсорбер, где содержащий SO3 газ проводят противотоком или прямотоком в концентрированную серную кислоту и он абсорбируется в ней.
Абсорбция SO3 в серной кислоте является сильно экзотермическим процессом, так что кислота нагревается и ее необходимо снова охладить. В то же время теплоту кислоты, которая явно >140°C, можно использовать для выработки пара и утилизации энергии. В уровне техники известны и применяются различные системы утилизации тепла, такие как так называемая система HEROS, применяемая заявителем (см., например, WO 2005/095272 A или WO 2011/091950 А) или так называемая система СУТ (система утилизации тепла) Monsanto, описанная в ЕР 0499290 В1. В системе HEROS промежуточная абсорбционная система включает абсорбер Вентури и промежуточную абсорбционную башню, где в абсорбере Вентури обычно основное количество (80-90%) подаваемого SO3 абсорбируется в серной кислоте и только остающееся количество SO3 подают в промежуточную абсорбционную башню.
Существующие системы утилизации тепла в промежуточной стадии абсорбции сернокислотной установки, однако, имеют недостатки, когда не используют пар низкого давления или при отказе системы утилизации тепла. Если это случается в системе СУТ, необходимо остановить всю сернокислотную установку. В системе HEROS абсорбер Вентури можно использовать в качестве газового канала, в который не вводят никакой серной кислоты, однако из-за низкой оросительной нормы в промежуточной абсорбционной башне производительность установки необходимо понизить.
Краткое описание изобретения
Целью изобретения является обеспечение эксплуатации сернокислотной установки в полном масштабе даже в случае, если не функционирует система утилизации тепла.
По настоящему изобретению эту проблему решают с помощью способа по п. 1 формулы изобретения, который обеспечивает двойной режим эксплуатации сернокислотной установки. Когда функционирует система утилизации тепла и получают пар низкого давления, серную кислоту из абсорбера второй стадии подают в абсорбер первой стадии, а серную кислоту из абсорбера первой стадии подают в кислотный контур абсорбера первой стадии, соединенный с системой утилизации тепла, а затем подают обратно в абсорбер первой стадии, так что вся кислота, извлекаемая из абсорбера первой стадии и из абсорбера второй стадии, циркулирует в кислотном контуре абсорбера первой стадии. В случае отключения системы утилизации тепла подачу кислоты из кислотного контура абсорбера первой стадии и из абсорбера второй стадии в абсорбер первой стадии прекращают и подают кислоту из абсорбера второй стадии в дополнительный кислотный контур, в котором кислоту охлаждают в теплообменнике, после чего подают обратно в абсорбер второй стадии.
Согласно предпочтительному воплощению изобретения абсорбер первой стадии сконструирован в виде абсорбера типа Вентури, а абсорбер второй стадии сконструирован в виде абсорбера с уплотненным слоем.
Когда функционирует система утилизации тепла, предпочтительно оросительную норму абсорбера второй стадии настраивают на уровне от 5 до 30%, предпочтительно от 10 до 20% от полного потока кислоты, требуемого для абсорбции всего SO3, имеющегося в содержащем триоксид серы газе, подаваемом в промежуточную абсорбционную систему. В этом режиме эксплуатации по изобретению извлекают кислоту, подаваемую в абсорбер второй стадии, из кислотного контура конечного абсорбера. Кислотный насос абсорбера второй стадии предпочтительно отключен. Температура ниже уплотненного слоя составляет более 130°C, предпочтительно более 150°C. Всю тепловую энергию, выработанную в промежуточной абсорбционной системе, утилизируют в системе утилизации тепла.
С другой стороны, если система утилизации тепла не функционирует, оросительную норму абсорбера второй стадии увеличивают до >90%, предпочтительно 100% от полного потока кислоты, требуемого для абсорбции всего SO3, имеющегося в содержащем триоксид серы газе, подаваемом в промежуточную абсорбционную систему, при этом никакой серной кислоты не подают в абсорбер первой стадии.
Если абсорбер первой стадии не активен, в установках предшествующего уровня техники в абсорбер второй стадии поставляют недостаточное количество серной кислоты для абсорбции всего SO3, по- 1 031910 даваемого в абсорбер. Поэтому производительность установки приходится понизить. В отличие от этого в способе по изобретению поддерживают производительность установки. Для этого весь SO3 подают в абсорбер второй стадии и подачу кислоту в абсорбер второй стадии увеличивают так, что даже большое количество SO3 по-прежнему можно абсорбировать. Посредством этого можно продолжать эксплуатацию сернокислотной установки в полном масштабе, даже если система утилизации тепла отключена.
Изобретение также направлено на установку для получения серной кислоты по п.8 формулы изобретения, которая подходит для выполнения описанного выше способа. Установка включает в себя промежуточную абсорбционную систему, содержащую прямоточный абсорбер первой стадии, предпочтительно абсорбер типа Вентури, и противоточный абсорбер второй стадии, предпочтительно абсорбер с уплотненным слоем, средства подачи серной кислоты в абсорбер второй стадии, систему утилизации тепла для получения пара низкого давления, кислотный контур рециркуляции серной кислоты, соединенный с системой утилизации тепла и выполненный с возможностью соединения с абсорбером первой стадии в случае функционирования системы утилизации тепла, и дополнительный кислотный контур рециркуляции серной кислоты, выполненный с возможностью соединения с абсорбером второй стадии в случае отключения системы утилизации тепла и включающий теплообменник для охлаждения серной кислоты; указанная установка дополнительно содержит трубопровод для подачи серной кислоты из абсорбера второй стадии в абсорбер первой стадии в случае функционирования системы утилизации тепла. При этом средства подачи серной кислоты в абсорбер второй стадии содержат систему распределения для подачи серной кислоты на уплотненный слой, в котором кислота просачивается сверху вниз в противотоке к содержащему триоксид серы газу, а указанная система распределения содержит две отдельные головки для подачи кислоты в абсорбер второй стадии: первую головку для подачи серной кислоты в абсорбер второй стадии независимо от режима эксплуатации установки и вторую головку для подачи серной кислоты в абсорбер второй стадии из кислотного контура абсорбера второй стадии в случае отключения системы утилизации тепла, причем вторая головка имеет размер больше, чем первая головка, так что количество кислоты, подаваемое в абсорбер второй стадии второй головкой, больше, чем количество кислоты, которое подается первой головкой.
Ниже головок система распределения содержит распределительную камеру, приспособленную по размеру к требуемому количеству кислоты, подаваемой в уплотненный слой в абсорбере второй стадии.
Переключение из одного режима эксплуатации в другой обеспечивает продолжение эксплуатации установки без прерывания.
Способность подачи второй головки от 4 до 20 раз, предпочтительно от 5 до 10 раз больше способности подачи первой головки.
Изобретение далее описано более подробно на основе предпочтительного воплощения и чертежей. Все описанные и/или проиллюстрированные признаки образуют объект изобретения в чистом виде или в любом сочетании, независимо от их сочетания в формуле изобретения или их отсылок.
Краткое описание чертежей
На фиг. 1 схематически показана установка для выполнения способа по изобретению.
На фиг. 2 показана система распределения, применяемая в абсорбере второй стадии установки согласно фиг. 1.
Подробное описание предпочтительного воплощения
Как можно видеть из блок-схемы способа по изобретению, показанной на фиг. 1, содержащий триоксид серы (SO3) газ из непоказанного конвертора для превращения SO2 в SO3 вводят в абсорбер 2 первой стадии прямотоком с концентрированной серной кислотой, подаваемой через трубопровод 1. SO3, по меньшей мере, частично абсорбируется в горячей кислоте, повышая, таким образом, концентрацию кислоты. Через трубопровод 3 не абсорбированный триоксид серы вводят в абсорбер 4 второй стадии. Содержащий SO3 газ переходит в абсорбер 4 второй стадии противотоком к концентрированной серной кислоте для дальнейшей абсорбции. Технологический газ извлекают из абсорбера 4 второй стадии. Обогащенную серную кислоту извлекают из нижней части абсорбера второй стадии через трубопровод 7. После разбавления водой в баке 8 кислотного насоса или в отстойнике абсорбера 4 второй стадии и охлаждения в теплообменнике 9 остаток подают рециклом посредством насоса 8а через трубопровод 10а в абсорбер 4 второй стадии (кислотный контур абсорбера второй стадии).
Оросительная система, с помощью которой кислоту подают в абсорбер 4 второй стадии для просачивания сверху через уплотненный слой (УС) может в основном соответствовать системе, описанной в международной патентной заявке заявителей РСТ/ЕР 2008/005668 (W0 2009/015753 А1).
Серную кислоту, извлеченную из нижней части абсорбера 2 первой стадии, вводят в бак 13 кислотного насоса и из него подают посредством насоса 13а через трубопровод 14 в теплообменник 15, расположенный на более высоком уровне, где кислоту охлаждают водой.
Теплообменник 15 предпочтительно является кожухотрубчатым теплообменником с множеством транспортирующих кислоту труб 16, служащих в качестве элементов переноса тепла. Альтернативно, можно использовать плоский теплообменник или обычный бойлер типа котла.
Теплообменник 15 испарения воды питают со стороны воды предпочтительно с помощью усиленной циркуляции через насос 23а или, альтернативно, путем естественной циркуляции.
- 2 031910
Через трубопровод 17 охлажденная кислота протекает в смесительную камеру 18, в которой ее концентрацию настраивают до требуемого значения посредством подачи технологической воды, подаваемой через трубопровод 19, перед тем, как серную кислоту подают в верхнюю часть абсорбера 2 первой стадии. Часть кислоты можно отвести через трубопровод 20.
Питательную воду котла (ПВК) подают в паровой барабан 22. Для получения пара низкого давления (НД) с использованием тепла, передаваемого из теплообменника 15, ПВК подают рециклом через трубопровод 23 и насос 23а через указанный теплообменник 15 и в итоге возвращают в виде смеси воды и пара обратно в паровой барабан 22 через трубопровод 21. В паровом барабане 22 разделяют воду и пар. Пар извлекают из верхней части парового барабана 22.
Так как теплообменник расположен выше бака 13 кислотного насоса, кислота автоматически движется назад в бак 13 кислотного насоса под действием только лишь силы тяжести, когда насос 13а выключен.
Установка сконструирована для двойного режима эксплуатации, где в первом режиме эксплуатации, когда система утилизации тепла работает с получением пара НД в теплообменнике 15, всю кислоту из абсорбера 2 первой стадии и абсорбера 4 второй стадии циркулируют в кислотном контуре системы утилизации тепла с помощью насоса 13 а. В этом случае кислотный насос 8а абсорбера 4 второй стадии отключен. Оросительную норму абсорбера 4 второй стадии понижают до 5-30%, предпочтительно 1020% от полного потока кислоты, который потребовался бы для абсорбции всего SO3, содержащегося в содержащем триоксид серы газе, подаваемом в промежуточную абсорбционную систему. Температура кислоты ниже уплотненного слоя, УС, в абсорбере второй стадии составляет более 130°C, предпочтительно более 150°C. Дополнительную кислоту, требуемую для абсорбера 4 второй стадии, подают из контура конечной абсорбции через трубопровод 11b. В этом режиме эксплуатации предпочтительная оросительная норма в абсорбере 4 второй стадии составляет 4-10 м3/м2-ч. Кислота из абсорбера 4 второй стадии протекает в бак 13 насоса через отстойник абсорбера 2 первой стадии через трубопровод 5. Если система утилизации тепла функционирует, в основном все тепло, выработанное в промежуточной абсорбционной системе, утилизируют для получения пара НД.
В случае, когда система утилизации тепла отключена, никакой кислоты не подают в абсорбер 2 первой стадии. В этом случае абсорбер 4 второй стадии питают кислотой из системы абсорбера второй стадии, состоящей из бака 8 насоса, насоса 8а, охладителя 9 кислоты и связанных с ними трубопроводов 7, 10 и 10а. Кислотный насос 13а системы утилизации тепла отключен. Оросительную норму абсорбера 4 второй стадии настраивают на 100% от полного потока кислоты, требуемого для абсорбции всего SO3, подаваемого в промежуточную абсорбционную систему. Абсорбер 2 первой стадии работает только как газовый канал. В этом режиме эксплуатации предпочтительная оросительная норма в абсорбере 4 второй стадии обычно составляет 35-60 м3/м2-ч.
Переключение между двумя режимами эксплуатации обеспечивает непрерывную эксплуатацию установки без прерывания или требования уменьшения производительности. Обычно переключение выполняют путем запуска нефункционирующего кислотного контура и отключения других обоих уже полностью функционирующих контуров.
Головку 31 в основном питают через трубопровод 10b посредством двух кислотных трубопроводов, 11а и 11b. В режиме утилизации тепла в трубопровод 11b поступает кислота из башни конечной абсорбции, при этом в трубопровод 11а поступает кислота из поперечного потока сушильной башни.
Как показано на фиг. 2, система распределения для подачи серной кислоты в абсорбер 4 второй стадии содержит две отдельные головки 30, 31. Головку 30 используют в режиме эксплуатации без утилизации тепла, а головку 31 используют в режиме эксплуатации с извлечением тепла. Однако головку 31 непрерывно используют для подачи поперечного потока из сушильной башни в абсорбер второй стадии, независимо от режима эксплуатации установки. Следовательно, головка 30 имеет больший размер, чем головка 31, чтобы подавать большее количество кислоты в абсорбер 4 второй стадии. Способность подачи головки 30 от 4 до 20 раз, предпочтительно от 5 до 10 раз больше способности подачи головки 31, так что обе головки способны обеспечить соответствующие требуемые оросительные нормы для двух режимов эксплуатации.
В режиме эксплуатации без утилизации тепла кислоту подают в головку 30 через трубопровод 10а из бака 8 кислотного насоса. В обоих режимах эксплуатации кислоту подают в головку 31 через трубопровод 10b непосредственно из контура конечной абсорбции через трубопровод 11b и из поперечного потока сушильной башни через трубопровод 11а.
Из головок 30, 31 кислота поступает в сборные камеры 32 и 33 соответственно, расположенные ниже головок 30, 31, из которых ее выгружают в последующие распределительные камеры 34 и 35 соответственно, и она проходит с требуемой скоростью в уплотненный слой, УС, через каналы 36 и 37 соответственно.
- 3 031910
Список позиций на чертежах:
- трубопровод;
- абсорбер первой стадии, например абсорбер Вентури;
- трубопровод;
- абсорбер второй стадии, например башня с уплотненным слоем;
- трубопровод;
- трубопровод;
- бак кислотного насоса;
8а насос;
- теплообменник;
10а, 10b, 10с - трубопроводы;
11а, 11b - трубопроводы;
- бак кислотного насоса;
13а - насос;
- трубопровод;
- теплообменник;
- трубы;
- трубопровод;
- смесительная камера;
19-21 - трубопроводы;
- паровой барабан;
- трубопровод;
23а - насос;
- головка;
- головка;
32, 33 - сборные камеры;
34, 35 - распределительные камеры;
36, 37 - каналы;
BFW - питательная вода котла, ПВК;
РА - уплотненный слой, УС
Claims (10)
1. Способ эксплуатации установки для получения серной кислоты, содержащей систему утилизации тепла для получения пара низкого давления путем использования тепла, выработанного в результате экзотермической абсорбции триоксида серы в серной кислоте, включающий подачу содержащего триоксид серы газа в промежуточную абсорбционную систему для его, по меньшей мере, частичного абсорбирования в серной кислоте, где промежуточная абсорбционная система содержит двухстадийную абсорбционную систему, включающую прямоточный абсорбер первой стадии и противоточный абсорбер второй стадии, и подачу серной кислоты в абсорбер второй стадии, отличающийся тем, что
а) когда функционирует система утилизации тепла, серную кислоту из абсорбера второй стадии подают в абсорбер первой стадии, а серную кислоту из абсорбера первой стадии подают в кислотный контур абсорбера первой стадии, соединенный с системой утилизации тепла, а затем подают обратно в абсорбер первой стадии, так что вся кислота, извлекаемая из абсорбера первой стадии и из абсорбера второй стадии, циркулирует в кислотном контуре абсорбера первой стадии; а
б) в случае отключения системы утилизации тепла подачу кислоты из кислотного контура абсорбера первой стадии и из абсорбера второй стадии в абсорбер первой стадии прекращают и подают кислоту из абсорбера второй стадии в дополнительный кислотный контур, в котором кислоту охлаждают в теплообменнике (9), после чего подают обратно в абсорбер второй стадии.
2. Способ по п.1, отличающийся тем, что абсорбер первой стадии сконструирован в виде абсорбера типа Вентури, а абсорбер второй стадии сконструирован в виде абсорбера с уплотненным слоем.
3. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что, когда функционирует система утилизации тепла, оросительную норму абсорбера второй стадии настраивают на уровне от 5 до 30%, предпочтительно от 10 до 20% от полного потока кислоты, требуемого для абсорбции всего SO3, имеющегося в содержащем триоксид серы газе, подаваемом в промежуточную абсорбционную систему.
4. Способ по любому из пп.1-3, отличающийся тем, что, когда система утилизации тепла функционирует, кислоту, подаваемую в абсорбер второй стадии, извлекают из кислотного контура конечного абсорбера.
5. Способ по любому из предшествующих пунктов, отличающийся тем, что кислота, подаваемая в абсорбер второй стадии, представляет собой сочетание кислоты, извлеченной из кислотного контура конечного абсорбера, и поперечного потока кислоты, подаваемого из системы сушильной башни.
6. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором в абсорбере второй стадии триоксид
- 4 031910 серы проводят через уплотненный слой противотоком к серной кислоте, которой уплотненный слой орошают сверху, отличающийся тем, что, когда система утилизации тепла функционирует, температуру ниже уплотненного слоя настраивают до более 130°C, предпочтительно более 150°C.
7. Способ по п.1 или 2, отличающийся тем, что, когда система утилизации тепла отключена, оросительную норму абсорбера второй стадии настраивают на уровне >90%, предпочтительно примерно 100% от полного потока кислоты, требуемого для абсорбции всего SO3, имеющегося в содержащем триоксид серы газе, подаваемом в абсорбционную систему, при этом никакой серной кислоты не подают в абсорбер первой стадии.
8. Установка для получения серной кислоты для осуществления способа по любому из пп.1-7, содержащая промежуточную абсорбционную систему, имеющую прямоточный абсорбер (2) первой стадии и противоточный абсорбер (4) второй стадии, средства подачи серной кислоты в абсорбер второй стадии, систему утилизации тепла для получения пара низкого давления, кислотный контур рециркуляции серной кислоты, соединенный с системой утилизации тепла и выполненный с возможностью соединения с абсорбером первой стадии в случае функционирования системы утилизации тепла, и дополнительный кислотный контур рециркуляции серной кислоты, выполненный с возможностью соединения с абсорбером второй стадии в случае отключения системы утилизации тепла и включающий теплообменник (9) для охлаждения серной кислоты, при этом средства подачи серной кислоты в абсорбер (4) второй стадии содержат систему распределения для подачи серной кислоты на уплотненный слой, в котором кислота просачивается сверху вниз в противотоке к содержащему триоксид серы газу, указанная установка дополнительно содержит трубопровод (5) для подачи серной кислоты из абсорбера (4) второй стадии в абсорбер (2) первой стадии в случае функционирования системы утилизации тепла, а указанная система распределения содержит первую головку (31) для подачи серной кислоты в абсорбер (4) второй стадии независимо от режима эксплуатации установки и вторую головку (30) для подачи серной кислоты в абсорбер (4) второй стадии из кислотного контура абсорбера второй стадии в случае отключения системы утилизации тепла, причем вторая головка (30) имеет размер больше, чем первая головка (31), таким образом, чтобы вторая головка (30) обеспечивала подачу от 4 до 20 раз больше способности подачи первой головки (31), так что обе головки способны обеспечить соответствующие требуемые оросительные нормы для двух режимов эксплуатации.
9. Установка по п.8, отличающаяся тем, что ниже головок (30, 31) система распределения содержит распределительные камеры (34, 35), приспособленные по размеру к требуемому количеству кислоты, подаваемой в уплотненный слой в абсорбере (4) второй стадии.
10. Установка по любому из пп.8 и 9, отличающаяся тем, что способность подачи второй головки (30) от 5 до 10 раз больше, чем способность подачи первой головки (31).
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| PCT/EP2013/072309 WO2015058804A1 (en) | 2013-10-24 | 2013-10-24 | Process for operating a sulfuric acid plant |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| EA201690663A1 EA201690663A1 (ru) | 2016-11-30 |
| EA031910B1 true EA031910B1 (ru) | 2019-03-29 |
Family
ID=49474432
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| EA201690663A EA031910B1 (ru) | 2013-10-24 | 2013-10-24 | Способ эксплуатации сернокислотной установки |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP3060518B1 (ru) |
| KR (1) | KR101706522B1 (ru) |
| CN (1) | CN105722786B (ru) |
| EA (1) | EA031910B1 (ru) |
| ES (1) | ES2644341T3 (ru) |
| MA (1) | MA38921B1 (ru) |
| PL (1) | PL3060518T3 (ru) |
| SA (1) | SA516370925B1 (ru) |
| WO (1) | WO2015058804A1 (ru) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6124206B2 (ja) * | 2012-11-30 | 2017-05-10 | 千代田化工建設株式会社 | 硫酸製造装置向け脱硫方法及び脱硫装置 |
| KR102670732B1 (ko) | 2015-11-06 | 2024-05-31 | 토프쉐 에이/에스 | 황산 제조에서 시동 황 산화물 배출물의 감소를 위한 방법 및 플랜트 디자인 |
| CN105947994B (zh) * | 2016-04-29 | 2018-10-09 | 上海京藤化工有限公司 | 一种微电子用mos级硫酸的生产装置及生产方法 |
| CN117886279B (zh) * | 2024-01-22 | 2024-06-14 | 江苏捷创新材料有限责任公司 | 一种电子级硫酸生产设备 |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008064698A1 (en) * | 2006-11-29 | 2008-06-05 | Haldor Topsøe A/S | Process for the production of sulfuric acid |
| WO2011091950A2 (en) * | 2010-02-01 | 2011-08-04 | Outotec Oyj | Process and plant for cooling acid |
| US20130115159A1 (en) * | 2010-01-20 | 2013-05-09 | Mecs Inc. | Energy recovery in manufacture of sulfuric acid |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4670242A (en) * | 1984-11-09 | 1987-06-02 | Monsanto Company | Heat recovery from concentrated sulfuric acid |
| DE102004012293B4 (de) | 2004-03-12 | 2016-09-08 | Outotec Oyj | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Schwefelsäure |
| DE102007031284A1 (de) | 2007-07-05 | 2009-01-08 | Ses-Entwicklung Gmbh | Stoffkonzentrations-Sensor und Herstellverfahren dafür |
-
2013
- 2013-10-24 WO PCT/EP2013/072309 patent/WO2015058804A1/en active Application Filing
- 2013-10-24 ES ES13780165.0T patent/ES2644341T3/es active Active
- 2013-10-24 KR KR1020167013297A patent/KR101706522B1/ko active IP Right Grant
- 2013-10-24 PL PL13780165T patent/PL3060518T3/pl unknown
- 2013-10-24 MA MA38921A patent/MA38921B1/fr unknown
- 2013-10-24 EA EA201690663A patent/EA031910B1/ru not_active IP Right Cessation
- 2013-10-24 CN CN201380080420.9A patent/CN105722786B/zh active Active
- 2013-10-24 EP EP13780165.0A patent/EP3060518B1/en not_active Not-in-force
-
2016
- 2016-04-12 SA SA516370925A patent/SA516370925B1/ar unknown
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008064698A1 (en) * | 2006-11-29 | 2008-06-05 | Haldor Topsøe A/S | Process for the production of sulfuric acid |
| US20130115159A1 (en) * | 2010-01-20 | 2013-05-09 | Mecs Inc. | Energy recovery in manufacture of sulfuric acid |
| WO2011091950A2 (en) * | 2010-02-01 | 2011-08-04 | Outotec Oyj | Process and plant for cooling acid |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20160072250A (ko) | 2016-06-22 |
| KR101706522B1 (ko) | 2017-02-13 |
| SA516370925B1 (ar) | 2018-07-29 |
| CN105722786B (zh) | 2018-04-06 |
| PL3060518T3 (pl) | 2018-01-31 |
| EP3060518A1 (en) | 2016-08-31 |
| ES2644341T3 (es) | 2017-11-28 |
| CN105722786A (zh) | 2016-06-29 |
| MA38921B1 (fr) | 2017-06-30 |
| MA38921A1 (fr) | 2016-10-31 |
| EA201690663A1 (ru) | 2016-11-30 |
| EP3060518B1 (en) | 2017-09-06 |
| WO2015058804A1 (en) | 2015-04-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA2968771C (en) | Process and plant for improved energy-efficient production of sulfuric acid | |
| US7820134B2 (en) | Process and plant for producing sulfuric acid | |
| ES2480303T3 (es) | Procedimiento y planta para la producción de ácido sulfúrico | |
| CN105129746B (zh) | 一种清洁生产食品添加剂硫酸的方法 | |
| EA031910B1 (ru) | Способ эксплуатации сернокислотной установки | |
| CN103318850A (zh) | 用于硫铁矿和冶炼烟气制酸装置中的低温余热回收系统 | |
| US9505999B1 (en) | Method to reduce formation of effluent water in the coal gasification process | |
| US20130259788A1 (en) | Condenser and method for cleaning flue gases | |
| CN102530882A (zh) | 一种除水型硫磺回收方法及装置 | |
| WO2019192173A1 (zh) | 一种含s03气体制酸能量回收装置及方法 | |
| JP5855664B2 (ja) | 冷却システムによる熱統合の方法 | |
| KR20180117672A (ko) | 황산의 제조를 위한 공정 및 설비 | |
| CN111704114A (zh) | 提高硫酸生产干吸工段热回收系统产汽率的方法 | |
| FI60181C (fi) | Foerfarande foer framstaellning av svavelsyra | |
| CN212843103U (zh) | 一种提高硫酸生产干吸工段热回收产汽率的系统 | |
| US9200805B2 (en) | Condenser and method for heat recovery and cooling |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): AM AZ BY KG TJ TM |
|
| MM4A | Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s) |
Designated state(s): KZ RU |