NL8204494A - Werkwijze voor het voortbrengen van stengelkristal superlegeringsmateriaal met beheerste orientatie. - Google Patents

Description

%» % .-1-

Werkwijze voor het voortbrengen van stengelkristal super-legeringsmateriaal met beheerste orientatie.

De uitvinding heeft betrekking op het gebied van nikkelbasis superlegerlngsvoorwerpen met langwerpige ge-richte kristallen met beheerste orientatie en op methodes voor het voortbrengen van dergelijke voorwerpen.

5 Hat is bekend, dat metallische materialen algemeen een kristall.ijne vorm hebben, dat wil zeggen, afzonderlij-ke atomen van het materiaal hebben een voorspelbare rela-tie ten opzichte van de naburige atomen, en deze relatie strekt zich uit op een herhaalde wijze door een speciaal 10 kriatal. Nikkelbasis superlegeringen hebben een midzijds gecentreerd cubisch rooster. Het is verder bekend, dat de eigensohappen van dergelijke kristallen aanzienlijk varieren met hun orientatie.

De meeste metallische voorwerpen bevatten vele · 15 duizendeiafzonderlijke kristallen of korrels en de eigen- schappen van zo'n voorwerp in een speciale richtinghouden verband met de gemiddelde orientatie van de afzonderlijke kristallen, die het voorwerp vormen. Indien de korrels of kristallen een wlliekeurige orientatie hebben, zullen de eigen-20 schappen van het voorwerp isotroop zijn, dat wil zeggen hetzelfde in alle richtingen. Dit is evenwel zelden het geval, aangezien de meeste giet en vormprocessen een voorkeurskristalorientatie of textuur voortbrengen. Bij een deformatiesltuatie is een dergelijke voorkeursorienta-25 tie het gevolg van diverse factoren. Kristallen in bepaalde orientaties zijn meer resistent tegen deformatie dan andere kristallen. Deze deformatieresistent georienteerde kristallen vertonen de neiging tot roteren gedurende de deformatie, waardoor een voorkeursorientatie wordt geproduceerd. Ge-30 durende rekristalliseren zijn voorkeursorientaties het gevolg van de preferente nucleatie en/of groei van kristallen van bepaalde orientaties.

Texturen zijn uitgebreid bestudeerd en sommige prak-tische toepassingen zijn gemaakt van getextureerde materia-35 len. In het bijzonder op het gebied van magnetische mate-rialen zoals transformatorstalen heeft textureren gezorgd 82 0 4 4 9 4 I · -2- voor aanzienlijke prestatieverbeteringen. Dit wordt.bijvoor-beeld beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.219.496 en in een artikel in Metal Progress, December 1953, biz. 71-75.

5 Op een ander terrein zijn methodes ontwikkeld voor de produktie van nikkelbasis voorwerpen met langwerpige kristallen onder gebruikmaking van gerichte rekristallisa-tietechnifeken. Dit wordt beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.975.219. In dit octrooischrift wordt hete 10 extrusie gebruikt voor het verdichten van superlegerings-poeder, dat vervolgens isoterm wordt gesmeed en gericht gerekristalliseerd door het te leiden langs een thermische gradient. Genoemd octrooischrift geeft niet aan, welke, zoal enige voorkeursorientatie resulteert.

15 In een ander verwant gebied zijn de voordelen van ge richte kristallen van beheerste orientatie wel bekend in vliegtuig gasturbine-onderdelen, en dit wordt beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.260.505, dat dergelijke componenten beschrijft, alsook de methodes voor het ver-20 vaardigenervan door middel van giettechnieken.

De onderhavige uitvinding vindt in het bijzonder toepassing op nikkelbasis superlegeringen van het volgende brede samenstellingsgebied: 2-9% Al, 0-6% Ti, 0-16% Mo, 0-12% Ta, 0-12% W, 0-4% Nb, 0-20% Or, 0-20% Co, 0-0,3% C, 25 0-1% Y, 0-0,3% B, 0-0,3% Zr, 0-2% V, 0-5% Re, balans in wezen nikkel.

Er wordt aangenomen, dat de uitvinding algemeen toe-pasbaar is op alle nikkelbasis superlegeringen. Het uitgangs-materiaal wordt verschaft in een verwerkbare vorm. E§n 30 methode is het vastmaken van poeder, een andere methode is om te beginnen met een gietstuk, bij voorkeur een fijnkor-relig gietstuk. Dit materiaal wordt vervolgens warm be-werkt bij een temperatuur nabij, maar beneden de gamma prime solvus. Bij voorkeur geschiedt dit initiele warnbe-35 werken in een mate in overmaat van ongeveer 50%. Dit warm bewerkte materiaal wordt vervolgens koud gewalst, op een bijzondere wijze, voor een verdere hoeveelheid van ongeveer 65%. Het koud walsen wordt als volgt uitgevoerd: het materiaal wordt eerst koud gewalst. Een tweede koud walsstap 40 wordt uitgevoerd in de dwarswalsrichting, dat wil zeggen 8204494 .................................. .

« » ' -3- in de richting, die 90° gedraaid is ten opzichte van de richting van het initiele koud walsen. De verhouding van de reducties in de initiele koud walsstap en de eind koud-walsstap bedraagt ongeveer 75:25. Tussentijdse 5 stappen worden toegepast gedurende zowel koud als warm- walsstappen indien noodzakelijk ter voorkoming van scheuren. Het resultaat is een voorwerp met een sterke (110) 4112? plaat textuur.

Dit getextureerde materiaal wordt gericht gerekristal-10 liseerd voor het voortbrengen van veelvoudige langwerpige kristallen of enkelvoudige kristallen van beheerste orien-tatie, De (110) <112? textuur bestuurt de orientatie van de gerekristalliseerde kristallen. Door het varieren van de gerichte rekristallisatieparameters kan een verscheiden-15 heid van eindorientaties worden geproduceerd.

Dienovereenkomstig is het een doel van de uitvinding om een werkwijze te verschaffen voor het voortbrengen van nikkelsuperlegeringsplaat met een sterke (110) 4112? plaat-textuur.

20 Het is een verder doel van de uitvinding om gerichte gerekristalliseerde platen te verschaffen, bestaande uit kristallen, waarvan de <111? richting evenwijdig is aan de dwarswalsrichting.

Het is een ander doel van de uitvinding om platen te 25 verschaffen, waarvan de <110? richting evenwijdig is aan de rechte walsrichting. Nog een ander doel van de uitvinding is het verschaffen van een plaat, waarvan de 100 richting in de hoek tussen de richting van rechtwalsen en dwars-walsen bisecteert.

30 De hiervoor genoemde en andere doelelnden, kenmerken en voordelen van de uitvinding zullen thans nader worden toegelicht aan de hand van de volgende beschrijving van voorkeursuitvoeringen onder verwijzing naar de tekening.

In de tekening -'ioont.

35 Fig.l de relatie tussen de normaal richting, de rich ting van het rechtwalsen (S.R.) en de richting van het dwars-walsen (X.R.), fig.2 de materiaalorientatie gedurende het rechtwalsen, 40 fig.3 de materiaalorientatie gedurende het dwars- 8204494 -4- walsen, fig,4 de techniek voor het voortbrengen van een mate-riaal met <1Z1> orientatie, fig.5 de techniek voor het voortbrengen van mate-5 riaal met <110 > orientatie, fig.6 de techniek voor het voortbrengen van materiaal· met <100> orientatie, en tonen de fig.7 tot en met 10 polaire figuren, waarin de textuur, voortgebracht door de processen, beschreven in de 10 voorbeelden 1 tot en met 4 is geillustreerd.

Volgens de uitvinding is het uitgangsmateriaal een nikkelbasis superlegeringspoeder. In het algemeen kan elke nikkelbasis superlegering worden gebruikt. Het brede samen-stellingsgebied van dergelijke legeringen is: 2-9% Al, 15 0-6% Ta, 0-16% Mo, 0-12% Ta, 0-12% W, 0-4% Nb, 0-20% Cr, 0-20% Co, 0-2% V, 0-5% Re, met als balans in wezen nikkel.

Er kunnen verder nog spore ingredienten aanwezig zijn, omvattende 0-0,3% C, 0-0,5% Hf, 0-0,3% Zr, 0-0,3% B en 0-1% Y. Deze legeringen worden verwerkt volgens een me-20 thode, die zorgt voor een homogeen warmwerkbaar materiaal. Het uitgangsmateriaal moet homogeen, dicht en warmwerk-baar zijn. E§n methode is om superlegeringspoeder te ver-stevigen, bijvoorbeeld door warn isostatisch persen (HIP) of door warme extrusie. Een andere methode is om uit te 25 gaan van een grote lichaam, bij voorkeur een fijnkorrelig gietstuk. Indien de poedermethode wordt gebruikt, moet men er zorg voor dragen, dat verontreiniging van het poeder wordt voorkomen, en moet het poeder bij voorkeur worden gehouden en gehanteerd onder inerte condities, welke oxyda-30 tie van de poederdeeltjes voorkomen. Het poeder wordt ver-volgens gecompacteerd voor het vormen van een voorwerp van geheel theoretische dichtheid. De compacteringsmethode bli'j)ct niet-kritisch te zijn voor het succes van de uitvinding. Kenmerkend is warm isostatisch persen toegepast.

35 Het poeder wordt verzegeld in een geevacueerde roestvrij stalen bus. Kenmerkende compacteringscondities zijn gas-drukken van ongeveer 103,42 MPa en temperaturen van onge-veer 1149-1232°C gedurende een tijd van ongeveer 2 uur, gevolgd door een ovenkoeling. Warme extrusiemethoden zijn 40 eveneens met succes gebruikt. Kenmerkende extrusiecondities 8204494 -5- zijn temperaturen van 1204-1260°C en extrusieverhoudingen van hoger dan ongeveer 4:1- Het poeder wordt geplaatst in roestvrij stalen houder voorafgaand aan de extrusie.

Het -bewerkbare voorwerp wordt vervolgens warm gedefor-5 meerd voor het verkrijgen van een reductie in oppervlak van tenminste 40% en bij voorkeur tenminste 55%. Dit warm deformeringsproces verbetert de geschiktheid voor het daar-opvolgend koud bewerken van het materiaal. Er is gebruik gemaakt van warmwalsen, maar andere processen zoals smeden 10 schijnen eveneens toepasbaar. Het proces, beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.519.503, kan worden gebruikt, Het warm vervormen wordt uitgevoerd bij een temperatuur, die nabij maar minder dan de gamma prime solvus temperatuur van de legerlng is, kenmerkend 1177-1246°C. Indien warm-15 walsen wordt toegepast, worden de initiele warmwalsdoor- voeringen bij voorkeur uitgevoerd aan het hoge eind van het temperatuurgebied en met relatief weinig volumevermindering per doorvoering' (dat wil zeggen 5%). Verder doorvoeringen kunnen met grotere reducties (dat wil zeggen 15%) worden 20 uitgevoerd, en de temperatuur kan daarbij afnemen naar het onderste einde van het gebied. Het voorwerp wordt tussen doorvoeringen opnieuw verhit naarmate dit gewenst is ten-einde de legering binnen het gewenste temperatuurtraject te houden. Aan het eind van de warmbewerkingsstap kan men 25 het materiaal in de bewerkte toestand laten en het laten koelen aan lucht.

De volgende stap is die, welke het meest belangrijk is voor het ontwikkelen van de gewenste textuur. Dit is een tweetraps walsoperatie, die wordt aangeduid als koudwalsen, 30 maar kan worden uitgevoerd bij temperaturen van tot ongeveer 650°C. Deze stap zal duidelijk worden onder verwijzing naar fig.l, waarin de strook getoond is voorafgaand aan de koud-wals bewerking, en waarin drie orthogonale assen, SR, XR en ND aangegeven zijn. De koudwals bewerking omvat twee 35 stappen, in de eerste stap wordt het walsen uitgevoerd in de SR (rechtwalsen) richting en in de tweede stap vindt het walsen plaats in de XR (dwarswals) richting, dat wil zeggen onder een hoek van 90° ten opzlchte van de SR richting.

De twee stappen van de koudwals bewerking moeten zor-40 gen voor een totale reductie van meer dan 55% en meest pre- 8204494 -6- ferent meer dan 65%. De mate van vervorming wordt zodanig verdeeld over de twee koudwalsstappen, dat nominaal 75% van de vervorming optreedt in de initiele rechtwalsstap en 25% in de dwarswalsstap. Het is deze opeenvolging van 5 stappen,' welke zorgt voor de gewenste eindtextuur. De ken-merde reductie per doorvoering is 1-2% en de totale reduc-tie tussen tussengelegen temperingen (bijvoorbeeld 1204°C gedurende 3 min.) is 8-15%. De verhouding tussen de stappen van het koude rechtwalsen en het koude dwars-10 walsen kan varieren van 80:20 tot 70:30.

Het resultaat van deze procedure is de ontwikkeling van een sterke (110) <112> plaat textuur. Dit betekent, dat een aanzienlijk aantal kristallen in de plaat zodanig georienteerd zijn, dat zij (110) vlakken hebben evenwijdig 15 aan het plaatoppervlak en <112·> richtingen, die evenwijdig zijn aan de SR richting. Van-zelfsprekend zal in een willekeurige plaat een bepaald aantal kristallen voldoen aan deze kriteria. In platen, bewerkt volgens de voorgaande methode, bedraagt het aantal kristallen, dat aan deze 20 kriteria voldoet, evenwel tenminste 4x en gewoonlijk ten-minste 6x zo veel als te verwachten is in het willekeurige geval.

Er is gevonden, dat de plaat van deze textuur zeer ontvankelijk is voor gerichte rekristallisatie voor het 25 voortbrengen van gerekristalliseerde platen, waarvan de orientatie verschillend is van de oorspronkelijke textuurU, en welke bruikbaar zijn voor de vervaardiging van super-legeringsvoorwerpen zoals beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.872.563, De hiervoor beschreven <110 y 30 <112 > plaat textuur kan worden gebruikt voor het produ- ceren van gericht gerekristalliseerde materialen met 6f de <100> , <110> of <111> richting als overheersende richting in de plaat. De uitdrukking "gerichte rekristallisatie" wordt enigszins ruim gehanteerd en er wordt feite-35 lijk aangenomen, dat hetgeen gebeurd, nauwkeuriger kan worden beschreven als gerichte abnormale kristalgroei. Dat wil zeggen, het lijkt waarschijnlijk, dat bepaalde aanwezige kristallen groeien ten koste van andere aanwezige kristallen in plaats van het geval van werkelijke gerichte rekristal-40 lisatie, waarbij nieuwe kristallen zouden worden genucle- 8204494 -7- eerd en groeten ten koate van de bestaande kristallen. Onge-acht hun oorsprong schijnt het, dat verschillen in de kristalgroeisnelheid tussen concurerende kristallen de waargenomen textuur produceerd.

5 Er zijn drie primaire kristalrichtingen in het cubische systeem: de <100> , de <110? en de <111? , welke respektievelijk een rand van de eenheidscel, het diagonaalvlak Van de eenheidscel eh een diagonaal, die loopt tussen tegenover gelegen hoeken en gaat door het 10 centrum van de cel, representeren. De <100? orientatie heeft een lage elasticiteitsmodulus en daarom zullen tur-bine-onderdelen, waarvan de hoofdas samenvalt met een <100 > as, resistent zijn tegen thermische vermoeiing.

Verder heeft de <111> richting een hoge elasticiteits-15 modulus, en voorwerpen, die deze richting evenwijdig heb-ben aan de primaire spanningsrichting, zijn resistent tegen hoge cyclische vermoeiing. Dankzij de uitvinding en haar vermogen om materiaal te produceren met deze ver-sehillend® oriintaties, wordt een hoge graad van flexibili-20 teit besahikbaar gesteld aan de ontwerper van turbine-onderdelen.

De methode voor het voortbrengen van platen met deze assen gelegen in het vlak van de plaat is getoond in de fig.4, 5 en 6. Fig.4 toont, dat het doorvoeren van de 25 plaat door een warmtegradient zodanig, dat de richting van de gradient evenwijdig is aan de XR-as, resulteert in een plaat, bestaande uit langwerpige kristallen, waarvan de lengteas de <111> richting is. Zoals getoond in de figuur, wat de SR righting van de plaat de <110? richting van de 30 langwerpige kristallen, terwijl de oorspronkelijke normaal-richting van de plaat de <112> as van de langwerpige kristallen omvat. Op overeenkomstige wijze toont fig.5, dat, indien de plaat wordt gevoerd door de warmtegradient zodanig, dat de SR as evenwijdig is aan de verplaatsings-35 richting door de warmtegradient, de kristallen een as heb-ben van <110> en een <110> as in de XR richting ligt en een <100> as in de ND richting. De procedure, getoond in fig.6, verschilt in geringe mate daarin, dat de plaat gaat door de warmtegradient volgens een as, die de SR en XR 40 richtingen bisecteert, met als gevolg, dat de <100> $204 484 -8- richting loopt volgens de lengte van de kristallen, terwijl de twee orthogonale assen van het <100> type zijn.

Kenmerkend moet de vereiste warmtegradient een steil-heid hebben van tenminste ongeveer 55°C gemeten bij de 5 gamma prime solvus temperatuur van de legering. Het warme einde van de gradient is hoger dan de gamma prime solvus temperatuur, maar mag vanzelfsprekend niet hoger zijn dan de beginsmelttemperatuur van de legering. Kenmerkende doorvoersnelheden door de gradient lopen van 3,2-101 mm 10 per uur.

De uitvinding zal thans verder worden toegelicht onder verwijzing naar de volgende voorbeelden, die niet beperkend, maar uitsluitend illustratief bedoeld zijn. Voorbeeld I

15 1. Samenstelling: - 14,4% Mo, 6,25% W, 6,8% Al, 0,04% C, balans Ni.

2. Poederafmeting:- 0,1777 mm.

3. Verstevigingsmethode - Warm Isostatisch Persen (H.I.P) bij 1232°C en 103,42 MPa druk gedurende 2 uur.

20 4. Warm bewerken- door walsen bij 1204°C tot 60% reductie.

5. Koudwalsen - totale reductie 65% a. koud recht gewalst b. koud dwars gewalst verhouding van koud recht rollen tot koud dwars rol-25 len=7.5:25, tussengelegen temperingen bij 1204°C.

6. Resulterende textuur - singular (110) <112> , 7x wille-keurig, zoals getoond in fig.7.

7. Gerichte rekristallisatie (39°C/cm gradient, gemeten bij gamma prime solvus temperatuur).

30 a. D.R. evenwijdig aan koud dwarswalsrichting bij 6,35 mm/uur - resultaat - (112) in vlak van plaat,<111? axiale orientatie.

b. D.R. evenwijdig aan koud rechtalsrichting bij 16-51 mm/uur - resultaat - (100) in vlak van plaat, <110? 35 in axiale richting.

c. D.R. in richting, welke de richtingen van het koud rechtwalsen met koud dwarswalsen bisecteert (45° as) bij 16-51 mm/uur - resultaat - (100) in vlak plaat, <100> in axiale richting.

40 8204494 -9-

Voorbeeld II

1. S aniens telling - 9,0% Cr, 5,0% Al, 10,0% Co, 2,0% Ti, 12% Wr 1,0% Jib, 0,15% C, 0,015% B, 0,05% Zr (legering MAR-M200) balans Ni.

5 2. Poederafmeting: - 0,177 mm 3. Verstevigingsmethode - extrusie bij 1066°C met een extrusieverhouding van 6,8:1.

4. Warrabewerkan :door isothermisch smeden bij 1121°C, vervormingssnelheid van 0,1 min."*1, 60% totale vervorming.

10 5. Koudwalsen — totale reductie 60% a. koud rechtwalsen b. koud dwarswalsen verhouding van koud rechtwalsen tot koud dwarswalsen = 75:25, tussengelegen temperingen bij 1149°C.

15 6. Resulterende textuur - singulier (110) <112>, 4,7 x toevalsverdeling, zoals getoond in fig.8.

7. Gerichte rekristallisatie nog niet ge-evalueerd.

Voorbeeld III

1. Samenstelling - 9,0% Cr, 7,0% Al, 9,5% W, 3,0% Ta, 20 1,0% Mo. balans Ni.

2. Poederafmeting: - 0,177 mm.

3. Verstevigingsmethode - warm isostatisch persen (HIP) bij 1232°C en een druk van 103,42 MPa gedurende 2 uur.

4. Warm bewerken - door walsen bij 1204°C tot 60% reductie.

25 5.. Koudwalsen - totale reductie 65% a. koud recht gewalst b. koud dwars gewals verhouding van koud rechtwalsen tot koud dwarswalsen = 75:25, tussengelegen temperingen bij 1204°C.

30 6. Resulterende textuur - singulier '(110) <112> , 12 x toevalsverdeling, zoals getoond in fig.9.

7. Gerichte rekristallisatie (39°C/cm gradient gemeten bij gamma prime solvus temperatuur) a. D.R, evenwijdig aan richting van koud dwarswalsen 35 bij 6,35 mm/uur - resultaat - (112) in vlak van pleat, <111*7 axiale orientatie.

b. D.R. evenwijdig aan richting van koud rechtwalsen bij 16-51 mm/uur - resultaat - (100) in het vlak van de plaat, <110> in axiale richting.

40 c. D.R. in richting, welke de richtingen van het koud 8204494 -10- rechtwalsen en het koud dwarswalsen bisecteert (45° as) bij 16-51 mm/uur - resultaat - (100) in het vlak van de plaat, <100^ in axiale richting.

Voorbeeld IV

5 1. Samenstelling - 9,0% Cr, 6,5% Al, 9,5% W, 1,6% Ta, ‘ 1,0% Mo, 0,8% Nb, 0,05% C, 0,01% B, 0,1% Zr, balans Ni.

2. Poederafmeting : - 0,177 mm 3. Verstevigingsmethode - warm isostatisch persen (HIP) 10 bij 1232°C en een druk van 103,43 MPa gedurende 2 uur.

4. Warm bewerken - door walsen bij 1204°C tot 60% reduc-tie.

5. Koudwalsen - totaXe reductie 65% a. koud recht gewalst 15 b. koud dwars gewalst verhouding van koud rechtwalsen tot koud dwarswalsen = 75:25, tussengelegen temperingen bij 1204°C.

6. Resulterende textuur - singulier (110) <112> , 8 x toevalsverdeling, zoals getoond in fig.10.

20 7. Gerichte rekristallisatie (39°C/cm gradient, gemeten bij gamma prime solvus temperatuur) a. D.R. evenwijdig aan de richting van het koud dwarswalsen bij 6,35 mm/uur - resultaat - (112) in het vlak van de plaat, <111> axiale orientatie.

25 b. D.R. evenwijdig aan de richting van het koud recht walsen bij 16-51 mm/uur - resultaat - (100) in vlak van de plaat, <110> in axiale richting.

c. D.R. in de richting, welke de richtingen van het koud rechtwalsen en het koud dwarswalsen bisecteert 30 (45° as), bij 16-51 mm/uur - resultaat - (100) in het vlak van de plaat, <100> in axiale richting.

Hoewel de uitvinding in het bovenstaande is beschre-ven en toegelicht aan de hand van voorkeursuitvoeringen, zal het de vakman duidelijk zijn, dat tal van veranderingen 35 in vorm en detail mogelijk zijn zonder daardoor te treden buiten het kader van de uitvinding.

-conclusies- 8204494

Claims (7)

1. Nikkelbasis superlegeringsplaat, met h e t k e n m e r k, dat deze een (110) <112 > singulieie textuur bezit met een sterkte van tenminste 4 x toevalsverdeling.

2. Plaat volgens conclusie 1, m e t het k e n m e r k, 5 dat deze een textuursterkte heeft van tenminste 6x toevals- verdeiing.

3. Gericht gerekristalliseerde nikkelbasis superlegeringsplaat , met het k e n m e r k, dat deze georien- 10 teerde Xangwerpige kristaXXen heeft met de <11£> richting paraXXei aan de Xengte-as van de kristaXXen.

4. Gericht gerekristalliseerde nikkeisuperiegeringspiaat, met het kenmerk, dat deze gerichte Xangwerpige 15 kristaXXen heeft met de <110> richting evenwijdig aan de Xengte-as.

5. Gericht gerekristalliseerde nikkelsuperlegeringsplaat, met h e t k e n m e r k, dat deze georienteerde 20 langwerpige kristallen heeft met de <100> richting parallel aan de Xengte-as.

6. Werkwijze voor het voortbrengen van een nikkelsuperlegeringsplaat volgens conclusie 3-met gerichte, langwerpige 25 kristallen, waarvan de lengte-as in wezen korrespondeert met de <111> richting, gekenmerkt door de vol-gende stappen: a. het verschaffen van een getextureerde nikkelsuperlegeringsplaat met een (110) <112> plaat textuur, 30 waarbij de <112> as in wezen korrespondeert met de richting van het (recht) walsen, en b. het voeren van de plaat over een warmtegradient, waarvan het warme einde hoger is dan de rekristal-lisatietemperatuur van de legering, teneinde ge- 35 richte rekristallisatie te effectueren, 8204484 -12- waarbij de: result er ende'. plaat langwerpige kristallen heeft, waarvan de lengte-as een eerste <110> richting is met een tweede <110> richting gelegen in de plaat en een <100> orientatie loodrecht op de plaat, waarbij de tweede <110> 5 richting en de <100> richting orthogonaal zijn ten opzichte van de eerste <110> richting.

7.Werkwijze voor het voortbrengen van een getextureerd superlegeringsvoorwerp, gekenmerkt door de vol-10 gende stappen: a. het verschaffen van een warmbewerkbaar superlege-ringsvoorwerp van volledige dichtheid, b« het warm bewerken van het voorwerp bij een tempera-tuur nabij de gamma prime solvus, 15 c. het koudwalsen van het materiaal over een speciale richting met tussengelegen temperingen, d. het koud bewerken van het materiaal in de richting 90° verdraaid ten opzichte van de richting, ge-bruikt in stap c met tussengelegen temperingen, 20 waarbij de totale reductie in de stappen c en d hoger is dan 50%, en de verhouding van reducties in de stappen c en d ligt in het gebied van 70:30 tot 80:20. 8204494