NL8100642A - Extractie van koolwaterstofolien met behulp van een oplosmiddel. - Google Patents
Extractie van koolwaterstofolien met behulp van een oplosmiddel. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8100642A NL8100642A NL8100642A NL8100642A NL8100642A NL 8100642 A NL8100642 A NL 8100642A NL 8100642 A NL8100642 A NL 8100642A NL 8100642 A NL8100642 A NL 8100642A NL 8100642 A NL8100642 A NL 8100642A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- solvent
- extract
- raffinate
- temperature
- solvent extraction
- Prior art date
Links
- 239000003921 oil Substances 0.000 title claims description 31
- 239000002904 solvent Substances 0.000 title description 56
- 238000000605 extraction Methods 0.000 title description 26
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title description 4
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title description 4
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title description 3
- 239000000284 extract Substances 0.000 claims description 49
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 36
- 230000008569 process Effects 0.000 claims description 27
- SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N N-Methylpyrrolidone Chemical compound CN1CCCC1=O SECXISVLQFMRJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 26
- 239000010687 lubricating oil Substances 0.000 claims description 21
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 claims description 13
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 11
- 125000003118 aryl group Chemical group 0.000 claims description 10
- 238000007670 refining Methods 0.000 claims description 7
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 6
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 claims description 3
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 15
- HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N furfural Chemical compound O=CC1=CC=CO1 HYBBIBNJHNGZAN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 5
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- HNJBEVLQSNELDL-UHFFFAOYSA-N pyrrolidin-2-one Chemical compound O=C1CCCN1 HNJBEVLQSNELDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N Phenol Chemical compound OC1=CC=CC=C1 ISWSIDIOOBJBQZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002199 base oil Substances 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 description 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 1
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 1
- 231100000053 low toxicity Toxicity 0.000 description 1
- 230000001050 lubricating effect Effects 0.000 description 1
- 230000003278 mimic effect Effects 0.000 description 1
- 239000002480 mineral oil Substances 0.000 description 1
- 235000010446 mineral oil Nutrition 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005191 phase separation Methods 0.000 description 1
- 150000002989 phenols Chemical class 0.000 description 1
- 238000011112 process operation Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 229930195734 saturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 229930195735 unsaturated hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G21/00—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents
- C10G21/06—Refining of hydrocarbon oils, in the absence of hydrogen, by extraction with selective solvents characterised by the solvent used
- C10G21/12—Organic compounds only
- C10G21/20—Nitrogen-containing compounds
Description
bJ.305 vA/mm t
Korte aanduiding : Extractie van koolwaterstofoliën met behulp van een oplosmiddel.
De uitvinding heeft betrekking op ee’n verbeterde werkwijze voor de extractie van een petroleumoliefractie die aromatische en niet-aromatische componenten bevat met behulp van een oplosmiddel. Meer in het bijzonder heeft de uitvinding 5 betrekking op een werkwijze voor het verbeteren van de opbrengst aan geraffineerde olie in een extractiewerkwijze met behulp van een oplosmiddel met een samengaande vermindering in oplosmiddeldosering gebaseerd op het geraffineerde olie-produkt met een daaruit voortvloeiende energiebesparing.
10 Het is algemeen bekend dat aromatische en onverzadigde componenten van een voorraad op smeeroliebasis, zoals die welke afgeleid zijn van ruwe petroleum door gefractioneerde destillatie, door verschillende werkwijzen, omvattende extractie van de aromatische en onverzadigde koolwaterstoffen 15 met behulp van een oplosmiddel, van de meer verzadigde koolwater stof componenten kunnen worden gescheiden. Van de werkwijzen die in de praktijk worden toegepast komt in de eerste plaats de extractie met furfural en N-methyl-2-pyrrolidon in aanmerking. De verwijdering van aromaten en andere onge-20 wenste bestanddelen van voorraden op smeeroliebasis verbetert de viscositeitsindex, kleur, stabiliteit tegen oxidatie, thermische stabiliteit, en respons voor achteruitgang van de basis-;oliën en de uiteindelijke smeerolieprodukten.
De werkwijze volgens de uitvinding gebruikt N-methyl-2-25 pyrrolidon als oplosmiddel voor het extraheren van aromatische koolwaterstoffen uit mengsels van aromatische en niet-aromatische koolwaterstoffen. De voordelen van N-methyl-2-pyrrolidon boven andere oplosmiddelen als een oplosmiddel voor de extractie van smeerolie voor de verwijdering van onge- 8 1 0 0 6 4 2 - 2 - wenste aromatische en polaire bestanddelen van voorraden op basis van smeerolie zijn algemeen bekend. In het bijzonder is N-methyl-2-pyrrolidon chemisch stabiel, heeft lage giftigheid, en is in staat geraffineerde oliën van verbeterde kwaliteit 5 te produceren vergeleken met andere bekende oplosmiddelen.
Werkwijzen waarbij N-methyl-2-pyrrolidon als oplosmiddel wordt · gebruikt en die de gebruikelijke procesbewerkingen illustreren, zijn in de Amerikaanse octrooischriften 3.451.925, 3.461.066, 3.470.089 en 4.013.549 beschreven.
10 Bij de gebruikelijke raffinage van smeerolie met N- methyl-2-pyrrolidon wordt de extractietrap met oplosmiddel onder zodanige omstandigheden uitgevoerd dat ongeveer 30 tot 90 vol.% van de smeerolielading als raffinaat of geraffineerde olie wordt teruggewonnen en ongeveer 10 tot 70 vol.% van 15 de lading als een aromatische extract wordt geëxtraheerd.
De smeerolievoorraad wordt .met het oplosmiddel, N-methyl- 2-pyrrolidon, in aanraking gebracht met een temperatuur van tenminste 10°C, bij voorkeur tenminste 50°C, beneden de temperatuur van volledige mengbaarheid van de smeerolievoorraad in 20 het oplosmiddel.
In de extractietrap worden de werkomstandigheden zo gekozen dat een primair raffinaat wordt verkregen met een ontwaste viscósitéitsindex van ongeveer 70 tot 100, en bij voorkeur ongeveer 85 tot 96. 'De temperaturen van de extractie met 25 oplosmiddel liggen in het algemeen binnen het traject van 50 tot 120°C, bij voorkeur binnen het traject van 50 tot 80°C, met oplosmiddeldoseringen binnen het traject van 50 tot 500%, en bij voorkeur binnen het traject van 100 tot 300%.
Om een afgewerkt produkt op smeeroliebasis te verkrijgen 30 wordt het primaire raffinaat -tot het gewenste vloeipunt ontwast. Indien gewenst kan de geraffineerde of ontwaste olie aan een eindbehandeling worden onderworpen voor verbetering van de kleur en de stabiliteit, bijvoorbeeld zachte hydrogene-ring.
35 De uitvinding verschaft een verbetering in de oplosmid- delraffinage van smeerolievoorraden met N-methyl-2-pyrrolidon als extractiemiddel, waarin het primaire extractmengsel van de oplosmiddelextractiezone wordt afgekoeld tot een temperatuur die beneden de temperatuur ligt waarbij het primaire extract 8100642 * - 3 - wordt verkregen en voldoende is om twee onmengbare vloeibare fasen te vormen. Een fase, een secondaire raffinaatfase, is relatief armer aan geëxtraheerde componenten dan het primaire extractmengsel van de oplosmiddelextractiezone en de andere, 5 een secondaire extractfase, is relatief rijker aan geëxtraheerde componenten dan het primaire extract. De secondaire raffinaatfase wordt van de secondaire extractfase gescheiden en naar de extractiezone teruggevoerd in contact met smeerolie-voorraad en oplosmiddel. Het secondaire raffinaat kan met de 10 ladingsvoorraad worden gemengd- of in de extractietoren worden ingevoerd op een punt onder het punt van invoering van het oplosmiddel, bij voorkeur in een punt tussen het punt van invoering van de ladingsvoorraad en het punt van afvoer van het primaire extract uit de extractiezone.
15 Het is bekend dat een secondair raffinaat gescheiden kan worden van een primair extractmengsel dat verkregen is wanneer een minerale olie met een selectief oplosmiddel wordt geëxtraheerd. Het Amerikaanse octrooischrift 2.081.720 (Re 22.788) beschrijft de vorming van een secondair raffinaat uit 20 smeerolieextracten met gebruik van selectieve oplosmiddelen, zoals furfural en fenolen, en het in de kringloop terugleiden van het secondaire raffinaat naar de extractietoren om de samenstelling en/of opbrengst van een secondiar extract te verbeteren. Eveneens beschrijven de Amerikaanse octrooischrif-25 ten 2.261.799 en 2.305.038 het in het proces terugvoeren van een secondair raffinaat in werkwijzen voor het raffineren van smeerolie met furfural en fenol als oplosmiddel. Dergelijke werkwijzen zijn in het algemeen gekenmerkt door een vermindering van de kwaliteit van de geraffineerde olie bij 30 een gegeven dosering van oplosmiddel ten opzichte van produkt-olie of een toeneming van oplosmiddeldosering gebaseerd op het volume van geraffineerd olieprodukt, of beide. Onverwacht werd ontdekt dat de werkwijze volgens de uitvinding resulteert in een verbeterde opbrengst aan geraffineerde smeerolievoor-35 raad van een gespecifeerde produktkwaliteit met een verminderde oplosmiddeldosering gebaseerd op het produktvolume. Het proces verschaft dus zowel een werkwijze voor het verbeteren van de produktopbrengst uit een gegeven voedingsvoorraad en middelen voor het besparen van energie die nodig is voor de 8100642 • rCl - 4 - produktie voor een gegeven produktvolume.
Details van de werkwijze volgens de uitvinding zullen duidelijk zijn uit de tekening, waarin een .schematisch fabrieks-schema is aangegeven, dat de verbeterde werkwijze volgens de 5 uitvinding voor de raffinage met behulp van een oplosmiddel illustreert. Met verwijzing naar de tekening wordt een voorkeursuitvoeringsvorm van de Werkwijze volgens de uitvinding aangegeven toegepast voor de raffinage van smeerolievoedings-voorraden met een oplosmiddel. Droge smeerolievoedingsvoorraad 10 komt het systeem binnen door leiding 5 en wordt in extractie-toren 6 geleid waarin hij in innig tegenstroomkontakt wordt gebracht met een oplosmiddel voor de aromatische en onverzadigde componenten van de smeerolievoedingsvoorraad. Het.oplosmiddel komt door leiding 7 in het bovenste deel van de extrac-15 tietoren binnen.
In de extractietoren 6 wordt de smeerolievoeding in tegenstroom met N-methyl-2-pyrrolidon in aanraking gebracht. Extractietoren 6 werkt typisch bij een druk in het traject van 550 tot 1000 kPa. Het verkregen primaire extract wordt door 20 leiding 8 uit het onderste deel van extractietoren 6 verwijderd en door een warmtewisselaar 102 gevoerd, die dient om het primaire extractmengsel te koelen en daarna door een koeler 103 gevoerd waarin het verder tot een temperatuur wordt afgekoeld die voldoende lager is dan-de temperatuur in extractietoren 6 25 om twee onmengbare vloeibare fasen in decantor 104 te vormen, waarin de scheiding in de twee fasen optreedt. Afkoeling van het primaire extract van extractietoren 6 naar een temperatuur van ongeveer 10°C of meer onder de temperatuur die heerst bij de bodem van de extractietoren resulteert in de vorming van 30 twee vloeibare fasen die in decantor 104 door zwaartekracht van elkaar worden gescheiden. Eén van de vloeibare fasen, een secondair extract, is relatief rijker aan aromatische koolwaterstof dan het mengsel dat aan de extractietoren wordt onttrokken en de andere, een secondair raffinaat, is relatief 35 armer aan aromatische koolwaterstoffen. Het primaire extract kan 10 tot 45°C worden gekoeld voor afscheiding van het secondaire raffinaat.
Het secondiare raffinaat wordt door leiding 106 aan het bovenste deel van decantor 104 onttrokken en door pomp 107 naar 8100642 - 5 - het onderste deel van extractietoren teruggevoerd door leiding 108. Het secondiare raffinaat kan in de extractietoren 6 worden ingevoerd op een niveau onder het inbrengingspunt van oplosmiddel in de toren, zowel als een afzonderlijke stroom als 5 gemengd met de voedingsvoorraad.
Ket in het proces terugvoeren van secondair· raffinaat volgens de uitvinding resulteert in een verbeterde opbrengst aan raffinaat met een vermindering in oplosmiddel-dosering op de basis van het volume van verse voedingsvoorraad en van 10 de geraffineerde olie. Secondair' raffinaat wordt in het proces teruggeleid in een hoeveelheid binnen het traject van 0.1 tuf- 0.5 volume secondair; raffinaat per volume smeerolie-YoedingsvoorraacL.
. Een secondaire extractfase wordt aan het onderste deel 15 van decantor 104 onttrokken en door leiding 109 en warmtewisselaar 102 gevoerd in indirecte warmte-uitwisseling met het primaire extract van extractietoren 6, waardoor het primaire extract gekoeld en het secondiare extract verhit wordt. Het secondaire extract wordt dan op gebruikelijke manier door 20 warmtewisselaars 10 en 11 naar lage-drukflashtoren 12 gebracht voor de terugwinning van oplosmiddel uit het extract. Toren 12 werkt typisch bij een druk van 170 tot 205 kPa. Secondair extract uit leiding 109 wordt als terugloop door leidingen 115, 116 en 117 in het bovenste deel van toren 12 geleid.Oplosmiddel 25 dat in de lage-drukflashtoren 12 van het extract is gescheiden, wordt door leiding 14 naar warmtewisselaar 10 overgebracht waarin oplosmiddeldampen gekoeld en gecondenseerd worden, waarbij zij de voedingsstroom naar toren 12 voorverhitten, en daarna door koeler 16 en leiding 110 worden overgebracht 30 naar oplosmiddelaccumulator 112 om opnieuw in het proces gebruikt te worden.
Het onverdampte deel van het extractmengsel dat door gomp 19 vanaf het onderste deel van fractioneerkolom 12 wordt onttrokken, wordt door verhitter 21 en leiding 22 naar een hoge-25 drukflashtoren 24 overgebracht. De hoge-drukflashtoren 24 werkt typisch bij een druk in het traject van 375 tot 415 kPa, en is voorzien van een extractterugloop die toren 24 door leiding 118 binnenkomt. Een verdere hoeveelheid oplosmiddel' wordt in flashtoren 24 van het extract gescheiden. Oplosmiddeldampen die de 8100642 - 6 - top van de hoge-drukflashtoren 24 door leiding 28 verlaten worden door warmtewisselaar 11 in indirecte warmte-uitwisse-ling met het secondiare extractmengsel van de decantor 104 gevoerd, waarbij de oplosmiddeldampen condenseren en het ex-5 tractmengsel voorverhit wordt voordat dit in de lage-druk- flashtoren 12 wordt ingebracht. Teruggewonnen oplosmiddel wordt door leiding 111 naar een oplosmiddelaccumulator 112 overgebracht om opnieuw in het proces gebruikt te worden.
Het koolwaterstofolie-extract dat uit het onderste deel 10 van hoge-drukflashtoren 24 door leiding 31 is onttrokken, bevat nog wat oplosmiddel, bijvoorbeeld, 5,tot 15 vol.% oplosmiddel en 95 tot 85 vol.% koolwaterstoffen. Het extractmengsel dat aan’het onderste deel van toren 24 is onttrokken, wordt naar een extractterugwinningssysteem 121 overgebracht, waarin 15 extract, dat gewoonlijk minder dan 50 ppm oplosmiddel bevat, als een produkt van de werkwijze wordt teruggewonnen. Het extractterugwinningssysteem kan een combinatie van een vacuum-flashtoren en stripper, zoals in het Amerikaanse octrooischrift 3.470.089, bevatten of ieder ander geschikt extract terugwin-20 ningssysteem. Teruggewonnen oplosmiddel wordt door leiding 122 naar een oplosmiddelaccumulator 112 overgebracht terwijl pro-duktextract door leiding 125 uit het systeem wordt afgevoerd.
Het raffinaat uit de top van extractietoren 6 wordt door leiding 9 naar een raffinaatterugwinningssysteem 126 25 overgebracht, waarin raffinaatprodukt op een geschikte manier uit oplosmiddel wordt teruggewonnen, bijvoorbeeld zoals beschreven in het Amerikaanse octrooischrift 3.461.066. Oplosmiddel dat van het primaire raffinaat is afgescheiden, wordt door leiding 127 naar accumulator 112 overgebracht om opnieuw 30 in het proces gebruikt te worden. Het teruggewonnen primaire raffinaat, dat minder dan ongeveer 50' ppm oplosmiddel bevat, wordt door leiding 130 als een door oplosmiddel geraffineerd • olieprodukt van het proces afgevoerd. Oplosmiddel van accumulator 112 wordt door pomp 131 door leidingen 132 en 7 naar ex-35 tractietoren 6 gerecirculeerd.
In plaats van het overbrengen van het extract van de-cantor 104 door leidingen 109 en 115 als terugloop via leidingen 117 en 118, kan relatief koud secondair extract van de-cantor 104 direct via leiding 115A naar leiding 116 worden 8100642 mi Γ* - 7 - overgebracht. Ook kan, hoewel dit minder gewenst is, gedeeltelijk gestript extract uit het benedenste deel van toren 12 als terugloop in torens 12 en 24 via leiding 11533 worden gebruikt .
5 De volgende voorbeelden laten voorkeursuitvoeringen van de werkwijze volgens de uitvinding zien.
Voorbeeld 1
In twee onderzoekingsproeven (proeven 1 en 2) wordt een wasdestillaat 7 (WD-7) aan oplosmiddelextractie onderworpen 10 met N-methyl-2-pyrrolidon in een continue tegenstroomeenheid bij een temperatuur van 54°C. Deze smeerolxevoorraad heeft een brekingsindex bij 70°C (RI^Q) van 1.4724, een API dichtheid van 28.8, een Saybolt Universal Seconds (SUS) Viscosity bij 38°C van 141.3, een viscositeitsindex van 79, en een 15 vloeipunt van 24°C.
In twee vergelijkbare onderzoekingsproeven (proeven 3 en 4) wordt een ladingsvoorraad WD-7 met een brekingsindex (RI^q) van 1.4691, een API dichtheid van 28.4, SUS Viscosity bij 38°C van 125.4, een viscositeitsindex van 85 en een 20 vloeipunt van 24°C eerst aan oplosmiddelextractie onderworpen met üT-methyl-2-pyrrolidon bij 54°C en het extractmengsel tot 43°C gekoeld waarbij een secondaire raffinaatfase en een secondaire extractfase worden gevormd. Mengsels van 70 vol.S van deze wasdestillaat-ladingsvoorraad en 30 vol.% van het 25 zogevormde secondaire raffinaat, gestript van oplosmiddel, worden aan oplosmiddelextractie met N-methyl-2-pyrrolidon bij 54°C onderworpen. Resultaten van deze proeven zijn aangegeven in Tabel A.
--- 8100642 - 8 -
Tabel A
Proef No. 1 2 3 4
Procestype Recht- Recht- Terug- Terug- streeks streeks voering voering 5 Oplosmiddeldosering, vol.%
Basis lading 300 700 300 700
Basis verse voeding . 300 700 210 490
Basis geraffineerde olie 444 715 397 569
Geraffineerde olie 10 Opbrengst, Vol. %(1) 67,6 42,0 75,5 52,8
Brekingsindex (2) 1.4590 1.4550 1.4588 1.4552 (1) Basis verse voeding (2) Bij 70°C (RI70)
De gegevens in de voorafgaande tabel laten zien dat Γ5 zowel de opbrengst en de kwaliteit van het geraffineerde olie-produkt door de uitvinding worden verbeterd vergeleken met rechtstreekse oplosmiddelraffinage, terwijl de oplosmiddeldosering per barrel produkt wordt verminderd. Proef 3 laat bijvoorbeeld een verhoogde opbrengst van 7.9 vol.% met 10.6% 20 minder oplosmiddel per barrel geraffineerd olieprodukt zien vergeleken met proef 1. Eveneens laat proef 4, vergeleken met proef 2, een 10.8% toeneming in produkt zien met 20.4% minder oplosmiddel per barrel geraffineerd olieprodukt vergeleken met proef 2.
25 Voorbeeld 2
In een andere serie proeven wordt een wasdestillaat 20 (WD-20) voedingsvoorraad in een continue tegenstroomeenheid aan oplosmiddelextractie onderworpen met N-methyl-2-pyrrolidon bij 82°C. Deze smeerolieladingsvoorraad heeft een brekings-30 index (RI^q) van 1.4868, een API dichtheid van 23.8, een SUS viscositeit bij 99°C van 56.5, een VI van 70 en een vloei-punt van 38°C. In proef 5 wordt rechtstreekse lading in een tegenstroomextractie-eenheid bij 82°C met N-methyl-2-pyrrolidon geëxtraheerd met de resultaten zoals aangegeven in Tabel B.
35 Het extractmengsel van proef 5 wordt tot 43°C afgekoeld om een secondair raffinaat te vormen, en in proef 6 wordt het verkregen secondaire raffinaat met de wasdestillaat 20 (WD-20) voedingsvoorraad gemengd in relatieve verhoudingen ”8 1 0 0 6 4 2 $- — - 9 - van 75 volumedelen WD-20 en 25 volumedelen ongestript secondair raffinaat om het in het proces terugvoeren van secondair-raffinaat naar de extractiezone na te bootsen, en het mengsel wordt bij 82°C met N-methyl-2-pyrrolidon geëxtraheerd met de 5 resultaten die in Tabel B zijn aangegeven.
Tabel B
Proef No. 5_ _6_
Procestype Rechtstreeks Terugvoering
Oplosmiddeldosering, Vol.% 10 Basis lading 198 228
Basis verse voeding 198 171
Basis geraffineerde olie 413 404
Geraffineerde olie
Opbrengst, Vol.% (1) 47,9 56,3 15 Brekingsindex (2) 1.4568 1.4567 (1) Basis verse voeding (2) Bij 70°C (RI?0)
De brekingsindex is een aanduiding van de viscositeits-index van de uiteindelijke olie na ontwassing van de geraffi-20 neerde olie. Van de wasdestillaat 20 voedingsvoorraad vertonen de door oplosmiddel geraffineerde oliën van dit voorbeeld, die een brekingsindex (RI^q) van 1.4570 hebben, na het ontwassen tot -17.8°C, een viscositeitsindex van ongeveer 100.
In het algemeen neemt, naarmate de brekingsindex afneemt, 25 de kwaliteit van het geraffineerde olieprodukt toe. De bovenstaande gegevens in Tabel B laten zien dat onder vergelijkbare omstandigheden voor de produktie van geraffineerde olie van gelijke brekingsindex uit een wasdestillaat 20, de werkwijze volgens de uitvinding leidt tot een toeneming van 8.4 vol.% 30 aan geraffineerd olieprodukt, gebaseerd op verse voedingsvoorraad, met een afneming in oplosmiddeldosering, gebaseerd op geraffineerd olieprodukt, van 9.0%.
Uit de voorafgaande voorbeelden zal duidelijk zijn dat in het proces terugvoeren van secondairraffinaat volgens de 35 werkwijze van de uitvinding resulteert in hogere opbrengsten aan geraffineerde olie en besparingen in energiebehoeften voor de werkwijze wat duidelijk is uit het verminderde volume oplosmiddel dat nodig is per volume geraffineerd olieprodukt^ - .............. · " ' ‘--4 8100642
Claims (5)
1. Werkwijze voor het met behulp van een oplosmiddel raffineren van een op petroleum gebaseerde smeerolievoorraad, die aromatische en niet-aromatische componenten bevat, 5 waarin deze smeerolievoorraad met N-methyl-2-pyrrolidon in aanraking wordt gebracht in een oplosmiddelextractiezone (6) bij een temperatuur in het tiaject van 50 tot 120°C om een aan aromaten rijk primair extract en een door oplosmiddel geraffineerd olieraffinaat te bereiden, gekenmerkt door: 10 het afkoelen (102, 103) van het aan aromaten, rijke primaire extract tot een temperatuur die tenminste 10°C lager is dan de genoemde oplosmiddelextractietemperatuur, waardoor twee van elkaar te scheiden vloeibare fasen worden gevormd, bestaande uit een secondaire extractfase die relatief rijker 15 is aan aromatische koolwaterstoffen dan het genoemde primaire extract, en een secondaire raffinaatfase, die relatief armer is aan aromatische koolwaterstoffen dan het genoemde primaire extract, het scheiden (104) van hét genoemde secondaire raffinaat van het genoemde secondaire extract en het terugvoeren 20 (106-108) van het genoemde secondaire raffinaat naar de genoemde oplosmiddelextractiezone (6).
2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het aan aromaten rijke primaire extract tot een temperatuur binnen het traject van 10°C‘ tot 45°C beneden de temperatuur 25 in de genoemde oplosmiddelextractiezone (6) wordt afgekoeld.
2 τ* - 10-
3. Werkwijze volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat het volume secondair: raffinaat dat naar de genoemde oplosmiddelextractiezone (6) wordt teruggevoerd binnen het traject van 0.1-0.5 volume op elk volumeismeerolievoorraad die aan de 30 genoemde oplosmiddelextractiezone wordt toegevoerd, ligt.
4. Werkwijze volgens een van de conclusies 1-3, met het kenmerk, dat de contacttemperatuur in de genoemde oplosmiddelextractiezone (6) binnen het traject van 50 tot 80°C ligt.
5. Werkwijze volgens een van de conclusies 1-4, met het 35 kenmerk, dat de fasen van het secondaire raffinaat en het secondaire extract van elkaar worden gescheiden (104) bij een temperatuur in het traject van 25 tot 70°C. t 8100642
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US06/128,164 US4328092A (en) | 1980-03-07 | 1980-03-07 | Solvent extraction of hydrocarbon oils |
| US12816480 | 1980-03-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8100642A true NL8100642A (nl) | 1981-10-01 |
Family
ID=22433955
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8100642A NL8100642A (nl) | 1980-03-07 | 1981-02-10 | Extractie van koolwaterstofolien met behulp van een oplosmiddel. |
Country Status (21)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4328092A (nl) |
| JP (1) | JPS5817792B2 (nl) |
| KR (1) | KR840000579B1 (nl) |
| AR (1) | AR229582A1 (nl) |
| AU (1) | AU541289B2 (nl) |
| BR (1) | BR8008360A (nl) |
| CA (1) | CA1150176A (nl) |
| DE (1) | DE3107360A1 (nl) |
| EG (1) | EG15670A (nl) |
| ES (1) | ES500180A0 (nl) |
| FR (1) | FR2477568B1 (nl) |
| GB (1) | GB2071137B (nl) |
| GR (1) | GR74842B (nl) |
| IT (1) | IT1194752B (nl) |
| MA (1) | MA19082A1 (nl) |
| MX (1) | MX7377E (nl) |
| NL (1) | NL8100642A (nl) |
| PH (1) | PH17033A (nl) |
| PT (1) | PT72450B (nl) |
| YU (1) | YU41521B (nl) |
| ZA (1) | ZA81853B (nl) |
Families Citing this family (23)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1154554B (it) * | 1982-11-11 | 1987-01-21 | D E L Co Di Coppo Mario | Procedimento per il disinquinamento di oli minerali in genere e di fluidi siliconici dielettrici |
| EP0144216B1 (en) * | 1983-12-07 | 1988-02-10 | Electric Power Research Institute, Inc | Removal of polychlorinated biphenyls by solvent extraction |
| US4764256A (en) * | 1983-12-07 | 1988-08-16 | Electric Power Research Institute, Inc. | Removal of polychlorinated biphenyls by solvent extraction |
| US4569755A (en) * | 1984-12-31 | 1986-02-11 | Sun Refining And Marketing Company | Extraction of aromatics with N-cyclohexyl-2-pyrrolidone |
| US4594148A (en) * | 1984-12-31 | 1986-06-10 | Sun Refining And Marketing Company | Extraction of aromatics with ethyl acetoacetate |
| US5041206A (en) * | 1989-11-20 | 1991-08-20 | Texaco Inc. | Solvent extraction of lubricating oils |
| US5039399A (en) * | 1989-11-20 | 1991-08-13 | Texaco Inc. | Solvent extraction of lubricating oils |
| US5234597A (en) * | 1990-11-05 | 1993-08-10 | Exxon Research & Engineering Company | Solvent extraction process involving membrane separation of extract phase and/or intermediate zone phase with pseudo extract/pseudo raffinate recycle, preferably employing interfacially polymerized membranes |
| US5120900A (en) * | 1990-12-05 | 1992-06-09 | Exxon Research And Engineering Company | Integrated solvent extraction/membrane extraction with retentate recycle for improved raffinate yield |
| US5242579A (en) * | 1991-04-01 | 1993-09-07 | Texaco Inc. | Control method for solvent refining lubricating oils |
| US5171426A (en) * | 1991-04-01 | 1992-12-15 | Texaco Inc. | Control method for solvent refining lubricating oils |
| US5178750A (en) * | 1991-06-20 | 1993-01-12 | Texaco Inc. | Lubricating oil process |
| GB2289475B (en) * | 1994-05-20 | 1998-05-27 | Exxon Research Engineering Co | Separation of aromatics from mixtures of hydrocarbons |
| US6117309A (en) * | 1997-09-08 | 2000-09-12 | Probex Corporation | Method of rerefining waste oil by distillation and extraction |
| DE19852007C2 (de) * | 1998-11-11 | 2002-06-13 | Mineraloel Raffinerie Dollberg | Verfahren zur Wiederaufarbeitung von Altölen |
| US6497813B2 (en) * | 2001-01-19 | 2002-12-24 | Process Dynamics, Inc. | Solvent extraction refining of petroleum products |
| JP2007234535A (ja) * | 2006-03-03 | 2007-09-13 | Nitta Ind Corp | 高周波誘電加熱装置、高周波誘電加熱方法、及び副資材 |
| CN102021024B (zh) * | 2009-09-18 | 2014-03-26 | 北京金伟晖工程技术有限公司 | 一种制备高质量柴油的系统及其方法 |
| US9512369B1 (en) | 2013-03-14 | 2016-12-06 | James Joseph Noble | Process for removing color bodies from used oil |
| CN103911173B (zh) * | 2014-04-02 | 2015-12-02 | 唐山山岛石油化学有限公司 | 混合热加工有机物料过程中的深度抽提提纯装置及工艺 |
| DK3347113T3 (da) * | 2015-09-07 | 2022-11-14 | George Stantchev | Ekstraktionsapparat og metode dertil |
| US10881984B2 (en) * | 2015-11-10 | 2021-01-05 | Hindustan Petroleum Corporation Limited | Composition and a process for reducing aromatics from a hydrocarbon feedstock |
| CN111925860A (zh) * | 2020-07-20 | 2020-11-13 | 安徽国孚凤凰科技有限公司 | 一种废润滑油馏分油二段抽提再生工艺 |
Family Cites Families (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2081720A (en) * | 1930-11-18 | 1937-05-25 | Shell Dev | Extraction process |
| US2002702A (en) * | 1932-10-24 | 1935-05-28 | Union Oil Co | Extraction process |
| US2261287A (en) * | 1938-11-19 | 1941-11-04 | Standard Oil Dev Co | Solvent treating petroleum oils |
| US2305038A (en) * | 1939-09-16 | 1942-12-15 | Standard Oil Dev Co | Solvent treating process |
| US2261799A (en) * | 1939-11-30 | 1941-11-04 | Standard Oil Dev Co | Removing solvents from raffinates |
| US3306849A (en) * | 1964-08-27 | 1967-02-28 | Texaco Inc | Hydrocarbon solvent refining process |
| GB1158260A (en) * | 1965-12-31 | 1969-07-16 | Sir Soc Italiana Resine Spa | Method of Separating Benzene from Mixtures Additionally Containing Paraffinic and Naphthenic Hydrocarbons. |
| US3461066A (en) * | 1966-12-23 | 1969-08-12 | Texaco Inc | Solvent recovery in the solvent extraction of hydrocarbon oils |
| US3451925A (en) * | 1967-03-13 | 1969-06-24 | Nixon Roberta L | Solvent extraction of hydrocarbons with n-methyl-2-pyrrolidone |
| US3470089A (en) * | 1967-06-20 | 1969-09-30 | Nixon Roberta L | Separation of solvent from raffinate phase in the solvent refining of lubricating oil stocks with n-methyl-2-pyrrolidone |
| GB1281138A (en) * | 1971-02-08 | 1972-07-12 | Texaco Development Corp | Process for reducing the saturate content of an oil |
| US4013549A (en) * | 1972-12-01 | 1977-03-22 | Exxon Research And Engineering Company | Lube extraction with NMP/phenol/water mixtures |
| US4057491A (en) * | 1976-03-26 | 1977-11-08 | Exxon Research & Engineering Co. | Solvent recovery process for N-methyl-2-pyrrolidone in hydrocarbon extraction |
-
1980
- 1980-03-07 US US06/128,164 patent/US4328092A/en not_active Expired - Lifetime
- 1980-10-03 PH PH24663A patent/PH17033A/en unknown
- 1980-10-17 JP JP55144549A patent/JPS5817792B2/ja not_active Expired
- 1980-12-19 BR BR8008360A patent/BR8008360A/pt unknown
-
1981
- 1981-01-19 GB GB8101487A patent/GB2071137B/en not_active Expired
- 1981-01-28 AR AR284090A patent/AR229582A1/es active
- 1981-02-03 PT PT72450A patent/PT72450B/pt not_active IP Right Cessation
- 1981-02-05 AU AU66945/81A patent/AU541289B2/en not_active Ceased
- 1981-02-09 ZA ZA00810853A patent/ZA81853B/xx unknown
- 1981-02-10 NL NL8100642A patent/NL8100642A/nl not_active Application Discontinuation
- 1981-02-23 MX MX819319U patent/MX7377E/es unknown
- 1981-02-25 CA CA000371695A patent/CA1150176A/en not_active Expired
- 1981-02-25 MA MA19286A patent/MA19082A1/fr unknown
- 1981-02-27 DE DE19813107360 patent/DE3107360A1/de active Granted
- 1981-03-03 IT IT20097/81A patent/IT1194752B/it active
- 1981-03-03 FR FR8104235A patent/FR2477568B1/fr not_active Expired
- 1981-03-05 KR KR1019810000709A patent/KR840000579B1/ko active
- 1981-03-05 YU YU527/81A patent/YU41521B/xx unknown
- 1981-03-05 GR GR64317A patent/GR74842B/el unknown
- 1981-03-06 ES ES500180A patent/ES500180A0/es active Granted
- 1981-03-07 EG EG117/81A patent/EG15670A/xx active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR830005082A (ko) | 1983-07-23 |
| DE3107360A1 (de) | 1982-02-18 |
| BR8008360A (pt) | 1981-09-08 |
| US4328092A (en) | 1982-05-04 |
| KR840000579B1 (ko) | 1984-04-23 |
| EG15670A (en) | 1986-12-30 |
| FR2477568B1 (fr) | 1985-09-27 |
| AU541289B2 (en) | 1985-01-03 |
| IT8120097A1 (it) | 1982-09-03 |
| GB2071137A (en) | 1981-09-16 |
| CA1150176A (en) | 1983-07-19 |
| FR2477568A1 (fr) | 1981-09-11 |
| ES8206614A1 (es) | 1982-08-16 |
| GR74842B (nl) | 1984-07-12 |
| ZA81853B (en) | 1982-06-30 |
| PT72450A (en) | 1981-03-01 |
| MA19082A1 (fr) | 1981-10-01 |
| DE3107360C2 (nl) | 1990-07-12 |
| PH17033A (en) | 1984-05-17 |
| YU57281A (en) | 1983-04-30 |
| MX7377E (es) | 1988-08-19 |
| JPS5817792B2 (ja) | 1983-04-09 |
| AU6694581A (en) | 1981-09-10 |
| IT1194752B (it) | 1988-09-28 |
| GB2071137B (en) | 1984-06-20 |
| PT72450B (en) | 1982-01-29 |
| AR229582A1 (es) | 1983-09-30 |
| IT8120097A0 (it) | 1981-03-03 |
| JPS56129293A (en) | 1981-10-09 |
| YU41521B (en) | 1987-08-31 |
| ES500180A0 (es) | 1982-08-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8100642A (nl) | Extractie van koolwaterstofolien met behulp van een oplosmiddel. | |
| US2017432A (en) | Refining lubricating oils | |
| CS209544B2 (en) | Method of regeneration of used oils | |
| US5039399A (en) | Solvent extraction of lubricating oils | |
| US4013549A (en) | Lube extraction with NMP/phenol/water mixtures | |
| US4311583A (en) | Solvent extraction process | |
| US2923680A (en) | Extraction process for refining lubricating oils | |
| US3306849A (en) | Hydrocarbon solvent refining process | |
| US4304660A (en) | Manufacture of refrigeration oils | |
| US2086487A (en) | Solvent extraction | |
| US2346491A (en) | Solvent separation of liquid mixtures | |
| US2754249A (en) | Solvent treatment of hydrocarbon mixtures | |
| US4333824A (en) | Refining highly aromatic lube oil stocks | |
| US2312912A (en) | Solvent refining of oil and recovery of the solvent | |
| US2160103A (en) | Method for distilling residues | |
| US2216932A (en) | Solvent extraction operation | |
| US4422923A (en) | Process for recovering solvents from solvent-containing hydrocarbon phases in hydrocarbon raffination systems | |
| US3291718A (en) | Combination lube process | |
| US4342646A (en) | Trace solvent recovery in selective solvent extraction | |
| NL8100515A (nl) | Werkwijze voor het terugwinnen van oplosmiddel in een koolwaterstof extractiesysteem. | |
| US3458431A (en) | Mineral oil solvent dewaxing | |
| US4325818A (en) | Dual solvent refining process | |
| US20040168955A1 (en) | Co-extraction of a hydrocarbon material and extract obtained by solvent extraction of a second hydrotreated material | |
| US2146679A (en) | Recovery of mixed solvents from mineral oils | |
| US4382895A (en) | Preparation of alkyl sulfonates |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| BT | A notification was added to the application dossier and made available to the public | ||
| BV | The patent application has lapsed |