NL8005524A

NL8005524A - APPARATUS FOR SUBJECTIVE REFRACTION DETERMINATION.

Info

Publication number: NL8005524A
Application number: NL8005524A
Authority: NL
Original assignee: Reiner Josef Dr
Priority date: 1979-10-05
Filing date: 1980-10-06
Publication date: 1981-04-07
Also published as: FR2466232A1; CH646322A5; FR2466232B1; GB2059623A; IT1147758B; DD153323A5; GB2059623B; IT8067995A0

Description

V -«< rV - <r

Aa

T/tj/lh/lT / tj / lh / l

Toestel voor de subjectieve refractiebepaling.Apparatus for subjective refraction determination.

De uitvinding heeft betrekking op een toestel voor de subjectieve refractiebepaling.The invention relates to an apparatus for the subjective refraction determination.

De bepaling van oogafwijkingen, enwel de re- ":·λ fractiebepaling, kan op objectieve of subjectieve wijze 5 geschieden. De objectieve refractiebepaling wordt uitgevoerd met behulp van optische toestellen, en wordt uit de oogspiegel afgeleid. Bij de toepassing hiervan is een actieve medewerking van de proefpersoon niet noodzakelijk. De brekingsindex van het oog wordt telkens monoculair gemeten.The determination of eye abnormalities, ie the re- ": · λ fraction determination, can be done in an objective or subjective manner. The objective refraction determination is carried out with the aid of optical devices, and is derived from the ophthalmoscope. of the subject not necessary The refractive index of the eye is measured monocularly.

10 Het resultaat van de objectieve refractiebepaling geldt als uitgangswaarde voor de daaropvolgende subjectieve controle. Beslissend voor het voorschrijven van brillen of contactlenzen' is steeds het resultaat van de subjectieve refractiebepaling, omdat alleen daarmee de controle van de 15 binoculaire funkties mogelijk is.10 The result of the objective refraction determination serves as a baseline for the subsequent subjective control. Decisive for the prescription of spectacles or contact lenses is always the result of the subjective refraction determination, because only then it is possible to control the binocular functions.

De subjectieve refractiebepaling geschiedt op de eenvoudigste wijze door het toepassen van een probeer- bril en losse 'probeerglazén, die na elkaar volgens bepaald systeem voor het oog van de proefpersoon worden gezet.The subjective refraction determination is made in the simplest manner by using trial glasses and separate trial glasses, which are placed one after another according to a specific system in front of the subject.

20 Sneller en nauwkeuriger kan de subjectieve controle ook uitgevoerd worden met behulp van brilbepalingstoestellen (Ph or op ter), waarbij de probeerglazen in recosschijven zijn ondergebracht. Wanneer twee recosschijven achter elkaar zijn geschakeld en wanneer elk’ van deze schijven 25 een aantal n-probeerglazen bevat, dan kan men daarmee 2 totaal n: -korrektiewaarden instellen. Een andere mogelijkheid om de subjectieve refractiebepaling uit te voeren vormen de ALVAREZ-lenzen.Faster and more accurate, the subjective control can also be carried out with the aid of spectacle determining devices (Ph or op ter), in which the test glasses are placed in recos discs. When two recos disks are connected one after the other and when each of these disks 25 contains a number of n test glasses, it is possible to set 2 total n: correction values. Another possibility to perform the subjective refraction determination are the ALVAREZ lenses.

De mogelijkheid om met behulp van de 'granulatie 30 bij belichting van een diffuus reflecterend oppervlak met laserlicht de refractiebepaling subjectief uit ;te voeren heeft zich niet bewezen en is in de praktijk niet toegepast.The possibility of subjectively carrying out the refraction determination by means of the granulation 30 upon exposure of a diffusely reflecting surface with laser light has not been proven and has not been used in practice.

8005524 \ « -2- L—· **8005524 \ «-2- L— **

Bij bepaling van het astigmatisme van het oog volgens subjectieve weg geschiedt volgens verschillende refractiemethoden onder toepassing van losse probeerglazen of van brilbepalingstoestellen, waarbij de probeerglazen 5 in recosschijven zijn ondergebracht. Voor de bepaling van het astigmatisme worden astigmatische lenzen gebruikt (cilinder-glazen of torische lenzen), die draaibaar om de optische as moeten zijn, om de verschillende voorkomende asrichtingen in te kunnen stellen.In determining the astigmatism of the eye subjectively, it is done according to various refraction methods using separate test glasses or glasses determination devices, the test glasses 5 being housed in recos discs. For the determination of astigmatism, astigmatic lenses (cylinder glasses or toric lenses), which must be rotatable about the optical axis, are used in order to be able to adjust the various axes that occur.

10 Een andere mogelijkheid voor de bepaling van het astigmatisme van het oog vormt de cilinderlens van STOKES, bestaande uit twee vlakke cilinders, die ten opzichte van elkaar synchroon worden verdraaid. Ook de opstelling van twee op elkaar liggende cilinderlenzen van STOKES, waarvan 15 de assen een hoek van 45° insluiteh, maakt de bepaling van het astigmatisme mogelijk, waarbij wel een rekenbewerking voor het bepaling van de as en de grootte van de resulterende cilinder uitgevoerd moet worden. Andere praktische wijzen voor het bepalen van het astigmatisme zijn op dit moment niet 20 beschikbaar.Another possibility for the determination of the astigmatism of the eye is the cylinder lens of STOKES, consisting of two flat cylinders, which are rotated synchronously with respect to each other. The arrangement of two superimposed cylinder lenses of STOKES, of which 15 the axes include an angle of 45 °, also allows the determination of the astigmatism, whereby a calculation must be performed for the determination of the axis and the size of the resulting cylinder. turn into. Other practical means of determining astigmatism are not currently available.

Het doel van de uitvinding is een toestel voor de subjectieve 'refractiebepaling te verschaffen, waarmee de refractie op bijzonder eenvoudige en snelle wijze bepaald kan worden en bij voorkeur met het blote oog geschiedt.The object of the invention is to provide a device for the subjective refraction determination, with which the refraction can be determined in a particularly simple and rapid manner and preferably takes place with the naked eye.

25 Dit doel wordt bereikt met een toestel voor de subjectieve refractiebepaling, dat volgens de uitvinding wordt gekenmerkt door een optotypen in zijn brandvlak aan de beeldzijde afbeeldend eerste optisch element en een in de optische stralengang na dit element aangebracht, de optotypen 30 naar het te onderzoeken oog toe afbeeldend tweede optisch element, waarbij de afstand van het brandpunt aan de opject-' zijde van het tweede element tot het brandpunt aan de beeld zijde van het eerste element veranderbaar is.This object is achieved with a device for the subjective refraction determination, which according to the invention is characterized by an optotypes imaging in its focal plane on the image side and a first optical element arranged in the optical beam path after this element, the optotypes 30 to be examined a second optical element depicting the eye, wherein the distance from the focal point on the object side of the second element to the focal point on the image side of the first element is changeable.

Met dit toestel is een snelle refractiebepaling 35 zowel met betrekking tot de sferische als ook met betrekking tot de astigmatische gezichtsafwijking bij het blote oog mogelijk. Tegelijkertijd is het toestel ook geschikt voor het bepalen van een bril zonder dat prisma's of andere 8005524 f drWith this device a rapid refraction determination 35 is possible both with regard to the spherical as well as with regard to the astigmatic facial deviation in the naked eye. At the same time, the device is also suitable for determining glasses without prisms or other 8005524 f dr

VV

-3- ί · elementen voorgeschakeld behoeven te worden.-3- ί · elements need to be pre-connected.

Hierna wordt de uitvinding aan de hand van in de tekening weergegeven uitvoeringsvoorbeelden nader beschreven.The invention will be described in more detail below with reference to illustrative embodiments shown in the drawing.

Figuur 1 toont een eerste uitvoeringsvorm van de 5 uitvinding in zijaanzicht.Figure 1 shows a first embodiment of the invention in side view.

Figuur 2 toont de gedeeltelijke doorsnede van figuur 1 volgens de lijn II-II.Figure 2 shows the partial section of Figure 1 along the line II-II.

Figuur 3 toont een zijaanzicht van een andere uitvoeringsvorm van de uitvinding.Figure 3 shows a side view of another embodiment of the invention.

10 Figuur 4 toont een doorsnede volgens de lijn IV-IV in figuur 3.Figure 4 shows a section along the line IV-IV in Figure 3.

Figuur 5 is een schematische weergave van een nadere uitvoeringsvorm van de uitvinding voor het binoculair meten van de sferische en astigmatische oogafwijkingen.Figure 5 is a schematic representation of a further embodiment of the invention for binocular measurement of spherical and astigmatic eye abnormalities.

15 Figuur 6 toont een ten opzichte van figuur 1 gewijzigde uitvoeringsvorm.Figure 6 shows an embodiment modified from Figure 1.

Figuur 7 toont een volgende uitvoeringsvorm.Figure 7 shows a further embodiment.

Figuur 8 toont een met figuur 2 overeenkomend gedeeltelijk aanzicht van een andere uitvoeringsvorm.Figure 8 shows a partial view corresponding to Figure 2 of another embodiment.

20 Bij het in figuur 1 getoonde uitvoeringsvorm heeft het toestel 1 een eerste lens 3 en een tweede lens 4, die zo boven elkaar zijn aangebracht/ dat de optische assen 8,9 evenwijdig aan elkaar verlopen. Tegenover de beide lenzen 3,4 is een totaal reflecterend optisch element 6, 25 dat een totaal: rëflecterend prisma of een totaal reflecterend spiegelsysteem kan zijn aangebracht, dat de uit de eerste lens 3 uittrêd'ehde 'stralen in de tweede lens 4 reflecteert. Wanneer hét' derde 'optische element 6 evenwijdig aan de optische assen 8,9 wordt verschoven, dan wordt daarmee' de 30 optische 'tussenafstand tussen de lenzen 3,4 gewijzigd.In the embodiment shown in figure 1, the device 1 has a first lens 3 and a second lens 4, which are arranged one above the other such that the optical axes 8,9 run parallel to each other. Opposite the two lenses 3,4 is a totally reflective optical element 6, 25 which may be provided with a totally reflective prism or a totally reflective mirror system, which reflects the rays emitted from the first lens 3 into the second lens 4. When the 'third' optical element 6 is shifted parallel to the optical axes 8,9, this changes the 'optical' intermediate distance between the lenses 3,4.

In het brandvlak F^ aan de objectzijde van de eerste lens 3 is het diafragma 10 aangebracht, dat samenvalt met de 'intreepupil. De uittreepupil 11 van het systeem heeft bij een willekeurige instelling van het derde optische 35 systeem 6 een constante positie en ligt voor elke instelling in het brandvlak F^ aan de beeldzijde van de tweede lens 4.In the focal plane F1 on the object side of the first lens 3, the diaphragm 10 is arranged, which coincides with the entrance pupil. The exit pupil 11 of the system has a constant position with any adjustment of the third optical system 6 and for each adjustment lies in the focal plane F ^ on the image side of the second lens 4.

Tussen de tweede lens 4 en de uittreepupil 11 is een half-. doorlatende vlakke 'spiegel 12 aangebracht, die met de 'optische 8005524 -4- ' η as 9 van de lens een hoek van 45 insluit. De wijzer 13 wordt via een collimator 14 bekeken. Xn het getoonde uit-voeringsvoorbeeld wordt de stralengang door een spiegel 15 gebroken, hetgeen slechts dient voor een constructieve ver-5 ftleining van het toestel.Between the second lens 4 and the exit pupil 11 is a half. translucent planar mirror 12, which encloses an angle of 45 with the lens 'optical 8005524 -4-' η axis 9. The pointer 13 is viewed via a collimator 14. In the exemplary embodiment shown, the beam path is broken by a mirror 15, which serves only for a constructive reduction of the device.

Wanneer het derde optische element 6, dat hierna als prisma 6 aangeduid wordt, zo ingesteld, dat het brandpunt F| aan de beeldzijde van de eerste·lens 3 met het brandpunt F^ aan de objectzijde van de tweede lens 4 samenvalt, 10 dan verlaten op de eerste lens 3 evenwijdig invallende stralen het systeem uit de lens 3 en 4 weer evenwijdig. Een oog zonder afwijkingen ziet het door de collimator 14 in het oneindige afgeheelde teken 13 duidelijk. Deze instelling komt overeen met de refractiewaarde 0,0 dpt. Wanneer het prisma 6 15 naar de beide lenzen 3,4 toe wordt bewogen, dan verlaten de in de eerste lens evenwijdig aan de hartlijn invallende stralen de tweede lens 4 divergerend. Een verderliggend object wordt bij deze instelling van een bij een bijziend oog behorende refracties scherp gezien. De verschuiving van het 20 prisma in de richting van de lenzen komt dus overeen met. bijziende refractiewaarden, waarbij tussen de stand van het prisme 6 en de mate van bijziendheid een lineair verband bestaat. De mate van verschuiving van het prisma in vergelijking met de mate van bijziendheid is slechts afhankelijk 25 van de brandpuntafstand van de tweede lens 4. Omgekeerd wordt door de verschuiving van het prisma 6 in tegengestelde richting, dus van de beide lenzen 3,4 weg, de instelling voor verziende ogen verkregen. Evenwijdig in het systeem binnenvallende stralen verlopen uit het systeem van de beide 30 lenzen naar buiten convergerend. Door het eiken van een de stand van het prisma 6 aangevende schaal kan de bepaalde refractiewaarde dirëkt worden afgelezen.When the third optical element 6, hereinafter referred to as prism 6, is adjusted such that the focal point F | on the image side of the first lens 3 coincides with the focus F ^ on the object side of the second lens 4, then rays incident in parallel on the first lens 3 leave the system from the lenses 3 and 4 in parallel again. An eye without deviations clearly sees the sign 13 collimated by the infinitely separated sign 13. This setting corresponds to the refraction value 0.0 dpt. When the prism 6 is moved towards both lenses 3,4, the rays incident in the first lens parallel to the axis leave the second lens 4 diverging. A further object is sharply seen with this setting of a myopia refractions. Thus, the shift of the prism toward the lenses corresponds to. nearsighted refraction values, with a linear relationship between the position of the prism 6 and the degree of myopia. The degree of displacement of the prism compared to the degree of myopia only depends on the focal length of the second lens 4. Conversely, the displacement of the prism 6 in the opposite direction, that is, away from both lenses 3,4, obtained the setting for farsighted eyes. Beams incident parallel to the system converge outward from the system of the two lenses. The determined refraction value can be read directly from the oak of a scale indicating the position of the prism 6.

Bij de uitvoering van het eerst optische element 3 en het tweede optische element 4 als sferische lenzen is 35 het gunstig om voor de korrektie van het astigmatisme ter plaatse van de van het diafragma 10 een cilinderlens 16 van STOKES aan te brengen. Deze is voor de bepaling van de astigmatisme-as draaibaar om de optische as uitgevoerd. De 8 0 0 5 5 2 4- ? * -6- Λ door middel van de cilinderlens van SÏOKES bepaalde waarden kunnen direkt toegepast worden, wanneer de beide lenzen 3,4 dezelfde brandpuntafstanden hebben. Bij verschillende brand-puntafstanden van de beide lenzen moet 'een korrektiefaktor 5 worden toegepast, die volgt uit het quotient van de brekingsindex van de beide lenzen.When the first optical element 3 and the second optical element 4 are designed as spherical lenses, it is advantageous to provide a cylinder lens 16 of STOKES for correction of the astigmatism at the position of diaphragm 10. It is rotatable about the optical axis for the determination of the astigmatism axis. The 8 0 0 5 5 2 4-? * -6- Λ values determined by means of the cylinder lens of SiOOKES can be applied directly, if both lenses 3,4 have the same focal lengths. At different focal lengths of the two lenses, a correction factor 5 must be used, which follows from the quotient of the refractive index of the two lenses.

In plaats van de beschreven cilinderlens 16 van STOKES kan ook een vaste lenscombinatie van STOKES worden toegepast, waarvan de assen konstant de hoek van 45° in-10 sluiten. Daarmee kunnen de béide componenten van cilinder-werkingen van verschillende grootte en willekeurige asrichting ingesteld worden. Natuurlijk zal het astigmatisms ook bepaald kunnen worden door middel van een normale steel-kruiscilinder· (Stielkreuzzylinder), waarbij de steelkruis-15 cilinder bij voorkeur in het vlak van het diafragma moet worden gehouden.Instead of the described cylinder lens 16 from STOKES, it is also possible to use a fixed lens combination from STOKES, the axes of which consistently enclose the angle of 45 °. Thus, the two components of cylinder actions of different sizes and arbitrary axis direction can be set. Of course, the astigmatisms can also be determined by means of a normal stem cross cylinder (Stielkreuzzylinder), the stem cross cylinder preferably being held in the plane of the diaphragm.

Wanneer het meetbereik van de sferische werking van de beide lenzen 3 en 4 moet worden vergroot, dan kunnen extra lenzen in of nabij het vlak van het diafragma 10 20 worden aangebracht. De werking komt direkt overeen met de korrektiewaarden, voor zover de lenzen 3,4 dezelfde brandpuntaf stand hebben. Anders moet een korrektiefaktor in aanmerking worden genomen.If the measuring range of the spherical action of the two lenses 3 and 4 is to be increased, additional lenses can be arranged in or near the plane of the diaphragm 10. The effect directly corresponds to the correction values, insofar as the lenses 3,4 have the same focal length. Otherwise, a correction factor must be taken into account.

Zoals reeds boven werd aangevoerd, ligt de uit-25 treepupil 11 bij elke 'instelling van het prisma 6 in het brandvlak aan de beeldzijde van de tweede 'lens 4. Tijdens de meting kan de pupil (hoofdvlak) van het oog 7 van de proefpersoon samenvallen met de uittreepupil 11. Dan wordt de zogenaamde höofdpuntrefractie bepaald. Wanneer de pupil van 30 de proefpersoon zich op een afstand van 16 mm achter de uittreepupil II bevindt, dan worden de korrektiewaarden . verkregen voor een brilglasafstand van 16 mm. De afstand van de pdpil tot de uittreepupil 11 is dus gelijk aan de afstand tot de korrektieglazen'. Zoals in figuur 2 wordt aangegeven, . 35 heeft de inrichting een steun 17, die uitgevoerd kan zijn als kin- of voorhoofdsteun, en waarop het hoofd van de proefpersoon rust en die voor de instelling van de afstand van de pupil van de proefpersoon tot de uittreepupil 11 8005524 -6- naar het huis toe en daarvanaf beweegbaar is. De proefpersoon kijkt nu via de collimator 14 naar het in het oneindige afgebeelde teken 13, doordat hij overeenkomstig de blikrichting loodrecht op het vlak van de tekening in figuur 5 1, op de halfdoorlatende spiegel 12 kijkt, die onder een hoek van 45° ten opzichte van de optische as 9 is aangebracht. De proefpersoon ziet door de spiegel 12 de vrije ruimte tegelijk, met het teken 13, dat optotypen op testfiguren kan omvatten. Op deze wijze wordt een refractiebepaling met 10 het blote oog bereikt, waarbij het gezichtveld van de patient niet beperkt is en dus storende effekten zoals de instrumen-tenmyopie van te voren vervallen.As has already been stated above, the exit pupil 11 lies at each focal setting of the prism 6 in the focal plane on the image side of the second lens 4. During the measurement, the pupil (main plane) of the eye 7 of the subject can be coincide with the exit pupil 11. Then the so-called head refraction is determined. When the subject's pupil is at a distance of 16 mm behind the exit pupil II, the correction values become. obtained for a spectacle lens distance of 16 mm. The distance from the PDP to the exit pupil 11 is therefore equal to the distance to the correction glasses. As shown in Figure 2,. 35, the device has a support 17, which can be designed as a chin or forehead support, on which the subject's head rests and which is used to adjust the distance from the subject's pupil to the exit pupil 11 8005524-6. house and is movable from there. The test subject now looks via collimator 14 at the infinite sign 13, by looking perpendicular to the plane of the drawing in figure 5 1, in accordance with the viewing direction, at the semipermeable mirror 12, which is at an angle of 45 ° with respect to of the optical axis 9 is provided. The subject sees through the mirror 12 the free space simultaneously, with the sign 13, which may include optotypes on test figures. In this way, a refraction determination with the naked eye is achieved, whereby the field of view of the patient is not limited and thus disturbing effects such as instrument myopia are canceled beforehand.

Zoals uit het bovenstaande blijkt, is met het beschreven toestel volgens de uitvinding een continue instel-15 ling van de korrektiewerking mogelijk door het verschuiven van het prisma 6. Daarmee kunnen zeer snel sferische. korrek-tiewaarden worden bepaald, waarbij bij sferische afwijkingen de volledige korrektie en bij astigmatische afwijkingen de zogenaamde beste sferische korrektie bepaald kan worden.As can be seen from the above, with the described device according to the invention a continuous adjustment of the correction action is possible by shifting the prism 6. Spherical spheres can hereby be adjusted very quickly. correction values are determined, whereby the full correction can be determined for spherical deviations and the so-called best spherical correction can be determined for astigmatic deviations.

20 Het omstandige verwisselen van glazen vervalt, en de proefpersoon kan onder bepaalde omstandigheden zelf de optimale instelling bereiken.20 The extensive exchange of glasses is no longer necessary and the test subject can reach the optimum setting under certain circumstances.

De astigmatische korrektiewerking kan eveneens van 0 tot de maximale waarde continu ingesteld worden met 25 behulp van de cilinderlens 16 van STOKES. Ook hier is het vinden-van de juiste asligging en de bepaling van de volledige korrektie zeer snel mogelijk.The astigmatic correction action can also be continuously adjusted from 0 to the maximum value using the cylinder lens 16 from STOKES. Here, too, finding the correct axle position and determining the full correction is very quickly possible.

Het in figuur 3 weergegeven uitvoeringsvoorbeeld dient in.de eerste plaats voor het bepalen van de astigma-30 tische korrektiewaarde.' In het getoonde toestel zijn het eerste en het tweede 'optische element uitgevoerd als cilinderlerizen 18,19. Deze zijn telkens in een vatting 20,21 opgenomeh, die aan de buitenomtrek telkens een tandkrans hebben. De lagering van de vattingen geschiedt zodanig, dat 35 bij draaiing van de 'vatting 20 de vatting 21 over eenzelfde hoek in tegelgestelde richting verdraaid. De cilinderlenzen 18,19.zijn zo in de vattingen opgenomen, dat asligging van een hoofdsnede van beide cilinderlenzen in de op figuur 4 8005524 * * -7- getoonde wijze evenwijdig aan elkaar ië~. In de stralengang, in het getoonde uitvoeringsvoorbeeld voor de eerste cilinder-lens 18, is een DOVE prisma 22 aangebracht. Dit prisma is via een schematisch aangegeven mechanische koppeling 24 5 ·zodanig draaibaar in de stralengang aangebracht, dat de basis 23 daarvan steeds èvenwijdig aan de as 25 van de eerste cilinderas 18 verloopt. Verder stemmen in deze uitvoeringsvorm met prisma 6, de spiegel 15, het via de collimator 14 afgeheelde teken 13 en de op de brandpuntafstand 10 aan de objectzijde van de werkzame hoofdsnede van de cilinder 18 aangebrachte diafragma en de daarmee samenhanyallende intreepupillen wat betreft de opstelling en werking overeen met de in figuur 1 getoonde en deze zijn daarom met dezelfde verwijzingscijfers aangegeven. De uittreepupil 11 ligt weer 15 onafhankelijk van de stand van het prisma 6 op de brandpunt-afstand aan de beeldzijde van de hoofdsnede van de cilinderlens 19. Het bekijken geschiedt op dezelfde wijze als bij het eerste uitvoeringsvoorbeeld via een halfdoorlatende spiegel 26, die zo is aangebracht, dat de proefpersoon te-20 gelijkertijd met de in het oneindige afgebeelde teken ook de vrije ruimte ziet.The exemplary embodiment shown in Figure 3 primarily serves to determine the astigmatic correction value. In the device shown, the first and the second optical elements are designed as cylinder tubes 18,19. These are each included in a mount 20.21, which each have a sprocket on the outer circumference. The mounting of the mounts takes place in such a way that when the mount 20 is rotated, the mount 21 rotates in the same angle in the tile-set direction. The cylinder lenses 18,19 are included in the mounts such that the axial location of a main section of both cylinder lenses is parallel to each other in the manner shown in figure 4 8005524 * * -7-. In the beam path, in the exemplary embodiment shown for the first cylinder lens 18, a DOVE prism 22 is arranged. This prism is rotatably mounted in the beam path via a schematically indicated mechanical coupling 24, such that the base 23 thereof always runs parallel to the axis 25 of the first cylinder axis 18. Furthermore, in this embodiment, prism 6, the mirror 15, the mark 13 distributed via the collimator 14 and the aperture applied to the focal length 10 on the object side of the main working section of the cylinder 18 and the associated entrance pupils in terms of arrangement and operation corresponds to the one shown in figure 1 and these are therefore indicated with the same reference numerals. The exit pupil 11 again lies independently of the position of the prism 6 at the focal distance on the image side of the main section of the cylinder lens 19. The viewing takes place in the same manner as in the first exemplary embodiment via a semipermeable mirror 26, which is so that the subject sees the free space at the same time as the sign depicted in the infinity.

Het DOVE prisma 22 heeft tot doel, de door het draaien van.de cilinderlenzen 18,19 veroorzaakte draaiing van de het te beschouwen teken telkens op te heffen, zodat _25 de proefpersoon de indruk heeft van een niet draaibaar aangebracht teken.The aim of the DOVE prism 22 is to cancel the rotation of the sign to be considered caused by the rotation of the cylinder lenses 18, 19, so that the subject has the impression of a non-rotatably applied sign.

Voor de refractiebepaling wordt het prisma 6 zo ingesteld, dat het brandpunt resp.de brandlijn van de eerste cilinderlens 18 aan de beeldzijde samenvalt met het 30 brandpunt resp. de brandlijn van de tweede cilinderlens 19 aan de objectzijde. Wanneer een oog zonder afwijkingen zich nabij het brandpunt van de tweede cilinderlens 19 aan de beeldzijde bevindt, dan kan dit bij deze stand verre objecten scherp en zonder vertekening bekijken. Wanneer het te 35 onderzoeken oog een eenvoudig bijziend astigmatisme heeft, dan kan door verschuiven van het prisma 6 in de richting van de cilinderlens 18,19 het astigmatisme worden gekorrigeerd.For the refraction determination, the prism 6 is adjusted such that the focal point or the focal line of the first cylinder lens 18 on the image side coincides with the focal point resp. the focal line of the second cylinder lens 19 on the object side. If an eye is located without deviations near the focal point of the second cylinder lens 19 on the image side, then in this position it can view distant objects sharply and without distortion. If the eye to be examined has a simple myopic astigmatism, then astigmatism can be corrected by sliding the prism 6 in the direction of the cylinder lens 18,19.

Door het daarna verdraaien van de cilinderlens 18,19 met 8005524 i· *· * -δ- behulp van de de vattingen 20,21 vormende tandwielen, wordt hierbij de juiste asstand ingesteld. Wanneer het te onderzoeken oog een eenvoudig verziend astigmatisme heeft, dan moet het prisma 6 van de cilinderlens 18,19 afgesteld worden.By subsequently turning the cylinder lens 18.19 with 8005524 i · * · * -δ- using the gears forming the bezels 20.21, the correct axis position is set. When the eye to be examined has simple farsighted astigmatism, the prism 6 of the cylinder lens 18,19 must be adjusted.

5 Wanneer het : DOVE prisma 22 niet zou worden gebruikt, dan zou bij het draaien van de cilinderlenzen het beschouwde beeld meedraaien. Hierbij zou het mogelijk zijn om een vaststand streepfiguur 13 voor de controle van het astigmatisme te gebruiken. Het beeld van de streepfiguur 10 zou dan telkens bij het draaien van de cilinderlenzen 18,19 in de stand worden bewogen, waarin het door de proefpersoon scherp wordt gezien. Wanneer men de beeldverdraaiing niet wenst, dan wordt deze door het aanbrengen van een DOVE prisma of een ander geschikt beelddraaiingsreversie-element bereikt.5 If the: DOVE prism 22 were not to be used, the image considered would rotate when the cylinder lenses were rotated. It would be possible to use a fixed bar graph 13 for the control of astigmatism. The image of the stripe figure 10 would then be moved to the position in which it is sharply seen by the subject each time the cylinder lenses 18, 19 are rotated. If the image rotation is not desired, it is achieved by applying a DOVE prism or other suitable image rotation revolving element.

15 Wanneer met de getoonde uitvoeringsvorm bovendien ook sferische korrektiewaarden bepaald moeten worden, dan worden in de intreepupil resp. het diafragma 10 in plaats van de in het eerste uitvoeringsvoorbeeld beschreven cilinderlenzen van STOKES sferische lenzen geplaatst. Met de beschreven 20 uitvoeringsvorm is het mogelijk, op bijzonder snelle en eenvoudige wijze en met een continue instelling het astigmatisme en de stand van een oog met afwijkingen te bepalen.In addition, if spherical correction values are also to be determined with the embodiment shown, the entrance pupil resp. the diaphragm 10 is placed in place of the cylinder lenses of STOKES spherical lenses described in the first exemplary embodiment. With the described embodiment it is possible to determine the astigmatism and the position of an eye with deviations in a particularly fast and simple manner and with a continuous setting.

Het is doelmatig wanneer de béide cilinderlenzen 18,19 in figuur 3 als vlakke cilinders zijn uitgevoerd, die 25 dezëlfde. braridpuntafstanden hebben. Dit heeft hét voordeel, dat in afhankelijkheid van de instelling van het prisma 6 steeds alleen de cilinderwerking in een hoofdsnede zich wijzigt, terwijl in de loodrecht daaropstaande hoiofdsnede geen optische werking aanwezig is. De asstand van de werk-30 zame hoofdsnede wordt op· de beschreven wijze door verdraaiing van de cilinderlenzen ingesteld.. Op deze wijze wordt bereikt, dat de bij békëhde werkwijzen en inrichtingen voor het bepalen van het astigmatisme bij wijziging van de astig-matische waarde zich steeds wijzigende sferische werking 35 ongewijzigd blijft en dus de continue nakorrektie van de sferische werking bij gewijzigde astigmatische waarden kan vervallen.It is expedient if the two cylinder lenses 18, 19 in FIG. 3 are designed as flat cylinders which are the same. have wide point distances. This has the advantage that, depending on the setting of the prism 6, only the cylinder action in a main cut always changes, while in the perpendicular head cut there is no optical effect. The axial position of the active main section is adjusted in the manner described by rotating the cylinder lenses. In this way it is achieved that the methods and devices for determining the astigmatism when the astigmatic value is changed ever-changing spherical effect remains unchanged and thus the continuous after-correction of the spherical effect can be omitted with changed astigmatic values.

In principe kan het zinvol zijn om het DOVEIn principle, it can make sense to use DOVE

8005524 -9- prisma 26 te laten vervallen en de bij verdraaiing van de cilinderlenzen 18,19 optredende beeldverdraaiing mede te gebruiken voor de refractiebepaling. Men behoeft dan voor het vinden van de hoofdsnede geen draaibaar testobject te 5 gebruiken. WelJmoeten dan speciale optotypen worden toegepast, omdat bij normale optotypen bij een scheve asstand deze scheef worden afgebeeld.8005524 -9- prism 26 and to use the image rotation that occurs when the cylinder lenses 18,19 are rotated for the refraction determination. It is then not necessary to use a rotatable test object to find the main cut. Special optotypes should then be used, because with normal optotypes the skew position is skewed with an oblique axis position.

Bij de in figuur 5 getoonde uitvoeringsvorm van het toestel volgens de uitvinding zijn voor een binoculaire 10 refractiebepaling twee symmetrische stralengangen 37,38 aanwezig. De beide stralengangen 37,38 omvatten precies dezelfde elementen, zodat er één behoeft te worden beschreven. De elementen .in de stralengang 37, die overeenkomen met die in figuur 1-4', zijn telkens met dezelfde verwijzigings-15 cijfers aangegeven, en de met de elementen van de eerste stralengang 37 overeenkomende elementen in de tweede stralengang zijn aangegeven met overeenkomstige van aksenten voorziene verwijzigingscijfers.In the embodiment of the device according to the invention shown in figure 5, two symmetrical beam paths 37,38 are present for a binocular refraction determination. Both beam paths 37,38 comprise exactly the same elements, so that one need be described. The elements in the beam path 37, which correspond to those in Figs. 1-4 ', are each indicated with the same reference numerals, and the elements in the second beam path corresponding to the elements of the first beam path are indicated with corresponding Acts provided for reference numbers.

De van het teken uitgeziene stralengang komt 20 eerst volledig overeen met de in figuur 3 getoonde 'stralengang en onderscheidt zich alleen daardoor, dat in plaats van de halfdoorlatende spiegel 26 een volledig reflecterende vlakke spiegel 27 is aangebracht. Het eerste met de in figuur 3 getoonde uitvoeringsvormen overeenkomende gedeelten 25 van hét toestel is na het aan de hand van figuur 1 en 2 beschreven gedeelte, uit diafragma 10, spiegel 15, eerste lens 3, verschuifbaar prisma 46, tweede lens 4, halfdoorlatende 'spiegel 12 en steun 17 bestaande deel van het daar beschreven assymmetrisch systeem aangebracht. De 'opstelling 30 van het tweede gedeelte 'geschiedt daarbij zodanig, dat het diafragma 10 van het' assymmetrische systeem van figuur l samenvalt met de uittreepupil 11 van het eerste met de voorstelling in figuur 3 overeenkomende anamorfotisch systeem. Met dit gecombineerde systeem is de instelling van 35 de sferisché korrektiewaarde, de astigmatische korrektie-waarde en de bepaling van de asstand op eenvoudige en snelle wijze, zonder extra lenzen toe te passen voor alle waarden continu mogelijk, waarbij het oog onbedekt blijft.The beam path looking at the sign first completely corresponds to the beam path shown in figure 3 and is distinguished only in that instead of the semipermeable mirror 26 a fully reflecting flat mirror 27 is provided. The first parts 25 of the device corresponding to the embodiments shown in figure 3 are, after the part described with reference to figures 1 and 2, from diaphragm 10, mirror 15, first lens 3, sliding prism 46, second lens 4, semi-transparent mirror 12 and support 17 comprise an existing part of the asymmetrical system described there. The 'arrangement 30 of the second part' takes place in such a way that the diaphragm 10 of the 'asymmetrical system of figure 1 coincides with the exit pupil 11 of the first anamorphotic system corresponding to the representation in figure 3. With this combined system, the adjustment of the spherical correction value, the astigmatic correction value and the determination of the axis position can be carried out in a simple and fast manner, without using additional lenses for all values, while the eye remains uncovered.

8005524 -10-8005524 -10-

De in figuur 5 getoonde uitvoeringsvorm zijn twee collimatoren 14,14' aangebracht. Echter kan ook één collimator met een holle spiegel van een zodanige grootte worden toegepast, dat de afbeelding van het teken voor de 5 beide stralengangen en daarmee voor de beide ogen tegelijkertijd geschiedt.In the embodiment shown in figure 5, two collimators 14, 14 'are arranged. However, it is also possible to use one collimator with a hollow mirror of such a size that the sign is depicted for both beams and thus for both eyes at the same time.

Met het in figuur 5 getoonde toestel is de bino-culaire refractiekontrole mogelijk. De gedeeltelijk doorlatende spiegels 28,28', die wat betreft hun opstelling en 10 funktie overeenkomen met de gedeeltelijk doorlatende spiegel 12, zijn om vertikale assen 30,30' verdraaibaar aangebracht. Door het verdraaien van deze om de vertikale assen kunnen willekeurige convergentie en divergentiestanden van het ogenpaar worden ingesteld. Deze instellingen komen overeen 15 met prismawerkingen. Aldus kan een heteroforiekontrole worden uitgevoerd zonder prisma's voor te schakelen. Dit heeft niet alleen het voordeel van een vereenvoudiging van de refractie-bepaling, maar de blik wordt ook niet door de kleurranden en andere aberraties van een ander voor te schakelen prisma 20 gestoord.The binocular refraction control is possible with the device shown in figure 5. The partially transmissive mirrors 28, 28 ', which correspond in their arrangement and function to the partially transmissive mirror 12, are rotatable about vertical axes 30, 30'. By rotating these about the vertical axes, arbitrary convergence and divergence positions of the eye pair can be set. These settings correspond to prism actions. Thus, a heterophoresis check can be performed without upstream prisms. Not only does this have the advantage of simplifying the refraction determination, but the look is also not disturbed by the color edges and other aberrations of another prism to be switched.

De verdraaibaarheid van de halfdoorlatende spiegels 28,28', maakt ook het bepalen van een bril bij het blote oog mogelijk zonder prisma's of andere elementen voor te schakelen. De noodzakelijk convergentiestand wordt door 25 verdraaiing van de beide spiegels 28,28’ voor de ogen uitgevoerd. De akkoraodatie blijkt door instelling van de verschuifbare prisma's 46,46'. De nabijkontrole is daarmee niet beperkt tot een bepaalde zichtafstand maar kan in plaats daarvan op een. willekéurige afstand geschieden.The rotatability of the semipermeable mirrors 28, 28 'also permits the determination of glasses to the naked eye without pre-balancing prisms or other elements. The necessary convergence position is carried out by turning the two mirrors 28, 28 in front of the eyes. The accordion is shown by the adjustment of the sliding prisms 46.46 '. The proximity check is therefore not limited to a certain viewing distance, but can instead be set to one. arbitrary distance.

30 In het getoonde uitvoeringsvoorbeeld zijn de halfdoorlatende spiegels 28,28' zowel om hun vertikale assen 30,30' als ook door middel van kardanische ophanging bovendien om een horizontale as draaibaar aangebracht. Daardoor is niet alleen een heteroforiekontrole met betrekking tot 35 de zijdelingse afwijking maar ook met betrekking tot eventuele hoogteafwijkingen van de ogenassen mogelijk.In the exemplary embodiment shown, the semipermeable mirrors 28, 28 'are also rotatable about a horizontal axis, both about their vertical axes 30, 30' and also by means of gimballed suspension. This allows not only a heterophoresis check with regard to the lateral deviation, but also with regard to any height deviations of the eye axes.

In de bovenbeschreven uitvoeringsvoorbeelden geschiedt de wijziging van het optische interval tussen de 8005524 -lieer s te en de tweede optische elementen 3,4; 18,19 telkens door in de stralengang aangebrachte prisma's 6,46. In principe is het ook. mogelijk, om de omkeerprisma's 6,46 weg te laten en in .plaats daarvan de lenzen achter elkaar aan 5 te brengen en ten opzichte van elkaar beweegbaar uit te voeren. Dit heeft echter constructieve nadelen met betrekking tot de lengte van het toestel, en brengt bovendien het probleem met zich mee dat de plaats van de uittreepupil of het diafragma niet konstant is.In the above-described embodiments, the optical interval is changed between the 8005524 leather and the second optical elements 3,4; 18,19 in each case by prisms arranged in the beam path 6.46. Basically it is too. possible to omit the reversing prisms 6,46 and instead mount the lenses one behind the other and movable relative to each other. However, this has constructional drawbacks with regard to the length of the device, and additionally creates the problem that the location of the exit pupil or diaphragm is not constant.

10 Ook bij de in figuur 5 getoonde uitvoeringsvorm is een vergroting van meetbereik mogelijk, doordat in de met de uittreepupil 11, die met de intreepupil van het daarna geschakelde sferische systeem en met het brandpunt van de lens 3 samenvalt, overeenkomstige lenzen aan te brengen.Also in the embodiment shown in figure 5 an extension of the measuring range is possible, because corresponding lenses are arranged in the exit pupil 11, which coincides with the entrance pupil of the subsequent spherical system and with the focal point of the lens 3.

15 De verschuiving van de prisma's 6,6',46,46', kan in principe geschieden door middel van verschuivingen met de hand, waarbij via een geschikte geijkte schaal uit de stand van de prisma's de bijbehorende korrektiewaarde en uit de verdraaiingsstand van de lenzen 18,19 de asstand af-· 20 leesbaar is. Zoals in de figuren 1 en 5 wordt getoond, worden de prisma's 6,6',46,46' via een slede '36,40 en een motor 35, 39 versteld. In afhankelijkheid van de stand wordt via geschikte leidingen een uitgangssignaal van de motor aan een rekeninrichting 33 afgegeven, die in afhankelijkheid van de 25 stand van de 'prisma's de overeenkomstige dioptriënwaarde bepaald en door middel van een display 34 aangeeft. Op dezelf- de wijze kan via een geschikte leiding ook een met de ver-draaiingsstand van de 'lenzen 18,19 overeenkomstig signaal worden' toegëv'oerd, zodat ook de 'asstand door het display 30 aangegeven kan worden'. Vanzelfsprekend hebben de heide symmetrische stralengangen 37,38 overeenkomstige aandrijvingen en signaalleidingen. Ter vereenvoudiging worden deze echter alleen in de stralengang 37 weergegeven. Bovendien kan ook de hoekstand van de spiegels 28,28' via geschikte leidingen 35 aan de rekeninrichting worden overgedragen, zodat deze ook, door middel van een geschikt programma, een eventueel bestaande noodzakelijke prismatische korrektie aan kan geven. Bij de uitvoeringsvorm van figuur 3 is geen motorische aandrijving 8005524 -12- getoond. Deze kan echter op dezelfde wijze als bij de uitvoeringsvorm van figuur 1 of van figuur 3 worden aangebracht.The displacement of the prisms 6,6 ', 46,46' can in principle be effected by means of shifts by hand, whereby the corresponding correction value and the rotation position of the lenses are adjusted via a suitable calibrated scale from the position of the prisms. 18,19 the axle position is readable. As shown in Figures 1 and 5, the prisms 6,6 ', 46,46' are adjusted via a carriage '36, 40 and a motor 35, 39. Depending on the position, an output signal from the motor is supplied via suitable lines to a computer 33, which, depending on the position of the prisms, determines the corresponding diopter value and indicates it by means of a display 34. In the same way, a signal corresponding to the rotational position of the lenses 18, 19 can also be "supplied" via a suitable line, so that the "axis position can also be indicated by the display 30". Naturally, the heath symmetrical beam paths 37, 38 have corresponding drives and signal lines. However, for the sake of simplicity, they are only shown in beam path 37. In addition, the angular position of the mirrors 28, 28 'can also be transferred via suitable lines 35 to the computer, so that it can also indicate, by means of a suitable program, any prismatic correction that may exist. In the embodiment of Figure 3, no motor drive 8005524 -12- is shown. However, it can be applied in the same manner as in the embodiment of figure 1 or of figure 3.

De in figuur 6 getoonde uitvoeringsvorm komt in deze overeen met het in figuur 1 getoonde toestel, waarbij 5 telkens met elkaar overeenkomende delen aangegeven zijn mèt dezelfde verwijzingscijfers.In this respect, the embodiment shown in figure 6 corresponds to the device shown in figure 1, wherein 5 mutually corresponding parts are indicated with the same reference numerals.

In het diafragma 10 is een cilinderlens 16 van STOKES aangebracht. Bij deze uit twee afzonderlijke tegengestelde gelijke cilinderlenzen bestaande cilinderlenzen van 10 STOKES ontstaat' op bekende wijze bij instellen van een cilin-derwerking telkens bovendien een sferische werking. Om dit zo onstane. sferische aandeel weg te nemen zijn de cilinderlenzen 16 van de STOKES en de lens 3 mechanisch zo met elkaar gekoppeld, dat deze gemeenschappelijk over eenzelfde 15 afstand evenwijdig aan de optische as 8 in de richting van de pijl 53 heen en weer geschoven kunnen worden. Voor dit doel zijn de lenzen in niet getoonde vattingen gemonteerd, die bevestigd zijn aan een niet getoonde verschüivings-inrichting.A cylinder lens 16 from STOKES is arranged in the diaphragm 10. With these cylinder lenses of 10 STOKES consisting of two separate, opposite identical cylinder lenses, a spherical effect is additionally produced in a known manner when a cylinder action is set. For this so originated. To remove the spherical part, the cylinder lenses 16 of the STOKES and the lens 3 are mechanically coupled to each other such that they can be slid back and forth in common in the direction of the arrow 53 over the same distance parallel to the optical axis 8. For this purpose, the lenses are mounted in mounts (not shown) which are attached to a shifting device (not shown).

20 Zoals bij de in figuur 1 getoonde inrichting wordt eerst door heen en weerschuiven van het' prisma 6 de sferische korrektiewaarde bepaald. Daarna wordt door middel van de cilinderlenzen 16 van STOKES de cilinderwaarde bepaald. Wanneer bijvoorbeeld een negatieve cilinderwerking 25 wordt ingesteld, dan ontstaat automatisch een positieve sferische component van de halve grootte van de cilinderwerking. Om deze op -te heffen worden nu de cilinderlenzen 16 van STOKES eh de lens 3 in de richting van het prisma 6 over een geschikte afstand verschoven. Door de verkorting van de 30 lichtbaan tussen de lenzen 3 en 4 wordt het positieve sferische aandeel gecompenseerd. Het gelijktijdig verschuiven van de cilinderlenzen 16 van STOKES is noodzakelijk, opdat deze steeds in het diafragma 10 blijft.As with the device shown in figure 1, the spherical correction value is first determined by sliding the prism 6 back and forth. The cylinder value is then determined by means of the cylinder lenses 16 of STOKES. When, for example, a negative cylinder action is set, a positive spherical component of half the size of the cylinder action is automatically created. In order to eliminate these, the cylinder lenses 16 of STOKES and the lens 3 are now displaced by a suitable distance in the direction of the prism 6. The positive spherical proportion is compensated for by shortening the light path between the lenses 3 and 4. The simultaneous shifting of the cylinder lenses 16 of STOKES is necessary so that it always remains in the diaphragm 10.

Zoals uit figuur 6 is te zien, worden de uit de 35 instelling van de cilinderlenzen van STOKES blijkende cilinderwaarde en de uit de hoekstand van de cilinderlenzen van STOKES blijkende as van de ingestelde astigmatische waarde evenals een eventuele verschuiving van de cilinderlens 16 8005524 -13- van STOKES te zamen met de lens 3 via een geschikte leiding toegevoerd aan de rekeninrichting 33, die de daaruit blijkende korrektiewaarde op het display 14 aangeeft.As can be seen from figure 6, the cylinder value from the adjustment of the cylinder lenses of STOKES and the axis from the angular position of the cylinder lenses from STOKES become the set astigmatic value as well as any displacement of the cylinder lens 16 8005524 -13- from STOKES together with the lens 3 is supplied via a suitable line to the computing device 33, which indicates the correction value shown thereon on the display 14.

In wezen zou het ook mogelijk zijn om voor de 5 compensatie van de ontstane sferische componenten het prisma 6 of zelfs de lens 4 op geschikte wijze te verschuiven, waardoor de verschuiving van de cilinderlens van STOKES overbodig zou worden. Een verschuiving van de lens 4 zou daarbij echter de plaats van de uittreepupil veranderen hetgeen onge-10 wenst is. Een verschuiving van het prisma 6 zou het aflezen van de sferische korrektiewaarde bemoeilijken, omdat een omrekening noodzakelijk zou worden. Met de in figuur 6 getoonde uitvoeringsvorm geeft de stand van het prisma 6 een eenduidige maat voor de sferische korrektiewaarde.In essence, it would also be possible to appropriately shift the prism 6 or even the lens 4 to compensate for the spherical components created, thereby obviating the need to shift the cylinder lens of STOKES. However, a shift of the lens 4 would thereby change the position of the exit pupil, which is undesirable. Shifting the prism 6 would make it difficult to read the spherical correction value because conversion would become necessary. With the embodiment shown in figure 6, the position of the prism 6 gives an unambiguous measure for the spherical correction value.

15 De in figuur 7 getoonde uitvoeringsvorm komt ge deeltelijk overeen met de in figuur 5 getoonde opbouw, waarbij telkens met' elkaar overeenkomende elementen aangegeven zijn met dezelfde referentiecijfers. De beide stralengangen zijn symmetrisch ten opzichte van elkaar uitgevoerd, zodat 20 ter vereenvoudiging weer naar één van de stralengangen wordt verwezen. Een' teken 13 'wordt via een' collimator 14 en een spiegel 15 in hét oneindige afgeheeld. In de stralengang zijn zoals bij de .uitvoeringsvorm in figuur 5 een eerste optische element 3, een tweede 'optische 'element 4 en een 25 prisma 46 aangeb'racht. De 'opstelling van deze optische· elementen en alle 'overige delen geschiedt op dezelfde wijze als in de in figuur -5 getoonde uitvoeringsvorm. Het tweede optische, element 4 is weer een' lens, terwijl het' eerste optische element in deze uitvoeringsvorm uit twee gelijke 30 cilinderlenzen met een verzamelwerking 300,301 waarvan de assen een vaste hoek van 90° met elkaar vormen, is samengesteld. De. beide, lenzén 300,301 zijn zo dicht mogelijk bij elkaar en op dezelfde 'plaats als de lens 3 in figuur 5 opgesteld. Daarmee' hebben beide cilinderlenzen 300,301 in 35 hun geheel een sferische werking. De beide cilinderlenzen 300,301 zijn door een niet getekende inrichting langs de optische as afzonderlijk of ook te zamen ten opzichte van elkaar verschuifbaar. Wanneer de lens 301 naar het prisma 8005524 -14- toe wordt verschoven, dan ontstaat een negatieve astigmatische werking (minuscilinder). Wanneer de lens 300 van het prisma af wordt geschoven, dan ontstaat een positieve astigmatische werking (pluscilinder). De grootte van de verschuiving hangt 5 telkens af van de sterkte van de cilinderlens.The embodiment shown in figure 7 partly corresponds to the structure shown in figure 5, wherein elements corresponding to each other are each indicated with the same reference numerals. The two beam paths are symmetrical with respect to each other, so that reference is made again to one of the beam paths for simplification. A 'sign 13' is shifted into the infinite via a 'collimator 14 and a mirror 15. As in the embodiment in figure 5, a first optical element 3, a second 'optical' element 4 and a prism 46 are arranged in the beam path. The arrangement of these optical elements and all other parts is done in the same manner as in the embodiment shown in figure -5. The second optical element 4 is again a lens, while the first optical element in this embodiment is composed of two equal cylinder lenses with a collecting action 300,301, the axes of which form a fixed angle of 90 ° with each other. The. both lenses 300,301 are arranged as close together as possible and in the same place as the lens 3 in Figure 5. As a result, both cylinder lenses 300, 301 in their entirety have a spherical effect. The two cylinder lenses 300, 301 are displaceable individually or together together by a device (not shown) along the optical axis. When the lens 301 is moved towards the prism 8005524 -14-, a negative astigmatic effect (minus cylinder) is created. When the lens 300 is slid off the prism, a positive astigmatic effect (plus cylinder) is created. The magnitude of the shift depends on the strength of the cylinder lens.

Bij toepassing van het toestel zijn het eerste en het tweede optische element 3,4 en het prisma 46 weer zo ingesteld, dat de brandpunten en F^ zoals in figuur 1 samenvallen. Door middel van verschuiving van het prisma 46 10 wordt de sferische korrêktie bepaald, die afhankelijk van de plaats van de prisma 46 op het display 34 afgelezen kan worden. Aansluitend wordt al naar gelang de refractièmethode welke de voorkeur heeft, waarbij met een minuscilinder of een pluscilinder wordt gewerkt, de cilinderlens 301 naar het 15 prisma 46 of de cilinderlens 300 van het prisma 46 zo ver af geschoven, tot een eventueel aanwezig astigmatisme is bepaald. De verschuiving van de lenzen wordt via een signaal-leiding toegevoerd aan de rekeninrichting 33, zodat op het display 34 de bepaalde.astigmatische waarde afgelezen kan 20 worden. De-cilinderlenzen 300,301 zijn in een niet getoonde vatting gemonteerd zodanig, dat deze onverdraaibaar ten opzichte van elkaar en gemeenschappelijk om de 'optische as draaibaar zijn, zodat de door de verschuiving ingestelde cilinder op de met de oogafwijking overeenkomende asstand 25 verdraaibaar is. Ook de verdraaiingsstand wordt via de signaalleiding aan de 'rekeninrichting 33 toegevoerd, zodat ook de asstand van de cilinder afgel'ézeri kan worden op het display 34.When the device is used, the first and the second optical element 3,4 and the prism 46 are again adjusted such that the focal points and F ^ coincide as in figure 1. The spherical correction is determined by shifting the prism 46, which can be read on the display 34 depending on the location of the prism 46. Subsequently, depending on the preferred refraction method using a minus cylinder or a plus cylinder, the cylinder lens 301 is slid towards the prism 46 or the cylinder lens 300 of the prism 46 until a possible astigmatism is determined. . The displacement of the lenses is supplied via a signal line to the computing device 33, so that the determined asthmatic value can be read on the display 34. The cylinder lenses 300,301 are mounted in a mounting, not shown, such that they are rotatable relative to each other and jointly rotatable about the optical axis, so that the cylinder adjusted by the displacement is rotatable on the axis position corresponding to the eye deviation. The rotation position is also supplied via the signal line to the calculating device 33, so that the axis position of the cylinder can also be read on the display 34.

Bij de bovenbeschreven verschuiving van ofwel 30 de cilinderlens 301 of te cilinderlens 300 alleen ontstaat een zuiver astigmatisch aandeel zonder extra sferisch aandeel, zodat anders dan bij de in figuur 6 getoonde uitvoeringsvorm geen extra korrektie noodzakelijk is. Wanneer daarentegen de beide cilinderlenzen 300,301 synchroon met 35 elkaar worden verschoven, dan ontstaat zoals bij het aan de hand van figuur 6 getoonde voorbeeld bij de cilinderlenzen van STOKES een' sferische component, die door verschuiven van de lichtbaan tussen het eerste optische element 3 en het 8005524 -15- tweed e optische element 4 gecompenseerd zou moeten worden.The displacement of either the cylinder lens 301 or the cylinder lens 300 alone described above results in a purely astigmatic part without an additional spherical part, so that no additional correction is necessary, unlike in the embodiment shown in figure 6. If, on the other hand, the two cylinder lenses 300, 301 are shifted synchronously with each other, a spherical component is formed, as in the example shown with reference to FIG. 6, with the cylinder lenses of STOKES, which are displaced by shifting the light path between the first optical element 3 and the 8005524 -15- second optical element 4 should be compensated.

Zoals bij de bovenbeschreven uitvoeringsvoorbeel-den worden ook bij het aan de hand van figuur 7 beschreven uitvoeringsvoorbeeld de cilinderlenzen 300,301 overeenkomstig 5 de uitvinding uitgevoerd als vlakke cilinderlenzen, die in êên vlak een nulwerking en een daarop loodrecht staand vlak een cilinderwerking hebben.As in the above-described exemplary embodiments, in the exemplary embodiment described with reference to Figure 7, the cylinder lenses 300,301 according to the invention are designed as flat cylinder lenses which have a zero effect in one plane and a plane perpendicular thereto.

Zoals uit het bovenstaande blijkt, is de in figuur 7 getoonde uitvoeringsvorm in het bijzonder gunstig, 10 daar de opbouw aanzienlijk eenvoudiger is dan bij de in figuur 5 getoonde uitvoeringsvorm. Daar geen beeldverdraai-ing bij de instelling van het astigmatisms optreedt, is in het bijzonder ook toepassing van · extra DOVE-prisma's niet noodzakelijk.As can be seen from the above, the embodiment shown in figure 7 is particularly favorable, since the construction is considerably simpler than in the embodiment shown in figure 5. Since no image distortion occurs when the astigmatisms are adjusted, the use of additional DOVE prisms is in particular also not necessary.

15 Zoals boven werd opgemerkt, hangt de plaats, waar het te onderzoeken oog zich moet bevinden af van de brand-puntafstand van het tweede optische element 4, omdat de oog-pupil zich ter plaatse van de uittreepupil resp. in een met de loodrechte afstand overeenkomende afstand hiervan moet 20 bevinden. Bij vergroting van het meetgebied wordt de brandpuntaf stand van de lens 4 korter. Daar ook de gedeeltelijk doorlatende spiegel 28 nog tussen de lens 4 en de uittreepupil moet zijn aangebracht, kan het gebeuren, dat het oog ongewenst dicht nabij de spiegel 28 gebracht moet worden.As noted above, the location of the eye to be examined depends on the focal length of the second optical element 4 because the eye pupil is located at the location of the exit pupil, respectively. must be in a distance corresponding to the perpendicular distance from this. When the measuring area is enlarged, the focal length of the lens 4 becomes shorter. Since the partially transmissive mirror 28 also still has to be arranged between the lens 4 and the exit pupil, the eye may have to be brought undesirably close to the mirror 28.

25 Ter vergroting van deze afstand wordt op doelmatige wijze volgens het in. figuur 8 getoonde uitvoeringsvoorbeeld tussen de lens 4 en de halfdoorlatende 'spiegel 12 van de in figuur 2. getoonde ‘uitvoeringsvorm resp. de lens' 4 en de halfdoorlatende 'spiegel 28 van de in figuur 7 getoonde uit-30 voeringsvorm een' afocaal systeem van twee verzaraellenzen 50,51 aangebracht. De beide verzamellenzen hebben dezelfde brandpuntafstand. De lens 50 is in het brandvlak F| aan de beeldzijde aangebracht, en het brandpunt aan de opject-zijde valt samen met het brandpunt F^q aan de beeldzijde.In order to increase this distance, it is expediently described in the. Fig. 8 shows an exemplary embodiment between the lens 4 and the semipermeable mirror 12 of the "embodiment, resp. the lens "4 and the semipermeable" mirror 28 of the embodiment shown in FIG. 7 are provided with an afocal system of two collection lenses 50, 51. Both collection lenses have the same focal length. The lens 50 is in the focal plane F | on the image side, and the focal point on the opject side coincides with the focal point F ^ q on the image side.

35 Daarmee ontstaat de uittreepupil 11 van het totale systeem op de dubbele brandpuntafstand 2fvan de verzamellens 51.This creates the exit pupil 11 of the entire system at the double focal length 2f of the collecting lens 51.

De werkafstand vergroot daardoor afhankelijk van de keuze van de brandpuntafstanden van de lenzen 50,51.The working distance therefore increases by 50.51 depending on the choice of the focal lengths of the lenses.

80055248005524

Claims

A device for the subjective refraction determination, characterized by an optotypes in its focal plane on the image side depicting the first optical element (3) and an optical beam path arranged after this element, depicting the 5 optotypes towards the examining eye (7) optical element (4), wherein the distance from the focal point on the object side of the second element (4) to the focal point on the image side of the first element (3) is changeable.

Device according to claim 1, characterized in that a third optical element (6) causing the distance change is arranged in the optical beam path between the first and the second optical element (3,4).

Device according to claim 2, characterized in that a partial mirror is arranged at an angle on the optical axis between the second optical element and the exit pupil of the system.

Device as claimed in claim 2 or 3, characterized in that the first and the second optical element with approximately coinciding major surfaces are arranged side by side with respect to each other and the third optical element radiates from the first optical element the second optical element deflects.

5. Device according to any one of claims 1-4, 25, characterized in that the first and second optical elements are cylinder lenses.

6. Device according to claim 5, characterized in that the cylinder lenses are coupled to each other in such a way that the axes of their cross section in a rotational position are parallel to each other and, when one cylinder lens is rotated, the second rotates such that the position of rotate the axes of the main cut equally but opposite to each other.

Device according to one of claims 1 to 6, characterized in that another system according to one of claims 1 to 6 is arranged in the optical beam path after the second optical element.

The device of claim 7y. characterized by 8005524 -17- that the entrance pupil of the second system coincides with the exit pupil of the first system.

Device according to claim 7 or 8, characterized in that the optical elements in the first system are cylinder lenses and in the second system spherical lenses.

Device according to any one of claims 3-9, characterized in that the partial mirror is rotatable about a vertical axis.

Device according to claim 1, characterized in that the first or second optical element is formed from two cylinder lenses (300,301) which are slidably mounted on the common optical axis.

Device according to claim 11, characterized in that the two cylinder lenses (300,301) are mounted rotatably in rotation about the optical axis in a fixed rotational position relative to each other.

Device according to claim 11 or 12, characterized in that the axes of the cylinder lenses (300,301) are rotated through 90 ° relative to each other.

Device according to claim 1, characterized in that a cylinder lens (16) of STOKES, which is so arranged with the first, second or third optical element (3,4,5), is arranged in the diaphragm of the optical system thus formed. ) is coupled that the light path between the first and second optical element (3,! 4) when adjusting a cylinder value by means of the cylinder lens (16) of STOKES to compensate for the resulting spherical proportion is different.

Device according to claim 14, characterized in that the cylinder lens: (16) of STOKES and the first optical element (3) are movable jointly on the optical axis depending on the adjustment of the cylinder lens (16) of STOKES. .

Device according to any one of claims 1-15, characterized in that an image system of the second optical element (4) is provided with an afocal system of lenses (50, 51), the the second optical element (4) facing lens (50) is disposed in the focal plane on the image side (F ^) thereof.

Device as claimed in any of the claims 4-16 /. 5 characterized in that the cylinder lenses are flat cylinder lenses.

18. Apparatus according to any one of claims 1-17, characterized in that a second similarly designed optical system is arranged next to the optical system according to one of claims 1-17 for the binocular refraction determination.

Device according to any one of claims 1-18, characterized in that the housing (2) surrounding the optical elements comprises a support which is designed such that the eye (7) of the head lying against it is adjustable. the subject has a certain distance from the exit pupil of the total system. 8005524