NL8003815A - Inrichting voor het inleiden van gassen in metaal- smelten; werkwijze voor het bedrijven daarvan. - Google Patents

Description

* r 1 VO 652

Titel: Inrichting voor het inleiden van gassen in metaalsmelten; werkwijze voor het "bedrijven daarvan.

De uitvinding heeft "betrekking op een inrichting voor het inleiden van gassen in metaalsmelten en op een werkwijze voor het "bedrijven daarvan.

Bij een reeks van metallurgische "bewerkingen wordt gas in een 5 vloeibare metaalsmelt geleid. Enkele van deze "bewerkingen worden onder atmosferische druk uitgevoerd, h.v. het ontgassen, mengen van een metaalsmelt met wisselende toevoegingen of reactieve slakken, of het inleiden van een gas met het oog op een verandering van de metallografische structuur van het "behandelde metaal na het gieten. Andere "bewerkingen worden 10 onder verminderde druk uitgevoerd, b.v. de ontgassing onder verminderde druk door inleiden van een spoelgas. Het totale volume van de daartij toegepaste gassen kan "binnen ruime grenzen variëren, b.v. tussen 60 en 600 liter per ton behandeld aluminium, of 30 tot 300 liter per ton geproduceerd staal.

15 De vaak toegepaste werkwijze, die erin bestaat om een gas in de metaalsmelt te leiden doordat in de smelt een metallische lans wordt ondergedampeld, die gewoonlijk een schutlaag van een vuurvast materiaal· bezit en door een reduceerventiel op een in de handel verkrijgbaar drukvat wordt aangesloten, leidt tot een slechte verdeling van het ingeleide 20 gas. Bovendien koelt de ingebrachte lans de metaalsmelt af; hij verslijt betrekkelijk snel, en de bekleding van vuurvast materiaal breekt gemakkelijk af, waarbij ongewenste insluitingen in het metaal worden verkregen.

Daarnaast is voorgesteld cm bodem of wanden van de toegepaste 25 houder (standovens ("Abstehofen") e.d.) van poreuze lichamen van vuurvast materiaal te voorzien en de binnenzijde van deze lichamen te verbinden met een bron van gecomprimeerd gas, dat door de poriën van deze lichamen in de metaalsmelt treedt. Poreuze vuurvaste elementen zijn bekend, die met voldoende dichtheid in de wanden van de smelthouders 30 kunnen worden verankerd, niettemin kan het voorkomen dat een beschadigde plaats in het poreuze element optreedt of de verbinding met de wand van de houder onvoldoende dicht is. Hoewel dergelijke voorvallen in de practijk van het bedrijf betrékkelijk zelden optreden, veroorzaken ze toch versclÜkkelijke beschadigingen van de installaties, indien ze eenmaal toch optreden.

Ο Λ Λ 7 O 1 K

-2-

Doel van de uitvinding is cm een inrichting en een werkwijze voor het inleiden van gassen in gesmolten metalen te vinden, die de vorming van zo groot mogelijke grensvlakken tussen gas en smelt, mogelijk maken en derhalve een zo volledig mogelijke reactie van de gassen met de in 5 de smelt aanwezige verontreinigingen waarborgen, hetwelk een hoge graad ;van benutting van de ingeleide gassen, betekent. Daarbij dienen, de vermelde nadelen van de stand der techniek zo veel mogelijk te worden vermeden: vooral zal de bij het inleiden van gassen met behulp van lansen waargenomen slechte verdeling van het gas verbeterd, verontreiniging 10 van de smelt door het materiaal van de lans verhinderd en afkoeling van de smelt door het ingeleide gas verminderd, worden. Daarnaast dienen de moeilijkheden, die bij het inleiden van gassen met behulp van een poreus inleidlichaam door de wand van de houder optreden, bestreden te worden, in het bijzonder dient ontwijken van het gas en metaalver-15 lies door scheuren en spleten tussen wand en inleidlichamen te worden verhinderd. Door een dergelijke werkwijze zouden aan de metaalsmelt in het bijzonder dure of arbeidshygiënisch bezwaarlijke gassen met optimale graad van benuttin^®?&n bijgemengd, waardoor het mogelijk wordt gemaakt om het gebruik van dergelijke gassen bij een gelijkblij-20 vende kwaliteit van de gezuiverde metaalsmelt te verminderen.

Dit doel wordt door een. inrichting gerealiseerd, die gekenmerkt is doordat a) hij een vloéistof-gas-straalnengapparatuur met een conische inloop voor de smelt, een middenstuk voor het mengproces en een conische 25 diffusor voor het mengsel bevat, b) de kegelhoek van de conische diffusor 7-15°> bij voorkeur 9°, bedraagt, c) het holle cylindrische middenstuk holle kanalen voor het inleiden van •een gas of gasmengsel bezit, d) de diameter d0 van het middenstuk zich tot de grootste diameter D0 30 van de diffusor en de conische inloop verhoudt als 1:U tot 1:6, en e) de in de hoofdas gemeten lengten van zowel de conische inloop als ook het middenstuk, in een verhouding van 1:5 tot 1:8 tot die van de diffusor staan.

35 De werkwijze voor het bedrijven van dit straalmengapparaat wordt 800 3 8 15 -3- gekenmerkt doordat a) de ala drijfmiddel werkende metaalsmelt onder een aanvangsdruk van 0,2-10 "bar, b.v. 0,8 bar, in de straalmenger wordt geleid, b) in het middenstuk een stroomsnelheid van 2-100 m/sec, bij voorkeur 5 20 m/sec, verkrijgt, c) waardoor het als transportmiddel werkende gas onder een door de vloei stof stroom opgewekte onderdruk van 0,05 tot 0,9 bar, bij voorkeur 0,2 bar, in de in het middenstuk stromende metaalsmelt wordt gezogen. Een dergélijk, volgens het principe van een venturibuis werkend straal- 10 mengapparaat maakt t.o.v. de stand der techniek een duidelijk verbeterde fijne verdelingen daarmede, een hogere graad van benutting van het ingeleide gas, mogelijk terwijl een kwaliteit van de gezuiverde metaalsmelt wordt gewaarborgd, die overeenkomt met die van. een volgens de gebruikelijke werkwijze gezuiverde smelt. Daardoor kunnen bij gelijkblijvende 15 kwaliteit van het product aanzienlijke hoeveelheden spoelgas worden bespaard, wat economisch vooral in die gevallen belangrijk is, waarbij het bij de betreffende gassen om dure edelgassen of mengsels daarvan gaat, en van bedrijfstechnischsstandpunt uit in die gevallen bijzonder gewenst schijnt, waarin aggressieve gassen worden toegepast, die bezwarenoop-20 roepen op hefc gebied van de arbeidshygiëna en milieubescherming.

Daarnaast vereenvoudigt het straalmengapparaat volgens de uitvinding het gebruik, doordat hij het aantal trappen waarbij met gesmolten metaal wordt gewerkt, vermindert. Hij vermindert verder de hoeveelheid bij de smeltbehandeling gevormde krassen en als gevolg van oppervlakte-25 oxydatie optredende metaalverliezen.

Tenslotte ruimt het straalmengapparaat volgens de uitvinding grotendeels bij gebruikelijke werkwijzen optredende procestechnische en materiaalproblemen op: metaalverliezen als gevolg van voegen tussen wand en inleidlichamen hoeven niet meer gevreesd te worden. De meng-30 verhouding tussen gas en smelt kan zodanig fijn worden, geregeld dat een ongecontroleerde afkoeling van de smelt] zoals bij de behandeling met de lans zo nu en dan wordt waargenomen, eveneens niet kan optreden.

Ook hoeft men niet te vrezen voor inslepen van materiaal uit de lans in de metaalsmelt, wanneer het materiaal voor het straalmengapparaat 35 op doelmatige wijze wordt gekozen. Ondanks aanvankelijke moeilijkheden 800 3 8 15 -k- bij deze keuze ran hetmateriaal is gevonden, dat in aluminiumtitanaat en in siliciumnitride voor dit doel uitstekend geschikte materialen ter beschikking staan, die enerzijds met de vereiste nauwkeurigheid kunnen worden verwerkt en anderzijds mechanische 'eigenschappen hebben, die aan 5 de druk in de metaalsmelt zijn aangepast en bovendien de erosie van het materiaal door de stromende smelt in hoge mate veiminderen. Bevredigende resultaten kunnen ook met gesinterd siliciumoxyde of een verbinding van asbestvezels met een bindmiddel uit calciumsilicaat worden gerealiseerd.

Voor een beter begrip wordt de uitvinding aan de hand van de figuren 10 nader toegelicht. Hierin stelt: fig. 1 een schematische weergave· van de werkwijze voor als stroom-, diagram met twee verschillende varianten van de smeltbehandeling na het uittreden uit het straalmengapparaat; fig. 2 een doorsnede door een inrichting voor het uitvoeren van de 15 werkwijze voor, welke de verankering van het straalmengapparaat in de totale inrichting toont; fig. 3» k en 5 doorsneden in de lengterichting door verschillende uitvoeringsvormen van het straalmengapparaat- volgens de uitvinding voor.

Volgens het in fig. 1 weergegeven stroomdiagram wordt de te be-20 gassen metaalsmelt door een transportpcmp 1 van op zichzelf békend type (b.v. een èlectramagnetische transportpomp met een vermogen van U—20 ton per uur, die vooral bij het transport van vloeibaar natrium in de kem-reactortechniek wordt gebruikt) naar de conische inloop van het gas-vloeistof-straalmengapparaat. 2 geleid en komt hij vervolgens met een 25 vooraf bepaalde stroomsnelheid en een overeenkomstige druk in het middenstuk van deze inrichting. Het in te leiden gas kamt via een geschikte drukregelinrichting 3 op grond, van de in het middenstuk heersende, verlaagde druk in uiterst fijnverdeelde blaasjes in de stromende metaalsmelt. In de conische diffusor van het straalmengapparaat 2 wordt de 30 stromingsenergie van het mengsel wederom in druk omgezet. Door het buis-stuk k treedt het mengsel in een onder atmosferische druk staand doorloop-vat 5j die als rustruimte fungeert. In dit doorloopvat 5 wordt de smelt hetzij door'een geschikt keramisch filter 6 (fig. la) hetzij door een geschikte losgestorte laag 7 (fig. lb) vsneen op zichzelf bekende samen-35 stelling geleid en komt hij vervolgens in een standruimte 8, vanwaar uit 800 3 8 15 » * -5- hij door een. buisstuk 9 naar een verdere toepassing kan worden geleid.

Het ingeleide gas verlaat de smelt met wisselende, van de graad van de fijne verdeling afhankelijke snelheid en verzamelt zich in de zone 10, vanwaar uit het- via het buis stuk 11 hetzij gere circuleer d hetzij even-5 tueel na een geschikte zuivering in de atmosfeer kan worden afgelaten.

Fig. 2 toont hoe het straalmengapparaat 2 in het bijzonder in de inrichting is bevestigd: de van een vuurvast materiaal gemaakte inrichting zit op gesloten wijze in een overeenstemmende uitsparing van de eveneens uit vuurvast materiaal bestaande wand 21 van een geschikte 10 houder. Ook de verbinding tussen de straalmenger 2 en het holle cylinder-vormige metallische vormstuk 22 is gesloten van vorm. Het metallische vormstuk 22 past op zijn beurt in een overeenkomstige uitsparing in de laag 21 en een daarop aansluitende uitsparing in de staalmantel 23 van de houder. Dit. vormstuk 22 wordt in. deze positie over het--tussenin stuk 2h en het in wezen ringvormige vormstuk 25 met behulp van de schroefverbinding 26 op zijn plaats gefixeerd. Het spoelgas treedt door de boring 27 in de holle ruimte 28, die door de inwendige ruimte van de holle cylinder 22 wordt gevormd, en komt vervolgens door een boring 29 in de straalmenger 2 in de in het cylindrische middengedeelte daarvan 20 stromende metaalsmelt. De boring 29 kan. eventueel door andere geschikte holle kanalen worden vervangen (vergelijk de fig. 3-5). Door een geringe overdruk van het gas in de voorkamer 28 kan eventueel worden verhinderd, dat de stromende metaalsmelt door de boring 29 uittreedt, of het gas bij het inleiden door de voegen van de inrichting verloren gaat.

25 De straalmenger 2 wordt in de eenmaal gekozen positie door het vormstuk 30 gefixeerd, welk vormstuk door de schroefverbinding 31 en de afdichting 32 met een ander vormstuk 25 is verbonden. Het vormstuk 30 heeft aan de ene zijde een cirkelvormige uitloop 37 5 waarvan de diameter overeenstemt met de inloop van de straalmenger 2. Op de naar de trans-30 portpomp toegekeerde zijde heeft het vormstuk 30 daarentegen een uitsparing 33 met rechthoekige of vierkante doorsnede. Dit vormstuk 30 kan daarbij uit een geschikt metallisch of keramisch materiaal bestaan.

In de uitsparing 33 met de rechthoekige doorsnede is een buis 3^ van vuurvast materiaal voor het doorleiden van de smelt ingepast, waar-35 bij de verbinding tussen de beide stukken door een afdichting 35 van 80038 15 -6- geschikt materiaal (b.v. asbesttouw of siliconenrubber) -wordt verzekerd. Deze buis 3^ ligt op zijn beurt in de mantel 36 van een metallisch materiaal. De electramagnetische transportpcmp 1 is om deze buis 3^ heen geplaatst .

5 In de fig. 3-5 zijn verschillende uitvoeringsvormen van vloeistof- gas-straalmengapparaten 2 weergegeven. Deze zijn alle gebaseerd op het principe van de venturibuis en bestaan uit een conische inloop hl, een cylindrisch gevormd, vernauwd middenstuk h2 en een diffusor ^3> die tot een compact instrument met cylindrische resp. afgestompt kegelvormige 10 amtrek zijn samengevoegd. Het op een holle cylinder lijkende, middenstuk U2 bevat daarnaast holle kanalen van verschillende soort voor het inleiden van het gas. In de inwendige ruimte oefent de drukvermindering in de als drijfmiddel dienst doende vloeistof een zuigende werking uit op het door de holle kanalen toegevoerde vloeibare of gasvormige transportmiddel.

15 Deze zuigende werking hangt van het verschil tussen de druk van het transportmiddel en de in het cylindrische middenstuk b-2 van het straalmeng-apparaat heersende druk van het drijfmiddel af. Laatstgenoemde druk wordt volgens de wet van Bemouilli verkregen uit - de aanvangsdruk van het drijfmiddel voor het binnentreden in het 20 straalmengapparaat, welke druk in hoofdzaak door de transportpcmp 1 wordt opgewekt, - van het verschil tussen de kwadraten van de stroomsnelheid in het drijfmiddel voor het intreden in de conische inloop ll en in het vernauwde middenstuk k2 van het straalmengapparaat.

25 Deze verandering van de stroomsnelheid hangt wederom in hoofdzaak af van de geometrie van het straalmengapparaat, welke derhalve overeenkomstig de bedrijfsmatige doelstelling zorgvuldig moet worden geoptimaliseerd. Daarbij moet er naar worden gestreefd om wervelingen in de vloeistof te vermijden en een maximaal injectorrendement -η/ T te reali- 30 seren, welk rendement gedefinieerd als het quotiënt van de per tijdseenheid aangezogen hoeveelheid transportmiddel D^ en de per tijdseenheid gebruikte hoeveelheid drijfmiddel D^: (1) Dp

η T

35 DT

80038 15 -7-

Op grond van systematische optimaliseringsproeven voor de afmetingen van het. straalmengapparaat is het doelmatig gebleken om de verhouding tussen de in de hoofdas gemeten lengten van de conische inloop en het cylindrische. middenstuk h2 enerzijds en die van de conische c- diffusor tó1'anderzijds tussen 1:5 en 1:8 te kiezen. Voor het bereiken van geschikte stroomsnelheden in het cyclindrxsche middenstuk van de straalmenger en voor het waarborgen van een optimale omzetting van de stroomsnelheid in druk staan de kleinste en de grootste diameter van' zowel de conische inloop als de diffusor bij voorkeur in een verhouding tot elkaar tussen l:k en 1:6. Om dezelfde redenen is het voordelig gebleken om de kegelhoek van de conische diffusor ((^ /2) tussen 7 en 15°, bij voorkeur 9° te kiezen.

De keuze van een geschikt materiaal voor de straalmenger 2 biedt aanzienlijke moeilijkhedenomdat hiervan niet alleen een goede temperate- tuurbestendigheid moet worden geëist, maar bovendien ook chemische en mechanische bestandheid tegen snel stranende metaalsmelten moet worden geëist. Zoals vermeld zijn de materialen aluminiumtitanaat en silicium-nitride bijzonder geschikt gebleken;, bevredigende resultaten zijn ook met gesinterd siliciumoxyde en met een samenstelling van asbestvezels 20 een bindmiddel uit calciumsilicaat gerealiseerd.

De holle kanalen voor het inleiden van het gas in het middenstuk b-2 van de straalmenger 2 kunnen op verschillende wijzen zijn uitgevoerd. In de in fig. 3 weergegeven uitvoeringsvorm is een boring hh onder een rechte hoek t.o.v. de hoofdas van de inrichting in het middenstuk h-2 aanwezig, welke een diameter ef een ruimte voor het opnemen van een gasinleidnippel heeft. Wanneer, zoals in fig. 2 is weergegeven, een voorkamer 28 voor het inleiden van het gas wordt toegepast, kunnen ook een of meerdere gladde boringen ^5, ^5’ in het cylindrische middenstuk k2 aanwezig zijn (fig. *0. Voor het waarborgen van een optimale dosering 2q en fijne verdeling van het gas in de metaalsmelt verhoudt daarbij de diameter van het cylindrische middenstuk zich bij voorkeur tot de diameter van de boring voor het inleiden van het gas als U:1 tot 6:1.

Daarbij is het doelmatig gebleken om de hoek, waaronder de boring of boringen kk, k-5 voor het inleiden van het gas in het cylindrische 25 middenstuk van de straalmenger uitmonden, tussen 30 en 90° te laten 80038 15 -8- variëren. In een dergelijk geval kunnen de afzonderlijke boringen ook door een op een holle cylinder lijkend middenstuk h6 van een gasdoorla-tend, poreus materiaal worden vervangen, dat een inwendige straal van d0 heeft en het middendeel b2 vormt. Inloop Hl, middenstuk b2 resp. k6 5 en diffusor ^3 worden bij deze uitvoeringsvorm met een geschikt bindmiddel, b.v. duurzaam samengevoegd. Als materiaal voor het middenstuk k6 is vooral overeenkomstig poreus aluminiumtitanaat of siliciumnitride uitstekend gebleken (fig. 5)·

Voorbeeld I: 10 Een ruwe aluminiumsmelt met een samenstelling 99,5$ (1100) met een aanvangstemperatuur tussen 720 en l60°C werd· met een electramagnetische pcmp met een aanvangsdruk tussen 0,2 en 10 bar, b.v. 0,8 bar, in het cylindrische middenstuk U van de straalmenger gepaapt. Deze had een conische inloop 3 met een kegelhoek van 30-35° en een grootste diameter 15 D0 van 50 mm, een cylindrisch middenstuk met een diameter d0 tussen 6 en 12 mm, voor enkele bedrijfstoepassingen tot 30 mm, en een conische diffusor met een kegelhoek C^/2 van 9°· Een d0 van 8 mm stond b.v. metaaldoorvoeren van U ton per uur toe. Uit deze afmetingen werd een stroomsnelheid in het middenstuk verkregen van ongeveer 20 m/sec, doch 20 vergelijkbare resultaten konden ook met stroomsnelheden tussen 2 en 100 m/sec worden gerealiseerd. Als spoelgas werd argon toegepast, dat onder een door de vloeistofstroming opgewekte onderdruk van 0,05 tot 0,9 bar, bij voorkeur ongeveer 0,2 bar door een boring hh met een diameter $ van 2 mm in het middenstuk k2 werd gezogen. Soortgelijke resultaten 25 konden met andere, t.o.v. de metaalsmelt inerte gassen (andere edelgassen, stikstof) of mengsels daarvan worden gerealiseerd. Onder deze omstandigheden werd het spoelgas in blaasjes met een diameter van minder dan _2 10 mm verdeeld en daardoor een injectorrendement van 3,75 v< ^T v< M 30 gerealiseerd.

De begaste aluminiumsmelt werd door een doorloopfilter van op zichzelf bekend type geleid, dat als ontspanningsruimte werkte, en daar bij atmosferische, druk weer ontgast. Daarbij werd waargenaaen, dat de gasblaasjes zich op de weg naar het smeltoppervlak betrekkelijk lang-35 zaam verenigden, zodat ongeveer 50$ van de blaasjes tot hun ontspanning 800 3 8 15 <r 1* -9- de uitgangsgrootte behielden en daardoor de voorwaarden voor een grote stofuitwisseling aan het grens oppervlak tussen blaas en smelt en dus een hoge graad van benutting voor het toegepaste gas verschaften. Het gehalte van de aluminiumsmelt aan waterstof werd door een soortgelijke 5 behandeling van ongeveer kO cm Hg/100 g smelt tot ongeveer 20 cm verminderd, overeenkomend met een verlaging van de aanvangswaarde met ongeveer 50%. Door dezelfde behandeling daalde de concentratie niet.

2 2 metallische insluitingen van 33/dm tot 9 resp. van hj tot 12/dm , overeenkomend met een verlaging van. de aanvangswaarde met T0 tot 15%.

10 Voorbeeld II:

Een aluminiumsmelt met dezelfde samenstelling als in voorbeeld I werd onder dezelfde omstandigheden met mengsels van argon (resp. stikstof) als dragergas en tot 5 vol./S van een alifatische chloorfluorkoolwaterstof behandeld. De resultaten van deze proeven staan in de tabel 15 en tonen dat door em dergelijke proef het gehalte van de aluminiumsmelt aan opgelost alkali-(Na, Li, K) en aardalkalimetalen (Mg, Ca) in een trap tot beneden een waarde van 5 dpm kon worden verlaagd.

Tabel

Verlaging van de concentratie van Ha in een aluminiumsmelt door inleiden 20 van actieve gasmengsels in de straalmenger

Aanvangsdruk van de smelt 0,8 bar

Stroomsnelheid in het middenstuk van het straalmengapparaat 20 m/sec 12 t/uur

Onderdruk voor het inleiden van het gas 0,2 bar

25 Aanvangstemperatuur van de smelt _T = T20°C

Samenstelling van Spoelgasverbruik per Concentratie van Na het gasmengsel ton metaal aanvangswaarde eindwaarde (ïfor) (dpm) (dpm)

Argon 30 5 30 0,15-0,2 ffia3/t

Argon/5$ Freon 12 30 3,1* 800 3 8 15

Claims (11)

1. Inrichting voor het inleiden van gassen in gesmolten metalen, vooral gesmolten aluminium,, met het kenmerk, dat a) hij een vloeistof-gas-straalmengapparaat (2) met een conische inloop (la) voor de smelt, een middenstuk (1*2) voor het mengproces en een 5 conische diffusor (1*) voor het mengsel he zit, h) de kegelhoek ( ^/2) van de conische diffusor (1*3) 7-15°, hij voorkeur 9° bedraagt, c) het holle cylindrische middenstuk holle kanalen voor het inleiden van een gas of gasmengsel bezit, 10 d) de diameter d0 van het middenstuk (1*2) zich tot de grootste diameter D0 van de diffusor (1*3) en de conische inloop (1*1) verhoudt als 1:1* tot 1:6, en e) de in de hoofdas gemeten lengten van zowel de conische inloop (l*l) als het middenstuk (1*2) tot die van de diffusor (1*3) in een verhou-15 ding staan van 1:5 tot 1:8.

2. Inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de holle kanalen voor het inleiden van het gas in het middenstuk (1*2) uit een of meerdere boringen (1*1*, 1*5) in een zelf gas ondoorlatend materiaal bestaan.

3. Inrichting volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de diameter d0 van het middenstuk (1*2) zich verhoudt tot de diameter £ van de boringen (1*1*, 1*5) als 1*:1 tot. 6:1. 1*. Inrichting volgens conclusie 2, met het kenmerk, dat de boringen (hl*, 1*5) met de hoofdas van het middenstuk (1*2) een hoek tussen 30 en 25 90°, bij voorkeur 90° vormen.

5. Inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de holle kanalen voor het inleiden van het gas in het middenstuk (1+2) gevormd werden doordat het middenstuk uit een poreus gemaakt materiaal bestaat.

6. Inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat het vloei- 30 stof-gas-straalmengaparaat. 2) uit een van de materialen aluminiumtitanaat, siliciumnitride,· gesinterd siliciumoxyde of een verbinding van asbestvezels met een bindmiddel uit calciumsilicaat bestaat.

7. Inrichting volgens conclusie 5j met het kenmerk, dat het poreus gemaakte materiaal van het middenstuk (1*2) uit aluminiumtitanaat of 35 siliciumnitride bestaat. 800 38 15 -11-

8. Werkwijze voor het bedrijven van de inrichting volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat a) de als drijfmiddel werkende metaalsmelt onder een aanvangsdruk van 0,2-10 har, hij voorkeur 0,8 har, in de straalmenger wordt geleid, 5 h) in het middenstuk (k2) een stroomsnelheid tussen 2 en 100 m/sec, hij voorkeur 20 m/sec verkrijgt, c) waardoor het als transportmiddel werkende gas onder een door de vloei stof stroming veroorzaakte onderdruk tussen 0,05 en 0,9 har, hij voorkeur 0,2 har in de in het middenstuk (b2) stromende metaal-10 smelt wordt gezogen.

9. Werkwijze volgens conclusie 8, met het kenmerk, dat de metaalsmelt uit aluminium of een aluminiumlegering bestaat en voor het inleiden in de straalmenger een temperatuur tussen 720 en 760°C heeft.

10. Werkwijze volgens een óf meer van de conclusies 8-9, met het 15 kenmerk, dat het ingeleide gas met de metaalsmelt niet chemisch reageert.

11. Werkwijze volgens conclusie 10, met het kenmerk, dat het gas een edelgas, of stikstof of een mengsel van edelgassen onderling of met stikstof is.

12. Werkwijze volgens een of meer van de conclusies 8-9, met het kenmerk, dat aan een inert dragergas tot 5 vol.$ van een alifatische chloorfluorkoolwaterstof wordt bijgemengd. 800 3 8 15