NL7920183A - METHOD AND APPARATUS FOR PROCESSING THE INTERNAL SURFACE OF A TUBULAR YARN. - Google Patents
METHOD AND APPARATUS FOR PROCESSING THE INTERNAL SURFACE OF A TUBULAR YARN. Download PDFInfo
- Publication number
- NL7920183A NL7920183A NL7920183A NL7920183A NL7920183A NL 7920183 A NL7920183 A NL 7920183A NL 7920183 A NL7920183 A NL 7920183A NL 7920183 A NL7920183 A NL 7920183A NL 7920183 A NL7920183 A NL 7920183A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- pressure
- casting
- tubular casting
- tubular
- print head
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D31/00—Cutting-off surplus material, e.g. gates; Cleaning and working on castings
- B22D31/002—Cleaning, working on castings
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D13/00—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force
- B22D13/02—Centrifugal casting; Casting by using centrifugal force of elongated solid or hollow bodies, e.g. pipes, in moulds rotating around their longitudinal axis
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D27/00—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting
- B22D27/09—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure
- B22D27/11—Treating the metal in the mould while it is molten or ductile ; Pressure or vacuum casting by using pressure making use of mechanical pressing devices
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Forging (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Casting Or Compression Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
79201837920183
Werkwijze en inrichting Voor hét bewerken van het inwendige oppervlak van eéh buisvormig giétstuk.Method and device For processing the internal surface of a tubular casting.
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze en inrichting voor het bewerken van het inwendige oppervlak van een buisvormig gietstuk voor het door druk compact maken van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk bij een 5 bepaald temperatuurbereik.The invention relates to a method and apparatus for working the inner surface of a tubular casting for compacting the inner surface of the tubular casting by pressure at a certain temperature range.
Buisvormige gietstukken worden gewoonlijk vervaardigd door centrifugaal gieten of door gieten bij toepassen van een kern. Bij zulk een werkwijze is het bekend dat krimpholten of poriën ontstaan aan het inwendige buisvormige oppervlak doordat 10 het buisvormige gietstuk afkoelt. Daardoor is het duidelijk dat dergelijke krimpholten of poriën de sterkte en de gasdichtheid van buisvormige gietstukken verlagen.Tubular castings are usually made by centrifugal casting or casting using a core. In such a method, it is known that shrinking cavities or pores form on the inner tubular surface because the tubular casting cools. Therefore, it is evident that such shrinkage cavities or pores decrease the strength and gas density of tubular castings.
On de genoemde nadelen op te heffen is reeds voorgesteld om bij het door centrifugaal gieten vervaardigen van buis-15 vormige gietstukken gesmolten metaal te gieten in een metalen gietvorm voor het centrifugaal gieten en druk uit te oefenen op het inwendige buisvormige oppervlak door toepassen van walsen of dergelijke voorafgaand aan het voltooien van het stollen van de smelt om daardoor met druk de krimpholten of poriën af te dichten.In order to overcome the drawbacks mentioned, it has already been proposed in pouring tube-shaped castings by centrifugal casting to pour molten metal into a metal casting for centrifugal casting and to exert pressure on the inner tubular surface by using rollers or such prior to completing the solidification of the melt to thereby pressure seal the shrink cavities or pores.
20 in geval van toepassen van buisvormige gietstukken als pijpleidingen voor fluïdum en dergelijke is het anderzijds vereist om de producten zodanig te vervaardigen dat de sterkte en de gasdichtheid van de pijpen zelve vanzelfsprekend buitengewoon zijn en dat de producten een inwendig buisvormig oppervlak 25 hebben welke buitengewoon bestendig is tegen abratie en corrosie terwijl tegelijkertijd weinig weerstand tegen fluiden aanwezig is, hetgeen tot stand wordt gébracht door verbeteren van de 7920183 2 hardheid van het inwendige oppervlak van de pijp.On the other hand, in the case of using tubular castings as pipelines for fluid and the like, it is required to manufacture the products such that the strength and gastightness of the pipes themselves are of course extraordinary and that the products have an inner tubular surface which is extremely resistant is resistant to abrasion and corrosion while at the same time providing little resistance to fluids, which is accomplished by improving the hardness of the interior surface of the pipe.
Bij de gebruikelijke methoden voor het met druk vernietigen en afdichten van krimpholten of poriën kan het heel goed mogelijk zijn om krimpholten of poriën te pletten 5 maar het is niet mogelijk om het inwendige buisvormige oppervlak te harden omdat men daardoor druk uitoefent op het inwendige buisoppervlak in zijn zachte toestand voorafgaand aan het voltooien van het stollen van de snelt.In conventional methods of pressure shrinking and sealing shrinking cavities or pores, it may well be possible to crush shrinking cavities or pores 5, but it is not possible to harden the inner tubular surface because it exerts pressure on the internal tube surface in its softness prior to the completion of the solidification of the rapid.
Anderzijds wordt voor het harden van het oppervlak 10 van een gietstuk zeer dikwijls een werkwijze toegepast waarbij het oppervlak bij normale temperatuur met druk wordt bewerkt, namelijk door het toepassen van het zogenaamde koud bewerken.On the other hand, for the curing of the surface 10 of a casting, a method is very often used in which the surface is processed with pressure at normal temperature, namely by applying so-called cold working.
Echter is een inrichting vereist om een buitengewoon hoge druk uit te oefenen om tegelijkertijd bij zulk een werkwijze de krimp-15 holten of poriën te pletten en het nadeel hierbij is dat vervorming in het buisvormige lichaam wordt veroorzaakt door toepassen van zulk een zware druk en daarom is zulk een werkwijze nog niet toegepast.However, an apparatus is required to exert an extremely high pressure to simultaneously crush the shrinking cavities or pores in such a process and the drawback here is that deformation in the tubular body is caused by applying such a heavy pressure and therefore such a method has not yet been applied.
Met het oog op de bovengenoemde nadelen van de 20 stand van de techniek beoogt de uitvinding te voorzien in een werkwijze en een inrichting voor het bewerken van het inwendige oppervlak van een buisvormig gietstuk waarbij voldaan wordt aan de beide met elkaar in tegenstelling staande eisen.In view of the above-mentioned drawbacks of the prior art, the invention aims to provide a method and an apparatus for working the internal surface of a tubular casting in which both contrasting requirements are met.
Voor het. bereiken van dit doel is de uitgevonden 25 werkwijze voor het bewerken van het inwendige oppervlak van een buisvormig gietstuk gekenmerkt door opstellen van een drukkop van een drukmiddel in de inwendige holle ruimte van een buisvormig gietstuk gevormd door gieten en door met druk compact maken van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk binnen 30 een temperatuurbereik aanvangend van de temperatuur onmiddellijk na het voltooien van het stollen van het buisvormige gietstuk tot aan de overgangstemperatuur met behulp van de drukkop terwijl de drukkop en het buisvormige gietstuk ten opzichte van elkaar worden geroteerd. De uitvinding houdt rekening met de mechanische 35 eigenschappen van metalen in het algemeen en in het bijzonder 7920183 3 dat het verlengen, welke de bewerking zal vergemakkelijken, plotseling beter wordt boven de overgangstemperatuur en door experimenten is bevestigd geworden dat door met druk compact maken van het metalen oppervlak terwijl het metaal en het drukelement 5 ten opzichte van elkaar worden geroteerd, zelfs onmiddellijk na het stollen van het metaal, de hardheid van het bewerkte oppervlak wordt verbeterd. De overgangstemperatuur, zoals hier gebruikt, betekent de temperatuur waarbij de mechanische eigenschappen (treksterkte en verlenging) abrupte veranderingen tonen.For the. achieving this object, the invented method for machining the inner surface of a tubular casting is characterized by disposing a print head of a printing agent in the interior cavity of a tubular casting formed by casting and compacting the interior with pressure surface of the tubular casting within a temperature range starting from the temperature immediately after the solidification of the tubular casting to the transition temperature using the printhead while the printhead and tubular casting are rotated relative to each other. The invention takes into account the mechanical properties of metals in general and in particular 7920183 3 that the elongation, which will facilitate the processing, suddenly becomes better above the transition temperature and has been confirmed by experiments compacting the pressure metal surface while the metal and the printing element 5 are rotated relative to each other, even immediately after solidification of the metal, the hardness of the machined surface is improved. The transition temperature, as used here, means the temperature at which the mechanical properties (tensile strength and elongation) show abrupt changes.
10 De uitvinding beoogt aldus in één slag te bereiken zowel het door druk afdichten van krimpholten of poriën en de hardingsbehandeling van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk, waarbij beide behandelingen tot nu toe beschouwd zijn geworden als verschillende bewerkingen.The object of the invention is thus to achieve in one stroke both the pressure sealing of shrink cavities or pores and the hardening treatment of the internal surface of the tubular casting, the two treatments being heretofore regarded as different operations.
15 Door de krimpholten of poriën op het inwendige oppervlak van een buisvormig gietstuk te pletten door matige druk bij een temperatuur binnen het bereik voor het vergemakkelijken van het door druk compact maken en tegelijkertijd door met druk compact maken van het inwendige oppervlak terwijl het buisvormige 20 gietstuk en de drukkop ten opzichte van elkaar in rotatie worden gebracht, maakt het namelijk mogelijk om in één slag ook het harden van het inwendige oppervlak te bereiken van het buisvormige gietstuk welke wordt onderworpen aan door druk compact maken, zonder dat aanzienlijke vervorming wordt veroorzaakt aan het buisvormige giet-25 stuk.By crushing the shrink cavities or pores on the inner surface of a tubular casting by moderate pressure at a temperature within the range to facilitate pressure compaction and at the same time pressure compacting the inner surface while the tubular casting namely, and the printhead being rotated relative to each other, in fact, it allows in one stroke also to achieve curing of the inner surface of the tubular casting which is subjected to compaction by pressure, without causing significant deformation to the tubular pour-25 piece.
Daardoor wordt mogelijk gemaakt om de dichtheid van de metaalstructuur nabij het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk te verhogen en gelijkmatig te maken waardoor aldus de sterkte en de gasdichtheid van het gehele buisvormige gietstuk 30 verbeterd kunnen worden en tegelijkertijd het inwendige oppervlak wordt gehard, waardoor aldus een buisvormig gietstuk wordt verkregen welke uitmunt in weerstand tegen abratie en corrosie en tegelijkertijd een lage weerstand biedt aan dóórstromende fluiden.Thereby, it is made possible to increase and uniformize the density of the metal structure near the inner surface of the tubular casting, thus improving the strength and gas density of the entire tubular casting 30 while simultaneously hardening the inner surface, thus a tubular casting is obtained which is excellent in resistance to abrasion and corrosion, while at the same time offering low resistance to flowing fluids.
Daarom kan met recht van reden gesteld worden dat een 35 zeer opmerkelijke industriële waarde wordt verkregen door volgens 7920183 4 de uitvinding vervaardigen van verschillende buisvormige giet-stukken, zoals bijvoorbeeld delen van hydraulische cilinders, delen van cilinders van verbrandingsmotoren, verschillende soorten pijpen van gietijzer, delen van vacuumvaten en verschillende 5 walsen, pijpen voor atoomcentrales en dergelijke of andere zeer sterke gietelingen van aluminiumlegering, gegoten stalen pijpen en dergelijke, waarvan de verbeterde kwaliteit in de toekomst neer en neer geëist zal worden.Therefore, it can be rightly argued that a very remarkable industrial value is obtained by manufacturing various tubular castings according to the invention according to the invention, such as for instance parts of hydraulic cylinders, parts of cylinders of internal combustion engines, different types of cast iron pipes, parts of vacuum vessels and various rollers, pipes for nuclear power plants and the like or other very strong castings of aluminum alloy, cast steel pipes and the like, the improved quality of which will be demanded down and down in the future.
Een ander doel van de uitvinding is te voorzien in een 10 inrichting voor het bewerken van het inwendige oppervlak van een buisvormig gietstük voor het ten uitvoer brengen van de boven beschreven werkwijze.Another object of the invention is to provide an apparatus for working the inner surface of a tubular casting for carrying out the above-described method.
Om dit doel te bereiken is de uitgevonden inrichting voor het bewerken van het inwendige oppervlak van een buisvormig 15 gietstük gekenmerkt door persmiddelen met een perskop welke in staat is om het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstük te persen gedurende de tijd vanaf onmiddelijk na voltooien van het stollen tot de overgangstemperatuur en aandrij fmiddelen om het buisvormige gietstük en de perskop ten opzichte van elkaar 20 te doen roteren.To achieve this goal, the invented apparatus for working the inner surface of a tubular casting is characterized by pressing means with a pressing head capable of pressing the inner surface of the tubular casting for the time from immediately after completion of the solidify to the transition temperature and drive means to rotate the tubular casting and the press head relative to each other.
Aangezien gewerkt wordt gedurende de tijd onmiddellijk na het voltooien van het stollen van het buisvormige gietstük tot aan de overgangstemperatuur en omdat druk wordt uitgeoefend op het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstük met behulp 25 van de drukkop waarbij door aandrijfmiddelen de drukkop en het buisvormige gietstük ten opzichte van elkaar geroteerd worden, wordt het mogelijk cm de krimpholten of poriën in het buisvormige gietstük te pletten om aldus de dichtheid van de me taalstructuur van het buisvormige gietstük te verhogen in de richting van zijn wanddikte 30 en tegelijkertijd het inwendige oppervlak te harden.Since work is performed during the time immediately after the solidification of the tubular casting up to the transition temperature and because pressure is applied to the inner surface of the tubular casting using the print head, the drive head and the tubular casting being driven by drive means Rotated relative to each other, it becomes possible to crush the shrinking cavities or pores in the tubular casting so as to increase the density of the metal structure of the tubular casting toward its wall thickness while simultaneously hardening the interior surface.
Daardoor wordt het mogelijk om te voorzien in een buisvormig gietstük welke uitmunt in de sterkte over het gehele buisvormige gietstük en in de weerstand tegen abratie en corrosie van het inwendige oppervlak daarvan.Thereby, it becomes possible to provide a tubular casting which is excellent in strength over the entire tubular casting and in the abrasion and corrosion resistance of its internal surface.
35 Bovendien, aangezien men de krimpholten of poriën 7920183 5 aan het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk plet en de dichtheid van de rretaalstructuur verhoogt in de richting van de wanddikte, wordt het mogelijk om gas naar buiten door-latende gaten te elimineren, waarbij deze gaten gevormd kunnen worden 5 door opeenvolgende poriën of krimpholten doordat het voordeel wordt bereikt dat het gegoten gietstuk wanneer gasdichtheid vereist is zoals het geval is in onderdelen voor vacuumvaten en dergelijke, ten volle het voordeel van zijn uitmuntende gasdichtheid biedt.In addition, as the shrinking cavities or pores 7920183 5 are crushed on the inner surface of the tubular casting and the density of the rretal structure increases in the direction of the wall thickness, it becomes possible to eliminate gas permeable holes through these holes can be formed by successive pores or shrinkage cavities in that the advantage is achieved that the cast casting when gas tightness is required as is the case in vacuum vessel parts and the like gives full advantage of its excellent gas tightness.
10 Verdere kenmerken en voordelen van de uitvinding zullen duidelijk worden uit de volgende uitleg.Further features and advantages of the invention will become apparent from the following explanation.
De tekeningen tonen bij wijze van voorbeeld de voorkeursuitvoering van de werkwijze en de inrichting voor het bewerken van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 15 volgens de uitvinding.The drawings show, by way of example, the preferred embodiment of the method and apparatus for working the internal surface of the tubular casting 15 according to the invention.
Fig. 1 is een verticale doorsnede van een belangrijk deel van een centrifugaal gietmachine met in ruwe zijaanzicht een inrichting voor het bewerken van een buisvormig gietstuk.Fig. 1 is a vertical sectional view of a major portion of a centrifugal casting machine with a rough side view apparatus for machining a tubular casting.
Fig. 2 is een vergroot eindaanzicht van de pers-20 middelen volgens de pijlen II-II in fig. 1.Fig. 2 is an enlarged end view of the press means according to arrows II-II in FIG. 1.
Fig. 3 is een vergroot zijaanzicht, gedeeltelijk in doorsnede van een essentieel deel van de persmiddelen.Fig. 3 is an enlarged side view, partly in section, of an essential part of the pressing means.
Fig. 4 is een foto van een doorsnede van een buisvormig gietstuk van aluminiumlegering en toont de toestand 25 door bewerken volgens de uitgevonden werkwijze en de niet bewerkte toestand.Fig. 4 is a cross-sectional photograph of an aluminum alloy tubular casting showing the state 25 by machining according to the invented method and the unprocessed state.
Fig. 5 is een verticale doorsnede van een buisvormig giestuk waarbij de uitgevonden werkwijze wordt uitgevoerd op een ronde inwendige doorsnede.Fig. 5 is a vertical sectional view of a tubular cast ingot with the invented method performed on a circular internal cross-section.
30 Fig. 6 is een eindaanzicht van het buisvormige gietstuk volgens fig. 5.FIG. 6 is an end view of the tubular casting of FIG. 5.
fig. 7 is een verticale doorsnede van een buisvormig gietstuk waarop de uitgevonden werkwijze wordt toegepast met ongelijke diameter in doorsnede.Fig. 7 is a vertical section of a tubular casting to which the invented method is applied with unequal diameter in section.
35 De uitvinding zal nu meer in detail worden uiteengezet 7920183 6 met betrekking tot de bijgaande tekening.The invention will now be explained in more detail with respect to the accompanying drawing.
Fig. 1 toont een verticale doorsnede van een essentieel deel van een centrifugaal gietmachine met een ruw zijaanzicht van een inrichting voor het bewerken van het 5 inwendige oppervlak van een buisvormig gietstuk. Bij deze uitvoeringsvorm wordt het buisvormige gietstuk gegoten en gevormd volgens de centrifugaalgietmethode en de inrichting daarvoor, maar men kan even goed vormen volgens een andere gietmethode.Fig. 1 shows a vertical section of an essential part of a centrifugal casting machine with a rough side view of a device for working the inner surface of a tubular casting. In this embodiment, the tubular casting is cast and formed by the centrifugal casting method and the apparatus therefor, but molding by another casting method is equally good.
Een metalen gietvorm 1 dient voor centrifugaal gieten en een 10 buisvormig gietstuk 2 is aangegeven in de vorm als gegoten in de metalen gietvorm 1. Het buisvormige gietstuk 2 is aan een eind-gedeelte, als aangegeven in de tekening, voorzien van een flens 2a. Aandrijf rollen 3 dragen de metalen gietvorm 1 en drijven deze ook aan voor rotatie. Deze aandrijf rollen 3 zijn gekoppeld net 15 een electromotor 4 door willekeurige bruikbare middelen welke tezamen met de metalen gietvorm 1 de aandrijfmiddelen 5 vormen. Echter kan men een andere aandrijf constructie voor de aandri jf-rollen 3 toepassen in het geval dat het buisvormige gietstuk wordt verkregen door een andere gietwijze dan de centrifugaal 20 gietwijze.A metal casting 1 serves for centrifugal casting and a tubular casting 2 is shown in the mold as cast in the metal casting 1. The tubular casting 2 is provided with a flange 2a at one end portion as shown in the drawing. Driving rollers 3 carry the metal mold 1 and also drive it for rotation. These drive rollers 3 are coupled to an electric motor 4 by arbitrary usable means which together with the metal mold 1 form the drive means 5. However, a different drive construction for the drive rollers 3 can be used in case the tubular casting is obtained by a casting method other than the centrifugal casting method.
Een drukmiddel 6 is opgebouwd met een drukkop 6a welke dient te worden gestoken en opgesteld in de inwendige holle ruimte van het buisvormige gietstuk 2, een drukkrachteenheid 6b voor het opwekken van de drukkracht voor de drukkop 6a en een 25 voortstuwinrichting 6c om de drukkrachteenheid 6b en de drukkop 6a te verplaatsen langs de hartlijn van het buisvormige gietstuk 2.A printing means 6 is constructed with a printing head 6a to be inserted and disposed in the interior hollow space of the tubular casting 2, a pressing force unit 6b for generating the pressing force for the printing head 6a and a propulsion device 6c about the pressing force unit 6b and to move the print head 6a along the axis of the tubular casting 2.
De voortstuwinrichting 6c is voorzien van een hydraulische cilinder 19 welke stationair bevestigd is en 30 een niet getekende, bekende hydraulisch pompsysteem voor het hier aan leveren van oliedruk en een zuigerstang 20 van de hydraulische cilinder 19 is verbonden net de eigenlijke drukkrachteenheid 6b. De drukkrachteenheid 6b is voorzien van een houder 10 cm de drukkop 6a te bevatten, een hydraulische cilinder 9, 35 een zuigerstang 11 hiervoor (zie fig. 3) en een hydraulisch 7S2 0183 7 poinpsysteem (niet getekend) om de hydraulische cilinder 9 aan te drijven. Hierbij is de drukkrachteenheid 6b gebouwd om te worden bewogen langs rails 7 en daardoor wordt het mogelijk gemaakt om de drukkop 6a gelijkmatig te bewegen langs de hartlijn van het 5 buisvormige gietstuk 2 door de werking van de voorts tuwinrichting 6c.The propulsion device 6c is provided with a hydraulic cylinder 19 which is fixed in a stationary manner and a known hydraulic pump system (not shown) for supplying oil pressure here and a piston rod 20 of the hydraulic cylinder 19 is connected to the actual pressing force unit 6b. The pressing force unit 6b is provided with a holder 10 cm to hold the printing head 6a, a hydraulic cylinder 9, 35 a piston rod 11 above (see fig. 3) and a hydraulic 7S2 0183 7 pinning system (not shown) for connecting the hydraulic cylinder 9 float. Hereby, the compression force unit 6b is built to be moved along rails 7, thereby enabling the printing head 6a to move uniformly along the axis of the tubular casting 2 by the action of the propulsion device 6c.
De houder 10 steekt uit het frame van de drukkrachteenheid 6b om de drukkop 6a te dragen. De zuigerstang 11 glijdt door het inwendige van de houder 10 om vrij beweegbaar te zijn 10 naar de drukkop 6a en terug te keren, en op het einde daarvan is een taps gedeelte 11a gevormd. Drie drukrollen 12 zijn opgesteld op gelijkmatige afstand langs de omtrek van de drukkop 6a en de rotatieas van elk van hen is evenwijdig aan de hartlijn van de zuigerstang 11. Echter kan het door druk compact maken in ieder 15 geval worden bereikt indien slechts één drukrol aanwezig is.The holder 10 protrudes from the frame of the pressing force unit 6b to support the printing head 6a. The piston rod 11 slides through the interior of the container 10 to be freely movable 10 to the print head 6a and return, and a tapered portion 11a is formed at the end thereof. Three pressure rollers 12 are spaced evenly along the circumference of the print head 6a and the axis of rotation of each of them is parallel to the axis of the piston rod 11. However, pressure compaction can be achieved in any case if only one pressure roll is present is.
Volgens fig. 3 is de afstand tussen twee drukrollen verkort om de constructie gemakkelijker te kunnen tékenen en voor een duidelijker beeld.According to Fig. 3, the distance between two pressure rollers has been shortened for easier designing of the construction and for a clearer picture.
Een geleidingsorgaan 18 is met één einde bevestigd 20 op de punt van de drukkop 6a door middel van een moer en rret het andere einde gestoken in een gat geboord in het tapse gedeelte 11a en dient als geleiding wanneer het tapse gedeelte 11a wordt vooruitbewogen of teruggetrokken.A guide member 18 is secured with one end 20 to the tip of the printhead 6a by means of a nut and ferrule, the other end being inserted into a hole drilled in the tapered portion 11a and serves as a guide when the tapered portion 11a is advanced or retracted.
De drukrollen 12 zijn vrij roteerbaar aangebracht op 25 draagassen 14 bevestigd op de respectieve draagorganen 13. Elk van de draagorganen 13 is verschuifbaar in radiale richting van de zuigerstang 11 of het buisvormige gietstuk 2 ten opzichte van de eigenlijke drukkop 6a en is voorzien van een nokoppervlak 13a gevormd aan de zijde van de hartlijn daarvan. Het is zodanig gemaakt, 30 dat door bewegen van de zuigerstang 11 het tapse gedeelte 11a daarvan komt te steunen tegen de nokoppervlak 13a daardoor aldus de draagorganen 13 worden geduwd en de drukrollen 12 daaraan worden geduwd tegen het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 2. Aldus zijn nokorganen .15 samengesteld door het tapse gedeelte 35 na van de zuigerstang 11 en het nokoppervlak 13a van het draag- 7920183 8 orgaan 13. De drukxol 12 heeft een vom met een smal normaal oppervlak 12a in het centrale deel daarvan en aan weerszijden daarvan hellende oppervlakken 12b. Door toepassen van het smalle normale oppervlak 12a wordt het voordeel bereikt dat men 5 de drukkracht tegen het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 2 kan verhogen en dat men het inwendige oppervlak glad kan maken. Ten aanzien van de vorm van de drukrollen kan men ook wel rollen gébruiken met een biervatvorm of met gelijkmatig verdikkende vom met verschillende vormen van verdikkingen of 10 anders een cilindervormig lichaam en dergelijke en men kan dergelijke constructies gebruiken voor het positief aandrijven van de drukrollen om deze te doen roteren. Drukveren 16 zijn opgesteld tussen de drukkop 6a zelve en de drukorganen 13 en dienen om de drukorganen 13 te drukken terwijl deze worden bewogen door druk als gevolg 15 van de werking van de nokmiddelen 15 waardoor de draagorganen 13 hun oorspronkelijke standen weer innemen, namelijk de stand waarbij niet compact gemaakt wordt, wanneer de nokwerking opgeheven is.The pressure rollers 12 are freely rotatably mounted on support shafts 14 mounted on the respective support members 13. Each of the support members 13 is slidable in the radial direction of the piston rod 11 or the tubular casting 2 relative to the actual print head 6a and is provided with a cam surface 13a formed on the side of the centerline thereof. It is made such that by moving the piston rod 11 the tapered portion 11a thereof comes to rest against the cam surface 13a thereby pushing the support members 13 and pushing the rollers 12 thereto against the inner surface of the tubular casting 2. Thus cam members .15 are assembled by the tapered portion 35 of the piston rod 11 and the cam surface 13a of the support member 13. The pressure xol 12 has a shape with a narrow normal surface 12a in the central portion thereof and sloping on either side thereof. surfaces 12b. By using the narrow normal surface 12a, the advantage is achieved that the compressive force against the inner surface of the tubular casting 2 can be increased and the inner surface can be smoothed. With regard to the shape of the pressure rollers, one can also use rolls with a beer keg shape or with a uniformly thickening mold with different forms of thickening or else a cylindrical body and the like, and such constructions can be used for positively driving the pressure rollers in order to rotate. Compression springs 16 are arranged between the print head 6a itself and the pressure members 13 and serve to press the pressure members 13 while they are moved by pressure due to the action of the cam means 15 whereby the support members 13 return to their original positions, namely the position not making compact when the cam action is canceled.
Fig. 3 toont de toestand waarbij de nokwerking door de nokorganen 15 is opgeheven, waardoor aldus de drukveren 16 uitgezet zijn 20 en met de draagorganen 13 in de stand waarbij niet compact gemaakt wordt.Fig. 3 shows the state in which the cam action by the cam members 15 is canceled, so that the compression springs 16 are expanded and with the support members 13 in the non-compacting position.
Volgens de fig. 1 en 2 is een snijwerktuig 17 voor het af schrapen van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 2 aangébracht aan de punt van de drukkop 6a.According to FIGS. 1 and 2, a cutting tool 17 for scraping the internal surface of the tubular casting 2 is mounted on the tip of the print head 6a.
25 Fig. 3 is zodanig getekend dat dit snijorgaan 17 verwijderd is.FIG. 3 is drawn such that this cutting member 17 is removed.
De uitgevonden werkwijze zal nu worden uiteengezet bij gébruik van de metalen gietvorm 1 voor centrifugaal gieten alsmede de aandrij fmiddelen 6 als boven is omschreven.The invented method will now be explained using the metal casting mold 1 for centrifugal casting as well as the driving means 6 as described above.
30 Ten eerste wordt een gesmolten aluminium legering gegoten in de metaalgietvorm 1 en wordt het buisvormige gietstuk 2 gevormd door de centrifugaal gietwerkwijze. Vervolgens wordt de drukkop 6a van het drukmiddel 6 gestoken in de holle ruimte van het buisvormige gietstuk 2 en hierin opgesteld.First, a molten aluminum alloy is cast in the metal casting mold 1 and the tubular casting 2 is formed by the centrifugal casting method. Then, the printing head 6a of the printing means 6 is inserted into the cavity of the tubular casting 2 and arranged therein.
35 Qnmiddellijk na het voltooien van het stollen van 7920183 9 het buisvormige gietstuk 2 wordt de hydraulische cilinder 9 van de drukkrachteenheid 6b in werking gesteld en wordt dus de zuigerstang 11 daarvan getrokken en het tapse gedeelte 11a aan de punt daarvan heeft tot gevolg dat de draagorganen 13 van 5 de drukrol 12 bewegen naar het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 2.Immediately after completing solidification of the tubular casting 2, the hydraulic cylinder 9 of the compression force unit 6b is actuated, and thus the piston rod 11 thereof is pulled and the tapered portion 11a at its tip causes the support members 13 of 5, the pressure roller 12 moves to the inner surface of the tubular casting 2.
Elk van de drukrollen 12 werkt hierbij voor het door druk compact maken van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 2.Each of the pressure rollers 12 acts to compress the internal surface of the tubular casting 2 by pressure.
10 Gedurende al deze bewerkingen wordt de metalen giet vorm 1 continu geroteerd en de drukrollen 12 oefenen de compact makende druk op terwijl zij vrij roteren.During all these operations, the metal casting mold 1 is continuously rotated and the pressure rollers 12 exert the compacting pressure as they rotate freely.
Door de drukkrachteenheid 6b te bewegen langs de rails 7 door middel van de voortstuwinrichting 6c veroorzaakt men 15 dat de drukkop 6a beweegt langs de hartlijn van het buisvormige gietstuk 2 en aldus compact makende druk uitoefent over het gehele inwendige buisvormige oppervlak.By moving the compression force unit 6b along the rails 7 by means of the propulsion device 6c, the printhead 6a is caused to move along the axis of the tubular casting 2 and thus exert compacting pressure over the entire internal tubular surface.
Bij wijze van uitleg is de fase van het afschrapen van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 2 met 20 behulp van het snijwerktuig 19 weggelaten, maar indien men het afschrapen uitvoert voorafgaand aan het door druk compact maken, kan men dan de inwendige diameter van het buisvormige gietstuk 2 gelijkmatig maken, waardoor het vervolgens door de drukrollen 12 uitgeoefende druk gelijkmatig wordt gemaakt over het gehele in-25 wendige oppervlak van het buisvormige gietstuk waardoor het mogelijk wordt om een nog betere kwaliteit te verkrijgen voor het buisvormige gietstuk.By way of explanation, the phase of scraping the inner surface of the tubular casting 2 using the cutting tool 19 is omitted, but if the scraping is performed prior to compaction by pressure, then the internal diameter of the equalize tubular casting 2, thereby smoothing the pressure then exerted by the pressure rollers 12 over the entire interior surface of the tubular casting, allowing an even better quality for the tubular casting.
Anderzijds, indien de fase van het afschrapen wordt uitgevoerd na het door druk compact maken, kan men de inwendige 30 diameter van het buisvormige gietstuk op de gewenste waarde brengen.On the other hand, if the scraping phase is performed after pressure compaction, the internal diameter of the tubular casting can be adjusted to the desired value.
Bovendien, door eerst het afschrapen uit te voeren en vervolgens de fase van het door druk compact maken van het inwendige oppervlak uit te voeren en daarna nog eens het afschrapen uit te voeren, kan men beide voordelen van beide werkwijzen verkrijgen.In addition, by first performing the scraping and then performing the pressure compaction of the internal surface and then performing the scraping again, both advantages of both methods can be obtained.
35 Verder is het mogelijk om de buisvormige gietstükken 7920183 10 te verkrijgen met kwaliteiten welke bruikbaar zijn voor verscheidene toepassingen door bovendien toevoegen van een fase voor het uitvoeren van een bepaalde speciale handeling voor oppervlakte harden of dergelijke nadat de uiteindelijke afschraapfase nabij is.Furthermore, it is possible to obtain the tubular castings 7920183 10 with grades useful for various applications by additionally adding a phase to perform some special surface hardening operation or the like after the final scraping phase is near.
5 Nu zal de uitvinding worden uiteengezet met betrekking tot een voorbeeld I.The invention will now be explained with respect to an example I.
Voorbeeld IExample I
Een Al - 4,5% Mg legering, gegoten door de centrifugaal gietwerkwijze in de metalen gietvorm tot een wanddikte van 10 35 mm, waarbij na het voltooien van het stollen het buisvormige gietstuk op 300°C werd gehouden, waarbij het gietstuk als integraal met de gietvorm werd gehouden en het inwendige oppervlak daarvan werd onderworpen aan druk door de drukrollen met een 2 drukkracht van 200 kg/cm , waarbij twee heen en weer gaande be-15 wegingen over de volle lengte van het inwendige oppervlak werden uitgevoerd waardoor aldus een vermindering van 0,5 mm in de dikte van de gegoten wand werd bereikt.An Al - 4.5% Mg alloy, cast by the centrifugal casting process in the metal mold to a wall thickness of 35 mm, the tubular casting being held at 300 ° C after the solidification, the casting being integral with the mold was held and the internal surface thereof was subjected to pressure by the pressure rollers with a pressure force of 200 kg / cm, performing two reciprocating movements along the full length of the internal surface thus reducing of 0.5 mm in the thickness of the cast wall was achieved.
Een foto genomen van de doorsnede van de aldus verkregen buisvormige gietstuk, na het toepassen van opsporen van 20 gebreken door middel van binnendringende kleurstof, is aangegeven in fig. 4. Het centrale gedeelte van het buisvormige gietstuk volgens fig. 4 is het gedeelte waarop de boven beschreven met druk compact makende werkwijze is toegepast, terwijl de beide zijdelingse zijden daarvan zijn gelaten in de stand zoals gevormd door de 25 gebruikelijke centrifugaal gietwerkwijze.A photograph taken of the cross-section of the tubular casting thus obtained, after the application of detection of defects by means of penetrating dye, is shown in fig. 4. The central part of the tubular casting according to fig. 4 is the part on which the The above-described pressure compacting method has been used, while both lateral sides thereof have been left in the position formed by the conventional centrifugal casting method.
Uit fig. 4 blijkt duidelijk dat het deel waarop de bewerking van het inwendige oppervlak is uitgevoerd volgens de uitgevonden werkwijze wit blijkt te zijn, dat wil zeggen dat dit deel is veranderd tot een dichte structuur, terwijl de beide 30 zijdelingse zijden daarvan zwart blijken te zijn (in werkelijkheid zijn zij rood gekleurd) als gevolg van krinpholten of poriën voor als door het gieten tot stand gebracht.From Fig. 4 it is clear that the part on which the internal surface treatment has been carried out according to the invented method appears to be white, that is to say that this part has been changed to a dense structure, while the two lateral sides thereof appear to be black. are (in reality they are colored red) due to shrinkage cavities or pores as if by casting.
In tabel I zijn de verschillen tussen de mechanische eigenschappen van de inwendige omtrek van dit gietstuk en de 35 mechanische eigenschappen verkregen volgens de gebruikelijke werk- 7920183 11 wijze aangegeven.Table I shows the differences between the mechanical properties of the inner circumference of this casting and the mechanical properties obtained according to the usual method 7920183 11.
Tabel ITable I
treksterkte verlenging (kg/mm2) (%) gebruikelijke werkwijze 20.0 5.2 5 uitgevonden werkwijze .....28.5 20.6tensile strength elongation (kg / mm2) (%) usual method 20.0 5.2 5 invented method ..... 28.5 20.6
Merk op dat deze resultaten zijn ten opzichte van elk onderzoek* stukgesneden in een afmeting van een uitwendige diameter van 14 mm met het midden op 10 mm afstand van de inwendige omtrek van het buisvormige gietstuk.Note that these results have been cut to size with an outer diameter of 14 mm with respect to each study * with the center 10 mm away from the inner circumference of the tubular casting.
10 Vervolgens zal een voorbeeld 2 voor het demonstreren van het oppervlakte harden waartegen door het met druk compact maken van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk volgens de uitvinding hier worden beschreven.Next, an example 2 for demonstrating the surface hardening against which by pressure compacting the internal surface of the tubular casting according to the invention will be described here.
Voorbeeld 2 15 Aangegeven in tabel 2 zijn temperaturen gedurende het met druk compact maken bij het gieten van buisvormige giet- stukken bij gebruik van aluminiumlegering welke in hoofdzaak dezelfde is als bij het voorbeeld 1 bij met druk compact maken bij een 2 drukkracht van de drukrollen ingesteld op 400 kg/cm waarbij de 20 samenhang is aangegeven van de hardheid bij kamertemperatuur van het inwendige oppervlak en het niet bewerkte uitwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk als door druk compact gemaakt bij deze temperatuur alsmede de samenhang met de verlenging en de treksterkte van de aluminiumlegering bij deze temperatuur waarbij 25 het met druk compact maken is uitgevoerd.Example 2 Indicated in Table 2, temperatures during pressure compaction when casting tubular castings using aluminum alloy which is substantially the same as in Example 1 when pressure compacting are set at a pressure force of the pressure rollers at 400 kg / cm, indicating the relationship of the room temperature hardness of the inner surface and the unprocessed outer surface of the tubular casting as pressure compacted at this temperature as well as the relationship to the elongation and tensile strength of the aluminum alloy at this temperature at which compaction with pressure is carried out.
7920183 127920183 12
Tabel 2 “-- -] jTable 2 “- -] j
Samenhang tussen druk compact · Mechanische eigenschappen j temperatuur en·hardheid. | bij elke temperatuur. j _ I_:_i druk compact Brinell hardheid verlenging treksterkte --- 2 temperatuur inwendig uitwendig ; (%) (kg/mm ) 5 (°C) oppervlak oppervlak 500 | 76 74 40 1.0 450 78 74 41 1.2 400 80 75 44 2.0 350 81 75 45 3.5 10 300 84 74 45 j 6.0 250 85 75 i 45 9.1 200 87 74 40 14.8 150 88 74 25 22.5 100 88 74 8 28.1 15 Zoals blijkt uit de bovenstaande tabel 2, is het duidelijk dat de hardheid van het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk waarop de druk is uitgeoefend bij 500°C groter is dan de hardheid van het niet bewerkte uitwendige oppervlak van het buisvormige gietsstuk. Verder blijkt dat de hard-20 heid van het inwendige oppervlak toeneemt naarmate tfe temperatuur bij het met druk compact maken afneemt om ongeveer de grens te bereiken bij ongeveer 150°C tot 100°C.Relationship between pressure compact · Mechanical properties j temperature and · hardness. | at any temperature. j _ I _: _ i pressure compact Brinell hardness elongation tensile strength --- 2 temperature inside outside; (%) (kg / mm) 5 (° C) surface area 500 | 76 74 40 1.0 450 78 74 41 1.2 400 80 75 44 2.0 350 81 75 45 3.5 10 300 84 74 45 j 6.0 250 85 75 i 45 9.1 200 87 74 40 14.8 150 88 74 25 22.5 100 88 74 8 28.1 15 As shown From Table 2 above, it is clear that the hardness of the inner surface of the pressurized tubular casting at 500 ° C is greater than the hardness of the unprocessed outer surface of the tubular casting. Furthermore, it appears that the hardness of the interior surface increases as the temperature compaction decreases upon compression to reach approximately the limit at about 150 ° C to 100 ° C.
In tegendeel blijkt dat de verlenging als een mechanische eigenschap van de aluminium legering een opmerkelijke 25 toename toont naarmate de temperatuur hoger wordt, met een duidelijke grenslijn bij ongeveer 100°C, namelijk de overgangs-temperatuur.On the contrary, it appears that the elongation as a mechanical property of the aluminum alloy shows a marked increase as the temperature increases, with a clear boundary line at about 100 ° C, namely the transition temperature.
Hieruit blijkt dat door toepassen van de uitgevonden werkwijze in het bereik van de temperatuur onmiddellijk na het het 30 voltooien van het stollen van', gegoten metaal tot de overgangs- 7920183 13 temperatuur van dat metaal het dan mogelijk is om met matige druk de krimpholten of poriën te pletten bij matige toestand van dat metaal, waardoor het verkrijgen van een dichte me taalstructuur wordt mogelijk gemaakt in de richting van de wanddikte van het 5 buisvormige gietstuk en met ongeveer gelijkmatigheid en dat tegelijkertijd de hardheid van het bewerkte oppervlak wordt verbeterd.This shows that by applying the invented method in the range of the temperature immediately after completing the solidification of cast metal to the transition temperature of that metal, it is then possible to use medium pressure to shrink the cavities or crushing pores at a moderate state of that metal, allowing to obtain a dense metal structure in the direction of the wall thickness of the tubular casting and with approximately uniformity, while at the same time improving the hardness of the machined surface.
Aangezien verder uit tabel 2 blijkt dat de treksterkte merkbaar daalt naarmate de temperatuur stijgt met een duidelijke 10 grenslijn bij ongeveer 200°C, blijkt dat wanneer men het met druk compact maken toepast bij voorkeur in het bereik van 450°C tot ongeveer 200°C het dan mogelijk is om het compact maken van het inwendige oppervlak uit te voeren om een betrekkelijk hoge waarde voor de hardheid te leveren bij geringere drukkracht.Furthermore, since Table 2 shows that the tensile strength decreases noticeably as the temperature increases by a clear boundary line at about 200 ° C, it appears that when using pressure compaction preferably in the range of 450 ° C to about 200 ° C it is then possible to make the interior surface compact to provide a relatively high hardness value at less compressive force.
15 Ten opzichte van de overgangstemperaturen van andere metalen wordt bij wijze van voorbeeld opgemerkt dat deze 500°C is bij staal en gietijzer, 600°C bij 18-18 roestvrij staal en 450°C bij een koperlegering (70% koper, 30% zink). Zoals boven beschreven wordt volgens de uitvinding mogelijk gemaakt cm het 20 inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk te bewerken en om de kwaliteit daarvan te verbeteren en verder wordt opgemerkt dat door gedeeltelijk vergoten van de drukkracht in de vroegere fase van het met druk compact maken, namelijk bij de hoge temperatuur fase, het mogelijk is om zelfs het met druk 25 compact maken tot stand te brengen om het getrapte profiel in het inwendige oppervlak van de buis tot stand te brengen als is aangegeven in fig. 5.With respect to the transition temperatures of other metals, it is noted, for example, that it is 500 ° C for steel and cast iron, 600 ° C for 18-18 stainless steel and 450 ° C for a copper alloy (70% copper, 30% zinc ). As described above, according to the invention, it is made possible to process the internal surface of the tubular casting and to improve its quality, and it is further noted that by partially shedding the compression force in the earlier phase of compaction, namely at the high temperature phase, it is possible to accomplish even pressure compaction to create the stepped profile in the inner surface of the tube as shown in Fig. 5.
Verder wordt opgemerkt dat de uitgevonden werkwijze eveneens kan worden toegepast op buisvormige gietstukken net een 30 tapse doorsnede als volgens fig. 7 en op buisvormige gietstukken met een veelhoekige uitwendige vorm als volgens fig. 6.It is further noted that the invented method can also be applied to tubular castings with a tapered section as according to Fig. 7 and to tubular castings with a polygonal external shape as according to Fig. 6.
Hoewel voor de drukmiddelen 6 volgens de uitvinding hydraulische druk wordt toegepast, kan elke willekeurige constructie worden toegepast indien deze constructie in staat is om druk uit 35 te oefenen op het inwendige oppervlak van het buisvormige gietstuk 7920183 2.Although hydraulic pressure is used for the pressure means 6 according to the invention, any construction can be used if this construction is able to exert pressure on the inner surface of the tubular casting 7920183 2.
1414
Verder is ten aanzien van de wijze om het buisvormige gietstuk 2 en de drukkop 6a van de drukmiddelen 6 ten opzichte van elkaar te laten roteren het zeer wel mogelijk, zelfs in het-5 zelfde geval van toepassen van de metalen vorm voor centrifugaal gieten als boven is beschreven, cm de zijde van de drukkop 6a te laten roteren of om deze en de metalen vorm 1 welke het buisvormige gietstuk 2 draagt, te laten roteren in tegengestelde richting.Furthermore, with regard to the manner of rotating the tubular casting 2 and the print head 6a of the printing means 6 relative to each other, it is quite possible even in the same case of using the metal mold for centrifugal casting as above has been described to cause the side of the printhead 6a to rotate or to rotate it and the metal mold 1 carrying the tubular casting 2 in the opposite direction.
Verder is het ook mogelijk om beide in dezelfde 10 richting te laten roteren maar met verschillende omtrékssnelheden bij de steunende delen.Furthermore, it is also possible to have both rotate in the same direction, but with different circumferential speeds at the supporting parts.
Dergelijke methoden voor het onderling roteren kunnen dezelfde zijn in het geval wanneer het buisvormige gietstuk wordt gegoten bij toepassen van andere gietmethoden en het met druk 15 compact maken wordt uitgevoerd terwijl het gietstuk wordt gedragen door andere draagmiddelen of dergelijke en anderzijds is het ook mogelijk om elke willekeurige constructie toe te passen als aan-drijfmiddel 5 om de drukmiddelen 6 en het buisvormige gietstuk ten opzichte van elkaar te laten roteren.Such mutual rotation methods may be the same in the case when the tubular casting is cast using other casting methods and pressure compaction is performed while the casting is being carried by other carriers or the like and otherwise it is also possible to any construction to be used as the driving means 5 to rotate the pressure means 6 and the tubular casting relative to each other.
20 Uit de bovenstaande beschrijving is het duidelijk dat de uitgevonden werkwijze en inrichting voor het bewerken van het inwendige oppervlak van een buisvormig gietstuk op verschillende wijzen kunnen worden toegepast aangezien sterkte en gasdichtheid van het buisvormige gietstuk. alsmede bestendigheid 25 tegen abratie en corrosie van het inwendige oppervlak daarvan kunnen worden verbeterd, hetgeen een aanzienlijk voordeel is bij het industrieel toepassen hiervan.From the above description, it is clear that the invented method and apparatus for machining the inner surface of a tubular casting can be used in various ways since strength and gastightness of the tubular casting. as well as resistance to abrasion and corrosion of the internal surface thereof can be improved, which is a considerable advantage in its industrial application.
79201837920183
Claims (26)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15892778 | 1978-12-19 | ||
| JP15892778A JPS5584265A (en) | 1978-12-19 | 1978-12-19 | Pressure molding method for bore surface of cylindrical casting |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL7920183A true NL7920183A (en) | 1980-10-31 |
| NL178945B NL178945B (en) | 1986-01-16 |
| NL178945C NL178945C (en) | 1986-06-16 |
Family
ID=15682371
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL7920183A NL178945C (en) | 1978-12-19 | 1979-12-19 | METHOD FOR PRESSURE COMPACTION OF A TUBULAR WORKPIECE |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP0028653B1 (en) |
| JP (1) | JPS5584265A (en) |
| BR (1) | BR7908953A (en) |
| DE (1) | DE2953434C2 (en) |
| GB (1) | GB2048743B (en) |
| NL (1) | NL178945C (en) |
| SU (1) | SU1269735A3 (en) |
| WO (1) | WO1980001257A1 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0553759U (en) * | 1991-12-27 | 1993-07-20 | エヌ・オー・ケー・メグラスティック株式会社 | Casting equipment |
| DE19823728A1 (en) * | 1998-05-27 | 1999-12-09 | Fuerstlich Hohenzollernsche We | Method for producing a metallic composite body and composite body |
| FR2874979B1 (en) * | 2004-09-03 | 2008-02-08 | Gianfranco Passoni | METHOD AND DEVICE FOR MANUFACTURING A MECHANICAL PIECE, IN PARTICULAR A BEARING RING, AND PART OBTAINED ACCORDING TO SAID METHOD |
| CN107876723B (en) * | 2017-10-30 | 2019-12-31 | 象山信基机械厂 | Centrifugal casting device |
| CN109590444B (en) * | 2019-01-07 | 2020-12-01 | 肇庆华信高精密机械有限公司 | Centrifugal casting equipment for hydraulic cylinder body |
| CN112775406A (en) * | 2020-12-25 | 2021-05-11 | 青岛联合智造科技有限公司 | Automatic casting machine for pipeline |
| CN117399587B (en) * | 2023-11-23 | 2024-02-27 | 烟台大学 | High-temperature alloy part forming method and device |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE202271C (en) * | ||||
| DE190089C (en) * | ||||
| FR578656A (en) * | 1924-03-14 | 1924-10-02 | Method and apparatus for making solid products or objects using one or more liquid or plastic materials | |
| US1717720A (en) * | 1926-09-27 | 1929-06-18 | William M Martin | Reconditioning metal mold |
| US2178163A (en) * | 1936-10-31 | 1939-10-31 | Arthur C Davidson | Method of and apparatus for centrifugally casting metals |
| DE750924C (en) * | 1942-03-03 | 1945-01-31 | Process for the production of metal centrifugal cast hollow bodies | |
| US3259975A (en) * | 1963-12-19 | 1966-07-12 | Combustion Eng | Tube manufacture |
| JPS5211658B2 (en) * | 1973-09-03 | 1977-04-01 |
-
1978
- 1978-12-19 JP JP15892778A patent/JPS5584265A/en active Pending
-
1979
- 1979-12-19 NL NL7920183A patent/NL178945C/en not_active IP Right Cessation
- 1979-12-19 GB GB8026507A patent/GB2048743B/en not_active Expired
- 1979-12-19 DE DE19792953434 patent/DE2953434C2/en not_active Expired
- 1979-12-19 WO PCT/JP1979/000319 patent/WO1980001257A1/en active IP Right Grant
- 1979-12-19 BR BR7908953A patent/BR7908953A/en unknown
-
1980
- 1980-07-01 EP EP80900071A patent/EP0028653B1/en not_active Expired
- 1980-08-18 SU SU802977951A patent/SU1269735A3/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0028653B1 (en) | 1984-07-04 |
| JPS5584265A (en) | 1980-06-25 |
| DE2953434A1 (en) | 1980-06-26 |
| GB2048743B (en) | 1983-03-09 |
| GB2048743A (en) | 1980-12-17 |
| EP0028653A1 (en) | 1981-05-20 |
| WO1980001257A1 (en) | 1980-06-26 |
| NL178945B (en) | 1986-01-16 |
| DE2953434C2 (en) | 1982-02-04 |
| NL178945C (en) | 1986-06-16 |
| BR7908953A (en) | 1981-08-04 |
| SU1269735A3 (en) | 1986-11-07 |
| EP0028653A4 (en) | 1981-05-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Ahmed et al. | Estimation of machine parameters for hydraulic bulge forming of tubular components | |
| CN103894435B (en) | Prepare reciprocating extrusion device and the processing method thereof of superfine crystal grain magnesium alloy | |
| CN104475698B (en) | A kind of liquid forging method of many areas exerted pressure on | |
| TW201521898A (en) | Method of producing cold-worked centrifugal cast composite tubular products | |
| NL7920183A (en) | METHOD AND APPARATUS FOR PROCESSING THE INTERNAL SURFACE OF A TUBULAR YARN. | |
| CN109543361A (en) | A kind of continuous casting billet pressure process shrinkage cavity closure prediction calculation method | |
| US6497030B1 (en) | Method of manufacturing a lead screw and sleeve mechanism using a hydroforming process | |
| DE10305862B4 (en) | Casting device for metal products | |
| FI97956B (en) | Method and device for manufacturing items of different shapes from continuously cast steel | |
| US1798742A (en) | Method and means for forging billets | |
| WO2002049789A1 (en) | Casting roller with variable profile for casting metal strip in a casting roller plant | |
| US661143A (en) | Apparatus for casting hollow cylinders. | |
| CN108500223B (en) | A kind of supercharging device in mg-based material continuous casting and extrusion equipment | |
| US20090113975A1 (en) | Roll die assemblies for pilger mills | |
| CA2117083A1 (en) | A process and an apparatus for the manufacture of billets and blooms from a continuously cast steel showing high or excellent quality | |
| CN103521902A (en) | Weld joint force applying device and method using same for improving form and performance of weld joint | |
| JP6811315B2 (en) | Equipment for light reduction of circular cross-section metal products | |
| KR840001336B1 (en) | Method for working the inner surface of tubular cast pieces | |
| JPS59113935A (en) | Press forming method | |
| US3103718A (en) | Apparatus for producing seamless pipe | |
| KR101691413B1 (en) | Manufacturing Method for Tapered Pipe and its Apparatus and Tapered Pipe thereby | |
| CN204842511U (en) | Anchor clamps of magnesium alloy sheet's compound forming technology | |
| US660221A (en) | Manufacture of ordnance and projectiles. | |
| JPH07256401A (en) | Twin roll type continuous caster | |
| US390809A (en) | Manufacture of saw-plates |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BA | A request for search or an international-type search has been filed | ||
| BB | A search report has been drawn up | ||
| BC | A request for examination has been filed | ||
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |