NL7908055A

NL7908055A - Hol stootblok voor schepen.

Info

Publication number: NL7908055A
Application number: NL7908055A
Authority: NL
Original assignee: Bridgestone Tire Co Ltd
Priority date: 1978-11-13
Filing date: 1979-11-02
Publication date: 1980-05-16
Also published as: FR2441683B1; AU514867B2; IT1126313B; JPS5565615A; FR2441683A1; BR7907332A; AU5218579A; GB2037397A; JPS571652B2; DE2945598A1; IT7927038A0; US4355792A; GB2037397B

Description

.ê N. 0.28.397

Hol stootblok voor schepen.

Be onderhavige uitvinding heeft betrekking op een hol stoot-blok voor schepen en in het bijzonder op een hol stootblok, dat bestaat uit een hol cilindrisch lichaam, gevormd van elastisch rubbermateriaal, welk lichaam de absorptie-energie kan vergroten 5 en de sterkte tegen slijtage en beschadiging kan vergroten, welke optreden bij het schuin meren van een schip.

Een dergelijk hol stootblok is in het algemeen aan beide einden voorzien van een flensvormig montage-orgaan, met daarin ingebed een wapeningsmateriaal, gevormd uit een plaat ijzer of der-10 gelijke. Eén einde van het holle stootblok is door middel van een ankerbout bevestigd aan een kadewand en het andere einde is voorzien van een plaat voor het opnemen van stoten, welke plaat een meerplaat vormt.

Be holle stootblokken zijn niet alleen in Japan geïnstalleerd, 15 maar ook in diverse andere landen. Het holle stootblok is nog inferieur wat betreft de absorptie van energie en de weerstand bij het in schuine stand meren van een schip. Tele pogingen zijn gedaan om dit probleem op te lossen, maar tot nu toe heeft geen enkele poging geleid tot een bevredigend resultaat.

20 Be onderhavige uitvinding heeft tot doel een hol stootblok voor schepen te verschaffen, dat de absorptie-energie per gewichtseenheid van het elastisch rubberlichaam kan vergroten en dat weerstand kan bieden tegen slijtage en aanzienlijke beschadiging, die optreden gedurende het in schuine stand meren van een schip.

25 De onderhavige uitvinding verschaft een hol stootblok, bestaan de uit een hol cilindrisch lichaam, gevormd van elastisch rubber-materiaal, dat bevestigd kan worden aan een kadewand met het doel de dynamische energie van een schip te absorberen tijdens het meren daarvan door vergroting van de diameter van het holle cilindrische 30 lichaam, als gevolg van een verticale belasting, die wordt uitgeoefend op de axiale richting van het holle cilindrische lichaam, waarbij de verbetering daaruit bestaat, dat ten minste één einddeel van een middenvlak van het holle cilindrische lichaam divergeert naar het einde daarvan om op deze wijze een hoornvormig deel te 35 vormen.

Be uitvinding zal nu aan de hand van de tekening nader worden beschreven, waarin : 790 80 55 * 2 < . . —' fig. 1 is een zijaanzicht van een conventioneel hol stootblok, gedeeltelijk in doorsnede; .

fig. 2 toont grafisch een reactiekracht of absorptie-energie uitgezet tegen de verplaatsing van een hol stootblok volgens de 5 uitvinding vergeleken met het‘conventionele holle stootblok volgens fig. 1J

fig. 3a is een zijaanzicht van één uitvoeringsvorm van een hol stootblok volgens de uitvinding, gedeeltelijk in doorsnede; fig. 3b en 3c zijn aanzichten die overeenkomen met fig. 3a en 10 die opeenvolgende vervormingen tonen, die optreden gedurende de belasting in een richting loodrecht op het meervlak; fig. 4 en 5 zijn aanzichten die overeenkomen met fig. 3a, maar welke twee andere uitvoeringsvormen tonen van een hol stootblok volgens de uitvinding; 15 fig. 6 toont grafisch een reactiekracht of absorptie-energie uitgezet tegen de verplaatsing van een hol stootblok volgens de uitvinding, vergeleken met het conventionele holle stootblok volgens fig. 1 wannéér een schip in schuine stand meert; fig. 7 toont grafisch een afschuifreactiekracht uitgezet tegen 20 afschuifverplaatsing van een hol stootblok volgens de uitvinding, vergeleken met het conventionele stootblok volgens fig. 1, in het geval van afschuivend meren van een schip; fig. 8a, 8b, 9? 10, 11 en 12 zijn zijaanzichten van verdere • uitvoeringsvormen van een hol stootblok volgens, de uitvinding, ge-25 deeltelijk in doorsnede; en fig. 13 toont grafisch een reactiekracht of absorptie-energie uitgezet tegen de verplaatsing van een uitvoeringsvorm volgens fig. 12, vergeleken met een conventioneel stootblok, waarvan de hoogte dezelfde is als van de uitvoeringsvorm volgens fig. 12.

30 Fig. 1 toont een algemeen type van het hierboven beschreven conventionele holle stootblok. In fig. 1 geeft het verwijzingscijfer 1 een hol stootblok aan, 2 een hol cilindrisch lichaam gevormd van elastisch rubbermateriaal en 3, 3' flensachtige montagedelen, die zich bevinden aan de einden van het holle cilindrische lichaam 2 35 en die ieder voorzien zijn van een wapeningsorgaan 4> gevormd van een plaat ijzer of dergelijke, die daarin is ingebed.

Het verwijzingscijfer 5 toont een ankerbout, die bevestigd is aan een kadewand 6 met het doel een stevige verbinding te vormen met het montagedeel 5, dat wil zeggen.één einde van het stootblok 1 40 is bevestigd aan de kadewand 6, 7 toont een plaat voor het opnemen 790 80 55 3 van stoten, die in dit voorbeeld bevestigd is aan het montagedeel 3' en die bestemd is om stoten op te nemen,welke optreden gedurende het meren van een schip.

Fig. 2 toont in een kromme a het verband tussen een reactie-5 kracht of absorptie-energie en de verplaatsing (rek) van het conventionele cilindrische stootblok volgens fig. 1. ïïti de kromme α blijkt, dat, indien het cilindrische stootblok gebogen wordt, de reactiekracht een maximale reactiekracht Rg nadert. Indien het cilindrische stootblok verder wordt verplaatst, wordt de reactiekracht 10 geleidelijk kleiner en wordt dan plotseling vergroot tot een punt Sg, waarin de reactiekracht in hoofdzaak gelijk is aan de maximale reactiekracht Rg. Wanneer de absorptie-energie tot aan het punt Sg, Eg bedraagt en wanneer de hoeveelheid rubber van het stootblok 1 Wg bedraagt, dan wordt een waarde Eg/EgWg, die het gedrag-rendement 15 van het stootblok bepaalt, gegeven door Eg/EgWg = 0,818 m/ton.

Het te beproeven stootblok had een buitendiameter van 940 mm, een binnendiameter van 630 mm en een hoogte van 1000 mm. De hoeveelheid rubber Wg bedroeg 467 kg, de hardheid van de rubber bedroeg 70° (Shore). De maximale reactiekracht Eg was 44>5 ton en de 20 absorptie-energie Eg 17 ton*m.

Gemeend werd dat het hierboven genoemde conventionele stootblok 1 een uitstekend gedrag heeft. Yerdere onderzoekingen en proefnemingen hebben aangetoond dat het gebruik van de volgende • maatregel volgens de uitvinding een verdere verbetering vormt van 25 het karakter van het hierboven beschreven conventionele stootblok.

Fig. 3a- toont één uitvoeringsvorm van een hol stootblok volgens de uitvinding. In fig. 3a geven de verwijzingscijfers 1 tot en met 4 dezelfde onderdelen aan als in fig. 1. Eén einde van het stootblok volgens fig. 3a is bevestigd aan de kadewand en aan het andere JO einde is een stoten opnemende plaat 1 bevestigd (niet getoond) op dezelfde wijze als in het geval van fig. 1.

Zoals blijkt uit fig. 4 en 5 is dat einde van het holle cilindrische lichaam 2, dat gelegen is tegenover het einde dat bevestigd is aande kadewand, niet voorzien van het montagedeel 31» maar 55 is de opening van het holle cilindrische lichaam 2 afgesloten door een eindwand, gevormd uit elastisch rubbermateriaal en één geheel vormend met het holle cilindrische lichaam 2. Deze eindwand kan gebruikt worden als een deel 8 voor het opnemen van stoten, welk deel contact maakt met een schip, wanneer dit gemeerd wordt. Het 40 stoten opnemende deel 8 kan voorzien zijn van een stijve plaat 9 790 8 0 55 w 4 van kunsthars of metaal of dergelijke, zoals getoond in fig. 5·

Indien het holle cilindrische lichaam 2, gevormd uit elastisch rubbermateriaal en het stootblok 1 vormend, zoals getoond in fig.3a, onderworpen wordt aan een verticale belasting, die werkt in de 5 axiale richting van het holle cilindrische lichaam 2, zoals aangegeven met een pijl I1, dan wordt het holle cilindrische lichaam 2 gebogen en vervormd, zodanig dat zijn middendeel uitzet op dezelfde wijze als het geval is bij fig. 1.

Bij de onderhavige uitvinding wordt de gedaante van de cilinder-10 wand van het holle cilindrische lichaam 2 zodanig bepaald, dat ten minste één einddeel van een centraal vlak 10 van het holle cilindrische lichaam 2 een zodanige aanvankelijke gedaante heeft, dat het ene einddeel 11 geleidelijk divergeert naar het einde van de opening, om op deze wij“ze een hoomvormig deel te vormen. Be aauvan-15 kelijke gedaante van de cilinderwand, waarvan het middenvlak gaat divergeren naar het einde daarvan, moet zodanig worden opgevat, dat ten minste één van het binnenomtreksvlak 2a en het buiten-omtreksvlak 2b van het holle cilindrische lichaam 2 divergeert, zoals aangegeven met de hellende delen 12, 15 nabij het einde van 20 het holle cilindrische lichaam 2.

Fig. 2 geeft ook aan een reactiekracht of absorptie-energie uitgezet tegen de verplaatsing van het stootblok volgens de uitvinding volgens fig. 3a, weergegeven door 'een kromme β. Zoals blijkt uit de kromme β in fig. 2, wordt het gedragsrendement E^/E^ 25 0,910 m/ton, wat ongeveer 10 % hoger is dan verkregen wordt met de conventionele stootblokken. Het gedragsrendement wordt bepaald door de absorptie-energie E^ van het stootblok volgens de uitvinding, die daardoor wordt geabsorbeerd, wanneer het stootblok wordt verplaatst van een stand, waarin de maximale reactiekracht E^ 30 wordt verkregen, wanneer het stootblok wordt gebogen naar een stand S.j, waarin de reactiekracht weer stijgt tot een waarde die in hoofdzaak gelijk is aan de maximale reactiekracht E^, door de maximale reactiekracht E^ en door de hoeveelheid rubber ¥^ van het stoot-’ blok 1. Fig. 2 toont dus de verbeterde werking van het stootblok 35 volgens de uitvinding, vergeleken met de conventionele stootblokken.

Het in fig. 3a getoonde, te beproeven stootblok had een buitendiameter van 940 mm en een binnendiameter van 630 mm, welke waarden desêLfde zijn als die van het conventionele stootblok volgens fig.1, maar het had een.hoogte van 900 mm, welke hoogte 100 mm geringer is 40 dan de hoogte van het conventionele stootblok. Als gevolg hiervan 790 8 0 55 m 5 ♦ nam de hoeveelheid rubber W.j af tot 420 kg. Het stootblok volgens fig. 3a had een rubberhardheid van 70° (Shore) en fysische eigenschappen, die dezelfde zijn als die van het conventionele stootblok volgens fig. 1, dat wil zeggen de maximale reactiekracht E^ bedraagt 5 44>5 ton en de absorptie-energie bedraagt 17 ton»m.

Be hoomvormige divergerende binnen- en buitenomtreksdelen 12, 13 van de cilindrische wand hebben de volgende gedaante en afmetingen. Een hoogte h van de divergerende delen gemeten vanaf het eindvlak van het stootblok bedraagt 300 mm. Be maximale binnendia-10 meter d' is 730 mm. Be maximale buitendiameter B’ is 1.040 mm. Be helli-ngshoek Θ van het hoomvormige divergerende deel 12 van het binnenomtreksvlak 2a bedraagt ongeveer 11°, Be hellingshoek van het hoomvormige divergerende deel 13 van het buitenomtreksvlak 2b bedraagt ongeveer 5°· 15' ^ Het op deze wijze geconstrueerde stootblok 1 volgens de uit vinding heeft een absorptie-energie E^, die in hoofdzaak gelijk is aan Eg van het conventionele stootblok volgens fig. 1. Zoals blijkt uit de hierboven genoemde vergelijkende gegevens van de respectievelijke hoogten, is de uitvinding in staat de hoogte van het stoot-20 blok H met 10 % te verminderen en als gevolg daarvan is het mogelijk gedurende een lange tijd een gewénste werking in stand te houden.

Bovendien kan de hoeveelheid rubber worden verminderd met een waarde die ongeveer overeenkomt met 10 % vermindering van de hoogte H en daardoor is het mogelijk het stootblok iets lichter te maken.

25 Als gevolg daarvan kan een groot type stootblok volgens de uitvinding gemakkelijk worden gemonteerd op zee, wat dikwijls gevaarlijk is en kan gemakkelijk getransporteerd worden. Be wijze van vervorming van het holle cilindrische lichaam 2 van het stootblok volgens de uitvinding, getoond in fig. 3a, zal nu worden beschreven.

30 Bij de onderhavige uitvoeringsvorm zijn de binnen- en buiten- omtreksvlakken 2a, 2b van de cilindrische wand van het holle cilindrische lichaam 2 aan respectievelijke einddelen voorzien van hoomvormige divergerende delen 12, 13. Als gevolg daarvan is het midden-oppervlak 10 trommelvormig in doorsnede, wanneer de belasting F 35 begint daarop in te werken. Indien het holle cilindrische lichaam 2 onderworpen is aan de verticale belasting F en in de axiale richting is samengedrukt, dan wordt het holle cilindrische lichaam 2 ver-vjcmd tot een rechte cilinder, zoals door een streep-stippellijn 10' in fig. 3t is aangegeven. Indien het holle cilindrische lichaam 2 40 verder onder compressie wordt vervormd, dan wordt het holle cilin- 790 80-55 6 drisohe lichaam 2 vervormd tot een biervat, zoals aangegeven met twee streep-stippellijnen 10'" in fig. 3b. Als gevolg daarvan treedt een zogenaamde gebogen indrukking b op in het binnenomtreksvlak 2a van de cilindrische wand, waarbij de bovenste en onderste contact-5' gebieden van de gebogen indrukking 6 naar elkaar toe worden bewogen. Indien de belasting P continu wordt uitgeoefend op het holle cilindrische lichaam 2, dan worden de bovenste en onderste contactgebieden C vergroot en vervormd tot een blokvormig lichaam, zoals getoond in fig. 3c, waarbij plotseling de reactiekracht toeneemt en de vervor-10 ming eindigt.

Yastgesteld werd dat tijdens de bovengenoemde vervorming van het stootblok 1 de reactiekracht groot wordt, wanneer het middenvlak 10, dat trommelvormig is bij het begin van het aanbrengen van de belasting, wordt vervormd tot een rechte cilindervorm. De uitvinding is 15 gebaseerd op deze vaststelling en tracht de reactiekracht in het vroege belastingstadium te vergroten, waardoor de absorptie-energie wordt vergroot.

Indien de hellingshoek van het einddeel van het centrale vlak 10, dat divergeert naar het einde van het holle cilindrische lichaam 20 2, om op deze wijze een hoomvormig deel te vormen, groot wordt ge maakt, is het mogelijk de reactiekracht in het vroege stadium daarvan tot een bepaalde grens te vergroten.’ Nadat het centrale vlak 10 is vervormd tot de réchte cilinder, aangegeven met 10' in fig.3b, wordt de reactiekracht echter zeer sterk verlaagd als een functie 25 van de verplaatsing van het holle cilindrische lichaam. Als gevolg daarvan wordt de absorptie-energie verlaagd.

Indien de hellingshoek van de bovenste- en onderste divergerende delen van het centrale vlak 10 verder wordt vergroot, dan kan de diameter van het centrale cilindrische wanddeel, dat een deel vormt 30 met kleinere diameter, zijn diameter niet vergroten. In tegenstelling daarmede wordt het holle cilindrische lichaam 2 gebogen in de richting van een verkleining van de diameter en kan daarom niet in de praktijk worden gebruikt.

Proefnemingen uitgevoerd op het hoornvormige deel 11 van het 35 middenvlak 10 van het holle cilindrische lichaam hebben aangetoond, dat wanneer voldaan wordt aan de volgende twee voorwaarden, de uitvinding het gewenste effect op bevredigende wijze kan bereiken.

1) Betreffende de plaats en de grootte van het hoornvormige deel 11 van het centrale vlak 10 van het holle cilindrische lichaam 40 2 (zie fig. 3a).

790 8 0 55 f 7 ' *

Binnen een gebied van D/d = 2,1 tot 1,4 en H/D - 1,5 tot 0,8, moet voldaan worden aan de volgende voorwaarden h/H =0,5 tot 0,1 en 0,4 > > 0,1 of 5 0,4 >^>0,1, waarin D is een buitendiameter van een middendeel van een hol cilindrisch lichaam, d is een binnendiameter van een middendeel van een hol cilindrisch lichaam, H is een hoogte van een hol cilindrisch lichaam, h is een hoogte van een hoornvormig divergerend deel, 10 d* is een binnendiameter van het einde van een hol cilindrisch lichaam en D' is een bnitendiameter van het einde van een hol cilindrisch lichaam.

2) Betreffende de gedaante van het hoornvormige deel 11 van het middenvlak 10 van het holle cilindrische lichaam 2.

15 Deze delen van de binnenste en buitenste omtreksvlakken 2a, 2b van de cilindrische wand, die overeenkomen met het hoornvormige deel 11 van het middenvlak 10, divergeren buitenwaarts met een grotere of kleinere kromming.

Indien het hoornvormige deel 12 van het binnenomtreksvlak 2a 20 convex is gemaakt, naar binnen gericht ten opzichte van het holle cilindrische lichaam 2, wordt in 'dit geval de hoeveelheid rubber iets groter, maar het in schuine stand meren van een schip in richtingen anders dan loodrecht op het meervlak, wordt stabiel. Indien het hoornvormige deel 12 van het binnenomtreksvlak 2a daarentegen 25 convex is gemaakt, naar binnen gericht ten opzichte van het holle cilindrische lichaam 2, dan wordt in tegenstelling daarmede de hoeveelheid rubber kleiner en wordt het holle cilindrische lichaam 2 lichter in gewicht, waardoor voorkomen wordt dat het vooreinde van het holle cilindrische lichaam 2 naar beneden hangt.

50 Het hcomvormige deel 12 van het binnenomtreksvlak 2a kan convex- concaaf of vice versa worden gemaakt. Een dergelijke vervorming is echter moeilijk te vervaardigen en de stabiliteit van het holle cilindrische lichaam 2 gedurende het in schuine stand meren van een schip in richtingen anders dan loodrecht op het meervlak, wordt 55 slechter.

Het hoornvormige deel 15 van het buitenomtreksvlak 2b kan eveneens buitenwaarts divergeren met in hoofdzaak hetzelfde resultaat als bij het hoornvormige deel 12.

Vanneer aan de bovengenoemde voorwaarden 1) en 2) wordt voldaan 790 80 55 *? 8 dan wordt de gewenste buigende deformatie in de de diameter vergrotende richting verkregen met de verkelijk vergrote reactiekracht.

Fig. 6 toont proefresuitaten van het weerstandseffect van een conventioneel stootblok en een stootblok volgens de uitvinding ge-5 durende het schuin meren van een schip. Bij de proefnemingen werd gebruik gemaakt van die stootblokken, waarvan de karakteristieke krommen α en β getoond zijn in fig. 2. Bij deze weerstandsproef tegen schuin meren werd het holle cilindrische lichaam 2 samengedrukt in een richting, die helt onder een meerhoek van 10° ten 10 opzichte van de hartlijn van het stootblok. Een dergelijk schuin meren van het schip komt dikwijls voor.

Zoals blijkt uit fig. 6 is de absorptie-energie α van het conventionele stootblok verminderd ten opzichte vande waarde volgens fig. 2 met ongeveer 11 %, terwijl de absorptie-energie β van het 15 stootblok volgens de uitvinding ten opzichte van de energie volgens fig. 2 met slechts 8 % is verminderd. De verhouding bedraagt dus 8 i 11 of 1 : 1,375· Het stootblok volgens de uitvinding kan dus een schip in een schuine stand doen meren zelfs wanneer de maximale scheepsstand wordt bereikt.

20 Het stooblok wordt onderworpen aan een afschuifbelasting, wan neer een schip wordt gemeerd, wanneer het evenwijdig beweegt aan x een kademuur.

Fig. 7 toont dat een stootblok volgens de uitvinding ook zeer goed bestand is tegen afschuiving. In fig. 7 is met een kromme β 25 het verband aangegeven tussen een afschuivende reactiekracht en een afschuivende verplaatsing bij een stootblok volgens de uitvin-- ding, terwijl het overeenkomstige verband van het conventionele stootblok is aangegèven met een kromme α.

Gebleken is dat de bovengenoemde aanzienlijke verbetering 30 van het gedrag bij schuin meren en van het gedrag bij af schuivend meren een gevolg is van de divergentie van het hoornvormige deel 11 van het middenvlak 10 van het holle cilindrische lichaam 2 naar het einde daarvan.

Fig. 8a toont een andere uitvoeringsvorm van een stootblok vol-35 gens de uitvinding, waarin het binnenomtreksvlak 2a recht is, terwijl een hoornvormig deel 13 van het buitenomtreksvlak 2b divergeert naar het einde van het hollecilindrische lichaam 2.

Fig. 8b toont een andere uitvoeringsvorm van een stootblok volgens de uitvinding, waarbij de. boven- en onderdelen van het 40 binnenomtreksvlak 2a divergeren naar de einden van het holle cilin- 790 8 0 55 9 drische lichaam 2, om op deze wijze bovenste en onderste hoorn— vormige delen te vormen, terwijl het buitenomtreksvlak 2b recht is.

Pig. 9 toont weer een andere uitvoeringsvorm van een stootblok volgens de uitvinding, waarbij de hoomvormige delen 12, 12' en 13, 5 15' van de binnen- en buitenomtreksvlakken 2a, 2b van het holle ci lindrische lichaam 2 asymmetrisch zijn ten opzichte van de dwarse hartlijn van het holle cilindrische lichaam 2. Proeven hebben aangetoond, dat het effect van deze uitvoeringsvorm in hoofdzaak gelijk is aan het effect van de eerder genoemde uitvoeringsvormen.

10 Pig. 10 toont een andere uitvoeringsvorm van een stootblok vol gens de uitvinding, waarbij de binnen- en buitenomtreksvlakken 2a, 2b convex naar binnen zijn gericht en de binnen- en buitendiameter s van het benedeneinde van het holle cilindrische lichaam 2 groter is dan de diameters van het boveneinde daarvan.

15 Pig. 11 toont een verdere uitvoeringsvorm van een stootblok % volgens de uitvinding, dat bij de benedendelen 12, 13 van de binnen-en buitenomtreksvlakken 2a, 2b van het holle cilindrische lichaam 2 dievergeren naar het einde, om op deze wijze respectievelijke hoomvormige delen te vormen, terwijl het bovendeel van het buitenomtreks-20 vlak 2b van het holle cilindrische lichaam 2 alleen divergeert naar hei einde, waarbij het buitendeel van. het binnenomtreksdeel 2a en het middendeel van het buitenomtreksdeel 2b recht zijn gehouden.

33e binnen- en buitendiameters van het benedeneinde van het holle cilindrische lichaam 2 zijn groter dan die van het boveneinde daar-25 van. Proeven hebben aangetoond, dat de uitvoeringsvormen volgens fig. 10 en 11 in voldoende mate werkzaam zijn,

Pig. 12 toont weer een andere uitvoeringsvorm van een stootblok volgens de uitvinding, waarbij de boven- en onderdelen 11, 11 van het binnenomtreksvlak 2a divergeren naar de einden van het holle 30 cilindrische lichaam 2, om op deze wijze bovenste en onderste hoornvormige delen te vormen, terwijl het buitenomtreksvlak 2b recht is.

De onderhavige uitvoeringsvorm komt overeen met de uitvoeringsvorm volgens fig. 8b, maar bevat dat deel van het binnenomtreksvlak 2a, dat gelegen is tussen de bovenste en onderste hoornvormige delen 35 11, 11 en dat langer is dan het deel getoond in fig. 8b. Het stoot blok volgens fig. 12 heeft een hoogte H van 1000 mm, een buitendiameter D van 940 mm, een binnendiameter d van 630 mm, een lengte h van een hoomvormig divergerend deel van 300 mm en een binnendiameter d' van het einde van een hol cilindrisch lichaam van 705 mm.

40 Pig. 13 toactmeb een kromme a het verband tussen de reactie- 790 80 55 » 10 - kracht of absorptie-energie en de verplaatsing (rek) van een cón-. ventioneel cilindrisch stootblok .met een hoogte H van 1000 mm en met een kromme β hetzelfde verband van de uitvoeringsvorm getoond in fig. 12. Zoals blijkt uit de krommen α en β is het gedrags-5 rendement E^/R¥ ongeveer 15 °/o groter dan Eg/RW verkregen met een conventioneel stootblok. De waarde E^/RW wordt bepaald door de absorptie-energie E^ van het stootblok volgens de uitvinding, wanneer dit wordt verplaatst van een stand, waarin de maximale reactiekracht R is verkregen, wanneer het stootblok is doorgebogen 10 naar een stand , waar de reactiekracht stijgt tot een waarde, die in hoofdzaak gelijk is aan de maximale reactiekracht R door de maximale reactiekracht R en door de hoeveelheid rubber ¥ van het t stootblok. Een dergelijke verbetering van het gedragsrendement is een gevolg van de verhoging van de absorptie-energie van Eg naar 15 E.j, wanneer de maximale reactiekracht R dezelfde is bij beide stoot-blokken.

Zoals hierboven is vermeld heeft het stootblok volgens de uitvinding een aantal voordelen. In de eerste plaats is het mogelijk de absorptie-energie*te verbeteren. In de tweede plaats heeft het 20 stootblok een zeer goed gedragsrendement E/R¥. In de derde plaats heeft het stootblok ook een zeer goede weerstand tegen schuin meren en tegen afschuivend meren. In de vierde plaats is het mogelijk te verhinderen dat het holle cilindrische lichaam doorhangt. In de vijfde plaats behoudt het stootblok zijn eigenschappen gedurende 25 een lange tijd. Tenslotte is het mogelijk het beginkarakter gedurende een lange tijd in stand te houden.

790 80 55

Claims

1. Ξοΐ stootblok, bestaande uit een hol cilindrisch lichaam van elastisch rubbermateriaal en geschikt om bevestigd te worden aan een kadewand, teneinde de dynamische energie van een schip 5 tijdens het meren daarvan te absorberen door vergroting van de diameter van het holle cilindrische lichaam, als gevolg van een verticale belasting, die in axiale richting van het holle cilindrische lichaam wordt uitgeoefend, met het kenmerk, dat ten minste één einddeel van een middenvlak van het holle ci-10 lindrische lichaam divergeert naar het einde daarvan, zodat een hoomvormig deel wordt gevormd.

2. Stootblok volgens conclusie 1, m e t het kenmerk^ dat het holle cilindrische lichaam een buitenomtreksvlak bevat, dat divergeert naar het einde daarvan, zodat een hoornvormig deel wordt 15 gevormd. J. Stootblok volgens conclusie 1, m e t het kenmerk, dat het holle cilindrische lichaam een binnenomtreksdeel bevat, dat divergeert naar het einde daarvan, zodat een hoomvormig deel wordt gevormd. 20 4- Startblok volgens conclusie 1,met het kenmerk, dat het holle cilindrische lichaam binnen- en buitenomtreksvlakken bevat, die divergeren naar de einden daarvan, zodat respectievelijke hoornvormige delen worden gevormd.

5. Stootblok volgens conclusie 1,met het k.enmerk, 25 dat binnen een gebied van D/d = 2,1 tot 1,4 en Η/D =1,5 tot 0,8 aan de volgende voorwaarden wordt voldaan h/H =0,5 tot 0,1 en d’-d D’-D 0,4 ^ — > 0,1 of 0,4 > ~j0,1, waarin D is een buitendiame ter van een middendeel van een hol cilindrisch lichaam, d is een binnendiameter van een middendeel van een hol cilindrisch lichaam, 50. is een hoogte van een hol cilindrisch lichaam, h is een hoogte van een hoornvormig divergerend deel, d‘ is een binnendiameter van het einde van een hol cilindrisch lichaam en F is een buitendiameter van het einde van een hol cilindrisch lichaam. 790 80 55