NL2021677B1 - Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process) - Google Patents

Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process) Download PDF

Info

Publication number
NL2021677B1
NL2021677B1 NL2021677A NL2021677A NL2021677B1 NL 2021677 B1 NL2021677 B1 NL 2021677B1 NL 2021677 A NL2021677 A NL 2021677A NL 2021677 A NL2021677 A NL 2021677A NL 2021677 B1 NL2021677 B1 NL 2021677B1
Authority
NL
Netherlands
Prior art keywords
gas
gas mixture
mixture
concentration
separating
Prior art date
Application number
NL2021677A
Other languages
English (en)
Inventor
Maria Der Kinderen Joannes
Martin Jacob Oudenhoven Tom
Paulina Doeven Carolina
Westendorp Gerard
Original Assignee
Green Vision Holding Bv
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Green Vision Holding Bv filed Critical Green Vision Holding Bv
Priority to NL2021677A priority Critical patent/NL2021677B1/nl
Priority to EP19197151.4A priority patent/EP3626328A1/en
Application granted granted Critical
Publication of NL2021677B1 publication Critical patent/NL2021677B1/nl

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/14—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by absorption
    • B01D53/1456—Removing acid components
    • B01D53/1475—Removing carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/22—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by diffusion
    • B01D53/229—Integrated processes (Diffusion and at least one other process, e.g. adsorption, absorption)
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/501—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by diffusion
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/50—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification
    • C01B3/56—Separation of hydrogen or hydrogen containing gases from gaseous mixtures, e.g. purification by contacting with solids; Regeneration of used solids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C12—BIOCHEMISTRY; BEER; SPIRITS; WINE; VINEGAR; MICROBIOLOGY; ENZYMOLOGY; MUTATION OR GENETIC ENGINEERING
    • C12M—APPARATUS FOR ENZYMOLOGY OR MICROBIOLOGY; APPARATUS FOR CULTURING MICROORGANISMS FOR PRODUCING BIOMASS, FOR GROWING CELLS OR FOR OBTAINING FERMENTATION OR METABOLIC PRODUCTS, i.e. BIOREACTORS OR FERMENTERS
    • C12M47/00—Means for after-treatment of the produced biomass or of the fermentation or metabolic products, e.g. storage of biomass
    • C12M47/18—Gas cleaning, e.g. scrubbers; Separation of different gases
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2252/00—Absorbents, i.e. solvents and liquid materials for gas absorption
    • B01D2252/20—Organic absorbents
    • B01D2252/204—Amines
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/16—Hydrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2256/00—Main component in the product gas stream after treatment
    • B01D2256/24—Hydrocarbons
    • B01D2256/245—Methane
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/502—Carbon monoxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/50—Carbon oxides
    • B01D2257/504—Carbon dioxide
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/70—Organic compounds not provided for in groups B01D2257/00 - B01D2257/602
    • B01D2257/702—Hydrocarbons
    • B01D2257/7022—Aliphatic hydrocarbons
    • B01D2257/7025—Methane
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2258/00—Sources of waste gases
    • B01D2258/05—Biogas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40001—Methods relating to additional, e.g. intermediate, treatment of process gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40011—Methods relating to the process cycle in pressure or temperature swing adsorption
    • B01D2259/40043—Purging
    • B01D2259/4005—Nature of purge gas
    • B01D2259/40052—Recycled product or process gas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/02—Processes for making hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/0205—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step
    • C01B2203/0227—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step
    • C01B2203/0233—Processes for making hydrogen or synthesis gas containing a reforming step containing a catalytic reforming step the reforming step being a steam reforming step
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/0405—Purification by membrane separation
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/04—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas containing a purification step for the hydrogen or the synthesis gas
    • C01B2203/042—Purification by adsorption on solids
    • C01B2203/043—Regenerative adsorption process in two or more beds, one for adsorption, the other for regeneration
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/20—Capture or disposal of greenhouse gases of methane
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
    • Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
    • Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/151—Reduction of greenhouse gas [GHG] emissions, e.g. CO2
    • Y02P20/156—Methane [CH4]
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/59—Biological synthesis; Biological purification

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Analytical Chemistry (AREA)
  • Biotechnology (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Bioinformatics & Cheminformatics (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Zoology (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Genetics & Genomics (AREA)
  • Biochemistry (AREA)
  • Microbiology (AREA)
  • Biomedical Technology (AREA)
  • Separation Of Gases By Adsorption (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)

Abstract

Werkwijze en inrichting (50) voor het scheiden van een eerste gasmengsel in een eerste gas en ten minste een tweede gas, waarbij de inrichting omvat: een van een inlaat en een uitlaat voorziene eerste scheidingsinrichting (18, 28, 38) voor het scheiden van het eerste gasmengsel in een tweede gasmengsel en in een derde gasmengsel, een tweede scheidingsinrichting voor het volgens een pressure swing adsorption process (PSA—proces) scheiden van het tweede gasmengsel in een vierde gasmengsel en in een vijfde gasmengsel, welke tweede scheidingsinrichting een aantal vaten (l, 2, 3, 4) omvat, waarbij elk vat (l, 2, 3, 4) ten minste een inlaat (6) en een uitlaat (7) heeft, waarbij de ten minste ene inlaat (6) is gekoppeld met compressormiddelen (l9)voor het verhogen van de druk van het tweede gasmengsel voorafgaand aan het inlaten van dat gasmengsel in het ten minste ene vat (l, 2, 3, 4).

Description

WERKWIJZE EN INRICHTING VOOR HET SCHEIDEN VAN EEN GASMENGSEL
VOLGENS EEN PRESSURE SWING ADSORPTION PROCESS (PSA PROCESS)
De uitvinding betreft een werkwijze voor het scheiden van een eerste gasmengsel (A/B)i van een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) in een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) welke werkwijze de stappen omvat van (i) het verschaffen van het eerste gasmengsel (A/B) i, (ii) het scheiden van het eerste gasmengsel (A/Bh in een tweede gasmengsel (A/B)2 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 2 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A] 4 van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B)2, waarbij de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 een eerste waarde p2 heeft, en in een derde gasmengsel (A/B)3 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]3 van het tweede gas B hoger is dan de concentratie [B]2 van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B)i, en (iii) het scheiden van het tweede gasmengsel (A/B)2 in een vierde gasmengsel (A/B)4 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 4 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A] 2 van dat gas in het tweede gasmengsel (A/B)2, en in een restgasmengsel (A/B)5 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]s van het tweede gas B hoger is dan de concentratie [B]2 van dat gas in het tweede gasmengsel (A/B) 2, welke stap (iii) wordt uitgevoerd volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces), waarbij het tweede gasmengsel (A/B)2 wordt ingelaten in ten minste een vat waarin een adsorptiemassa voor het adsorberen van tenminste het tweede gas (B) is opgenomen.
Het scheiden van een gasmengsel volgens een PSA-proces in een eerste scheidingsrichting is op zich bekend. De werkwijze wordt bijvoorbeeld toegepast om uit zogeheten reformaat, een mengsel van waterstofgas (H2) , kooldioxide (CO2) , koolmonoxide (CO) en methaan (CH4) waterstofgas met een zeer hoge zuiverheid (99,999%) af te scheiden.
Bij het scheiden van een gasmengsel van een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) door middel van een PSAproces wordt gebruik gemaakt van een adsorptiemassa van een selectief adsorbens, waarbij de adsorptie-sterkte voor het eerst gas (A) kleiner is dan de adsorptie-sterkte voor het tweede gas (B). Aldus wordt het tweede gas bij een relatief hoge druk, bijvoorbeeld 10 bar, in het desbetreffende vat geadsorbeerd aan de adsorptiemassa, waarna het eerste gas, dat niet is geadsorbeerd, uit het vat kan worden uitgelaten.
De adsorptiemassa wordt periodiek geregenereerd, waartoe een reinigingsgas, dat in hoofdzaak zuiver productgas bevat, bij een relatief lage druk, bijvoorbeeld 0,2 bar, wordt ingelaten in het desbetreffende vat. Het noodzakelijke gebruik van productgas als reinigingsgas voor het regenereren van de adsorptiemassa resulteert in een bovengrens aan de waarde van de opbrengst van productgas (yield) die met een scheiding volgens het PSA-proces gerealiseerd kan worden. De yield of het rendement, dat wil zeggen de verhouding van de hoeveelheden verkregen productgas en de voor het regenereren van het adsorptiemassa gebruikt productgas correspondeert in een eerste orde benadering met de verhouding van de druk van het in de PSA-inrichting ingelaten gasmengsel en de druk van het reinigingsgas.
Het is een doel van de uitvinding een werkwijze voor het scheiden van een gasmengsel volgens een PSA-proces te verschaffen, waarbij bovengrens van de opbrengst van een productgas wordt verhoogd, onder handhaving van de aan het productgas te stellen eisen van zuiverheid.
Dit doel wordt bereikt, en andere voordelen worden gerealiseerd, met een werkwijze van het in de aanhef genoemde type, waarbij overeenkomstig de uitvinding de waarde van de druk (pi) van het tweede gasmengsel (A/B)2 voorafgaand aan het inlaten in het ten minste ene vat wordt verhoogd tot een waarde p2 (p2>p2) ·
Het scheiden van een gasmengsel bij een hoge druk in een PSA-inrichting volgens de stand der techniek wordt doorgaans als ongewenst beschouwd, omdat bij een hoge druk de partiële drukken van de te scheiden (verontreinigings)gassen relatief hoog zijn, als gevolg waarvan het adsorbens verzadigd kan raken.
Bij een werkwijze overeenkomstig de uitvinding, waarbij een PSA-proces wordt toegepast nadat een eerste scheiding in een eerste scheidingsinrichting heeft plaatsgevonden, is de concentratie van de verontreinigingen al zo ver teruggebracht, dat zelfs bij de zeer hoge totaaldruk, de partiële drukken van de verontreinigingen in de PSAinrichting het materiaal van de adsorptiemassa niet verzadigen. Het gas dat in de PSA-inrichting vrijkomt bij het spoelen kan teruggevoerd kan worden naar de eerste scheidingsrichting, en levert daarmee geen verlies van productgas op.
De waarde van pi wordt bijvoorbeeld verhoogd met een factor van ten minste 10 tot een waarde p2 (p2 10 p2) , bij voorkeur met een factor van ten minste 30 (p2 k30 p2), bij meer voorkeur met een factor van ten minste 50 (p2 h 50 p2) .
In een praktische situatie, waarin het tweede gasmengsel onder een eerste druk met een waarde p2 = 6 bar naar de tweede PSA-scheidingsinrichting wordt geleid, wordt de druk van dat gas verhoogd tot een waarde p2 die bijvoorbeeld 60 bar, bij voorkeur 180 bar, bij meer voorkeur 300 bar bedraagt. Indien in dat tweede gasmengsel de concentratie van het af te scheiden gas bijvoorbeeld lager is dan 0,1 %, bedraagt de partiële druk van dat gas bij een totale druk van 300 bar 0,3 bar, en zal het adsorbens in de PSA-inrichting niet met dat gas verzadigd raken.
Het rendement van een scheiding van een gasmengsel dat bij een relatief zeer hoge druk van bijvoorbeeld 300 bar wordt ingelaten in een PSA-inrichting die gereinigd wordt met een productgas bij een relatief lage druk van bijvoorbeeld 0,2 bar is zeer hoog (bij de genoemde voorbeeldwaarden ca. 1500) in vergelijking met het rendement van een scheiding in een PSA-inrichting volgens de stand der techniek (waarin het rendement typisch tussen de waarden 8 en 20 ligt).
In een voordelige uitvoeringsvorm van een werkwijze volgens de uitvinding wordt het restgasmengsel (A/B)5 toegevoegd aan het volgens de stap (ii) te scheiden eerste gasmengsel (A/B)2. Het toevoegen van het restgasmengsel (A/B)5 aan het eerste gasmengsel (A/B)2 maakt een uitzonderlijk hoog rendement van het scheidingsproces realiseerbaar.
In een uitvoeringsvorm van een werkwijze volgens de uitvinding wordt de stap (ii) van het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 uitgevoerd volgens een wasproces. Het scheiden volgens een wasproces is bijvoorbeeld van belang bij het scheiden van gasmengsels die vrijkomen bij het vergisten van een biomassa.
In een andere uitvoeringsvorm die bijvoorbeeld van belang is bij het scheiden van gasmengsels die vrijkomen bij het vergisten van een biomassa wordt de stap (ii) van het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 uitgevoerd met behulp van een membraan.
In het eerste gasmengsel dat vrijkomt bij het vergisten van een biomassa omvat het gas (A) in het eerste gasmengsel (A/B)i bijvoorbeeld methaan (CH4) en omvat het gas (B) ten minste kooldioxide (CO2) .
In een volgende uitvoeringsvorm van een werkwijze volgens de uitvinding wordt de stap (ii) van het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 uitgevoerd volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces). Volgens deze uitvoeringsvorm worden zowel het eerste gasmengsel (A/B)2 als het tweede gasmengsel (A/B)2 volgens een PSA-proces gescheiden, waarbij de druk van het uit het eerste scheidingsproces verkregen tweede gasmengsel (A/B)2 wordt verhoogd alvorens het aan het volgende PSA-proces wordt onderworpen.
Hierbij omvat het gas (A) in het eerste gasmengsel (A/B)i bijvoorbeeld waterstof (H2) en bevat het gas (B) ten minste een van de gassen methaan (CHJ , koolmonoxide (CO) en kooldioxide (CO2) , en wordt het eerste gasmengsel volgens stap (i) verschaft door middel van het omzetten van een biomassa volgens een vergassingsproces.
In een volgend voorbeeld van de werkwijze volgens de uitvinding waarbij zowel het eerste gasmengsel (A/B)2 als het tweede gasmengsel (A/B)2 volgens een PSA-proces wordt gescheiden, omvat het gas (A) in het eerste gasmengsel (A/B)i waterstof (H2) , en bevat het gas (B) ten minste een van de gassen methaan (CHJ ,koolmonoxide (CO) en kooldioxide (CO2) , welk eerste gasmengsel volgens stap (1) wordt verschaft door middel van het omzetten van een koolwaterstof houdend gasmengsel volgens een steam reforming proces.
De uitvinding betreft voorts een inrichting voor het scheiden van een eerste gasmengsel (A/B)2 van een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) in een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B), omvattend een eerste scheidingsinrichting voor het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 in een tweede gasmengsel (A/B)2 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 2 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A]2 van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B)3, waarbij de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 een eerste waarde p2 heeft, en in een derde gasmengsel (A/B)3 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]3 van het tweede gas (B) hoger is dan de concentratie [B]3 van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B)lr een tweede scheidingsinrichting voor het volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces) scheiden van het tweede gasmengsel (A/B)2 in een vierde gasmengsel (A/B)4 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 4 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A]2 van het eerste gas (A) in het tweede gasmengsel (A/B)2, en in een vijfde gasmengsel (A/B)5 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]5 van het tweede gas (B) hoger is dan de concentratie [B]2 van dat gas in het tweede gasmengsel (A/B)2< omvattend een aantal vaten, waarbij elk vat ten minste een inlaat en een uitlaat heeft, en in elk van deze vaten een adsorptiemassa is verschaft voor het absorberen van het tweede gas (B), waarbij de ten minste ene inlaat is gekoppeld met compressormiddelen voor het verhogen van de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 tot een waarde p2 (Ps>Pi) voorafgaand aan het inlaten tot een waarde p2 (p2>Pi) voorafgaand aan het inlaten van dat tweede gasmengsel (A/B)2 in het ten minste ene vat.
In een voordelige uitvoeringsvorm is de uitlaat van het ten minste ene vat gekoppeld met de inlaat van de eerste scheidingsinrichting.
In een uitvoeringsvorm omvat de eerste scheidingsinrichting een wasinrichting.
In een volgende uitvoeringsvorm omvat de eerste scheidingsinrichting een membraan.
In weer een uitvoeringsvorm omvat de eerste scheidingsinrichting een inrichting voor het volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces), welke inrichting een aantal vaten omvat, waarbij elk vat ten minste een inlaat en een uitlaat heeft en in elk van deze vaten een adsorptiemassa is verschaft voor het absorberen van het tweede gas (B).
Een inrichting volgens deze uitvoeringsvorm is in het bijzonder geschikt voor het scheiden van waterstof (H2) uit een eerste gasmengsel dat ten minste een van de gassen koolmonoxide (CO) , -eft kooldioxide (C02) en methaan (CHJ bevat, welk eerste gasmengsel is verkregen door middel van het omzetten van een koolwaterstof houdend gasmengsel volgens een steam reforming proces.
In een inrichting volgens deze laatste uitvoeringsvorm die in het bijzonder geschikt is voor het scheiden van een eerste gasmengsel (A/B)2 dat in een vergasser van een biomassa is geproduceerd, is de ten minste ene inlaat gekoppeld met compressormiddelen voor het verhogen van de druk van het eerste gasmengsel (A/B)2 voorafgaand aan het inlaten in het ten minste ene vat.
De uitvinding zal in het volgende worden toegelicht aan de hand van een uitvoeringsvoorbeelden, onder verwijzing naar de tekeningen.
In de tekeningen tonen in schematische weergave
Fig. 1 een productie-inrichting voor een gasmengsel (Ά/Β) die is gekoppeld met een eerste uitvoeringsvorm van een scheidingsinrichting volgens de uitvinding,
Fig. 2 een inrichting voor het vergisten van biomassa die is gekoppeld met een tweede uitvoeringsvorm van een scheidingsinrichting volgens de uitvinding,
Fig. 3 een inrichting voor het vergisten van biomassa die is gekoppeld met een derde uitvoeringsvorm van een scheidingsinrichting volgens de uitvinding,
Fig. 4 een inrichting voor het vergassen van biomassa die is gekoppeld met een vierde uitvoeringsvorm van een scheidingsinrichting volgens de uitvinding, en
Fig. 5 een inrichting voor het genereren van een waterstof houdend gasmengsel die is gekoppeld met een vijfde uitvoeringsvorm van een scheidingsinrichting volgens de uitvinding.
In de figuren zijn overeenkomstige onderdelen aangeduid met dezelfde verwijzingsgetallen.
Fig. 1 is een schematische weergave van een productieinrichting 17 voor de productie van een eerste gas (A), waarbij een eerste gasmengsel (A/Bh van het eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) worden verkregen. De productie-inrichting 17 is door een leiding gekoppeld met een scheidingsinrichting 10, die een in serie geschakeld samenstel omvat van een eerste scheidingsapparaat 18, een compressor 19 en een PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier absorptievaten 1, 2, 3, 4. Het eerste scheidingsapparaat 18 is ontworpen voor het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B) i in een tweede gasmengsel (A/B)2 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 2 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A] i van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B)2, waarbij de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 een eerste waarde p2 heeft, en in een derde gasmengsel (A/B)3 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]3 van het tweede gas B hoger is dan de concentratie [B]i van dat gas (B) in het eerste gasmengsel (A/B)2, een tweede scheidingsinrichting voor het volgens een pressure swing adsorption process (PSA proces) scheiden van het tweede gasmengsel (A/B)2 in een vierde gasmengsel (A/B)4 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), omvattend een aantal vaten 1, 2, 3, 4. Elk van de vaten 1, 2, 3, 4 is voorzien van een adsorptie-bed met een adsorptiemassa 5 van een materiaal voor het daaraan doen adsorberen van het tweede gas (B), en van een inlaat 6 en een uitlaat 7. De vaten 1, 2, 3, 4 zijn verbonden met vier parallelle leidingen, te weten een verdeelleiding 8 voor het te scheiden tweede gasmengsel(A/B)2r een verzamelleiding 9 voor het vierde gasmengsel (het productgas, (A/B)4), een verzamelleiding 11 voor het afgescheiden vijfde gasmengsel (het afgas, (A/B)5), en een verdeelleiding 12 voor equalisatie- en reinigingsgas. In elk van de leidingen 8, 9, 11, 12 is voor elk van de vaten 1, 2, 3, 4 respectievelijk een aanvoerklep 13, een productklep 14, een afgasklep 15 en een equalisatie- en reinigingsklep 16. aanwezig. Doordat het tweede gasmengsel (het voedingsgas, (A/B)2) onder een zeer hoge druk p2 in de vaten 1, 2, 3, 4 kan worden ingevoerd, kan een zeer hoge zuiverheid van het vierde gasmengsel (het productgas, (A/B)4), d.w.z. een gas met een relatief uiterst lage concentratie [B] van het tweede gas (B) uiterst gering is worden gerealiseerd. Doordat het afgas (het vijfde gasmengsel (A/B)5) van de PSA- inrichting via de verzamelleiding 11 terug wordt geleid naar de eerste scheidingsinrichting 18 is bovendien een uitzonderlijk hoog rendement van het scheidingsproces realiseerbaar.
Fig. 2 is een schematische weergave van een biomassavergister 27 voor de productie van methaan (CH4) , waarbij een eerste gasmengsel (CH4/CO2)i van methaan (het eerste gas (A) ) en kooldioxide (CO2) (het tweede gas (B)) wordt verkregen. De vergisten 27 is door een leiding 21 gekoppeld met een scheidingsinrichting 20, die een in serie geschakeld samenstel omvat van een wastoren 28, een compressor 19 en een PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier vaten 1, 2, 3, 4. In de wastoren 28 wordt het CO2 in het aangevoerde eerste gasmengsel (CH4/CO2)i uitgewassen met een vloeistof, bijvoorbeeld een op water gebaseerde oplossing van een amine complex, die via een inlaat 24 wordt ingelaten en wordt versproeid, waarna een methaanrijk tweede gasmengsel (CH,ACChh van methaan en kooldioxide bij een druk p4 via leiding 22 naar een compressor 19 wordt geleid, en een methaanarm derde gasmengsel (CH4/CO2)3 van methaan en kooldioxide, opgelost in de vloeistof, via een uitlaat 25 wordt afgevoerd. Door middel van de compressor 19 wordt de druk van het methaanrijke tweede gasmengsel (CPD/CO-A verhoogd van een waarde p4 tot een waarde p2, waarna dit tweede gasmengsel wordt ingelaten in de respectieve absorptievaten 1, 2, 3, 4 van het PSA-apparaat, waarin het gasmengsel verder wordt gescheiden in zeer zuiver productgas (CH4/CO2)4 methaan, met sporen kooldioxide, dat via verzamelleiding 9 beschikbaar komt, en een restgasmengsel (CH,5/002)5, dat via verzamelleiding 11 wordt teruggeleid naar de wastoren 28.
Fig. 3 is een schematische weergave van een biomassavergister 37 voor de productie van methaan (CH4) , die door een leiding 21 is gekoppeld met een scheidingsinrichting 30, die een in serie geschakeld samenstel omvat van een membraan 28, een compressor 19 en een PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier vaten 1, 2, 3, 4. In het membraan 38 wordt het CO2 in het aangevoerde eerste gasmengsel (CH4/CO2)i van methaan en kooldioxide opgelost in een fluïdum, dat via een inlaat 34 wordt ingelaten, waarna een methaanrijk tweede gasmengsel (CH4/CO2)2 van methaan en kooldioxide bij een druk Pi via leiding 22 naar een compressor 19 wordt geleid, en een methaanarm derde gasmengsel (CPD/CO-H van methaan en kooldioxide via een uitlaat 35 wordt afgevoerd. De scheidingsinrichting 30 verschilt van de in Fig. 2 getoonde inrichting 20 door de toepassing van een membraan 38 in plaats van een wastoren 28, maar is overigens identiek daaraan.
Fig. 4 is een schematische weergave van een biomassavergasser 47 voor de productie van methaan (CH4) , die door een leiding 21 is gekoppeld met een scheidingsinrichting 40, die een in serie geschakeld samenstel omvat van een eerste compressor 39, een eerste PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier absorptievaten 1', 2', 3', 4', een tweede compressor 19 en een tweede PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier vaten 1, 2, 3, 4. In de vergasser 47 wordt door verhitten van een daarin opgenomen biomassa die biomassa deels omgezet in een eerste gasmengsel (H2/CH4, CO, CO2)i dat waterstof en ten minste een van de gassen methaan (CH4) , koolmonoxide (CO) en kooldioxide (CO2) bevat. Dit eerste gasmengsel wordt met de eerste compressor 39 op een druk van bijvoorbeeld 8 bar gebracht, en ingelaten in het eerste PSA-apparaat 1', 2', 3', 4', waar het wordt gescheiden in een waterstof-rijk tweede gasmengsel (H2/CH4, CO, CO2)2 van waterstof, methaan, koolmonoxide en kooldioxide met een druk p4, dat via een verzamelleiding 9' naar de tweede compressor 19 wordt geleid, en een waterstof-arm derde gasmengsel (H2/CH4, CO, CO2)3 van waterstof, methaan, koolmonoxide en kooldioxide, dat via een verzamelleiding 11' wordt afgevoerd. Door middel van de compressor 19 wordt de druk van het waterstof-rijke tweede gasmengsel verhoogd van een waarde p4 tot een waarde p2 van bijvoorbeeld 60 bar, waarna dit tweede gasmengsel wordt ingelaten in de respectieve absorptievaten 1, 2, 3, 4 van het tweede PSA-apparaat, waarin het gasmengsel verder wordt gescheiden in zeer zuiver productgas waterstof, dat via verzamelleiding 9 beschikbaar komt, en een restgasmengsel (H2/CH4, CO, CO2)5 met sporen methaan, koolmonoxide en kooldioxide, dat via verzamelleiding 11 wordt teruggeleid naar het eerste PSA-apparaat 1', 2', 3', 4'.
Fig. 5 is een schematische weergave van een steam reformer 57 voor de productie van waterstof (H2) , die door een leiding 8' is gekoppeld met een scheidingsinrichting 50, die een in serie geschakeld samenstel omvat van een eerste PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier absorptievaten 1', 2', 3', 4', een compressor 19 en een tweede PSA-apparaat met, in dit voorbeeld, vier vaten 1, 2, 3, 4. In de steam reformer 57 wordt door verhitten een ingelaten mengsel van methaan (CH4) en stoom (H2O) omgezet in een eerste gasmengsel (H2/CH4, CO, CO2)i dat waterstof en ten minste een van de gassen methaan (CH4) , koolmonoxide (CO) en kooldioxide (C02) bevat.
De scheidingsinrichting 50 verschilt van de in Fig. 4 getoonde inrichting 40 door de afwezigheid van een eerste compressor, voorafgaand aan de eerste PSA-inrichting, maar is overigens identiek daaraan. Het eerste gasmengsel (H2/CH..i, CO, CO2)i wordt direct ingelaten in het eerste PSA-apparaat 1’, 2’, 3', 4', waarna de scheiding analoog aan de hierboven bij Fig. 4 beschreven wijze plaats vindt.

Claims (15)

  1. CONCLUSIES
    1. Werkwijze voor het scheiden van een eerste gasmengsel (A/B) i van een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) in een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) welke werkwijze de stappen omvat van (i) het verschaffen van het eerste gasmengsel (A/B)i, (ii) het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)4 in een tweede gasmengsel (A/B)2 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 2 van het eerste gas A hoger is dan de concentratie [A] 2 van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B)4, waarbij de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 een eerste waarde p2 heeft, en in een derde gasmengsel (A/B)3 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]3 van het tweede gas B hoger is dan de concentratie [B]2 van het tweede gas B in het eerste gasmengsel (A/B)2, en (iii) het scheiden van het tweede gasmengsel (A/B)2 in een vierde gasmengsel (A/B)4 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] 4 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A] 2 van het eerste gas (A) in het tweede gasmengsel (A/B)2z en in een restgasmengsel (A/B)5 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]s van het tweede gas (B) hoger is dan de concentratie [B]2 van het tweede gas (B) in het tweede gasmengsel (A/B)2, welke stap (iii) wordt uitgevoerd volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces), waarbij het tweede gasmengsel (A/B)2 wordt ingelaten in ten minste een vat (1, 2, 3, 4) waarin een adsorptiemassa (5) voor het adsorberen van tenminste het tweede gas (B) is opgenomen, met het kenmerk, dat de waarde van de druk (p2) van het tweede gasmengsel (A/B)2 voorafgaand aan het inlaten in het ten minste ene vat (1, 2, 3, 4) wordt verhoogd tot een waarde p2 (p2>pi) .
  2. 2. Werkwijze volgens conclusie 1, met het kenmerk, dat de waarde van de druk (pj van het tweede gasmengsel (A/B)2 voorafgaand aan het inlaten in het ten minste ene vat (1, 2, 3, 4) wordt verhoogd met een factor van ten minste 10 tot een waarde p2 (p2 > 10 p2) , bij voorkeur met een factor van ten minste 30 (p2 > 30 p2), bij meer voorkeur met een factor van ten minste 50 (p2 k 50 p2) .
  3. 3. Werkwijze volgens een der conclusies 1-2, met het kenmerk, dat het restgasmengsel (A/B)5 wordt toegevoegd aan het volgens de stap (ii) te scheiden eerste gasmengsel (A/B)!.
  4. 4. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de stap (ii) van het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2wordt uitgevoerd volgens een wasproces.
  5. 5. Werkwijze volgens een der voorgaande conclusies, waarbij de stap (ii) van het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 wordt uitgevoerd met behulp van een membraan.
  6. 6. Werkwijze volgens conclusie 4 of 5, waarbij het gas (A) in het eerste gasmengsel (A/B) 2 methaan (CH4) omvat en het gas (B) ten minste kooldioxide (CO2) omvat, wordt het eerste gasmengsel volgens stap (i) verschaft door middel van het omzetten van een biomassa volgens een vergistingsproces.
  7. 7. Werkwijze volgens een der conclusies 1-3, waarbij de stap (ii) van het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 wordt uitgevoerd volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces).
  8. 8. Werkwijze volgens conclusie 7, waarbij het gas (A) in het eerste gasmengsel (A/B)2 waterstof (H2) omvat en het gas (B) ten minste een van de gassen methaan (CH2), koolmonoxide (CO) en kooldioxide (CO2) bevat, welk eerste gasmengsel volgens stap (i) wordt verschaft door middel van het omzetten van een biomassa volgens een vergassingsproces.
  9. 9. Werkwijze volgens conclusie 7, waarbij het gas (A) in het eerste gasmengsel (A/Bh waterstof (H2) omvat en het gas (B) ten minste een van de gassen methaan (CH<) , koolmonoxide (CO) en kooldioxide (CO2) bevat, welk eerste gasmengsel volgens stap (i) wordt verschaft door middel van het omzetten van een koolwaterstof houdend gasmengsel volgens een steam reforming proces.
  10. 10. Inrichting (10, 20, 30, 40, 50) voor het scheiden van een eerste gasmengsel (A/B)2 van een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B) in een eerste gas (A) en ten minste een tweede gas (B), omvattend een van een inlaat en een uitlaat voorziene eerste scheidingsinrichting (18, 28, 38) voor het scheiden van het eerste gasmengsel (A/B)2 in een tweede gasmengsel (A/B)2 van
    het eerste gas (A) en het tweede gas (B) , waarin de concentratie [A]2 van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [Ah van het eerste gas (A) in het eerste
    gasmengsel (A/B)lr waarbij de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 een eerste waarde pi heeft, en in een derde gasmengsel (A/B)3 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [B]3 van het tweede gas (B) hoger is dan de concentratie [Bh van dat gas in het eerste gasmengsel (A/B) 3, een tweede scheidingsinrichting voor het volgens een pressure swing adsorption process (PSA-proces) scheiden van het tweede gasmengsel (A/B)2 in een vierde gasmengsel (A/B)4
    van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [A] λ van het eerste gas (A) hoger is dan de concentratie [A] 2 van het eerste gas (A) in het tweede
    gasmengsel (A/B)2, en in een vijfde gasmengsel (A/B)5 van het eerste gas (A) en het tweede gas (B), waarin de concentratie [Bh van het tweede gas (B) hoger is dan de concentratie [B]2 van dat gas in het tweede gasmengsel (A/B)2, omvattend een aantal vaten (1, 2, 3, 4), waarbij elk vat (1, 2, 3, 4) ten minste een inlaat (6) en een uitlaat (7) heeft, en in elk van deze vaten (1, 2, 3, 4) een adsorptiemassa (5) is verschaft voor het absorberen van het tweede gas (B), met het kenmerk, dat de ten minste ene inlaat (6) is gekoppeld met compressormiddelen (19) voor het verhogen van de druk van het tweede gasmengsel (A/B)2 tot een waarde p2 (P2>Pi) voorafgaand aan het inlaten van dat tweede gasmengsel (A/B)2 in het ten minste ene vat (1, 2, 3, 4) .
  11. 11. Inrichting (10, 20, 30, 40, 50)volgens conclusie 10, met het kenmerk, dat de uitlaat (7) van het ten minste ene vat (1, 2, 3, 4) is gekoppeld met de inlaat van de eerste scheidingsinrichting (18, 28, 38).
  12. 12. Inrichting (20) volgens conclusie 11, met het kenmerk, dat de eerste scheidingsinrichting een wasinrichting (28) omvat.
  13. 13. Inrichting (30) volgens conclusie 11, met het kenmerk, dat de eerste scheidingsinrichting een membraan (30) omvat.
  14. 14. Inrichting (40, 50) volgens conclusie 11, met het kenmerk, dat de eerste scheidingsinrichting een inrichting voor het volgens een pressure swing adsorption process (PSAproces) omvat, welke inrichting een aantal vaten (1', 2', 3', 4') omvat, waarbij elk vat (1', 2’, 3', 4') ten minste een inlaat (6') en een uitlaat (7') heeft en in elk van deze vaten (1', 2', 3', 4) een adsorptiemassa (5') is verschaft voor het absorberen van het tweede gas (B).
  15. 15. Inrichting (40) volgens conclusie 14, met het kenmerk, dat de ten minste ene inlaat (6') is gekoppeld met compressormiddelen (39) voor het verhogen van de druk van het eerste gasmengsel (A/B)2 voorafgaand aan het inlaten in het ten minste ene vat (1', 2', 3', 4').
NL2021677A 2018-09-20 2018-09-20 Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process) NL2021677B1 (nl)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL2021677A NL2021677B1 (nl) 2018-09-20 2018-09-20 Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process)
EP19197151.4A EP3626328A1 (en) 2018-09-20 2019-09-13 Method for separating a gas mixture by pressure swing adsorption

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NL2021677A NL2021677B1 (nl) 2018-09-20 2018-09-20 Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
NL2021677B1 true NL2021677B1 (nl) 2020-05-07

Family

ID=63834618

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NL2021677A NL2021677B1 (nl) 2018-09-20 2018-09-20 Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process)

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP3626328A1 (nl)
NL (1) NL2021677B1 (nl)

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4690695A (en) * 1986-04-10 1987-09-01 Union Carbide Corporation Enhanced gas separation process
US5000925A (en) * 1988-05-04 1991-03-19 The Boc Group, Inc. Hydrogen and carbon dioxide coproduction apparatus
EP0684066A2 (en) * 1994-05-26 1995-11-29 The Boc Group, Inc. Method of recovering a light element from a dilute feed
US20020162452A1 (en) * 2001-02-26 2002-11-07 Engelhard Corporation Pressure swing adsorption process
US20050139072A1 (en) * 2003-12-08 2005-06-30 Landrum J. M. Process to remove nitrogen and/or carbon dioxide from methane-containing streams
FR2876683A1 (fr) * 2004-10-20 2006-04-21 Air Liquide Procede de production d'un gaz de synthese presentant un ratio h2/co inferieur a 2,5
US20080078294A1 (en) * 2006-09-29 2008-04-03 Eleftherios Adamopoulos Integrated Separation And Purification Process
US7875101B2 (en) * 2008-11-12 2011-01-25 Sandia Corporation Hybrid membrane—PSA system for separating oxygen from air
US20170312682A1 (en) * 2016-04-28 2017-11-02 Tobias KELLER Method and industrial plant for obtaining helium from a helium-containing feed gas

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4701187A (en) * 1986-11-03 1987-10-20 Air Products And Chemicals, Inc. Process for separating components of a gas stream
KR101487437B1 (ko) * 2014-04-01 2015-02-03 지에스건설 주식회사 가스 분리시스템

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4690695A (en) * 1986-04-10 1987-09-01 Union Carbide Corporation Enhanced gas separation process
US5000925A (en) * 1988-05-04 1991-03-19 The Boc Group, Inc. Hydrogen and carbon dioxide coproduction apparatus
EP0684066A2 (en) * 1994-05-26 1995-11-29 The Boc Group, Inc. Method of recovering a light element from a dilute feed
US20020162452A1 (en) * 2001-02-26 2002-11-07 Engelhard Corporation Pressure swing adsorption process
US20050139072A1 (en) * 2003-12-08 2005-06-30 Landrum J. M. Process to remove nitrogen and/or carbon dioxide from methane-containing streams
FR2876683A1 (fr) * 2004-10-20 2006-04-21 Air Liquide Procede de production d'un gaz de synthese presentant un ratio h2/co inferieur a 2,5
US20080078294A1 (en) * 2006-09-29 2008-04-03 Eleftherios Adamopoulos Integrated Separation And Purification Process
US7875101B2 (en) * 2008-11-12 2011-01-25 Sandia Corporation Hybrid membrane—PSA system for separating oxygen from air
US20170312682A1 (en) * 2016-04-28 2017-11-02 Tobias KELLER Method and industrial plant for obtaining helium from a helium-containing feed gas

Also Published As

Publication number Publication date
EP3626328A1 (en) 2020-03-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN102015974B (zh) 处理氢气和一氧化碳的系统和方法
CN100453447C (zh) 一种富氢气源提纯氢气的工艺方法
US7731923B2 (en) Method for simultaneously producing hydrogen and carbon monoxide
KR101388266B1 (ko) 고로가스의 분리방법 및 장치
US20110123878A1 (en) Dual Purpose Gas Purification by Using Pressure Swing Adsorption Columns for Chromatographic Gas Separation
WO2007045966A2 (en) Novel integration for co and h2 recovery in gas to liquid processes
CN101417202A (zh) 物理的洗气方法和装置
US8486180B2 (en) Process for the recovery of a concentrated carbon dioxide stream
CN102703108A (zh) 一种费托合成及尾气利用的工艺方法
CN111232924A (zh) 一种从含氢燃料气中提纯回收氢气的装置及方法及应用
RU2425089C2 (ru) Система синтеза жидкого топлива
CN108236829B (zh) 从含co2原料气中分离高纯度co2的方法及装置
CN104609369B (zh) 一种将石油炼厂解析废气转化成制氢工艺原料气的方法
NL2021677B1 (nl) Werkwijze en inrichting voor het scheiden van een gasmengsel volgens een pressure swing adsorption process (psa process)
CN211770295U (zh) 一种从含氢燃料气中提纯回收氢气的装置
WO2015104532A1 (en) Hydrogen production processing
US9790433B2 (en) Process for producing synthesis gas
JP7372131B2 (ja) 二酸化炭素回収装置および方法
WO2003070358A1 (fr) Procédé et unité de production d&#39;hydrogène a partir d&#39;un gaz de charge riche en hydrogène
AU2016201267B2 (en) A plant and process for simutaneous recovering multiple gas products from petrochemical offgas
US20150299595A1 (en) Method for producing synthesis natural gas using straw gas
EP3085662B1 (en) Method and device for generating hydrogen gas from a sulphurous hydrocarbon gas
JPH03228802A (ja) 水素および一酸化炭素の製造方法
AU2015282636B2 (en) Method for processing a gas mixture
CN117101338A (zh) 一种变压吸附提纯co的方法及系统