NL2005943C2 - METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE - Google Patents
METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE Download PDFInfo
- Publication number
- NL2005943C2 NL2005943C2 NL2005943A NL2005943A NL2005943C2 NL 2005943 C2 NL2005943 C2 NL 2005943C2 NL 2005943 A NL2005943 A NL 2005943A NL 2005943 A NL2005943 A NL 2005943A NL 2005943 C2 NL2005943 C2 NL 2005943C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- screw drill
- force
- ground
- pile
- measure
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D33/00—Testing foundations or foundation structures
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D7/00—Methods or apparatus for placing sheet pile bulkheads, piles, mouldpipes, or other moulds
- E02D7/22—Placing by screwing down
Description
NLP188492ANLP188492A
Werkwijze voor het plaatsen van een grondverdringende schroefboorpaalMethod for placing a soil displacing screw drill pile
ACHTERGROND VAN DE UITVINDINGBACKGROUND OF THE INVENTION
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het plaatsen van een grondverdringende schroefboorpaal 5 in een ondergrond met behulp van een plaatsingsamenstel en een schroefboor.The invention relates to a method for placing a ground displacing screw drill pile 5 in a substrate with the aid of a positioning assembly and a screw drill.
Het is bekend om bij een werkwijze voor het plaatsen van een grondverdringende schroefboorpaal in een ondergrond een sondeerinrichting te gebruiken, en met de sondeer-10 inrichting één of meer metingen uit te voeren in de ondergrond op een bepaalde bouwplaats, waaruit de in-situ geo-technische eigenschappen van de ondergrond worden vastgesteld. Aan de hand daarvan wordt een algemene diepte bepaald in de ondergrond tot waar de schroefboorpalen ingebracht 15 moeten worden. Vervolgens wordt er een holle stalen mantel-buis met een gesloten voet in de ondergrond aangebracht. Na aanbrenging van beton en eventuele wapening in de mantel-buis, wordt de mantelbuis teruggetrokken teneinde de uit het beton gevormde grondverdringende schroefboorpaal achter te 20 laten. De betonnen schroefboorpalen kunnen dan gebruikt worden voor het ondersteunen van een bouwwerk of als treke-lementen om opwaartse krachten op bouwwerken op te vangen.It is known to use a probing device in a method for placing a soil displacing screw drill pile in a subsurface, and to perform one or more measurements with the probing device in the subsurface at a particular construction site, from which the in-situ geo -technical properties of the substrate are determined. Based on this, a general depth is determined in the subsurface to which the screw bores must be inserted. Subsequently, a hollow steel casing pipe with a closed foot is installed in the substrate. After the application of concrete and any reinforcement in the casing pipe, the casing pipe is withdrawn in order to leave the ground displacing screw drill pile formed from the concrete. The concrete screw bores can then be used to support a structure or as tensile elements to absorb upward forces on structures.
In de praktijk is echter gebleken dat bij gebruik van deze werkwijze in een aantal gevallen de door de beton- 2 nen schroefboorpalen geleverde steunkracht in tegenstelling tot de verwachting onvoldoende kan zijn voor het ondersteunen van het bouwwerk.In practice, however, it has been found that when this method is used, in a number of cases, the supporting force supplied by the concrete screw bores can, in contrast to expectations, be insufficient to support the structure.
Het is onder meer een doel van de uitvinding een 5 werkwijze te verschaffen, waarmee het bovengenoemde probleem zoveel als mogelijk voorkomen wordt, en een werkwijze wordt verschaft waarmee eigenschappen van een ondergrond betrouwbaar kunnen worden bepaald.It is inter alia an object of the invention to provide a method with which the above-mentioned problem is avoided as much as possible, and a method is provided with which properties of a substrate can be reliably determined.
1010
SAMENVATTING VAN DE UITVINDINGSUMMARY OF THE INVENTION
Hiertoe verschaft de uitvinding, vanuit een eerste aspect, een werkwijze voor het plaatsen van een 15 grondverdringende schroefboorpaal in een ondergrond met behulp van een schroefboor en een plaatsingsamenstel, waarbij de schroefboor is voorzien van een stalen mantelbuis die aan de onderzijde is gekoppeld aan een paalvoet, waarbij het plaatsingsamenstel is voorzien van een gestel, van een op 20 het gestel geplaatste makelaar, waarlangs een aandrijfmotor met een aan de onderzijde daarvan geplaatste, door de aandri j fmotor roterend aangedreven koppeling op en neer kan bewegen waaraan de mantelbuis van de schroefboor gekoppeld is, waarbij de werkwijze de volgende stappen omvat; 2 5 - het overbrengen van de roterende beweging van de koppeling op de schroefboor, waarbij de koppeling een aandrukkracht uitoefent op de schroefboor, het roterend in de grond draaien van de schroefboor, waarbij de schroefboor in de grond een grondvo-30 lume verdringt dat ten minste 70% bedraagt van het volume dat de schroefboor in de grond inneemt, het aanbrengen van beton in de door de schroefboor in de ondergrond ingenomen ruimte, het terugtrekken van de schroefboor, en 35 - het laten uitharden van het beton tot een grondverdringende schroefboorpaal, waarbij de werkwijze verder de stap omvat van het 3 tijdens het in de grond draaien van de schroefboor opnemen of afleiden van de netto aandrukkracht die de paalvoet uitoefent op de ondergrond, waarbij de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal afgeleid wordt op basis 5 van de netto aandrukkracht. De uitvinding berust op de nog niet eerder gevonden directe relatie tussen de netto aandrukkracht tijdens het in de grond draaien van de schroefboor en de later bereikte draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal. Door nu volgens de uitvinding tijdens 10 het inbrengen van de schroefboorpalen de grondeigenschappen te bepalen, kan voldoende informatie over de eigenschappen van de ondergrond verkregen worden om het paalpuntniveau te bepalen waarop de juiste draagkracht wordt geleverd. Door de vaststelling van de geotechnische eigenschappen op iedere 15 locatie van een grondverdringende schroefboorpaal kan een paal met een hoger veiligheidsniveau tegen bezwijken en met een betere kennis over het elastisch gedrag tijdens belasting, verkregen worden. Voor een optimalisering van de schroefboorpalen, waar het de installatietijd, de hoeveel-20 heid gebruikte materialen en de veiligheid tegen bezwijken betreft, is het van belang om bij voorkeur ter plaatse van alle schroefboorpalen een sondering uit te voeren om daarmee de in-situ condities te verkennen. Met de werkwijze volgens de uitvinding is het mogelijk om op effectieve wijze voor 25 iedere grondverdringende schroefboorpaal afzonderlijk als het ware een sondering uit te voeren.To this end, the invention provides, from a first aspect, a method for placing a ground displacing screw drill pile in a substrate with the aid of a screw drill and a positioning assembly, wherein the screw drill is provided with a steel casing pipe which is coupled at the bottom to a pole foot , wherein the placement assembly is provided with a frame, of a broker placed on the frame, along which a drive motor with a coupling placed on the underside thereof and driven by the drive motor can move up and down to which the casing pipe of the screw drill is coupled wherein the method comprises the following steps; Transferring the rotary movement of the coupling to the screw drill, wherein the coupling exerts a pressing force on the screw drill, rotating the screw drill in the ground, the screw drill displacing a ground volume in the ground is at least 70% of the volume that the screw drill occupies in the ground, the installation of concrete in the space occupied by the screw drill in the subsurface, the retraction of the screw drill, and - the hardening of the concrete to a ground displacing screw drill pile, wherein the method further comprises the step of picking up or deriving the net pressing force that the pile foot exerts on the substrate during the rotation of the screw drill into the ground, wherein the carrying capacity of the soil displacing screw drill pile is derived on the basis of the net pressing force . The invention is based on the direct relationship between the net pressing force during the turning of the screw drill into the ground and the bearing capacity of the displacing screw drill pile achieved later. By now determining the soil properties according to the invention during the insertion of the screw bores, sufficient information about the properties of the substrate can be obtained to determine the pile point level at which the correct bearing capacity is provided. By determining the geotechnical properties at each location of a soil displacing screw drill pile, a pile with a higher safety level against collapse and with a better knowledge of the elastic behavior during loading can be obtained. For an optimization of the screw bored piles, where the installation time, the amount of materials used and the safety against collapse are concerned, it is important to perform a sounding preferably at the location of all screw bored piles in order to thereby improve the in-situ conditions to explore. With the method according to the invention it is possible to carry out an effective sounding for each soil displacing screw drill pile in an effective manner, as it were.
In een geautomatiseerde uitvoeringsvorm is het plaatsingsamenstel verder voorzien van een meetinrichting voor het bepalen van de draagkracht, waarbij het bepalen van 30 de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal met behulp van de meetinrichting wordt uitgevoerd, waarbij de meetinrichting sensoren en een informatieverwerkingseenheid omvat, waarbij de stap van het met behulp van de meetinrichting bepalen van de draagkracht van de grondverdringende 35 schroefboorpaal de volgende stappen omvat; het met de sensoren bepalen van meetwaarden; het aanvoeren van de meetwaarden van de sensoren naar de informatieverwerkingseenheid; 4 het uitvoeren van algoritmes op de meetwaarden voor het berekenen van de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal.In an automated embodiment, the placement assembly is further provided with a measuring device for determining the bearing capacity, wherein determining the bearing force of the soil displacing screw drill pile is carried out with the aid of the measuring device, wherein the measuring device comprises sensors and an information processing unit, wherein the step determining the carrying capacity of the soil displacing screw drill pile with the aid of the measuring device comprises the following steps; determining measured values with the sensors; supplying the measured values of the sensors to the information processing unit; 4 performing algorithms on the measured values for calculating the bearing capacity of the soil displacing screw drill pile.
In een uitvoeringsvorm daarvan worden gedurende 5 het roterend in de grond draaien van de schroefboor over het inbrengtrajeet voor meerdere meetintervallen de stappen uitgevoerd van het met de sensoren bepalen van meetwaarden; het aanvoeren van de meetwaarden van de sensoren naar de informatieverwerkingseenheid; het uitvoeren van algoritmes 10 op de meetwaarden voor het berekenen van de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal. Op deze wijze zijn real time-gegevens beschikbaar over de toekomstige draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal, zodat tijdens het inbrengen in de grond het moment kan worden 15 bepaald waarop gestopt kan worden met inbrengen.In one embodiment thereof, during the rotation of the screw drill in the ground over the insertion path for several measuring intervals, the steps are carried out of determining measured values with the sensors; supplying the measured values of the sensors to the information processing unit; performing algorithms 10 on the measured values for calculating the bearing capacity of the soil displacing screw drill pile. In this way real-time data is available about the future bearing capacity of the soil displacing screw drill pile, so that during the insertion into the soil the moment can be determined at which insertion can be stopped.
In een eerste uitvoeringsvorm daarvan is de schroefboor ter plaatse van de paalvoet voorzien van een eerste sensor voor het opnemen van een netto aandrukkracht die door de paalvoet wordt uitgeoefend op de ondergrond, 20 waarbij één van de meetwaarden de netto aandrukkracht van de paalvoet op de ondergrond is.In a first embodiment thereof, the screw drill is provided at the location of the pole foot with a first sensor for taking up a net pressure force exerted by the pole foot on the substrate, one of the measured values being the net pressure force of the pole base on the substrate is.
In een praktische uitvoeringsvorm daarvan is de eerste sensor tussen de mantelbuis en de paalvoet opgenomen. De eerste sensor levert door zijn bijzondere positie op 25 directe wijze gegevens over de grootte van de neerwaartse drukkracht die de paalvoet tijdens het in de grond draaien uitoefent op zijn ondergrond, omdat deze drukkracht gelijk is aan de drukkracht die de mantelbuis uitoefent op de paalvoet.In a practical embodiment thereof, the first sensor is included between the casing tube and the pole foot. Due to its special position, the first sensor provides data in a direct manner on the magnitude of the downward compressive force exerted on the ground by the pole foot during turning into the ground, because this compressive force is equal to the compressive force exerted by the casing on the pole foot.
30 In een aan de eerste sensor gerelateerde uitvoe ringsvorm kan in de informatieverwerkingseenheid een softwareprogramma geladen worden, dat, wanneer uitgevoerd, een conusweerstand simuleert, waarbij de uitgevoerde algoritmes ten minste één van de volgende groep algoritmes omvatten; 35 - het berekenen van een conusweerstand qc;p;voor;n als maat voor de druk die een conus van een sondeerinrich-ting zou hebben uitgeoefend als deze was aangebracht ter 5 plaatse van de schroefboor in de nog onberoerde ondergrond voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor, door de netto aandrukkracht Pnetto;n te delen door een oppervlakte A als maat voor de oppervlakte onder de paalvoet, en door de 5 uitkomst daarvan te vermenigvuldigen met een vermenigvuldigingsfactor APj„ als maat voor de verhouding tussen de conusweerstand qc;p;voor;n en de netto aandrukkracht Pnetto;n gedeeld door de oppervlakte A.In an embodiment related to the first sensor, a software program can be loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistor, the algorithms executed comprising at least one of the following group of algorithms; - calculating a cone resistance qc; p; for; n as a measure of the pressure that a cone of a probing device would have exerted if it had been provided at the location of the screw drill in the still untouched surface prior to the application of the screw drill, by dividing the net pressing force Pnet; n by an area A as a measure for the area under the pole foot, and by multiplying the result thereof by a multiplication factor APj 'as a measure for the ratio between the cone resistance qc; p; for; n and the net pressing force Pnet; n divided by the area A.
De conusweerstand kan een onderdeel vormen van de 10 ontwerp- en uitvoeringsprocedures volgens de geldende bouwvoorschriften en normen, zodat de gesimuleerde sondering kan worden gebruikt als onderdeel van de kwaliteitsbewaking van het ontwerp en de installatie van de fundering.The cone resistance can be part of the design and execution procedures according to the applicable building codes and standards, so that the simulated probe can be used as part of the quality control of the design and the installation of the foundation.
In een tweede uitvoeringsvorm is het plaatsingssa-15 menstel voorzien van een tweede sensor voor het opnemen van een bruto aandrukkracht die door de koppeling op de mantel-buis wordt uitgeoefend, waarbij één van de meetwaarden de bruto aandrukkracht van het plaatsingsamenstel op de schroefboor is. De tweede sensor bevindt zich bij de koppe-20 ling die doorgaans niet met de grond in aanraking komt.In a second embodiment, the placement assembly is provided with a second sensor for receiving a gross pressure force exerted by the coupling on the casing tube, one of the measured values being the gross pressure force of the placement assembly on the threaded drill. The second sensor is located at the coupling, which generally does not come into contact with the ground.
In een aan de tweede sensor gerelateerde uitvoeringsvorm kan in de informatieverwerkingseenheid een softwareprogramma geladen kan worden, dat, wanneer uitgevoerd, een conusweerstand simuleert, waarbij de uitgevoerde algoritmes 25 ten minste één van de volgende groep algoritmes omvatten; het berekenen van een netto aandrukkracht Pnetto als maat voor de kracht die de paalvoet uitoefent op de ondergrond, door de bruto aandrukkracht Pbruto op de schroefboor te verminderen met een cumulatieve dynamische wrij-30 vingskracht Pdynwrijvcum als maat voor de cumulatief opgebouwde wrijvingskracht tussen de mantelbuis van de schroefboor en de ondergrond, het berekenen van de cumulatieve dynamische wrijvingskracht Pdynwrijvcum;ï—>n-i, waarbij n het meetinterval is 35 waarin gemeten wordt, door per gepasseerd meetinterval een effectieve verticale grondspanning ö'v;n, een coëfficiënt van de horizontale gronddruk Kh;na;n en een tangens van de hoek 6 van effectieve inwendige wrijving cp'^-n met elkaar te vermenigvuldigen, door bij de uitkomst daarvan de effectieve cohesie c'n op te tellen of in plaats van deze vermenigvuldiging en som de wandadhesie fadh,-n te nemen, en door de uit-5 komst daarvan te vermenigvuldigen met een omtrek 0 als maat voor de omtrek van de mantelbuis en met een lengte Lintervai als maat voor het steeds gelijke meetinterval, en door de uitkomst daarvan te vermenigvuldigen met een factor Fdyn;n als maat voor de verhouding tussen de dynamische wrijving tussen 10 de mantelbuis en de ondergrond en de statische wrijving van de ondergrond en het sommeren van de berekende dynamische wrijving van de afzonderlijke door de schroefboor gepasseerde intervallen, het berekenen van een conusweerstand qc;p;voor;n 15 als maat voor de druk die een conus van een sondeerinrich-ting zou hebben uitgeoefend als deze was aangebracht ter plaatse van de schroefboor in de nog onberoerde ondergrond voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor, door de netto aandrukkracht Pnetto;n te delen door een oppervlakte A 2 0 als maat voor de oppervlakte onder de paalvoet, en door de uitkomst daarvan te vermenigvuldigen met een vermenigvuldigingsfactor Ap;n als maat voor de verhouding tussen de conusweerstand qc;p;voor;n en de netto aandrukkracht Pnetto;n gedeeld door de oppervlakte A.In an embodiment related to the second sensor, a software program can be loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistor, the executed algorithms comprising at least one of the following group of algorithms; calculating a net pressing force Pnet as a measure of the force that the pole foot exerts on the substrate by reducing the gross pressing force P gross on the screw drill with a cumulative dynamic friction force Pdyn friction as a measure of the cumulatively built up friction force between the casing of the screw drill and the substrate, calculating the cumulative dynamic frictional force Pdynwrijvcum; ni, where n is the measurement interval in which is measured, by an effective vertical soil stress for each passed measurement interval, n, a coefficient of the horizontal soil pressure Kh; na; n and a tangent of the angle 6 of effective internal friction cp '^ - n by multiplying the effective cohesion c'n at the result thereof or instead of this multiplication and sum the wall adhesion fadh, -n, and by multiplying the result thereof by a circumference 0 as a measure of the circumference of the pipe sleeve and m with a length of Lintervai as a measure of the always equal measuring interval, and by multiplying the result thereof by a factor Fdyn; n as a measure of the ratio between the dynamic friction between the casing pipe and the substrate and the static friction of the substrate and the substrate summing the calculated dynamic friction of the individual intervals passed by the threaded drill, calculating a cone resistance qc; p; for; n as a measure of the pressure that a cone of a probing device would have exerted if it had been applied on site of the screw drill in the still untouched surface prior to the application of the screw drill, by dividing the net pressing force Pnet; n by an area A 2 0 as a measure of the area under the pole foot, and by multiplying the result thereof by a multiplication factor Ap; n as a measure of the ratio between the cone resistance qc; p; for; n and the net pressing force Pnetto; n divided by d the area A.
25 In deze uitvoeringsvorm wordt op indirecte wijze, namelijk door een correctie van de bruto aandrukkracht, de netto aandrukkracht verkregen. Op basis hiervan wordt weer de conusweerstand verkregen, waarmee de draagkracht van de schroefboorpaal berekend kan worden. De conusweerstand kan 30 een onderdeel vormen van de ontwerp- en uitvoeringsprocedu-res volgens de geldende bouwvoorschriften en normen, zodat de gesimuleerde sondering kan worden gebruikt als onderdeel van de kwaliteitsbewaking van het ontwerp en de installatie van de fundering.In this embodiment, the net pressing force is obtained indirectly, namely through a correction of the gross pressing force. On the basis of this, the cone resistance is again obtained, with which the bearing capacity of the screw drill pile can be calculated. The cone resistance can form part of the design and execution procedures according to the applicable building codes and standards, so that the simulated probing can be used as part of the quality control of the design and the installation of the foundation.
35 De uitvinding verschaft, vanuit een tweede aspect, een plaatsingsamenstel dat kennelijk bestemd en geschikt is voor toepassing in de werkwijze volgens de 7 uitvinding, welk plaatsingsamenstel een meetinrichting omvat, waarbij de meetinrichting sensoren en een informatie-verwerkingseenheid omvat, waarbij de sensoren met de infor-matieverwerkingseenheid verbonden zijn voor het daaraan 5 toevoeren van meetwaarden, waarbij in de informatieverwer-kingseenheid een softwareprogramma geladen wordt, dat, wanneer uitgevoerd, een conusweerstand simuleert, waaruit de draagkracht van een grondverdringende schroefboorpaal bepaald kan worden.The invention provides, from a second aspect, a placement assembly that is clearly intended and suitable for use in the method according to the invention, which placement assembly comprises a measuring device, wherein the measuring device comprises sensors and an information processing unit, the sensors having the information processing unit are connected for supplying measured values thereto, wherein a software program is loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistance from which the bearing capacity of a soil displacing screw drill pile can be determined.
10 De uitvinding verschaft, vanuit een derde as pect, een meetinrichting die kennelijk bestemd en geschikt is voor toepassing in de werkwijze volgens de uitvinding, waarbij de meetinrichting sensoren en een informatieverwer-kingseenheid omvat, waarbij de sensoren met de informatie-15 verwerkingseenheid verbonden zijn voor het daaraan toevoeren van meetwaarden, waarbij in de informatieverwerkingseenheid een softwareprogramma geladen wordt, dat, wanneer uitgevoerd, een conusweerstand simuleert, waaruit de draagkracht van een grondverdringende schroefboorpaal bepaald kan wor-20 den.The invention provides, from a third aspect, a measuring device which is apparently intended and suitable for use in the method according to the invention, wherein the measuring device comprises sensors and an information processing unit, wherein the sensors are connected to the information processing unit for supplying measured values thereto, wherein a software program is loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistance, from which the bearing capacity of a ground displacing screw drill pile can be determined.
De in deze beschrijving en conclusies van de aanvrage beschreven en/of de in de tekeningen van deze aanvrage getoonde aspecten en maatregelen kunnen waar mogelijk ook afzonderlijk van elkaar worden toegepast. Die 25 aspecten kunnen onderwerp zijn van daarop gerichte afge-splitste octrooiaanvragen. Dit geldt in het bijzonder voor de maatregelen en aspecten welke op zich zijn beschreven in de volgconclusies.The aspects and measures described in this description and claims of the application and / or shown in the drawings of this application can, where possible, also be applied separately from each other. Those aspects can be the subject of split-off patent applications directed to that. This applies in particular to the measures and aspects that are described per se in the subclaims.
3030
KORTE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGENBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
De uitvinding zal worden toegelicht aan de hand van een aantal in de bij gevoegde schematische tekeningen 35 weergegeven voorbeelduitvoeringen. Getoond wordt in: figuur 1 een aanzicht van een ondergrond van een bouwplaats met daarop een plaatsingsamenstel en een schroef- 8 boor volgens de uitvinding, figuur 2 een aanzicht van een onderdeel van het plaatsingsamenstel volgens figuur 1, figuur 3A een detailaanzicht van een gedeelte van 5 de schroefboor volgens figuur 1, figuur 3B een onderaanzicht van de schroefboor volgens figuur 1, figuur 4 een aanzicht van een werkwijzestap waarbij de schroefboor volgens figuur 1 door het plaatsingsamen-10 stel volgens figuur 1 in de ondergrond is aangebracht, figuur 5 een schematische weergave van de krachten die worden uitgeoefend op een gedeelte van de schroefboor volgens figuur 1, figuur 6 een schematische weergave van een bouw-15 werk dat is geplaatst op een aantal volgens de werkwijze volgens de uitvinding, in de ondergrond aangebrachte schroefboorpalen.The invention will be elucidated on the basis of a number of exemplary embodiments shown in the accompanying schematic drawings. The following is shown in: figure 1 a view of a subsurface of a construction site with a placement assembly and a screw drill according to the invention thereon, figure 2 a view of a part of the placement assembly according to figure 1, figure 3A a detailed view of a part of Fig. 5 the screw drill according to Fig. 1, Fig. 3B shows a bottom view of the screw drill according to Fig. 1, Fig. 4 shows a process step in which the screw drill according to Fig. 1 is arranged in the substrate by the positioning assembly according to Fig. 1; representation of the forces exerted on a part of the screw drill according to figure 1, figure 6 shows a schematic representation of a structure which is placed on a number of screw drill piles arranged in the subsurface according to the method according to the invention.
2020
GEDETAILLEERDE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGENDETAILED DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
De uitvinding zal hierna aan de hand van een 25 uitvoering beschreven worden.The invention will be described below with reference to an embodiment.
Figuur 1 toont een ondergrond 1 van een bouwplaats met daarop een plaatsingsamenstel 2 en een aan het plaatsingsamenstel 2 verbonden grondverdringende of gedeeltelijk grondverdringende schroefboor 3 met een mogelijke lengte van 30 enige meters tot ongeveer twintig meter. Om op de ondergrond 1 een bouwwerk, zoals een gebouw, te kunnen bouwen, kan het nodig zijn, afhankelijk van de draagkracht van de ondergrond, dat er meerdere schroefboorpalen in de ondergrond 1 worden aangebracht. De ondergrond 1 omvat in dit voorbeeld 35 een aantal grondlagen 11-14, zoals bijvoorbeeld veen, klei, silt, zand, grind en/of een mengsel van deze materialen, met per laag 11-14 verschillende geotechnische eigenschappen.Figure 1 shows a foundation 1 of a construction site with a placement assembly 2 thereon and a soil displacing or partially soil displacing screw drill 3 connected to the placement assembly 2 with a possible length of a few meters to approximately twenty meters. In order to be able to build a structure, such as a building, on the subsurface 1, it may be necessary, depending on the bearing capacity of the subsurface, that several screw-bored piles are installed in the subsurface 1. In this example, the substrate 1 comprises a number of soil layers 11-14, such as, for example, peat, clay, silt, sand, gravel and / or a mixture of these materials, with different geotechnical properties per layer 11-14.
99
Het plaatsingsamenstel 2 omvat een gestel 20 en een op het gestel 20 geplaatste verticale makelaar of gelei-dingskolom 21. Het plaatsingsamenstel 2 is voorzien van een aan de geleidingskolom 21 opgehangen aandrijfmotor 22 die 5 langs de geleidingskolom 21 op en neer verplaatsbaar is. Aan het uiteinde van de aandrijfmotor 22 is het plaatsingsamenstel 2 voorzien van een roterend aangedreven koppeling 23.The placement assembly 2 comprises a frame 20 and a vertical broker or guide column 21 placed on the frame 20. The placement assembly 2 is provided with a drive motor 22 suspended from the guide column 21 and movable up and down along the guide column 21. At the end of the drive motor 22, the placement assembly 2 is provided with a rotary driven clutch 23.
Zoals in figuur 3A is weergegeven, omvat de schroefboor 3 een omlopende stalen mantelbuis 31 met hart-10 lijn S. De schroefboor 3 omvat aan de onderzijde van de mantelbuis 31 een paalvoet 32 voor het loswoelen en verdringen van de ondergrond 1 onder de schroefboor 3. Op de gewenste diepte kan de mantelbuis 31 worden gevuld met beton en eventuele wapening, waarna de holle mantelbuis 31 wordt 15 teruggetrokken en beton achterblijft in de door het verdringen van de ondergrond 1 ontstane schachtruimte. Op deze wijze wordt een uit het beton gevormde grondverdringende schroefboorpaal 6 achtergelaten, waarvan er in figuur 6 drie zijn weergegeven die een bouwwerk 61 ondersteunen. De paal-20 voet 32 blijft daarbij als een zogenaamde verloren voet achter in de ondergrond 1.As shown in Figure 3A, the screw drill 3 comprises a circumferential steel casing pipe 31 with center line S. The screw drill 3 comprises on the underside of the casing pipe 31 a pole foot 32 for loosening and displacing the substrate 1 under the screw drill 3 At the desired depth, the casing tube 31 can be filled with concrete and any reinforcement, whereafter the hollow casing tube 31 is withdrawn and concrete remains in the shaft space created by displacing the substrate 1. In this way a soil displacing screw drill pile 6 formed from the concrete is left behind, three of which are shown in Figure 6 supporting a structure 61. The pile 20 foot 32 then remains behind in the substrate 1 as a so-called lost foot.
Zoals in figuur 3B is weergegeven is de paalvoet 32 voorzien van een draagvlak met een vorm van een deel van een bol 33 met een daarvan verticaal naar beneden uitsteken-25 de boorkam 34. De paalvoet 32 is langs de omtrek voorzien van een omlopende schroefrand 35. De schroefboor 3 is met de bovenzijde van de mantelbuis 31 aan de koppeling 23 van het plaatsingsamenstel 2 bevestigd, teneinde de rotatie van de koppeling 23 in richting M te kunnen overnemen.As shown in Figure 3B, the pole foot 32 is provided with a bearing surface having the shape of a part of a sphere 33 with a drill comb 34 protruding vertically downwards thereof. The pole foot 32 is provided with a circumferential screw edge 35 along the circumference. The screw drill 3 is attached to the coupling 23 of the positioning assembly 2 with the upper side of the casing tube 31 in order to be able to take over the rotation of the coupling 23 in direction M.
30 Zoals in figuren 3A en 5 is weergegeven is tussen de mantelbuis 31 en de paalvoet 32 een eerste sensor 41 opgenomen die is ingericht om de drukkracht op te nemen die de mantelbuis 31 uitoefent op de paalvoet 32. Zoals in figuur 1 is weergegeven is het plaatsingssamenstel 2 voor-35 zien van een tweede sensor 42 die is ingericht voor het opnemen van de drukkracht die het plaatsingssamenstel 2 via de koppeling 23 uitoefent op de mantelbuis 31.As shown in figures 3A and 5, a first sensor 41 is arranged between the casing tube 31 and the pole foot 32, which sensor is adapted to absorb the pressure force exerted by the casing tube 31 on the pole foot 32. As shown in figure 1, it is The positioning assembly 2 is provided with a second sensor 42 which is adapted to take up the compressive force exerted by the placement assembly 2 on the casing tube 31 via the coupling 23.
1010
Zoals in figuur 2 is weergegeven, omvat het plaat-singssamenstel 2 een meetinrichting 4 die is verbonden met de eerste sensor 41 en de tweede sensor 42 om hiervan meetgegevens op te nemen. De meetinrichting 4 is voorzien van 5 een informatieverwerkingseenheid 45 met een in de informa-tieverwerkingseenheid 45 geladen softwareprogramma, dat, wanneer uitgevoerd, gegevens verwerkt van de sensoren 41, 42, een gegevensopslageenheid, in dit voorbeeld een interne harde schijf 43, voor het bewaren van de verwerkte gegevens 10 en een uitleesbeeldscherm 44 voor het grafisch weergeven van de verwerkte gegevens.As shown in Figure 2, the positioning assembly 2 comprises a measuring device 4 which is connected to the first sensor 41 and the second sensor 42 for recording measurement data thereof. The measuring device 4 is provided with an information processing unit 45 with a software program loaded in the information processing unit 45 which, when executed, processes data from the sensors 41, 42, a data storage unit, in this example an internal hard disk 43, for storing of the processed data 10 and a readout display 44 for graphically displaying the processed data.
In figuur 4 is de situatie weergegeven waarbij de schroefboor 3 tengevolge van de rotatie in richting M en een aandrukkracht van het plaatsingsamenstel 2 op de schroefboor 15 3 via de koppeling 23 in richting T tot aan de grondlaag 13 in de ondergrond 1 is aangebracht. Daarbij heeft de boorkam 34 materiaal van de ondergrond 1 onder de paalvoet 32 losgewoeld en vanuit het middengebied in het verlengde van de schroefboor 3 naar de buitenzijde daarvan verplaatst. De 20 schroefboor 3 heeft vervolgens tijdens het zakken de vrijgekomen ruimte ingenomen, die ontstaat als het materiaal in richting B naar een kolomvormig gebied 15 rondom de schroefboor 3 wordt verplaatst en verdicht. De ondergrond 1 binnen dit kolomvormige gebied 15 heeft als gevolg van het extra 25 naar dit gebied 15 verplaatste materiaal een hogere dichtheid verkregen en heeft derhalve hogere sterkte-eigenschappen dan voor het aanbrengen van de schroefboor 3. Op typerende wijze voor het vervaardigen van schroefboorpa-len heeft de schroefboor 3 onder het maaiveld een volume 30 grond van 70-100% van het door de schroefboor ingenomen volume in de ondergrond 1 verdrongen. Er vindt derhalve nauwelijks of geen ontspanning plaats door losgewoelde grond tot boven het maaiveld te brengen. In dit voorbeeld is een grondvolume van 100% verdrongen omdat de schroefboor 3 35 helemaal geen losgewoelde grond tot boven het maaiveld heeft gebracht. Er heeft derhalve geen ontspanning in de grond plaatsgevonden.Figure 4 shows the situation in which the screw drill 3 as a result of the rotation in direction M and a pressing force of the positioning assembly 2 on the screw drill 3 is arranged via the coupling 23 in direction T up to the base layer 13 in the substrate 1. In this case, the drill comb 34 has loosened material from the substrate 1 under the pole foot 32 and moved it from the center region in line with the screw drill 3 to the outside thereof. The screw drill 3 then has taken up the vacated space during lowering, which is created when the material is moved in direction B to a columnar area 15 around the screw drill 3 and compacted. The substrate 1 within this columnar region 15 has obtained a higher density as a result of the additional material moved to this region 15 and therefore has higher strength properties than for the provision of the screw drill 3. Typically for the production of screw drill bit The screw drill 3 has displaced a volume of soil below ground level from 70-100% of the volume occupied by the screw drill into the substrate 1. Therefore, hardly any or no relaxation takes place by bringing loosened soil above ground level. In this example, a soil volume of 100% is displaced because the screw drill 3 has not brought any loosened soil at all above ground level. Therefore, there has been no relaxation in the ground.
1111
Voor een nauwkeurige bepaling van de maximaal toelaatbare belasting op een grondverdringende schroefboor-paal 6, is het van belang gebleken de geotechnische eigenschappen van de ondergrond 1 binnen het kolomvormige gebied 5 15 in de nabijheid van de schroefboor 3, dat door het aan brengen daarvan verdicht is, vast te stellen tijdens het aanbrengen van de schroefboor 3. Uit deze vastgestelde geotechnische eigenschappen kan vervolgens de draagkracht van de uiteindelijk uit beton te vormen grondverdringende 10 schroefboorpaal 6 voor ieder bereikt diepteniveau van de paalvoet 32 worden vastgesteld.For an accurate determination of the maximum permissible load on a soil displacing screw drill pile 6, it has been found to be important for the geotechnical properties of the subsurface 1 within the columnar area 5 in the vicinity of the screw drill 3, which is compacted by applying it can be determined during the installation of the screw drill 3. From these established geotechnical properties, the bearing capacity of the finally displacing screw drill pile 6 to be formed from concrete can then be determined for each depth level of the pile base 32 reached.
In de navolgende parameterbeschrijving worden een aantal bijzondere symbolen en/of aanduidingen gebruikt. Bij een parameter is n geplaatst als index voor de verschillende 15 meetintervallen ofwel meetstappen ofwel de verticale verplaatsing tussen twee metingen binnen de grondlagen 11-14. Bij een parameter is een P geplaatst indien de parameter gerelateerd is aan het aandrukken van de schroefboor 3, waardoor deze in de ondergrond 1 gedrongen wordt. Bij een 20 parameter is een accent(') geplaatst als aanduiding voor een effectieve waarde van een parameter in de gedraineerde ondergrond 1.A number of special symbols and / or indications are used in the following parameter description. At a parameter, n is placed as an index for the different measuring intervals, either measuring steps or the vertical displacement between two measurements within the base layers 11-14. At a parameter a P is placed if the parameter is related to the pressing of the screw drill 3, so that it is forced into the substrate 1. With a parameter, an accent (') is placed as an indication of an effective value of a parameter in the drained substrate 1.
Het bepalen van de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal 6 in de ondergrond 1 is afhanke-25 lijk van de volgende parameters: de bruto aandrukkracht Pbruto,-n voor een mee-tinterval n als maat voor de kracht in kilonewton die nodig is om een verticale verplaatsing van de schroefboor 3 in de ondergrond 1 te bewerkstelligen, 30 - de cumulatieve dynamische wrijvingskrachtThe determination of the load-bearing capacity of the displacing screw-pile 6 in the subsurface 1 depends on the following parameters: the gross pressure force P-gross, -n for a measuring interval n as a measure of the force in kilonewton required for a vertical to effect displacement of the screw drill 3 in the substrate 1, the cumulative dynamic frictional force
Pdynwrijvcum; ï—> n-i als maat voor de kracht in kilonewton, die nodig is om de cumulatief met de diepte toenemende wrij-vingsweerstand tussen de mantelbuis 31 van de schroefboor 3 en de ondergrond 1 te overwinnen, waarbij de dynamische 35 wrijvingskracht gemeten wordt in de reeds gepasseerde intervallen n, aangegeven met l-->n-l, een netto aandrukkracht Pnetto;n als maat voor 12 de kracht in kilonewton, die nodig is om een verticale verplaatsing van de paalvoet 32 van de schroefboor 3 in de ondergrond 1 te bewerkstelligen voor een meetinterval n, een virtuele conusweerstand qc;p;voor;n als maat 5 voor de druk in megapascal voor een meetinterval n, die een conus van een sondeerinrichting zou hebben uitgeoefend als deze was aangebracht ter plaatse van de schroefboor 3 in de nog onberoerde ondergrond 1 voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor 3, 10 - een effectieve hoek van inwendige wrijving <P'voor;n voor een meetinterval n als maat in graden van de wrijvingsweerstand tussen de korrels in de ondergrond 1 tegen bezwijken tengevolge van een belasting, voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor 3, 15 - een effectieve hoek van inwendige wrijving 9'na,-n voor een meetinterval n als maat in graden van de wrijvingsweerstand tussen de korrels in de ondergrond 1 tegen bezwijken tengevolge van een belasting, na het aanbrengen van de schroefboor 3, 2 0 - een empirische relatie Rtg(cp');n tangenscp'voor^/tangenscp'na;n als maat voor de verhouding tussen tangens van de effectieve hoek van inwendige wrijving cp'na en de tangens van de effectieve hoek van inwendige wrijving voor; n t 25 - een effectieve cohesie c'n voor een meetin terval n als maat voor de spanning in kilonewton per vierkante meter als gevolg van de aantrekkingskracht tussen de samenstellende cohesieve deeltjes van de gedraineerde ondergrond 1, waarbij de waarde van c'n gelijk blijft onafhanke- 30 lijk van het aanbrengen van de schroefboor 3, een wandadhesie fadh;n voor een meetinterval n als maat voor de adhesie in kilonewton per vierkante meter als gevolg van de adhesie tussen de ondergrond 1 en de schroefboor 3, 35 - een effectieve verticale grondspanning ö'v,-n voor een meetinterval n als maat voor de spanning in kilonewton per vierkante meter, die het gewicht van de onder 13 grond 1 uitoefent op het horizontale oppervlak dat de ondergrond 1 inneemt, een effectieve horizontale grondspanning ö'h;n voor een meetinterval n als maat voor de spanning in kilo-5 newton per vierkante meter, die het gewicht van de ondergrond 1 uitoefent op het verticale oppervlak dat de ondergrond 1 inneemt, een coëfficiënt van de horizontale gronddruk Kh;na;n , als maat voor de verhouding tussen de effectieve 10 horizontale grondspanning ö'h,-na;n en de effectieve verticale grondspanning 5'v;n, een empirische relatie Rk;n als maat voor de verhouding tussen de tangens van de hoek van interne wrijving (p'na;n en de coëfficiënt van de horizontale gronddruk 15 Kh;na;n een factor Fdyn;n voor een meetinterval n als maat voor de verhouding tussen de dynamische wrijving tussen de mantelbuis 31 en de ondergrond 1 en de statische wrijving van de ondergrond 1, 2 0 - een vermenigvuldigingsfactor AP;n voor een meetinterval n als maat voor de verhouding tussen de virtuele conusweerstand qc;p;voor;n en de netto aandrukkracht Pnetto;n, een oppervlakte A als maat voor het oppervlak van de projectie van de paalvoet 32 op een horizontaal vlak 25 in vierkante meters, een omtrek O als maat voor de buitenomtrek van de mantelbuis 31 in meters, een lengte Lintervai als maat voor de lengte van één meetinterval n in meters, bijvoorbeeld een Lintervai van 30 0,1 meter.Pdynwrijfcum; as a measure of the force in kilonewton, which is necessary to overcome the cumulatively increasing depth of the frictional resistance between the casing tube 31 of the threaded drill 3 and the substrate 1, the dynamic frictional force being measured in the already passed intervals n, indicated by l -> nl, a net pressing force Pnet; n as a measure of 12 the force in kilonewton, which is necessary to effect a vertical displacement of the pole foot 32 of the screw drill 3 in the substrate 1 for a measuring interval n, a virtual cone resistance qc; p; for; n as a measure 5 for the pressure in megapascals for a measuring interval n, which would have exerted a cone of a probing device if it had been provided at the screw drill 3 in the still untouched surface 1 prior to applying the screw drill 3, 10 - an effective angle of internal friction <P 'for; n for a measurement interval n as a measure in degrees of the frictional resistance between the grains n the substrate 1 against collapse due to a load, prior to the provision of the screw drill 3, 15 - an effective angle of internal friction 9'na, -n for a measurement interval n as a measure in degrees of the frictional resistance between the grains in the subsurface 1 against collapse due to a load, after applying the screw drill 3, 2 - an empirical relationship Rtg (cp '); n tangent scp for ^ / tangenscp' na; n as a measure of the ratio between tangent of the effective angle of internal friction cpna and the tangent of the effective angle of internal friction at the front; nt 25 - an effective cohesion c'n for a measurement interval n as a measure of the tension in kilonewton per square meter as a result of the attraction between the constituent cohesive particles of the drained substrate 1, the value of c'n remaining the same regardless Similar to the installation of the screw drill 3, a wall adhesion fadh; n for a measurement interval n as a measure for the adhesion in kilonewton per square meter as a result of the adhesion between the substrate 1 and the screw drill 3, 35 - an effective vertical ground tension for a measuring interval n as a measure for the tension in kilonewton per square meter, which exerts the weight of the under 13 ground 1 on the horizontal surface occupying the subsurface 1, an effective horizontal ground tension n for a measurement interval n as a measure of the tension in kilo-5 newtons per square meter, which exerts the weight of the substrate 1 on the vertical surface occupied by the substrate 1, a c coefficient of the horizontal ground pressure Kh; na; n, as a measure for the ratio between the effective horizontal soil stress ö'h, -na; n and the effective vertical soil pressure 5'v; n, an empirical relationship Rk; n as a measure for the ratio between the tangent of the angle of internal friction (p'na; n and the coefficient of the horizontal ground pressure 15 Kh; na; n a factor Fdyn; n for a measurement interval n as a measure of the ratio between the dynamic friction between the casing tube 31 and the substrate 1 and the static friction of the substrate 1, - a multiplication factor AP; n for a measurement interval n as a measure of the ratio between the virtual cone resistance qc; p; for; n and the net pressure force Pnet; n , an area A as a measure for the surface of the projection of the pole foot 32 on a horizontal surface 25 in square meters, a circumference O as a measure for the outer circumference of the casing tube 31 in meters, a length Lintervai as a measure for the length of one measurement interval n in meters, for example a Lintervai of 30 0.1 meters.
Enkele van de voornoemde parameters zijn weergegeven in figuur 5, waarin Pi = de bruto aandrukkracht Pbruto;n, P2 = de netto aandrukkracht Pnetto;n, P3 = de cumulatieve dynamische wrijvings kracht Pdynwrijvcum; 1—> n-l • 35 De effectieve verticale grondspanning ö'v;n en de effectieve cohesie c'n worden vooraf bepaald met behulp van een sondering of een boring met laboratorium testen, deel 14 uitmakend van een grondonderzoek dat op de bouwplaats dient te worden verricht als onderdeel van het ontwerp van funderingen volgens de geldende bouwvoorschriften. De factoren Fdyn;n en AP;n zijn waarden die vooraf empirisch vastgesteld 5 kunnen worden op basis van een sondering, overig grondonderzoek of uit bekende gegevens van een reeks voorkomende grondsoorten.Some of the aforementioned parameters are shown in Figure 5, where P 1 = the gross pressure force P gross; n, P 2 = the net pressure force P net; n, P 3 = the cumulative dynamic friction force P dynwriving; 1—> en • 35 The effective vertical soil stress and the effective cohesion are predetermined by means of a probe or a bore with laboratory tests, part of a soil survey to be carried out at the construction site performed as part of the design of foundations in accordance with the applicable building codes. The factors Fdyn; n and AP; n are values that can be determined empirically in advance on the basis of a sounding, other soil investigation or from known data from a series of occurring soil types.
De werkwij ze voor het bepalen van de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal 6 omvat de volgende 10 stappen; - het middels de eerste sensor 41 tijdens het aanbrengen van de schroefboor 3 met gelijke meetintervallen meten van de minimale netto aandrukkracht Pnetto,-n die nodig is om een verticale verplaatsing van de paalvoet 32 van de 15 schroefboor 3 in de ondergrond 1 te bewerkstelligen, en/of het middels de tweede sensor 42 tijdens het aanbrengen van de schroefboor 3 met gelijke meetintervallen meten van de minimale bruto aandrukkracht Pbruto,-n die nodig is om een verticale verplaatsing van de schroefboor 3 in de 2 0 ondergrond 1 te bewerkstelligen, en het berekenen van de netto aandrukkracht Pnetto;n uit de bruto aandrukkracht Pbruto met:The method for determining the bearing capacity of the soil displacing screw drill pile 6 comprises the following 10 steps; - measuring the minimum net pressing force Pnet, by means of the first sensor 41 during the fitting of the drill 3 at equal measuring intervals, which is necessary to effect a vertical displacement of the pole foot 32 of the screw drill 3 in the substrate 1, and / or measuring the minimum gross pressing force P gross by means of the second sensor 42 during the fitting of the screw drill 3 at the same measuring intervals, which is necessary to effect a vertical displacement of the screw drill 3 in the substrate 1, and calculating the net pressure force Pnet; n from the gross pressure force P gross with:
Pnetto;n — Pbruto — Pdynwrijvcum; (laag 1 + ... + (n-1) ) r 25 waarbij de Pnetto na de eerste meetinterval gelijk is aan Pbruto omdat er dan nog geen sprake is van een noemenswaardige dynamische wrijving Pdynwrijvcum in de eerste interval, waarbij de Pdynwrijvcum bij latere meetintervallen afgeleid wordt uit de 30 vastgestelde virtuele conusweerstand qC;p;voor volgens de werkwijzestappen zoals hieronder beschreven, het berekenen van de virtuele conusweerstand qc;p;voor op basis van de zojuist respectievelijk gemeten of bepaalde Pnetto en de empirisch bepaalde vermenigvuldigings-35 factor AP;n met het algoritmePnetto; n - Pbruto - Pdynwrijvcum; (layer 1 + ... + (n-1)) r where the Pnet after the first measurement interval is equal to P gross because there is then still no significant dynamic friction Pdyn friction in the first interval, the Pdyn friction in later measurement intervals is derived from the determined virtual cone resistance qC; p; for according to the method steps as described below, calculating the virtual cone resistance qc; p; for on the basis of the Pnetto just measured or determined and the empirically determined multiplication factor AP; n with the algorithm
Pc;P;voor;n — Ap;n * (Pnetto;n/A) , 15 het op basis van de uit dit eerste meetinter-val verkregen virtuele conusweerstand qc;p;voor;n berekenen van de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal 6 5 en/of uit de afgeleide geotechnische parameters met de methodiek, zoals beschreven in het volgende voor de tweede sensor 42,Pc; P; for; n - Ap; n * (Pnetto; n / A), calculating the bearing capacity of the soil displacing screw drill pile based on the virtual cone resistance qc; p; for; n obtained from this first measuring interval 6 and / or from the derived geotechnical parameters with the methodology, as described in the following for the second sensor 42,
De draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal 6 wordt aan de hand de conusweerstand qc;p;voor en de 10 vanuit de bovenstaande algoritmes verkregen parameters berekend voor ieder interval. Afhankelijk van de geldende bouwvoorschriften worden er algoritmes toegepast op de verkregen parameters voor de gehele doorboorde paallengte. Hieruit, en uit gegevens verkregen uit vóóraf voor het 15 ontwerp uitgevoerd grondonderzoek onder de paalvoet, volgt een waarde die maatgevend is voor de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal 6 op een specifieke diepte van de paalvoet 32.The load-bearing capacity of the displacing screw-pile 6 is calculated for each interval on the basis of the cone resistance qc; p; for and the parameters obtained from the above algorithms. Depending on the applicable building codes, algorithms are applied to the obtained parameters for the entire piered pile length. From this, and from data obtained from the soil survey underneath the pile base performed beforehand for the design, a value follows that determines the bearing capacity of the soil displacing screw drill pile 6 at a specific depth of the pile base 32.
Wanneer is uitgegaan van de middels de tweede 20 sensor 42 tijdens het aanbrengen van de schroefboor 3 gemeten minimale bruto aandrukkracht, dan worden de volgende stappen uitgevoerd: het afleiden van de effectieve inwendige wrijvingshoek cp'p;voor;n uit de virtuele conusweerstand qc;p;voor, 25 - het berekenen van tangenscpp;na;n met behulp van de tangens van de effectieve inwendige wrijvingshoek cp'p;na;n en de empirische relatie Rtg(q>');n, het berekenen van Kh;na;n met behulp van de tangens van cp'p;na;n en de empirische relatie RK;n tussen de 30 tangens van cp'p;na;nen Kh;na;n het berekenen van de cumulatieve dynamische wrijvingskracht Pdynwrijvcum;i—>n-i op basis van de reeds vooraf bepaalde effectieve verticale grondspanning 5v;n, en de empirisch bepaalde factor Fdyn;n met het algoritme 35When the minimum gross pressing force measured by means of the second sensor 42 during the fitting of the screw drill 3 is used, the following steps are carried out: deriving the effective internal friction angle cp'p; for from the virtual cone resistance qc; p; before, - calculating tangent cpp; na; n using the tangent of the effective internal friction angle cp'p; na; n and the empirical relationship Rtg (q> '); n, calculating Kh; na ; n using the tangent of cp'p; na; n and the empirical relationship RK; n between the 30 tangent of cp'p; na; nen Kh; na; n calculating the cumulative dynamic frictional force Pdynwrijvcum; i - > ni based on the predetermined effective vertical ground voltage 5v; n, and the empirically determined factor Fdyn; n with the algorithm 35
Pdynwrijv;n — O * Linterval *(( 5' v;n * Kh;na;n * tangens (cp' na;n) + C'n)of f aclh; n )* 16Pdynwrift; n - O * Linterval * ((5 'v; n * Kh; na; n * tangent (cp' na; n) + C'n) or f aclh; n) * 16
Pdyn; n het herhalen van de voorgaande werkwijzestappen voor elk volgend meetinterval, waarbij de cumulatieve 5 dynamische wri j vingskracht Pdynwrijvcum;i—>n-i toeneemt naarmate de schroefboor 3 zich verder verticaal naar beneden in de ondergrond 1 verplaatst, waarbij de virtuele conusweerstand Pc;p;voor voor elk van de meetintervallen bepaald kan worden.Pdyn; n repeating the previous method steps for each subsequent measuring interval, wherein the cumulative dynamic frictional force Pdynwrivingcum; ni increases as the screw drill 3 moves further vertically downwards into the substrate 1, the virtual cone resistance Pc; p; can be determined for each of the measurement intervals.
De draagkracht van de grondverdringende schroef-10 boorpaal 6 wordt aan de hand de conusweerstand qc;p;voor en de vanuit de bovenstaande algoritmes verkregen parameters berekend voor ieder interval. Afhankelijk van de geldende bouwvoorschriften worden er algoritmes toegepast op de verkregen parameters voor de gehele doorboorde paallengte. 15 Hieruit, en uit gegevens verkregen uit vóóraf voor het ontwerp uitgevoerd grondonderzoek onder de paalvoet, volgt een waarde die maatgevend is voor de draagkracht van de grondverdringende schroefboorpaal 6 op een specifieke diepte van de paalvoet 32.The load-bearing capacity of the soil-displacing screw-drill pile 6 is calculated on the basis of the cone resistance qc; p; for and the parameters obtained from the above algorithms for each interval. Depending on the applicable building codes, algorithms are applied to the obtained parameters for the entire piered pile length. From this, and from data obtained from a soil survey under the pile base performed beforehand for the design, a value follows that determines the bearing capacity of the soil-displacing screw-bored pile 6 at a specific depth of the pile base 32.
2 0 De sondeerinrichting is in geen van de figuren weergegeven, omdat de functionaliteit hiervan slechts virtueel gebruikt wordt. Met andere woorden: de sondeerinrichting wordt gesimuleerd. Met een sondeerinrichting kan een son-deerstang met aan de onderzijde daarvan de conus worden 25 aangebracht in de ondergrond 1. De schacht boven de conus en de conus van een dergelijke sondeerinrichting zijn dan voorzien van diverse sensoren, voor het meten van één of meer eigenschappen van de ondergrond 1.The probing device is not shown in any of the figures, because its functionality is only used virtually. In other words: the sounding device is simulated. With a probing device, a probing rod with the cone on its underside can be fitted in the substrate 1. The shaft above the cone and the cone of such a probing device are then provided with various sensors for measuring one or more properties. of the substrate 1.
Het bepalen van de draagkracht van de grondver-30 dringende schroefboorpaal 6 kan tegelijk wordt uitgevoerd met het inbrengen van een schroefboor 3, waarbij het plaat-singsamenstel 2 voorzien is van een meetinrichting 4 daartoe .Determining the load-bearing capacity of the soil-urging screw drill pile 6 can be carried out simultaneously with the insertion of a screw drill 3, wherein the positioning assembly 2 is provided with a measuring device 4 therefor.
De bovenstaande beschrijving is opgenomen om de 35 werking van voorkeursuitvoeringen van de uitvinding te illustreren, en niet om de reikwijdte van de uitvinding te beperken. Uitgaande van de bovenstaande uiteenzetting zullen 17 voor een vakman vele variaties evident zijn die vallen onder de geest en de reikwijdte van de onderhavige uitvinding.The above description is included to illustrate the operation of preferred embodiments of the invention, and not to limit the scope of the invention. Starting from the above explanation, many variations will be evident to those skilled in the art that fall within the spirit and scope of the present invention.
Claims (10)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2005943A NL2005943C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE |
Applications Claiming Priority (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2004073A NL2004073C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-01-07 | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE |
| NL2004073 | 2010-01-07 | ||
| NL2005943 | 2010-12-31 | ||
| NL2005943A NL2005943C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL2005943A NL2005943A (en) | 2011-07-11 |
| NL2005943C2 true NL2005943C2 (en) | 2011-11-29 |
Family
ID=42556940
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL2004073A NL2004073C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-01-07 | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE |
| NL2005943A NL2005943C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL2004073A NL2004073C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-01-07 | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2348159A1 (en) |
| NL (2) | NL2004073C2 (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013113104A1 (en) * | 2012-02-03 | 2013-08-08 | Techno Pieux Inc. | Method and apparatus for driving a support structure into a solid base |
| CN102587427B (en) * | 2012-04-05 | 2014-09-03 | 铁道第三勘察设计院集团有限公司 | Analysis method for estimating settlement of pile foundation on basis of penetration technology |
| CN103267601B (en) * | 2013-05-07 | 2014-10-08 | 山东科技大学 | Goaf overlying stratum movement stability monitoring system and stability monitoring distinguishing method |
| CN106442937B (en) * | 2016-10-14 | 2019-09-10 | 中交天津港湾工程研究院有限公司 | A kind of novel sea shallow-layer soil strength variation detection system and its appraisal procedure |
| CH715377A1 (en) * | 2018-09-24 | 2020-03-31 | Krinner Innovation Gmbh | Procedure for checking the load-bearing capacity of a foundation. |
| CN109339126B (en) * | 2018-11-14 | 2020-08-18 | 昆明理工大学 | Pile forming simulation device for indoor solidified pile body |
| CN115033973B (en) * | 2022-08-11 | 2022-10-25 | 中国铁路设计集团有限公司 | Method for calculating side pressure of soil between piles and piles of double-row piles of foundation pit based on natural source surface waves |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3300988A (en) * | 1960-12-23 | 1967-01-31 | Raymond Int Inc | Apparatus for forming piles |
| US3535919A (en) * | 1968-12-02 | 1970-10-27 | John P Budlong | Dynamic determination of pile load capacity |
| GB2323174B (en) * | 1997-03-14 | 2000-08-09 | Kvaerner Cementation Found Ltd | Automatic static load testing for piles |
| SG102542A1 (en) * | 1998-12-22 | 2004-03-26 | Tjhing Bo Robert Oei | Piling system with continuous load measurement |
| NL2000160C2 (en) * | 2006-07-25 | 2008-01-28 | Geodynamic | Method for checking the bearing capacity of a pole. |
-
2010
- 2010-01-07 NL NL2004073A patent/NL2004073C2/en not_active IP Right Cessation
- 2010-12-31 EP EP20100197451 patent/EP2348159A1/en not_active Ceased
- 2010-12-31 NL NL2005943A patent/NL2005943C2/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NL2004073C2 (en) | 2011-07-11 |
| EP2348159A1 (en) | 2011-07-27 |
| NL2005943A (en) | 2011-07-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL2005943C2 (en) | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE | |
| Sharma et al. | Laboratory study on pullout capacity of helical soil nail in cohesionless soil | |
| Viswanadham et al. | Centrifuge modeling of geotextile-reinforced slopes subjected to differential settlements | |
| KR20070052089A (en) | Support load measurement way of concrete pail and the installation established on base | |
| CN106988352B (en) | Testing method for horizontal bearing capacity of single pile under consideration of soil body pre-consolidation and cyclic load | |
| KR101101054B1 (en) | The apparatus for bi-directional pile load test and the method of bi-directional pile load test therewith | |
| WO2013152293A1 (en) | Mobile test system and methods for in situ characterization of stress and deflection dependent stiffness and bearing capacity of soils and geo-materials | |
| CN206523371U (en) | Pile-soil interface shearing test device | |
| US8380461B2 (en) | Construction modulus testing apparatus and method | |
| Chen et al. | Effect of basal reinforcement on performance of floating geosynthetic encased stone column-supported embankment | |
| El-Emam | Experimental and numerical study of at-rest lateral earth pressure of overconsolidated sand | |
| Khan et al. | Compression testing and analysis of drilled concrete tapered piles in cohesive-frictional soil | |
| CN109799140B (en) | On-site test determination method for strength characteristic of unsaturated soil | |
| Changizi et al. | Behavior of geocell-reinforced soil abutment wall: A physical modeling | |
| Lim et al. | Finite Element Modelling of Prestressed Concrete Piles in Soft Soils, Case Study: Northern Jakarta, Indonesia | |
| Demir et al. | Experimental and numerical investigations of behavior of rammed aggregate piers | |
| Boeckmann | Load transfer in micropiles for slope stabilization from tests of large-scale physical models | |
| Ruberti | Investigation of installation torque and torque-to-capacity relationship of screw-piles and helical anchors | |
| Rizal et al. | Bridge Approach Embankments on Rigid Inclusions | |
| Alharthi | Shaft resistance of driven piles in overconsolidated cohesionless soils | |
| Verumandy | The effect of fluctuating pore pressure to geotechnical strength during screw pile installation and testing | |
| Bozok | Response of micropiles in earth slopes from large-scale physical model tests | |
| Yadegari et al. | Experimental Investigation of the Effect of Strip Footing on Shear Band Development and Lateral Pressure Distribution in Helical Soil-Nailed Walls | |
| Chen et al. | Deflection measurement of bored pile body with steel bar meters in the lateral load test | |
| CN116927217A (en) | Method for reinforcing engineering characteristics of side slope under condition of weak layer of soil-rock interface |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD | Change of ownership |
Owner name: FLORIS SCHOKKING; NL Free format text: DETAILS ASSIGNMENT: CHANGE OF OWNER(S), ASSIGNMENT; FORMER OWNER NAME: GEOCONSULT B.V. Effective date: 20200915 |
|
| MM | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20230101 |