NL2004073C2 - METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE - Google Patents
METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE Download PDFInfo
- Publication number
- NL2004073C2 NL2004073C2 NL2004073A NL2004073A NL2004073C2 NL 2004073 C2 NL2004073 C2 NL 2004073C2 NL 2004073 A NL2004073 A NL 2004073A NL 2004073 A NL2004073 A NL 2004073A NL 2004073 C2 NL2004073 C2 NL 2004073C2
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- screw drill
- drill
- screw
- information processing
- measure
- Prior art date
Links
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D33/00—Testing foundations or foundation structures
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E02—HYDRAULIC ENGINEERING; FOUNDATIONS; SOIL SHIFTING
- E02D—FOUNDATIONS; EXCAVATIONS; EMBANKMENTS; UNDERGROUND OR UNDERWATER STRUCTURES
- E02D7/00—Methods or apparatus for placing sheet pile bulkheads, piles, mouldpipes, or other moulds
- E02D7/22—Placing by screwing down
Description
Werkwijze voor het plaatsen van een schroefboorpaal ACHTERGROND VAN DE UITVINDINGMethod for placing a screw drill post BACKGROUND OF THE INVENTION
De uitvinding heeft betrekking op een werkwijze voor het plaatsen van een grondverdringende schroefboorpaal 5 in een ondergrond met behulp van een plaatsingsamenstel en een schroefboor.The invention relates to a method for placing a ground displacing screw drill pile 5 in a substrate with the aid of a positioning assembly and a screw drill.
Het is bekend om bij een werkwijze voor het plaatsen van een schroefboorpaal in een ondergrond een sondeerinrichting te gebruiken, en met de sondeerinrichting 10 één of meer metingen uit te voeren in de ondergrond, waaruit de in-situ eigenschappen van de ondergrond op dat moment worden vastgesteld. Aan de hand daarvan wordt een diepte bepaald in de ondergrond tot waar de schroefboorpa-len ingebracht moeten worden. Vervolgens wordt er een holle 15 mantel met een gesloten voet in de ondergrond aangebracht. Na aanbrenging van beton en eventuele wapening in de mantel, wordt de mantel teruggetrokken teneinde de uit het beton gevormde schroefboorpaal achter te laten. De betonnen schroefboorpalen kunnen dan gebruikt worden voor het onder-20 steunen van een bouwwerk of als trekelementen om opwaartse krachten op bouwwerken op te vangen.It is known to use a probing device in a method for placing a screw drill pile in a subsurface, and to perform one or more measurements with the probing device 10 in the subsurface, from which the in-situ properties of the subsurface are at that moment established. Based on this, a depth is determined in the subsurface to which the screw drilling posts must be inserted. Subsequently, a hollow shell with a closed foot is placed in the substrate. After applying concrete and any reinforcement in the casing, the casing is retracted in order to leave the screw drill pile formed from the concrete. The concrete screw bores can then be used to support a structure or as tension elements to absorb upward forces on structures.
In de praktijk is echter gebleken dat bij gebruik van deze werkwijze in een aantal gevallen de door de betonnen schroefboorpalen geleverde steunkracht in tegenstelling 25 tot de verwachting onvoldoende kan zijn voor het ondersteu- 2004073 2 nen van het bouwwerk.In practice, however, it has been found that when this method is used, in a number of cases, the supporting force supplied by the concrete screw-bored piles may, contrary to expectation, be insufficient for supporting the structure.
Het is onder meer een doel van de uitvinding een werkwijze te verschaffen, waarmee het bovengenoemde probleem althans gedeeltelijk voorkomen wordt, en een werkwij-5 ze wordt verschaft waarmee eigenschappen van een ondergrond betrouwbaar kunnen worden bepaald.It is inter alia an object of the invention to provide a method with which the above-mentioned problem is at least partially prevented, and a method is provided with which properties of a substrate can be reliably determined.
SAMENVATTING VAN DE UITVINDINGSUMMARY OF THE INVENTION
1010
Hiertoe verschaft de uitvinding, vanuit een eerste aspect, een werkwijze voor het plaatsen van een schroefboorpaal in een ondergrond met behulp van een plaat-singsamenstel en een schroefboor, waarbij het plaatsing-15 samenstel is voorzien van een gestel, van een op het gestel geplaatste makelaar, en van een aan de bovenzijde daarvan geplaatste roterend aangedreven koppeling waaraan de schroefboor verbonden is, waarbij de werkwijze de volgende stappen omvat; 20 - het overbrengen van de roterende beweging van de koppeling op de schroefboor, het roterend in de grond draaien van de schroefboor, het aanbrengen van beton in de door de 25 schroefboor in de ondergrond ingenomen ruimte, het terugtrekken van de schroefboor, en het laten uitharden van het beton tot een schroefboorpaal, waarbij de werkwij ze verder de stap omvat van het 30 tijdens en/of na het in de grond draaien van de schroefboor bepalen van de draagkracht van de schroefboorpaal. Door nu volgens de uitvinding tijdens of na het inbrengen van de schroefboorpalen nogmaals de grondeigenschappen te bepalen, kan voldoende informatie over de eigenschappen van de 35 ondergrond verkregen worden om de diepte te bepalen die de juiste draagkracht levert.To this end, the invention provides, from a first aspect, a method for placing a screw drill post in a subsurface by means of a positioning assembly and a screw drill, wherein the positioning assembly is provided with a frame, with a frame placed on the frame. broker, and of a rotary driven coupling disposed at the top thereof to which the screw drill is connected, the method comprising the following steps; Transferring the rotational movement of the coupling to the screw drill, rotating the screw drill into the ground, applying concrete in the space occupied by the screw drill in the subsurface, withdrawing the screw drill, and allowing curing the concrete to a screw drill pile, the method further comprising the step of determining the bearing power of the screw drill pile during and / or after the screw drill has been turned into the ground. By again determining the soil properties according to the invention during or after the insertion of the screw bores, sufficient information about the properties of the substrate can be obtained to determine the depth that the correct bearing capacity provides.
Volgens een voordelige uitvoering van de werkwij- 3 ze volgens de uitvinding, wordt het bepalen van de draagkracht van de schroef boorpaal tijdens het in de grond draaien van de schroefboor uitgevoerd. Op deze wijze wordt tegelijk met het plaatsen van de schroefboorpaal de draag-5 kracht bepaald hetgeen tijd en kosten bespaart.According to an advantageous embodiment of the method according to the invention, the determination of the bearing capacity of the screw drill pile is carried out while the screw drill is turned into the ground. In this way the load bearing force is determined at the same time as the screw drill post is placed, which saves time and costs.
Volgens een uitvoeringsvorm van de werkwijze volgens de uitvinding, oefent het plaatsingsamenstel een aandrukkracht uit op de schroefboor, waardoor de schroefboor zich tijdens het roteren door de losgewoelde grond 10 naar beneden kan verplaatsen.According to an embodiment of the method according to the invention, the positioning assembly exerts a pressure force on the screw drill, whereby the screw drill can move downwards through the loosely ground soil during rotation.
Volgens een voordelige uitvoering van de werkwijze volgens de uitvinding, is het plaatsingsamenstel verder voorzien van een meetinrichting voor het bepalen van de draagkracht, waarbij het bepalen van de draagkracht van de 15 schroefboorpaal met behulp van de meetinrichting wordt uitgevoerd. Voor een optimalisering van de schroefboorpa-len, waar het de installatietijd, de hoeveelheid gebruikte materialen en de veiligheid tegen bezwijken betreft, is het van belang om bij voorkeur ter plaatse van alle schroef-20 boorpalen een sondering uit te voeren om daarmee de in-situ condities te verkennen. Met de werkwijze volgens de uitvinding is het mogelijk om op effectieve wijze voor iedere schroefboorpaal afzonderlijk als het ware een sondering uit te voeren.According to an advantageous embodiment of the method according to the invention, the placement assembly is further provided with a measuring device for determining the bearing capacity, wherein the bearing force determination of the screw drill pile is carried out with the aid of the measuring device. For an optimization of the screw drilling poles, where the installation time, the amount of materials used and the safety against collapse are concerned, it is important to perform a sounding preferably at the location of all screw-bored piles in order to explore situ conditions. With the method according to the invention it is possible, as it were, to perform a sounding for each screw drill post in an effective manner.
25 Volgens een uitvoering van de werkwijze volgens de uitvinding, omvat de meetinrichting sensoren en een informatieverwerkingseenheid, waarbij de stap van het met behulp van de meetinrichting bepalen van de draagkracht van de schroefboorpaal de volgende stappen omvat,- het met de 30 sensoren bepalen van meetwaarden; het aanvoeren van de meetwaarden van de sensoren naar de informatieverwerkingseenheid, waarbij één van de meetwaarden de aandrukkracht van het plaatsingsamenstel op de schroefboor is; het uit-voeren van algoritmes op de meetwaarden voor het berekenen 35 van de draagkracht van de schroefboorpaal. Door slechts de aandrukkracht te meten, is op doeltreffende wijze een sondering te simuleren, waaruit diverse grondeigenschappen 4 kunnen worden afgeleid.According to an embodiment of the method according to the invention, the measuring device comprises sensors and an information processing unit, wherein the step of determining the bearing power of the screw drill pile with the aid of the measuring device comprises the following steps, - determining measured values with the sensors ; supplying the measured values of the sensors to the information processing unit, wherein one of the measured values is the pressure force of the placement assembly on the screw drill; performing algorithms on the measured values for calculating the bearing capacity of the screw drill pile. By only measuring the pressure force, a sounding can be effectively simulated, from which various ground properties 4 can be derived.
Volgens een uitvoering van de werkwijze wordt de draagkracht van de schroefboorpaal afgeleid op basis de aandrukkracht op de schroefboor.According to an embodiment of the method, the bearing power of the screw drill pile is derived on the basis of the pressing force on the screw drill.
5 Volgens een uitvoering van de werkwijze wordt in de informatieverwerkingseenheid een softwareprogramma geladen, dat, wanneer uitgevoerd, een conusweerstand simuleert .According to an embodiment of the method, a software program is loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistance.
Volgens een uitvoering van de werkwijze omvatten 10 de uitgevoerde algoritmes ten minste één van de volgende groep algoritmes; het berekenen van een netto aandrukkracht Pnetto als maat voor de kracht die de paalvoet uitoefent op de ondergrond, door de aandrukkracht Pbruto,-n op de schroef-15 boor te verminderen met een cumulatieve dynamische wri j -vingskracht Pdynwrijvcum;i-->n-i als maat voor de cumulatief opgebouwde wrijvingskracht tussen de mantel van de schroefboor en de ondergrond, het berekenen van de cumulatieve dynamische 2 0 wrijvingskracht Pdynwrijvcum; i-->n-i/ waarbij n het meetinterval is waarin gemeten wordt, door per gepasseerd meetinterval een effectieve verticale grondspanning ö'v.-n» een coëfficiënt van de horizontale gronddruk Kh;na;n en een tangens van de effectieve hoek van inwendige wrijving <p'na;n met elkaar 25 te vermenigvuldigen, door bij de uitkomst daarvan de effectieve cohesie c'n of de wandadhesie fadh,n op te tellen, en door de uitkomst daarvan te vermenigvuldigen met een omtrek O als maat voor de oppervlakte van de omtrek van de mantel en met een lengte Lintervai als maat voor het steeds gelijke 30 meetinterval n, en door de uitkomst daarvan te vermenigvuldigen met een factor Fa^-n als maat voor de verhouding tussen de dynamische wrijving tussen de mantel en de ondergrond en de statische wrijving van de ondergrond en het sommeren van de berekende dynamische wrijving van de afzon-35 derlijke door de schroefboor gepasseerde intervallen, het berekenen van een conusweerstand qC;p,-voor;n als maat voor de druk die een conus van een sondeerinrich- 5 ting zou hebben uitgeoefend als deze was aangebracht ter plaatse van de schroefboor in de nog onberoerde ondergrond voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor, door de netto aandrukkracht Pnetto;n te delen door een oppervlakte A 5 als maat voor de oppervlakte onder de paalvoet, en door de uitkomst daarvan te vermenigvuldigen met een vermenigvuldigingsfactor AP;n als maat voor de verhouding tussen de conusweerstand qc;p;voor;n en de netto aandrukkracht Pnetto;n gedeeld door de oppervlakte A.According to an embodiment of the method, the executed algorithms comprise at least one of the following group of algorithms; calculating a net pressure force Pnet as a measure of the force that the pole foot exerts on the substrate, by reducing the pressure force P gross, n on the screw drill with a cumulative dynamic friction force Pdyn friction; as a measure of the cumulatively built up frictional force between the casing of the screw drill and the substrate, the calculation of the cumulative dynamic frictional force Pdynwrijvcum; where n is the measurement interval in which is measured, by an effective vertical ground tension for each passed measurement interval, a coefficient of the horizontal ground pressure Kh na and a tangent of the effective angle of internal friction <p'na; n by multiplying each other by adding the effective cohesion c'n or the wall adhesion fadh, n to the result thereof, and by multiplying the result thereof by a circumference O as a measure of the area of the circumference of the casing and with a length of Lintervai as a measure of the always equal measuring interval n, and by multiplying the result thereof by a factor Fa ^ -n as a measure of the ratio between the dynamic friction between the casing and the substrate and the static friction of the substrate and the summing of the calculated dynamic friction of the individual intervals passed by the threaded drill, calculating a cone resistance qC; p, for, as a measure of the pressure that a cone of a probing device would have been exercised if it had been provided at the location of the screw drill in the still untouched surface prior to the installation of the screw drill, by dividing the net pressing force Pnet by a surface area A 5 as a measure of the area under the pole foot, and by multiplying the result thereof by a multiplication factor AP; n as a measure of the ratio between the cone resistance qc; p; for; n and the net pressing force Pnet; n divided by the area A.
10 Door de aandrukkracht Pbruto te meten kan via de voornoemde algoritmes de conusweerstand qc;p;voor en de daarvan afhankelijke draagkracht van de schroefboorpaal berekend worden.By measuring the pressing force P gross, the cone resistance for and the bearing capacity of the screw drill pile dependent on it can be calculated via the aforementioned algorithms.
De uitvinding verschaft, vanuit een tweede 15 aspect, een plaatsingsamenstel dat kennelijk bestemd en geschikt is voor toepassing in de werkwijze volgens de uitvinding, welk plaatsingsamenstel een meetinrichting omvat, waarbij de meetinrichting sensoren en een informa-tieverwerkingseenheid omvat, waarbij de sensoren met de 20 informatieverwerkingseenheid verbonden zijn voor het daaraan toevoeren van meetwaarden, waarbij een van de meetwaarden de aandrukkracht van het plaatsingsamenstel op de schroefboor is, waarbij in de informatieverwerkingseenheid een softwareprogramma geladen wordt, dat, wanneer uitge-25 voerd, een conusweerstand simuleert, waaruit de draagkracht van een schroefboorpaal bepaald kan worden.The invention provides, from a second aspect, a placement assembly that is clearly intended and suitable for use in the method according to the invention, which placement assembly comprises a measuring device, wherein the measuring device comprises sensors and an information processing unit, wherein the sensors with the information processing unit are connected for supplying measured values thereto, one of the measured values being the pressure force of the positioning assembly on the threaded drill, wherein a software program is loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistance, from which the carrying capacity of a screw drill pile can be determined.
De uitvinding verschaft, vanuit een derde aspect, een meetinrichting die kennelijk bestemd en geschikt is voor toepassing in de werkwijze volgens de uitvinding, 30 waarbij de meetinrichting sensoren en een informatieverwerkingseenheid omvat, waarbij de sensoren met de informatieverwerkingseenheid verbonden zijn voor het daaraan toevoeren van meetwaarden, waarbij een van de meetwaarden de aandrukkracht van het plaatsingsamenstel op de schroefboor 35 is, waarbij in de informatieverwerkingseenheid een softwareprogramma geladen wordt, dat, wanneer uitgevoerd, een conusweerstand simuleert, waaruit de draagkracht van een 6 schroefboorpaal bepaald kan worden.The invention provides, from a third aspect, a measuring device which is apparently intended and suitable for use in the method according to the invention, wherein the measuring device comprises sensors and an information processing unit, wherein the sensors are connected to the information processing unit for supplying measurement values thereto. wherein one of the measured values is the pressing force of the positioning assembly on the screw drill 35, wherein a software program is loaded into the information processing unit which, when executed, simulates a cone resistance from which the bearing capacity of a screw drill pole can be determined.
De in deze beschrijving en conclusies van de aanvrage beschreven en/of de in de tekeningen van deze aanvrage getoonde aspecten en maatregelen kunnen waar 5 mogelijk ook afzonderlijk van elkaar worden toegepast. Die aspecten kunnen onderwerp zijn van daarop gerichte af gesplitste octrooiaanvragen. Dit geldt in het bijzonder voor de maatregelen en aspecten welke op zich zijn beschreven in de volgconclusies.The aspects and measures described in this description and claims of the application and / or shown in the drawings of this application can, where possible, also be applied separately from each other. Those aspects can be the subject of targeted split-off patent applications. This applies in particular to the measures and aspects that are described per se in the subclaims.
1010
KORTE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGENBRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
15 De uitvinding zal worden toegelicht aan de hand van een aantal in de bijgevoegde schematische tekeningen weergegeven voorbeelduitvoeringen. Getoond wordt in: figuur 1 een aanzicht van een ondergrond van een bouwplaats met daarop een plaatsingsamenstel en een 20 schroefboor volgens de uitvinding, figuur 2 een aanzicht van een onderdeel van het plaatsingsamenstel volgens figuur 1, figuur 3A een detailaanzicht van een gedeelte van de schroefboor volgens figuur 1, 25 figuur 3B een onderaanzicht van de schroefboor volgens figuur 1, figuur 4 een aanzicht van een werkwijzestap waarbij de schroefboor volgens figuur 1 door het plaatsingsamenstel volgens figuur 1 in de ondergrond is aangebracht, 30 figuur 5 een schematische weergave van de krach ten die worden uitgeoefend op een gedeelte van de schroefboor volgens figuur 1, figuur 6 een schematische weergave van een bouwwerk dat is geplaatst op een aantal volgens de werkwijze 35 volgens de uitvinding, in de ondergrond aangebrachte schroefboorpalen.The invention will be elucidated on the basis of a number of exemplary embodiments shown in the accompanying schematic drawings. The following is shown in: figure 1 a view of a substrate of a construction site with a placement assembly and a screw drill according to the invention thereon, figure 2 a view of a part of the placement assembly according to figure 1, figure 3A a detailed view of a part of the screw drill Fig. 1, Fig. 3B shows a bottom view of the screw drill according to Fig. 1, Fig. 4 a view of a process step in which the screw drill according to Fig. 1 is arranged in the substrate by the positioning assembly according to Fig. 1, Fig. 5 shows a schematic representation of the force Fig. 6 is a diagrammatic representation of a structure that has been placed on a number of screw drill piles arranged in the subsurface according to the method according to the invention.
7 GEDETAILLEERDE BESCHRIJVING VAN DE TEKENINGEN 5DETAILED DESCRIPTION OF THE DRAWINGS 5
De uitvinding zal hierna aan de hand van een uitvoering beschreven worden.The invention will be described below with reference to an embodiment.
Figuur 1 toont een ondergrond 1 van een bouwplaats met daarop het plaatsingsamenstel 2 en een aan het 10 plaatsingsamenstel 2 verbonden grondverdringende of gedeeltelijk grondverdringende schroefboor 3 met een lengte van bijvoorbeeld tien meter. Om op de ondergrond 1 een bouwwerk, zoals een gebouw, te kunnen bouwen, dienen er meerdere schroefboorpalen in de ondergrond 1 te worden aange-15 bracht. De ondergrond 1 omvat in dit voorbeeld een aantal grondlagen 11-14, zoals bijvoorbeeld veen, klei, silt, zand, grind en/of een mengsel van deze materialen, met per laag 11-14 verschillende geotechnische eigenschappen.Figure 1 shows a subsurface 1 of a construction site with the placement assembly 2 thereon and a soil displacing or partially soil displacing screw drill 3 connected to the placement assembly 2 and having a length of, for example, ten meters. In order to be able to build a structure, such as a building, on the substrate 1, several screw-bored piles must be provided in the substrate 1. In this example, the substrate 1 comprises a number of soil layers 11-14, such as, for example, peat, clay, silt, sand, gravel and / or a mixture of these materials, with different geotechnical properties per layer 11-14.
Het plaatsingsamenstel 2 omvat een gestel 20 en 20 een op het gestel 20 geplaatste verticale makelaar of geleidingskolom 21. Het plaatsingsamenstel 2 is voorzien van een aan de geleidingskolom 21 opgehangen aandrijfmotor 22 die langs de geleidingskolom 21 op en neer verplaatsbaar is. Aan het uiteinde van de aandrijfmotor 22 is het plaat-25 singsamenstel 2 voorzien van een roterend aangedreven koppeling 23.The placement assembly 2 comprises a frame 20 and 20 and a vertical broker or guide column 21 placed on the frame 20. The placement assembly 2 is provided with a drive motor 22 suspended from the guide column 21 and movable up and down along the guide column 21. At the end of the drive motor 22, the plate-mounting assembly 2 is provided with a rotary-driven clutch 23.
Zoals in figuur 2 is weergegeven, omvat het plaatsingssamenstel 2 een meetinrichting 4, die is voorzien van verspreid over het plaatsingsamenstel 2 geplaatste 30 sensoren 41, een informatieverwerkingseenheid 42 met een in de informatieverwerkingseenheid 42 geladen softwareprogramma, dat, wanneer uitgevoerd, gegevens verwerkt van de sensoren 41, een gegevensopslageenheid, in dit voorbeeld een interne harde schijf 43, voor het bewaren van de ver-35 werkte gegevens en een uitleesbeeldscherm 44 voor het grafisch weergeven van de verwerkte gegevens.As shown in Figure 2, the placement assembly 2 comprises a measuring device 4, which is provided with sensors 41 scattered over the placement assembly 2, an information processing unit 42 with a software program loaded in the information processing unit 42, which, when executed, processes data from the sensors 41, a data storage unit, in this example an internal hard disk 43, for storing the processed data and a read screen 44 for graphically displaying the processed data.
Zoals in figuur 3A is weergegeven, omvat de 8 schroefboor 3 een omlopende metalen mantel 31 met hartlijn S. De schroefboor 3 omvat aan de onderzijde van de mantel 31 een paalvoet 32 voor het loswoelen en verdringen van de ondergrond 1 onder de schroefboor 3. Op de gewenste diepte 5 kan de mantel 31 worden gevuld met beton en eventuele wapening, waarna de holle mantel 31 wordt teruggetrokken en beton achterblijft in de door het verdringen van de ondergrond 1 ontstane schachtruimte. Op deze wijze wordt een uit het beton gevormde schroefboorpaal 6 achtergelaten, waarvan 10 er in figuur 6 drie zijn weergegeven die een bouwwerk 61 ondersteunen. De paalvoet 32 blijft daarbij als een zogenaamde verloren voet achter in de ondergrond 1.As shown in figure 3A, the 8 screw drill 3 comprises a circumferential metal casing 31 with center line S. The screw drill 3 comprises on the underside of the casing 31 a pole foot 32 for loosening and displacing the substrate 1 below the screw drill 3. On at the desired depth 5, the casing 31 can be filled with concrete and any reinforcement, whereafter the hollow casing 31 is withdrawn and concrete remains in the shaft space created by displacing the substrate 1. In this way a screw drill pile 6 formed from the concrete is left behind, of which 10 are shown in Figure 6 supporting a structure 61. The pole foot 32 then remains behind in the ground 1 as a so-called lost foot.
Zoals in figuur 3B is weergegeven is de paalvoet 32 voorzien van een draagvlak met een vorm van een deel van 15 een bol 33 met een daarvan verticaal naar beneden uitstekende boorkam 34. De paalvoet 32 is langs de omtrek voorzien van een omlopende schroefrand 35. De schroefboor 3 is met de bovenzijde van de mantel 31 aan de koppeling 23 van het plaatsingsamenstel 2 bevestigd, teneinde de rotatie van 20 de koppeling 23 in richting M te kunnen overnemen.As shown in figure 3B, the pole foot 32 is provided with a bearing surface having a shape of a part of a sphere 33 with a drill comb 34 protruding vertically downwards thereof. The pole foot 32 is provided with a circumferential screw edge 35 along the circumference. screw drill 3 is attached to the coupling 23 of the positioning assembly 2 with the top of the casing 31 in order to be able to take over the rotation of the coupling 23 in direction M.
In figuur 4 is de situatie weergegeven waarbij de schroefboor 3 tengevolge van de rotatie in richting M en een aandrukkracht van het plaatsingsamenstel 2 op de schroefboor 3 via de koppeling 23 in richting T tot aan de 25 grondlaag 13 in de ondergrond 1 is aangebracht. Daarbij heeft de boorkam 14 materiaal van de ondergrond 1 onder de paalvoet 32 losgewoeld en vanuit het middengebied in het verlengde van de schroefboor 3 naar de buitenzijde daarvan verplaatst. De schroefboor 3 heeft vervolgens tijdens het 30 zakken de vrijgekomen ruimte ingenomen, waarbij het materiaal in richting B naar een kolomvormig, verdicht gebied 15 rondom de schroefboor 3 is verplaatst. De ondergrond 1 binnen dit kolomvormige gebied 15 heeft als gevolg van het extra naar dit gebied 15 verplaatste materiaal een hogere 35 dichtheid verkregen en heeft derhalve andere geotechnische eigenschappen dan voor het aanbrengen van de schroefboor 3.Figure 4 shows the situation in which the screw drill 3 as a result of the rotation in direction M and a pressing force of the positioning assembly 2 on the screw drill 3 is arranged via the coupling 23 in direction T up to the base layer 13 in the substrate 1. In this case, the drill comb 14 has loosened material from the substrate 1 below the pole foot 32 and moved it from the center region in line with the screw drill 3 to the outside thereof. The screw drill 3 then took over the vacated space during the lowering, wherein the material was moved in direction B to a columnar, compacted area 15 around the screw drill 3. The substrate 1 within this columnar area 15 has obtained a higher density as a result of the additional material moved to this area 15 and therefore has different geotechnical properties than for the provision of the screw drill 3.
Voor een nauwkeurige bepaling van de maximaal 9 toelaatbare belasting op een schroefboorpaal 6, is het van belang gebleken de geotechnische eigenschappen van de ondergrond 1 binnen het kolomvormige gebied 15 in de nabij -heid van de schroefboor 3, dat door het aanbrengen daarvan 5 verdicht is, vast te stellen tijdens en/of na het aanbrengen van de schroefboor 3. Uit deze vastgestelde geotechnische eigenschappen kan vervolgens de draagkracht van de uiteindelijk uit beton te vormen schroefboorpaal 6 voor een bepaalde diepte van de paalvoet 32 worden vastgesteld.For an accurate determination of the maximum 9 permissible load on a screw drill pile 6, it has been found to be important that the geotechnical properties of the subsurface 1 within the columnar area 15 in the vicinity of the screw drill 3, which is compacted by applying it , to be determined during and / or after the installation of the screw drill 3. From these established geotechnical properties, the bearing capacity of the screw drill pile 6 ultimately to be formed from concrete can be determined for a certain depth of the pile base 32.
10 In de navolgende parameterbeschrijving worden een aantal bijzondere symbolen en/of aanduidingen gebruikt. Bij een parameter is n geplaatst als index voor de verschillende meetintervallen ofwel meetstappen ofwel de verticale verplaatsing tussen twee metingen binnen de grondlagen Ills 14. Bij een parameter is een P geplaatst indien de parameter gerelateerd is aan het aandrukken van de schroefboor 3, waardoor deze in de ondergrond 1 gedrongen wordt. Bij een parameter is een accent(') geplaatst als aanduiding voor een effectieve waarde van een parameter in de gedraineerde 20 ondergrond 1.10 In the following parameter description a number of special symbols and / or indications are used. At a parameter, n is placed as an index for the different measurement intervals, either measurement steps or the vertical displacement between two measurements within the base layers Ills 14. At a parameter, a P is placed if the parameter is related to the pressing of the screw drill 3, so that it is in the substrate 1 is forced. With a parameter an accent (') is placed as an indication of an effective value of a parameter in the drained substrate 1.
Het bepalen van de draagkracht van de schroefboorpaal 6 in de ondergrond 1 is afhankelijk van de volgende parameters: de bruto aandrukkracht Pbruto;n voor een 2 5 meet interval n als maat voor de kracht in kilonewton die nodig is om een verticale verplaatsing van de schroefboor 3 in de ondergrond 1 te bewerkstelligen, de cumulatieve dynamische wrijvingskracht Pdynwrijvcum; i--> n-i als maat voor de kracht in kilonewton, die 30 nodig is om de cumulatief met de diepte toenemende wrij-vingsweerstand tussen de mantel 31 van de schroefboor 3 en de ondergrond 1 te overwinnen, waarbij de dynamische wrij-vingskracht gemeten wordt in de reeds gepasseerde intervallen n, aangegeven met l-->n-l, 3 5 - een netto aandrukkracht Pnetto;n als maat voor de kracht in kilonewton, die nodig is om een verticale verplaatsing van de paalvoet 32 van de schroefboor 3 in de 10 ondergrond 1 te bewerkstelligen voor een meetinterval n, een virtuele conusweerstand qC;P;voor;n als maat voor de druk in megapascal voor een meetinterval n, die een conus van een sondeerinrichting zou hebben uitgeoe- 5 fend als deze was aangebracht ter plaatse van de schroefboor 3 in de nog onberoerde ondergrond 1 voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor 3, een effectieve hoek van inwendige wrijving cp' voorin voor een meetinterval n als maat voor de hoek waar-10 onder een ondergrond 1 voorafgaand aan het aanbrengen van de schroefboor 3 afschuift tengevolge van een belasting, een effectieve hoek van inwendige wrijving <P'na;n voor een meetinterval n als maat voor de hoek waaronder een ondergrond 1 na het aanbrengen van de schroefboor 3 15 afschuift tengevolge van een belasting, een empirische relatie Rtangens (<p> als maat voor de verhouding tussen de effectieve hoek van inwendige wrijving (p'na en de effectieve hoek van inwendige wrijving ' voor; n / 2 0 - een effectieve cohesie c'n voor een meetin terval n als maat voor de kracht in kilonewton als gevolg van de aantrekkingskracht tussen de samenstellende deeltjes van de gedraineerde ondergrond 1, waarbij de waarde van c'n gelijk blijft onafhankelijk van het aanbrengen van de 25 schroefboor 3, een wandadhesie fadh;n voor een meetinterval n als maat voor de adhesiekracht in kilonewton als gevolg van de adhesie tussen de ondergrond 1 en de schroefboor 3, waarbij voor het berekenen van de cumulatieve dynamische 3 0 wrijving Pdynwrijvcum;i--> n-x en voor het berekenen van de draag kracht van de schroefboorpaal 6 kan worden gesteld dat fadh;n = c'n, een effectieve verticale grondspanning 5'v;n voor een meetinterval n als maat voor de kracht in kilonew-35 ton per vierkante meter, die het gewicht van de ondergrond 1 uitoefent op het horizontale oppervlak dat de ondergrond 1 inneemt, 11 een effectieve horizontale grondspanning 5' h;n voor een meetinterval n als maat voor de kracht in kilonewton per vierkante meter, die het gewicht van de ondergrond 1 uitoefent op het verticale oppervlak dat de 5 ondergrond 1 inneemt, een coëfficiënt van de horizontale gronddruk Kh;na.n / als maat voor de verhouding tussen de effectieve horizontale grondspanning 5'h;na;n en de effectieve verticale grondspanning ö'v;n, 10 - een empirische relatie Rk als maat voor de verhouding tussen de tangens van de hoek van interne wrij -ving cp'na;n en de coëfficiënt van de horizontale gronddruk khjnajn een factor Fdyn;n voor een meetinterval n als 15 maat voor de verhouding tussen de dynamische wrijving tussen de mantel 31 en de ondergrond 1 en de statische wrijving van de ondergrond 1, een vermenigvuldigingsfactor AP;n voor een meetinterval n als maat voor de verhouding tussen de virtu-2 0 ele conusweerstand qC;P;voor;n en de netto aandrukkracht Pnet_ to;n / een oppervlakte A als maat voor het oppervlak van de projectie van de paalvoet 32 op een horizontaal vlak in vierkante meters, 25 - een omtrek O als maat voor de omtrek van de mantel 31 binnen in meters, een lengte Lintervai als maat voor de lengte van één meetinterval n in meters, bijvoorbeeld een Linterval van 0,1 meter.Determining the bearing capacity of the screw drill post 6 in the subsurface 1 is dependent on the following parameters: the gross pressing force P gross; n for a measuring interval n as a measure of the force in kilonewton that is required for a vertical displacement of the screw drill 3 in the substrate 1, the cumulative dynamic frictional force Pdynwrijvcum; i -> ni as a measure of the force in kilonewton, which is necessary to overcome the cumulatively increasing depth of the frictional resistance between the casing 31 of the threaded drill 3 and the substrate 1, whereby the dynamic frictional force is measured in the intervals which have already passed n, indicated by l -> nl, 3 5 - a net pressing force Pnet; n as a measure of the force in kilonewton, which is necessary for a vertical displacement of the pole foot 32 of the screw drill 3 in the 10 substrate 1 for a measurement interval n, a virtual cone resistance qC; P; for; n as a measure of the megapascal pressure for a measurement interval n which would have applied a cone of a probing device if it had been provided at the location of the screw drill 3 in the still untouched substrate 1 prior to the provision of the screw drill 3, an effective angle of internal friction cp 'in the front for a measurement interval n as a measure of the angle below which a substrate 1 precedes at the fitting of the screw drill 3 due to a load, an effective angle of internal friction <P'na; n for a measuring interval n as a measure of the angle at which a substrate 1 after the fitting of the screw drill 3 shears due to a load load, an empirical relationship Rtangens (<p> as a measure of the ratio between the effective angle of internal friction (p'na and the effective angle of internal friction 'for; n / 2 0 - an effective cohesion c'n for a measurement interval n as a measure of the force in kilonewton as a result of the attraction between the constituent particles of the drained substrate 1, the value of c'n remaining the same regardless of the arranging the screw drill 3, a wall adhesion fad; n for a measurement interval n as a measure for the adhesion force in kilonewton as a result of the adhesion between the substrate 1 and the screw drill 3, wherein for calculating the cumulative dynamic friction Pdyn frictioncum; i -> nx and for calculating the load-bearing capacity of the screw-bored pile 6, it can be said that fadh; n = c'n, an effective vertical ground tension 5'v; n for a measurement interval n as a measure of the force in kilowatts. 35 tons per square meter, which exerts the weight of the subsurface 1 on the horizontal surface that occupies the subsurface 1, 11 an effective horizontal soil stress 5 'h; n for a measurement interval n as a measure of the force in k ilonewton per square meter, which exerts the weight of the substrate 1 on the vertical surface occupying the substrate 1, a coefficient of the horizontal soil pressure Kh; na.n / as a measure of the ratio between the effective horizontal soil stress 5'h; na and n and the effective vertical ground tension of n, 10 - an empirical relationship Rk as a measure of the ratio between the tangent of the angle of internal friction cp'na; n and the coefficient of the horizontal ground pressure khjnajn a factor Fdyn; n for a measurement interval n as a measure of the ratio between the dynamic friction between the jacket 31 and the substrate 1 and the static friction of the substrate 1, a multiplication factor AP; n for a measurement interval n as a measure of the ratio between the virtual cone resistance qC; P; for; n and the net pressing force Pnet_to; n / an area A as a measure for the area of the projection of the pole foot 32 on a horizontal surface in square meters, 25 - ee n circumference O as a measure of the circumference of the jacket 31 inside in meters, a length of Lintervai as a measure of the length of one measurement interval n in meters, for example a Linterval of 0.1 meter.
30 Enkele van de voornoemde parameters zijn weerge geven in figuur 5.Some of the aforementioned parameters are shown in Figure 5.
De effectieve verticale grondspanning ö'v-n en de effectieve cohesie c'n worden vooraf bepaald met behulp van een voorsondering of een grondonderzoek. De factoren Fdyn;n 35 en AP;n zijn waarden die vooraf empirisch vastgesteld kunnen worden op basis van een voorsondering, een grondonderzoek of uit gegevens over veel voorkomende grondsoorten.The effective vertical soil stress and the effective cohesion are predetermined with the aid of a pre-test or a soil survey. The factors Fdyn; n 35 and AP; n are values that can be determined empirically in advance on the basis of a presupposition, a soil survey or from data on common soil types.
1212
De werkwij ze voor het bepalen van de draagkracht van de schroefboorpaal 6 omvat de volgende stappen; het tijdens en na het aanbrengen van de schroefboor 3 met gelijke meetintervallen meten van de 5 minimale bruto aandrukkracht Pbruto,-n die nodig is om een verticale verplaatsing van de schroefboor 3 in de ondergrond 1 te bewerkstelligen, het berekenen van de bruto aandrukkracht Pbruto en de netto aandrukkracht Pnetto;n met: 10The method for determining the bearing capacity of the screw drill post 6 comprises the following steps; measuring the minimum gross pressing force P gross, during and after applying the screw drill 3 at equal measuring intervals, which is necessary to effect a vertical displacement of the screw drill 3 in the substrate 1, calculating the gross pressing force P gross and the net pressure force Pnet; n with: 10
Pnetto;n — Pbruto — Pdynwrijvcum; (laag 1 + ... + (n-1))/ waarbij de Pnetto na de eerste meetinterval gelijk is aan Pbruto omdat er dan nog geen sprake is van een noemenswaardi-15 ge dynamische wrijving Pdynwrijvcum in de eerste interval, waarbij de Pdynwrijvcum bij latere meetintervallen afgeleid wordt uit de vastgestelde virtuele conusweerstand qc;p;voor volgens de werkwij zestappen zoals hieronder beschreven, het berekenen van de virtuele conusweerstand 2 0 qc;p;voor op basis van de zojuist bepaalde Pnetto en de empi risch bepaalde vermenigvuldigingsfactor AP;n met het algoritme C[c;P;voor;n = AP;n * (Pnetto;n/A) , 25 het op basis van de uit deze eerste meetinterval verkregen virtuele conusweerstand qc;p;voor;n berekenen van de draagkracht van de schroefboorpaal 6, het afleiden van de effectieve inwendige 3 0 wrijvingshoek <p'p;voor;n uit de virtuele conusweerstand qc;p;voor en de effectieve cohesie c'n, het berekenen van <pp;na.-n niet behulp van de effectieve inwendige wri jvingshoek (p'p;Voor;n en de empirische relatie P-tangens (cp) # 35 - het berekenen van Kh;na;n met behulp van de tangens van <p'p;na;n en de empirische relatie RK tussen de tangens van (p'P,na;nen Kh;na;n 13 het berekenen van de cumulatieve dynamische wrijvingskracht Pdynwrijvcum;i-->n-i op basis van de reeds vooraf bepaalde effectieve verticale grondspanning 5v;n/ on de empirisch bepaalde factor Fdyn.-n met het algoritme 5Pnetto; n - Pbruto - Pdynwrijvcum; (layer 1 + ... + (n-1)) / in which the Pnet after the first measuring interval is equal to P gross because there is then still no noticeable dynamic friction Pdyn friction in the first interval, with the Pdyn friction for subsequent measuring intervals, it is derived from the determined virtual cone resistance qc; p; for according to the method steps as described below, calculating the virtual cone resistance 2,0cc; p; for on the basis of the just determined Pnet and the empirically determined multiplication factor AP ; n with the algorithm C [c; P; for; n = AP; n * (Pnet; n / A), calculating the cone resistance qc; p; for; n from the first measuring interval load-bearing capacity of the screw-bored pile 6, deriving the effective internal friction angle <p'p; before; n from the virtual cone resistance qc; p; before and the effective cohesion c'n, calculating <pp; na.-n not using the effective internal friction angle (p'p; Voor; n and the empirical r elation P-tangent (cp) # 35 - calculating Kh; na; n using the tangent of <p'p; na; n and the empirical relationship RK between the tangent of (p'P, na; nen Kh calculating the cumulative dynamic frictional force Pdyn friction based on the predetermined effective vertical ground stress 5v; n / on the empirically determined factor Fdyn.-n with the algorithm 5
Pdynwrijv;n = 0 * hinterval * ( 5 v;n * kh;na;n * tangens (cp najn) + O n) * Fdyn;n het herhalen van de voorgaande werkwijze-10 stappen voor elk volgend meetinterval, waarbij de cumulatieve dynamische wr ij vingskracht Pdynwrijvcum;i-->n-i toeneemt naarmate de schroefboor 3 zich verder verticaal naar beneden in de ondergrond 1 verplaatst, waarbij de virtuele conusweerstand qc;p;voor voor elk van de meet intervallen 15 bepaald kan worden.Pdynnrift; n = 0 * hintervalue * (5 v; n * kh; na; n * tangent (cp najn) + O n) * Fdyn; n repeating the previous method-10 steps for each subsequent measurement interval, the cumulative dynamic frictional force Pdynwrivingcum increases as the screw drill 3 moves further vertically downward into the substrate 1, whereby the virtual cone resistance qc; p; can be determined for each of the measuring intervals.
De draagkracht van de schroefboorpaal 6 wordt aan de hand de conusweerstand qc;p;voor en de vanuit de bovenstaande algoritmes verkregen parameters berekend voor ieder interval. Afhankelijk van de door officiële instanties 20 opgestelde voorschriften worden er algoritmes toegepast op de verkregen parameters voor de gehele doorboorde paal-lengte. Hieruit, en uit gegevens verkregen uit vóóraf voor het ontwerp uitgevoerd grondonderzoek onder de paalvoet, volgt een waarde die maatgevend is voor de draagkracht van 25 de schroefboorpaal 6 op een specifieke diepte van de paalvoet 32 .The load-bearing capacity of the screw drill pile 6 is calculated for each interval on the basis of the cone resistance qc; p; for and the parameters obtained from the above algorithms. Depending on the regulations drawn up by official authorities 20, algorithms are applied to the obtained parameters for the entire pier-length pile length. From this, and from data obtained from a soil survey under the pile base carried out beforehand for the design, a value follows that determines the bearing capacity of the screw drill pile 6 at a specific depth of the pile base 32.
De sondeerinrichting is in geen van de figuren weergegeven, omdat de functionaliteit hiervan slechts virtueel gebruikt wordt. Met andere woorden: de sondeerin-30 richting wordt gesimuleerd. De sondeerinrichting kan bijvoorbeeld een vrachtwagen zijn van waaruit een sondeerstang met aan de onderzijde daarvan de conus wordt aangebracht in de ondergrond 1. De conus van een dergelijke sondeerinrichting is dan voorzien van diverse sensoren, voor het meten 35 van één of meer eigenschappen van de ondergrond 1.The sounding device is not shown in any of the figures, because its functionality is only used virtually. In other words: the probing device is simulated. The probing device can for instance be a truck from which a probing rod with the cone on its underside is arranged in the substrate 1. The cone of such a probing device is then provided with various sensors for measuring one or more properties of the substrate. 1.
Het bepalen van de draagkracht van de schroefboorpaal 6 kan tegelijk wordt uitgevoerd met het inbrengen 14 van een schroefboor 3, waarbij het plaatsingsamenstel 2 voorzien is van een meetinrichting daartoe.Determining the bearing capacity of the screw drill pile 6 can be carried out simultaneously with the insertion 14 of a screw drill 3, wherein the placement assembly 2 is provided with a measuring device therefor.
De bovenstaande beschrijving is opgenomen om de werking van voorkeursuitvoeringen van de uitvinding te 5 illustreren, en niet om de reikwijdte van de uitvinding te beperken. Uitgaande van de bovenstaande uiteenzetting zullen voor een vakman vele variaties evident zijn die vallen onder de geest en de reikwijdte van de onderhavige uitvinding.The above description is included to illustrate the operation of preferred embodiments of the invention, and not to limit the scope of the invention. Starting from the above explanation, many variations will be evident to those skilled in the art that fall within the spirit and scope of the present invention.
20040732004073
Claims (10)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2004073A NL2004073C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-01-07 | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE |
| EP20100197451 EP2348159A1 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | Method for the installation of a rotary soil displacing pile |
| NL2005943A NL2005943C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE |
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NL2004073A NL2004073C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-01-07 | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE |
| NL2004073 | 2010-01-07 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL2004073C2 true NL2004073C2 (en) | 2011-07-11 |
Family
ID=42556940
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL2004073A NL2004073C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-01-07 | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE |
| NL2005943A NL2005943C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE |
Family Applications After (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL2005943A NL2005943C2 (en) | 2010-01-07 | 2010-12-31 | METHOD FOR INSTALLING A GROUND-LOCKING SCREW DRILL POLE |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP2348159A1 (en) |
| NL (2) | NL2004073C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109339126A (en) * | 2018-11-14 | 2019-02-15 | 昆明理工大学 | A kind of pile simulator of interior solidification pile body |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013113104A1 (en) * | 2012-02-03 | 2013-08-08 | Techno Pieux Inc. | Method and apparatus for driving a support structure into a solid base |
| CN102587427B (en) * | 2012-04-05 | 2014-09-03 | 铁道第三勘察设计院集团有限公司 | Analysis method for estimating settlement of pile foundation on basis of penetration technology |
| CN103267601B (en) * | 2013-05-07 | 2014-10-08 | 山东科技大学 | Goaf overlying stratum movement stability monitoring system and stability monitoring distinguishing method |
| CN106442937B (en) * | 2016-10-14 | 2019-09-10 | 中交天津港湾工程研究院有限公司 | A kind of novel sea shallow-layer soil strength variation detection system and its appraisal procedure |
| CH715377A1 (en) * | 2018-09-24 | 2020-03-31 | Krinner Innovation Gmbh | Procedure for checking the load-bearing capacity of a foundation. |
| CN115033973B (en) * | 2022-08-11 | 2022-10-25 | 中国铁路设计集团有限公司 | Method for calculating side pressure of soil between piles and piles of double-row piles of foundation pit based on natural source surface waves |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3300988A (en) * | 1960-12-23 | 1967-01-31 | Raymond Int Inc | Apparatus for forming piles |
| US3535919A (en) * | 1968-12-02 | 1970-10-27 | John P Budlong | Dynamic determination of pile load capacity |
| GB2323174A (en) * | 1997-03-14 | 1998-09-16 | Kvaerner Cementation Found Ltd | Automatic static load testing for piles |
| GB2346917A (en) * | 1998-12-22 | 2000-08-23 | Robert Tjhing Bo Oei | Piling system with continuous load measurement |
| EP1884599A2 (en) * | 2006-07-25 | 2008-02-06 | GeoDynamic | Method for checking the bearing capacity of a pile |
-
2010
- 2010-01-07 NL NL2004073A patent/NL2004073C2/en not_active IP Right Cessation
- 2010-12-31 EP EP20100197451 patent/EP2348159A1/en not_active Ceased
- 2010-12-31 NL NL2005943A patent/NL2005943C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3300988A (en) * | 1960-12-23 | 1967-01-31 | Raymond Int Inc | Apparatus for forming piles |
| US3535919A (en) * | 1968-12-02 | 1970-10-27 | John P Budlong | Dynamic determination of pile load capacity |
| GB2323174A (en) * | 1997-03-14 | 1998-09-16 | Kvaerner Cementation Found Ltd | Automatic static load testing for piles |
| GB2346917A (en) * | 1998-12-22 | 2000-08-23 | Robert Tjhing Bo Oei | Piling system with continuous load measurement |
| EP1884599A2 (en) * | 2006-07-25 | 2008-02-06 | GeoDynamic | Method for checking the bearing capacity of a pile |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN109339126A (en) * | 2018-11-14 | 2019-02-15 | 昆明理工大学 | A kind of pile simulator of interior solidification pile body |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP2348159A1 (en) | 2011-07-27 |
| NL2005943C2 (en) | 2011-11-29 |
| NL2005943A (en) | 2011-07-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL2004073C2 (en) | METHOD FOR PLACING A SCREW DRILL POLE | |
| Debnath et al. | Bearing capacity of geogrid reinforced sand over encased stone columns in soft clay | |
| Ghazavi et al. | Bearing capacity of geosynthetic encased stone columns | |
| Naderi et al. | Model testing and numerical investigation of interference effect of closely spaced ring and circular footings on reinforced sand | |
| El-Garhy et al. | Behavior of raft on settlement reducing piles: Experimental model study | |
| CN102094432B (en) | Model for causing ground setting due to engineering environment effect and test method thereof | |
| Viswanadham et al. | Centrifuge modeling of geotextile-reinforced slopes subjected to differential settlements | |
| Hasan et al. | Experimental and numerical analysis of geosynthetic-reinforced floating granular piles in soft clays | |
| El Sawwaf et al. | Behavior of circular footings resting on confined granular soil | |
| Sharma et al. | Laboratory study on pullout capacity of helical soil nail in cohesionless soil | |
| Kumar et al. | Bearing capacity tests of strip footings on reinforced layered soil | |
| Yan et al. | Experimental study of barrier effect on moisture movement and mechanical behaviors of loess soil | |
| Niroumand et al. | The influence of soil reinforcement on the uplift response of symmetrical anchor plate embedded in sand | |
| Fattah et al. | Bearing capacity of closed and open ended pipe piles installed in loose sand with emphasis on soil plug | |
| Roy et al. | Effect of aspect ratio of footing on behavior of two closely-spaced footings on geogrid-reinforced sand | |
| Bhandari et al. | Two-dimensional physical modelling of soil displacements above trapdoors | |
| Yazdandoust et al. | Performance of two-tiered reinforced-soil retaining walls under strip footing load | |
| El-Emam | Experimental and numerical study of at-rest lateral earth pressure of overconsolidated sand | |
| Arabameri et al. | Microstructure and strength effect on bearing capacity of helical piles installed in golestan loess | |
| Tilak et al. | Pullout capacity of multi-plate horizontal anchors in sand: an experimental study | |
| Changizi et al. | Behavior of geocell-reinforced soil abutment wall: A physical modeling | |
| Abdrabbo et al. | Behavior of pile group incorporating dissimilar pile embedded into sand | |
| Fattah et al. | Contact pressure distribution under circular shallow foundation subjected to vertical and rocking vibration modes | |
| Mollaei et al. | Seismic evaluation of helical soil-nailed walls using shaking table testing | |
| Fattah et al. | Effect of embedment depth on cyclic behavior of tank footings on dry sand |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20150801 |