NL194280C - Gelamineerd pantser. - Google Patents
Gelamineerd pantser. Download PDFInfo
- Publication number
- NL194280C NL194280C NL9015007A NL9015007A NL194280C NL 194280 C NL194280 C NL 194280C NL 9015007 A NL9015007 A NL 9015007A NL 9015007 A NL9015007 A NL 9015007A NL 194280 C NL194280 C NL 194280C
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- armor
- metal plates
- metal
- layers
- thickness
- Prior art date
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F41—WEAPONS
- F41H—ARMOUR; ARMOURED TURRETS; ARMOURED OR ARMED VEHICLES; MEANS OF ATTACK OR DEFENCE, e.g. CAMOUFLAGE, IN GENERAL
- F41H5/00—Armour; Armour plates
- F41H5/02—Plate construction
- F41H5/04—Plate construction composed of more than one layer
- F41H5/0442—Layered armour containing metal
- F41H5/0457—Metal layers in combination with additional layers made of fibres, fabrics or plastics
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Ceramic Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Aiming, Guidance, Guns With A Light Source, Armor, Camouflage, And Targets (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
Description
1 194280
Gelamineerd pantser
De uitvinding heeft betrekking op gelamineerd pantser, voorzien van gelijke metaalplaten, die verbonden zijn door hechtlagen.
5 Een pantser van het in de aanhef genoemde soort is bekend uit de Europese octrooiaanvrage 237.095.
Het bekende pantser omvat aan de aanvalszijde een harde keramische laag, die wordt ondersteund door een voor energie-absorptie dienend laminaat van afwisselend metaalplaten en vezelmateriaal bevattende hecht- en tussenlagen.
Wanneer een pantser met een hard inslagoppervlak, dat wordt ondersteund door een ductiele laag, wordt 10 gebruikt ais structureel pantsersamenstel, neemt de achtste laag van ductiel lage-sterkte-metaal gewoonlijk 50% of meer van het volume van het pantser in beslag. Daarom zal het prestatieniveau van het pantser worden verlaagd.
Het is het doel van de onderhavige uitvinding om te voorzien in een pantser van een in de aanhef genoemde soort, dat geschikt dienst kan doen als structureel pantser met een hoge weerstand tegen het 15 binnendringen van fragmenten.
Volgens de uitvinding wordt dit bereikt, doordat het pantser gevormd wordt door een aan de aanvalszijde gelegen eerste deel uit gelijke metaalplaten van dikte t, die verbonden zijn door hechtlagen met een dikte in het gebied van 0,41 tot 0,91 en met een elasticiteitsmodulus (Young’s Modulus) in compressie in een richting dwars op de lagen van minder dan 4 GPa alsmede door een hechtlaag met dit eerste deel 20 verbonden tweede deel, dat ten minste één tweede metaalplaat omvat, waarvan het metaal ductieler is dan het metaal van de eerste metaalplaten.
De dikte en de lage elasticiteitsmodulus van de hechtlagen van het eerste deel zorgen ervoor dat het eerste deel van het pantser maximaal gebruik maakt van de mogelijkheden van de eerste metaalplaten om . energie te absorberen door in hoge mate een vrije vervorming toe te laten. Scheuruitbreiding in een richting 25 dwars op de eerste metaalplaten (hetgeen vervolgens zou kunnen leiden tot ponsen), kan worden beperkt tot de eerste metaalplaten, waardoor het tweede deel van het pantser alle resterende energie kan absorberen terwijl tevens het optreden van schilferen kan worden voorkomen. Defaminatie van het pantser draagt bij tot de energie-absorptie, door het gebied te vergroten waar door plastische vervorming energie wordt geabsorbeerd.
30 Omdat versterkingsvezels de elasticiteitsmodulus van een gebruikelijke impregneerhars gewoonlijk verhogen, zijn de hechtlagen van het eerste deel bij voorkeur vezelvrij.
Volgens de uitvinding is het mogelijk dat de eerste metaalplaten aluminium, titanium, magnesium of legeringen daarvan omvatten, waarbij de breukrek van de eerste metaalplaten minder is dan 14%, en dat de breukrek van het materiaal dat zich in het tweede deel van het pantser bevindt groter is dan 14%.
35 Het tweede deel van het pantser kan een laminaat omvatten van ten minste twee gelijke tweede metaalplaten, die onderling en met het eerste deel van het pantser door een hechtlaag zijn gehecht, met een versterking hierin die vezels omvat
Om schilferen te voorkomen, bezitten bekende, algemeen toegepaste pantsersamenstellen met een tweeledig ductiliteit relatief dikke, ductiele achtervlakken, die gewoonlijk 50% of meer van het volume van 40 het pantser in beslag nemen. Dientengevolge leidt dit een verlaging van het prestatieniveau van het pantser, omdat de binnendringweerstand van het pantser niet is gemaximaliseerd. Daarom is het volgens de _onderhavige uitvinding voordelig dat het eerste deel ten minste 75% van het volume van het pantser in_ beslag neemt 45 De uitvinding zal nu uitsluitend bij wijze van voorbeeld worden beschreven onder verwijzing naar de begeleidende tekeningen, waarin figuur 1 toont het prestatieniveau van een pantser vervaardigd volgens de uitvinding varieert met de scheidingslaagdikte van het pantser; figuur 2 een dwarsdoorsnede toont van een pantser volgens de uitvinding; en 50 figuur 3 een schematische dwarsdoorsnede toont van het pantser volgens de uitvinding na de simulatie van een inslag van een stomp fragment met hoge snelheid.
De in figuur 2 getoonde pantserplaat is op de volgende wijze vervaardigd.
(a) Zes eerste metaalplaten 1 van de aluminiumlegering 7075 T6 (1,02 mm dik) en twee tweede metaal-55 platen 2 van de ductielere aluminiumlegering 5083 (1,0 mm dik) worden ontvet en krijgen gedurende 1 uur bij kamertemperatuur een voorbehandeling in een natriumcarbonaat (Ν%003 80g/L in gemineraliseerd water); 194280 2 (b) de platen 1 en 2 worden gedurende 10 minuten gespoeld met kraanwater; (c) de platen 1 en 2 worden gedurende vier uur ondergedompeld gehouden in een etsoplossing omvattende koperionen in een oplossing van H2S04 (Sg 1,84,150 ml/L), Na2Cr207.2H20(75 g/L), CuS04.5H20 (4g/L), tot 1 liter aangevuld met gedemineraliseerd water; 5 (d) vervolgens gespoeld met kraanwater, (e) vervolgens gedroogd met warme lucht; (f) binnen 6 uur na de voorbehandelingsstappen (a)-(e) gelijmd; (g) delen van kruislings geweven acamide Kevlar (RTM) doek 4, die van te voren waren gereinigd voor het verwijderen van het weefmiddel, worden op maat gesneden; 10 (b) gelijke hoeveelheden lijm worden over de respectieve oppervlakken van elke plaat uitgesmeerd (versterkt, twee componenten epoxy Hysol-Dexter (RTM) 9309.3 (NA)); (i) een enkele laag van het Kevlar doek wordt tussen en bovenop de twee tweede metaalplaten 2 van de aluminiumlegering 5083 geplaatst; (j) de eerste metaalplaten 1 worden vervolgens verbonden zoals is weergegeven in figuur 2. Alle verbindin-15 gen worden voorzien van dikteregelende afstandhouders 5.
De dikte t1 (0,51 mm) van elke scheidingslaag 8 tussen de eerste metaalplaten 1 is 50% van de dikte van de eerste metaalplaten. De dikte tg van de laag die de tweede metaalplaten van elkaar en van de rest van het pantser scheidt is 0,5 mm, welke dikte voldoende is om het hierboven vermelde doek op te nemen.
(k) De pantserplaat wordt vervolgens in een pers gelegd en bij een druk van 30psi (21092 kg/m2) 20 gedurende een uur verhit tot 60°C om de lijm te laten vloeien, zodat het doek volledig kan worden geïmpregneerd.
De termen beschermingsgrens” en "presentatieniveau”, die gebruikt worden in de beschrijving zijn als volgt gedefinieerd:
Vgo Beschermingsgrens (m/s) - heeft betrekking op een aanval met een specifiek sorot projectiel en betreft 25 de inslagsnelheid waarbij de kans 50% is dat het pantser wordt vernietigd (ongeacht de wijze van bezwijken).
Presentatieniveau = (rf/kg a) 30 Het presentatieniveau geeft een normalisatie van de V50 resultaten waardoor bepantsering met verschillende oppervlaktedichtheden kunnen worden vergeleken (NB realistische vergelijking van verschil· lende pantsers kan slechts plaatsvinden met behulp van het belastingniveau, wanneer de oppervlaktedichtheden dezelfde orde van grootte bezitten).
Wanneer aangevallen door pantser-doorborende projectielen of fragmenten van bijvoorbeeld een 35 fragmentatieaanvalsbom, kan bepantsering van relatief laag gewicht op een aantal verschillende manieren bezwijken.
Deze wijzen van bezwijken zijn: 1. Ponsen - waarbij lokaal over de volledige dikte bezwijken op afschuiven plaatsvindt, waardoor een materiaaiprop met een diameter van dezelfde ordegrootte als die van het projectiel uit het pantser verdwijnt.
40 De prop elf kan met resterende kinetische energie worden uitgestoten en vormt een gevaarlijk secundair projectiel. Bij het ponsen wordt weinig energie geabsorbeerd, omdat weinig plastische vervorming van het pantser plaatsvindt, en daarom is het bijzonder gewenst dat dit mechanisme wordt vermeden; 2. Uitrukken of schilferen - waardoor van de achterzijde van het pantser een schijfvormig stuk materiaal afsplintert en wegschiet. Dit bezwijkmechanisme vraagt eveneens weinig energie, en indien mogelijk dient 45 ook dit bezwijkmechanisme te worden vermeden, omdat hierdoor het gebruikte pantser niet ten volle wordt benut; 3. Segmentatie - waardoor radiale scheuren worden gevormd die pantsersegmenten begrenzen, welke naar achteren wegbuigen van het aanvalsprojectiel, wanneer dit door het pantser beweegt. Omdat hierbij een aanzienlijke hoeveelheid plastische vervorming en ductiel bezwijken optreedt, vereist dit bezwijk- 50 mechanisme meer energie dan het ponsen of schilferen.
Een aantal verschillende pantserplaten die hoofdzakelijk zoals hierboven is beschreven zijn vervaardigd, en met elk een andere dikte t1 van de scheidingslaag, zijn getest voor het vaststellen van het presentatieniveau van het pantser onder de inslag van hoge snelheidsfragementen 13 met verschillende snelheden. De resultaten worden getoond in figuur 1, hetgeen een grafiek is waarin de verandering van het prestaienlveau 55 (MR - m3/kg s wordt getoond afhankelijk van de verhouding t1/ta (scheidingslaag dikte gedeeld door eerste metaalplaatdikte). Het prestatieniveau is bij een verhouding van t,/^ = 0,5 maximaal, en blijft binnen het gebied van 0,4 tot 0,9 hoog. Het prestatieniveau valt af wanneer de verhouding t,/^ onder 0,4 komt, omdat
Claims (5)
1. Gelamineerd pantser, voorzien van gelijke metaalplaten, die verbonden zijn door hechtlagen, met het ! kenmerk, dat het pantser gevormd wordt door een aan de aanvalszijde gelegen eerste deel (11) uit gelijke eerste metaalplaten (1) van dikte t, die verbonden zijn door hechtlagen (8) met een dikte in het gebied van 0,41 tot 0,91 en met een elasticiteitsmodulus (Young’s Modulus) in compressie in een richting dwars op de 55 lagen (8) van minder dan 4 GPa alsmede door een hechtlaag met dit eerste deel (11) verbonden tweede deel (12), dat ten minste één tweede metaalplaat (2) omvat, waarvan het metaal ductieler is dan het metaal van de eerste metaalplaten (1). 194280 4
2. Pantser volgens conclusie 1, met het Kenmerk, dat de hechtlagen (8) van het eerste deel (11) een vezelvrije hars omvatten.
3. Pantser volgens conclusie 1 of 2, met het kenmerk, dat de eerste metaalplaten (1) aluminium, titanium, magnesium of legeringen daarvan omvatten, waarbij de breukrek van de eerste metaalplaten (1) minder is 5 dan 14%, en dat de breukrek van het materiaal dat zich in het tweede deel (12) van het pantser bevindt, groter is dan 14%.
3 194280 de scheidingstagen dan onvoldoende dik zijn om een in hoofdzaak onafhankelijke vervorming van de eerste metaalplaten 1 toe te staan, en dientengevolge treedt bezwijken op door lage-energie-ponsen over de volle dikte. Wanneer een pantser met de optimal t,/t2 verhouding nog net niet is bezweken, ontstaat een schadevorm zoals getoond in figuur 3. De eerste metaalplaten 1 absorberen een grote hoeveelheid energie 5 door plastisch vervormen bij 9. Dit is mogelijk (a) door de dikte van de scheidingslagen 8 en (b) door de lage modulus van Young van de scheidingslagen 8 (3 GPa). De tweede metaalplaten 2 in combinatie met het aramide doek 4 voorkomt het plaatsvinden van schilferen, en zij absorberen eveneens energie door platische vervorming en inwendige koordwrijving. De elasticiteitsmodulus (Young’s Modulus) van de hechtlagen van het eerste deel van het pantser is in 10 compressie in een richting dwars op de lagen minder dan 5 GPa. Bij voorkeur is de elasticiteitsmodulus (Young’s Modulus in compressie) in de richting dwars op de lagen minder dan 3,5 GPa. Doordat het over de dikte ponsen wordt vermeden, ontstaat bij projectielinslag meer delamineren van het pantser door de vorming van scheuren 10. Het voordeel hiervan is dat het gebied van het pantser dat de energie van het projectiel opneemt wordt vergroot.
15 De resulterende prestatieniveaus zijn alle gunstig verlijkbaar met die van monolitisch aluminiumpantser met een vergelijkbare oppervlaktedichtheid, waarvan het prestatieniveau met punt A in figuur 1 is weergegeven. Opdat de pantserplaat een bruikbaar op zichzelf staand gebalanceerd constructiemateriaal kan vormen, zijn het eerste deel 11 van het pantser en het tweede deel 12 zodanig uitgevoerd, dat zij op verlijkbare wijze 20 reageren op aangebrachte belastingen, en als gevolg daarvan wordt de neiging van het pantser om te vervormen tot een minimum beperkt. De twee ductiele metaalplaten kunnen onderling en aan het eerste deel van het pantser zijn gehecht met een met aramide vezels versterkte kleefstof. Het van vezels voorzien van het tweede deel van het pantser verhoogt aanzienlijk diens mogelijkheid tot het absorberen van energie. De rekbaarheid van de platen staat 25 toe dat de vezels, die bij voorkeur een doek vormen, zich kunnen uitstrekken waardoor zij energie kunnen absorberen middels inwendige koordwrijving. Voorts leidt het gebruik van twee of meer ductiele metaalplaten en vezelversterkte lijmlagen tot een onverwachte toename van het prestatieniveau van het pantser in vergelijking met het gebruik van één ductiele plaat en één laag van vezelversterkte kleefstof. Het van vezels voorzien van het tweede deel van het pantser kan tevens het trekkrachtdraagvermogen 30 van het tweede deel tot dezelfde orde als dat van het eerste deel verhogen. Het resultaat is het vermogen een gebalanceerd structureel constructiemateriaal te vervaardigen, dat minder kans heeft onder belasting te vervormen. Een extra voordeel van dit kenmerk is dat een hoger percentage van het pantser gevormd kan worden door een hogere sterkte (minder ductiel) metaal met een daaruit voortvloeiende toename van het prestatieniveau van het pantser. Het eerste deel neemt bij voorkeur ten minste 75% van het volume van het 35 pantser in beslag. Om schilferen te voorkomen, bezitten bekende, algemeen toegepaste pantsersamens-teilen met een tweeledige ductiliteit relatief dikke, ductiele achtervlakken, die gewoonlijk 50% of meer van het volume van het pantser in beslag nemen. Dientengevolge leidt dit tot een verlaging van het prestatieniveau van het pantser, omdat de binnendringweerstand van het pantser niet is gemaximaliseerd. Om een aanval van gebruikelijke kleine fragmenten te weerstaan, is de dikte t van elke eerste metaal· 40 plaat bij voorkeur minder dan 2 mm. De dikte t kan echter tot 6 mm bedragen, om een aanval van grotere fragmenten te weerstaan. De platen zijn bij voorkeur onafhankelijk geselecteerd uit aluminium, titanium of magnesium of legeringen daarvan. Het eerste deel van het pantser omvat bij voorkeur vier tot tien eerste metaalplaten^ De vezeiversterking in het tweede deel wordt bij voorkeur gevormd door twee orthonogaal in elkaar 45 geweven vezelsamenstellen. Met deze uitvoering van de versterking wordt de kans op scheurvorming en scheurgroei in de hechtlagen geminimaliseerd. 50
4. Pantser volgens conclusie 1,2 of 3, met het kenmerk, dat het tweede deel (12) een laminaat omvat van ten minste twee gelijke metaalplaten (2), die onderling en met het eerste deel (11) van het pantser door een hechtlaag zijn gehecht met een versterking (4) hierin, die vezels bevat
5. Pantser volgens een van de voorgaande conclusies, met het kenmerk, dat het eerste deel (11) ten minste 75% van het volume van het pantser in beslag neemt Hierbij 1 blad tekening
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
GB8922340 | 1989-10-04 | ||
GB898922340A GB8922340D0 (en) | 1989-10-04 | 1989-10-04 | Laminated armour |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NL9015007A NL9015007A (nl) | 1993-02-01 |
NL194280B NL194280B (nl) | 2001-07-02 |
NL194280C true NL194280C (nl) | 2001-11-05 |
Family
ID=10664028
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NL9015007A NL194280C (nl) | 1989-10-04 | 1990-10-01 | Gelamineerd pantser. |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US5272954A (nl) |
DE (1) | DE4042341C2 (nl) |
ES (1) | ES2204199B2 (nl) |
GB (2) | GB8922340D0 (nl) |
IT (1) | IT1250492B (nl) |
NL (1) | NL194280C (nl) |
Families Citing this family (22)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5500037A (en) * | 1988-12-06 | 1996-03-19 | Alhamad; Shaikh G. M. Y. | Impact Absorber |
US6268301B1 (en) | 1992-03-25 | 2001-07-31 | Toyobo Co., Ltd. | Ballistic-resistant article and process for making the same |
DE4407180C1 (de) * | 1994-03-04 | 1995-04-20 | Mehler Vario System Gmbh | Stichschutzeinlage für eine ein ballistisches Schutzpaket umfassende Schutzweste |
US5697098A (en) * | 1996-02-13 | 1997-12-16 | Kenneth C. Miguel-Bettencourt | Layered composite body armor |
US6240858B1 (en) * | 1997-05-27 | 2001-06-05 | Michael C. Mandall | Penetration resistant panel |
US5852643A (en) * | 1997-06-09 | 1998-12-22 | Copson; Alex G. | Flak jacket protective cover for spent nuclear fuel storage casks |
JP2003247903A (ja) * | 2002-02-21 | 2003-09-05 | Denso Corp | 圧力センサ |
DE10259943A1 (de) * | 2002-12-20 | 2004-07-01 | Rolls-Royce Deutschland Ltd & Co Kg | Schutzring für das Fan-Schutzgehäuse eines Gasturbinentriebswerks |
US7597040B2 (en) * | 2003-07-30 | 2009-10-06 | The Boeing Company | Composite containment of high energy debris and pressure |
DE202005002716U1 (de) * | 2005-02-18 | 2005-07-21 | Leica Camera Ag | Magnesiumkörper mit Armierung |
IL170119A (en) * | 2005-08-04 | 2010-12-30 | Moshe Ravid | Multi-functional armor system |
US8151685B2 (en) | 2006-09-15 | 2012-04-10 | Force Protection Industries, Inc. | Apparatus for defeating high energy projectiles |
IL179125A (en) * | 2006-11-08 | 2012-10-31 | Moshe Ravid | Dual hardness armor |
IL179126A (en) * | 2006-11-08 | 2013-10-31 | Plasan Sasa Ltd | Armor board |
US8375840B2 (en) * | 2009-11-06 | 2013-02-19 | Kryron Global, Llc | Ballistic strike plate and assembly |
US8424473B1 (en) | 2010-04-29 | 2013-04-23 | Michael C. Mandall | Blast energy absorbing security door panel |
US9982967B2 (en) * | 2015-02-18 | 2018-05-29 | E I Du Pont De Nemours And Company | Composite ballistic resistant laminate |
US11243052B2 (en) | 2016-06-17 | 2022-02-08 | Nutech Metals And Alloys, Llc | Reinforced metal alloy for enhanced armor protection and methods |
US10119791B2 (en) * | 2016-06-17 | 2018-11-06 | Nutech Metals And Alloys, Llc | Reinforced metal alloy for enhanced armor protection |
US10487684B2 (en) | 2017-03-31 | 2019-11-26 | The Boeing Company | Gas turbine engine fan blade containment systems |
US10550718B2 (en) | 2017-03-31 | 2020-02-04 | The Boeing Company | Gas turbine engine fan blade containment systems |
MX2020012572A (es) | 2018-05-29 | 2021-01-29 | Ocv Intellectual Capital Llc | Estera de fibra de vidrio con fibras de baja densidad. |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US663961A (en) * | 1900-05-16 | 1900-12-18 | Arthur Burr Donaldson | Armor-plate. |
FR865464A (fr) * | 1940-05-07 | 1941-05-24 | Applic Ind Nouvelles | Perfectionnements aux blindages |
NL263971A (nl) * | 1960-04-29 | |||
DE1140841B (de) * | 1961-02-09 | 1962-12-06 | Louis Henri Denys Marie Ballu | Panzerung |
DE1211094B (de) * | 1964-06-24 | 1966-02-17 | Kloeckner Werke Ag | Verbundguss-Panzerplatte |
US4131053A (en) * | 1965-08-30 | 1978-12-26 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Armor plate |
BE687116A (nl) * | 1966-09-19 | 1967-03-01 | ||
DE2151015A1 (de) * | 1971-10-08 | 1973-04-19 | Mannesmann Ag | Beschussichere panzerung fuer kraftfahrzeuge |
US4090005A (en) * | 1974-11-29 | 1978-05-16 | Morgan James L | Protective armor with panels movable with respect to each other |
DE2856085C2 (de) * | 1978-12-23 | 1982-10-14 | Herbert 2000 Hamburg Mackenroth | Schußfeste Plattenanordnung für Sicherheitszwecke |
DE2934050C2 (de) * | 1979-08-23 | 1983-12-08 | Thiele & Co, 2800 Bremen | Verbundplatte zur Panzerung von Fahrzeuginnenräumen o.dgl. |
US4312903A (en) * | 1980-03-05 | 1982-01-26 | General Electric Company | Impact resistant double glazed structure |
JPS6249199A (ja) * | 1985-08-27 | 1987-03-03 | 池袋琺瑯工業株式会社 | 防弾用材料 |
NL8600449A (nl) * | 1986-02-22 | 1987-09-16 | Delft Tech Hogeschool | Pantserplaat-komposiet met keramische opvanglaag. |
US4664967A (en) * | 1986-04-21 | 1987-05-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Ballistic spall liner |
NL8601650A (nl) * | 1986-06-24 | 1988-01-18 | Fokker Special Products | Pantserplaat. |
-
1989
- 1989-10-04 GB GB898922340A patent/GB8922340D0/en active Pending
-
1990
- 1990-09-28 US US07/594,440 patent/US5272954A/en not_active Expired - Lifetime
- 1990-10-01 DE DE4042341A patent/DE4042341C2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-10-01 NL NL9015007A patent/NL194280C/nl not_active IP Right Cessation
- 1990-10-01 GB GB9021278A patent/GB2258294B/en not_active Expired - Fee Related
-
1991
- 1991-05-09 ES ES009101129A patent/ES2204199B2/es not_active Expired - Lifetime
- 1991-07-10 IT ITRM910501A patent/IT1250492B/it active IP Right Grant
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE4042341A1 (de) | 1993-07-15 |
NL194280B (nl) | 2001-07-02 |
GB9021278D0 (en) | 1992-11-04 |
ES2204199B2 (es) | 2005-07-16 |
IT1250492B (it) | 1995-04-08 |
US5272954A (en) | 1993-12-28 |
GB8922340D0 (en) | 1992-11-04 |
DE4042341C2 (de) | 2000-03-23 |
ITRM910501A1 (it) | 1991-10-09 |
ES2204199A1 (es) | 2004-04-16 |
NL9015007A (nl) | 1993-02-01 |
ITRM910501A0 (it) | 1991-07-10 |
GB2258294A (en) | 1993-02-03 |
GB2258294B (en) | 1993-08-18 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
NL194280C (nl) | Gelamineerd pantser. | |
US5435226A (en) | Light armor improvement | |
US5654518A (en) | Double truss structural armor component | |
US4813334A (en) | Armour plate | |
US5471905A (en) | Advanced light armor | |
US7694621B1 (en) | Lightweight composite armor | |
US20110107904A1 (en) | Synergistically-Layered Armor Systems and Methods for Producing Layers Thereof | |
Kolopp et al. | Experimental study of sandwich structures as armour against medium-velocity impacts | |
JP2866001B2 (ja) | ガスタービンエンジン用ファンケースライナ | |
US20100095832A1 (en) | Composite containment of high energy debris and pressure | |
EP0678724A1 (en) | Impact absorbing armor | |
US20070089597A1 (en) | Lightweight composite armor | |
US8186262B2 (en) | Methods and structures for sandwich panels with improved resistance to ballistic penetration | |
US4738893A (en) | Flexible and modular armor plating device | |
US9383175B2 (en) | Walking floor for an armored vehicle, armored vehicle having such a walking floor, and method for producing such a walking floor | |
JPH08508687A (ja) | 耐圧性燃料タンクパネル | |
CN106940151B (zh) | 一套集协同变形夹具为一体的防弹装甲板装置 | |
US20150323291A1 (en) | Ballistic protective measures | |
Horsfall et al. | Structural ballistic armour for transport aircraft | |
JP2783570B2 (ja) | 防弾構造体 | |
CN216245850U (zh) | 一种抗冲击波与破片联合毁伤的装甲面层及装甲组件 | |
CN114166069A (zh) | 一种轻质多层复合结构防弹装甲板及其制备方法 | |
JPH0527040B2 (nl) | ||
JPH0717990Y2 (ja) | 複合防護板 | |
CN219956289U (zh) | 一种防御14.5mm穿甲燃烧弹的陶瓷复合防弹装甲 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
BC | A request for examination has been filed | ||
V1 | Lapsed because of non-payment of the annual fee |
Effective date: 20080501 |