MXPA05000462A - Sistema de levantamiento doble. - Google Patents

Abstract

Se describe una valvula (50) y sistema de levantamiento de valvula (52) adecuados para usarse en un oxidante termico regenerativo (10) , y un oxidante que incluye la valvula de conmutacion. La valvula de la presente invencion exhibe excelentes caracteristicas de sellado y minimiza el desgaste. En una modalidad preferida, la valvula es sellada con aire presurizado durante sus modos estacionario, y desellada durante el movimiento para reducir el desgaste de la valvula.

Description

SISTEMA DE LEVANTAMIENTO DOBLE Antecedentes de la invención Los oxidantes térmicos regenerativos se usan convencionalmente para destruir compuestos orgánicos volátiles (VOCs, , por sus siglas en inglés) en emisiones de alto flujo y baja concentración de plantas industriales y de energía. Estos oxidantes típicamente requieren de altas temperaturas de oxidación para poder lograr una alta destrucción de los VOCs. Para lograr una alta eficiencia de recuperación de calor, el gas de proceso "sucio" que va a ser tratado se precalienta antes de la oxidación. Una columna de intercambio de calor se proporciona típicamente para precalentar estos gases. La columna es normalmente empacada con un material de intercambio de calor que tiene adecuada estabilidad térmica y mecánica, y suficiente masa térmica. En operación, el gas de proceso es alimentado a través de la columna de intercambio de calor previamente calentada, la cual, a su vez, calienta el gas de proceso hasta una temperatura que se acerque o logre su temperatura de oxidación, de VOC. Este gas de proceso precalentado es después dirigido al interior de una zona de combustión en donde cualquier oxidación de VOC incompleta es normalmente completada . El gas tratado y ahora "limpio" es después dirigido fuera de la zona de combustión y de regreso a través REF . : 160859 de la columna de intercambio de calor o a través de una segunda columna de intercambio de calor . Al continuar el gas oxidado y caliente a través de esta columna, el gas transfiere su calor al medio de intercambio de calor en esa columna, enfriando el gas y precalentando el medio de intercambio de calor de tal manera que otro lote de gas de proceso pueda ser precalentado antes del tratamiento de oxidación. Los oxidantes térmicos regenerativos comúnmente tienen por lo menos dos columnas de intercambio de calor que alternativamente reciben gases de proceso y tratados. Este proceso se lleva a cabo continuamente, permitiendo que un gran volumen de gas de proceso sea tratado eficientemente. El rendimiento de un oxidante regenerativo puede ser optimizado al incrementar la eficiencia de destrucción de VOC y al reducir los costos operativos y capitales . El aspecto de incrementar la eficiencia de destrucción de VOC ha sido resuelto en la literatura usando, por ejemplo, medios tales como sistemas de oxidación mejorados y sistemas de purga (por ejemplo, cámaras de atrapamiento), y tres o más intercambiadores de calor para manejar el volumen no tratado de gas dentro del oxidante durante el cambio . Los costos operativos pueden reducirse al incrementar la eficiencia de recuperación de calor, y al reducir la caída de presión a través del oxidante. Los costos operativos y de capital pueden reducirse al diseñar adecuadamente el oxidante y al seleccionar materiales de empaque de transferencia de calor adecuados . Un elemento importante de un oxidante eficiente son las válvulas usadas para cambiar el flujo de gas de proceso de una columna de intercambio de calor a otra . Cualquier fuga de gas de proceso no tratado a través del sistema de válvulas disminuirá la eficiencia del aparato. Además, las alteraciones y fluctuaciones en la presión y/o flujo en el sistema pueden causarse durante el cambio de las válvulas y son indeseables. El desgaste de las válvulas también es problemático, especialmente en vista de la alta frecuencia del cambio de válvulas en las aplicaciones de oxidantes térmicos regenerativos . Una frecuente reparación o reemplazo de las válvulas es obviamente indeseable. Un diseño de dos columnas convencional utiliza un par de válvulas accionadas por leva, una asociada con una primera columna de intercambio de calor y la otra con una segunda columna de intercambio de calor. Aunque las válvulas accionadas por leva exhiben un rápido accionamiento, ya que las- válvulas están siendo cambiadas durante un ciclo, la fuga de gas de proceso no tratado a través de las válvulas ocurre inevitablemente. Por ejemplo, en un oxidante de dos cámaras durante un ciclo, existe un punto de tiempo en el cual tanto las válvulas de entrada como las válvulas de salida son parcialmente abiertas. En este punto, no existe resistencia alguna al flujo de gas de proceso, y ese flujo procede directamente de la entrada a la salida sin ser procesado. Ya que existen también ductos asociados con el sistema de válvulas, el volumen de gas no tratado tanto dentro del alojamiento de las vál ulas accionadas por leva como dentro de los ductos asociados representa un volumen de fuga potencial . Ya que la fuga de gas de proceso no tratado a través de las válvulas sale permite que el gas sea escapado del dispositivo no tratado, esta fuga que reducirá sustancialmente la eficiencia de destrucción del aparato. Además, los diseños de válvula convencionales dan como resultado una caída de presión durante el cambio, lo cual exaspera este potencial de fuga. Válvulas de estilo giratorio han sido usadas para dirigir el flujo dentro de oxidantes térmicos y catalíticos regenerativos durante los últimos diez años . Estas válvulas se mueven ya sea continuamente o de una manera digital (detención/inicio) . Para proporcionar un sellado adecuado, se han empleado mecanismos para mantener una fuerza constante entre los componentes estacionarios de la válvula y los componentes giratorios de la válvula. Estos mecanismos incluyen resortes, diafragmas de aire y cilindros. Sin embargo, un desgaste excesivo en varios componentes de la válvula comúnmente es el resultado.

Sería por lo tanto deseable proporcionar una válvula y sistema de válvulas, particularmente para usarse en un oxidante térmico regenerativo, y un oxidante térmico regenerativo que tenga esta válvula y sistema de válvulas, que asegure un sellado adecuado y reduzca o elimine el desgaste . También sería deseable proporcionar una válvula y sistema de válvulas en el que la presión de sellado pueda controlarse en forma precisa. Breve descripción de la invención Los problemas de la técnica anterior han sido resueltos por la presente invención, la cual proporciona un sistema de levantamiento para una válvula de conmutación, la válvula de conmutación y un oxidante térmico regenerativo que incluye el sistema de levantamiento y válvula de conmutación. La válvula de la presente invención exhibe excelentes características de sellado y reduce al mínimo el desgaste. El sistema de levantamiento ayuda a que la válvula gire con fricción mínima y proporciona un sello hermético cuando es estacionaria. En una modalidad preferida, la fuerza de sellado de la válvula contra el asiento de la válvula se reduce durante la conmutación para reducir la presión de contacto entre los componentes . móviles y los componentes estacionarios, de esta manera dando como resultado un menor par de torsión requerido para mover la válvula.

Para aplicaciones de oxidantes térmicos regenera ivos , la válvula tiene de preferencia una placa de sello que define dos cámaras, cada cámara siendo un puerto de flujo que lleva a uno de dos lechos regenerativos del oxidante. La válvula incluye también un distribuidor de flujo de conmutación que proporciona la canalización alternativa del gas de proceso de entrada y salida a cada mitad de la placa de sello. La válvula opera entre dos modos : un modo estacionario y un modo de movimiento de válvula. En el modo estacionario, un sello hermético a gases se usa para minimizar o prevenir la fuga del gas de proceso. De acuerdo con la presente invención, durante el movimiento de la válvula, la presión de sellado se reduce o elimina, o se aplica una contrapresión o fuerza contraria, para facilitar el movimiento de la válvula y reducir o eliminar el desgaste. La cantidad de presión de sellado usada puede controlarse en forma precisa dependiendo de las características de proceso para sellar así la válvula en forma eficiente. Breve descripción de las figuras La figura 1 es una vista en perspectiva de un oxidante técnico regenerativo de acuerdo con una modalidad de la presente invención. La figura 2 es una vista despiezada en perspectiva de una porción de un oxidante térmico regenerativo de acuerdo con una modalidad de la presente invención. La figura 3 es una vista en perspectiva inferior de puertos de válvula que forman parte de una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 4 es una vista en perspectiva de un distribuidor de flujo que forma parte de una válvula de conmutación adecuada para usarse con la presente invención. La figura 4A es una vista transversal del distribuidor de flujo de la figura 4. La figura 5 es una vista en perspectiva de una porción del distribuidor de flujo de la figura 4. La figura 6 es una vista superior de una placa de sello de una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 6A es una vista transversal de una porción de la placa de sello de la figura 6. La figura 7 es una vista en perspectiva de la flecha del distribuidor de flujo de la figura 4. La figura 8 es una vista despiezada de un mecanismo impulsor adecuado para usarse en la presente invención. .La figura 9 es una vista transversal de una porción del mecanismo de impulso de la figura 8. La figura 10 es una vista transversal de la flecha impulsora de la válvula de la presente invención, mostrada acoplada al mecanismo impulsor de la figura 8.

La figura 11 es un diagrama esquemático de un sistema de levantamiento de acuerdo con una modalidad de la presente invención. La figura 11A es un diagrama esquemático de un sistema de levantamiento de acuerdo con otra modalidad de la presente invención. La figura 12 es una vista transversal de un sistema de levantamiento de acuerdo con una modalidad alternativa de la presente invención. La figura 13 es una vista esquemática del sistema de levantamiento de acuerdo con otra modalidad alternativa de la presente invención. La figura 14 es una vista transversal del puerto giratorio de un distribuidor de flujo adecuado para usarse con la presente invención. La figura 15 es una vista transversal de la porción inferior de la flecha impulsora del distribuidor de flujo adecuada para usarse con la presente invención. La figura 16 es una vista transversal del puerto giratorio de una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 16A es una vista en perspectiva del anillo de retención para sellar una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 16B es una vista transversal del anillo de retención de la figura 16A. La figura 16C es una vista en perspectiva del anillo de montaje para sellar una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 16D es una vista transversal del anillo de montaje de la figura 16C. La figura 16E es una vista en perspectiva del arco portador de placa para una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 16F es una vista transversal del arco portador de placa de la figura 16E. La figura 16G es una vista en perspectiva de una modalidad del anillo de sello para una válvula adecuada para usarse con la presente invención. La figura 16H es una vista transversal del anillo de sello de la figura 16G y La figura 161 es una vista transversal de la cavidad en el anillo de sello de la figura 16G. Descripción detallada de la presente invención Aunque la mayoría de la siguiente descripción ilustra el uso del sistema de levantamiento de la presente invención en el contexto de la válvula de conmutación de la patente de E.U.A. No. 6,261,092 (la descripción de la cual se incorpora en la presente a manera de referencia) , se hace notar que la invención no está diseñada para ser limitada a alguna válvula particular y puede emplearse en cualquier sistema de válvulas en el que se lleve a cabo un sellado. Se asume la familiaridad con la válvula descrita en la patente '092. Brevemente, las figuras 1 y 2 muestran un oxidante térmico regenerativo de dos cámaras 10 (catalítico o no catalítico) soportado sobre un armazón 12 como se muestra. El oxidante 10 incluye un alojamiento 15 en el cual están primera y segunda cámaras de intercambio de calor en comunicación con una zona de combustión localizada centralmente. Un quemador (no mostrado) puede estar asociado con la zona de combustión, y un soplador de combustión puede estar soportado sobre el armazón 12 para suministrar aire de combustión al quemador. La zona de combustión incluye una salida de derivación 14 en comunicación fluida con una pila de escape 16 que lleva típicamente a la atmósfera. Un gabinete de control 11 aloja los controles para el aparato y también se localiza de preferencia sobre el armazón 12. El gabinete de control opuesto 11 es un ventilador (no mostrado) soportado sobre el armazón 12 para impulsar el gas de proceso al interior del oxidante 10. El alojamiento 15 incluye una cámara superior o techo 17 que tiene una o más puertas de acceso 18 que proporcionan acceso al operador al interior del alojamiento 15. Los expertos en la técnica apreciarán que la descripción anterior del oxidante es por propósitos ilustrativos únicamente; otros diseños están dentro del alcance de la presente invención, incluyendo oxidantes con más o menos de dos cámaras, oxidantes con cámaras orientadas horizontalmente y oxidantes catalíticos. Un recinto de superficie fría 20 forma la base del alojamiento 15 como mejor se observa en la figura 2. Una rejilla de soporte 19 adecuada está provista sobre el recinto de superficie fría 20 y soporta la matriz de intercambio de calor en cada columna de intercambio de calor como se describe en mayor detalle abajo. En la modalidad mostrada, las cámaras de intercambio de calor están separadas por paredes de separación 21, las cuales están de preferencia aisladas. También en la modalidad mostrada, el flujo a través de los lechos de intercambio de calor es vertical; el gas de proceso entra en los lechos desde los puertos de válvula localizados en el recinto de superficie fría 20, fluye hacia arriba (hacia el techo 17) al interior de un primer lecho, entra en la zona de combustión en comunicación con el primer lecho, fluye fuera de la zona de combustión y al interior de una segunda cámara, en donde fluye hacia abajo a través de un segundo lecho hacia el recinto de superficie fría 20. Sin embargo, los expertos en la técnica apreciarán que otras orientaciones son adecuadas, incluyendo una disposición horizontal, tal como una en la que las columnas de intercambio de calor miran una a la otra y están separadas por una zona de combustión localizada centralmente.

La figura 3 es una vista de los puertos de válvula 25 desde abajo. La placa 28 tiene dos aberturas simétricas opuestas 29A y 29B, las cuales, con las mamparas 26 (figura 2) , definen los puertos de válvula 25. Un aspa giratoria 27 opcional está situada en cada puerto de válvula 25. Cada aspa giratoria 27 tiene un primer extremo asegurado a la placa 28, y un segundo extremo separado del primer extremo y asegurado a la mampara 24 sobre cada lado. Cada aspa giratoria 27 se ensancha desde su primer extremo hacia su segundo extremo, y está angulada hacia arriba a un ángulo y después se aplana al plano horizontal en 27A como se muestra en la figura 3. Las aspas giratorias 27 actúan para dirigir el flujo de gas de proceso que emana de los puertos de válvula lejos de los puertos de válvula para ayudar a su distribución a través del recinto de superficie fría durante la operación. La distribución uniforme al interior del recinto de superficie fría 20 ayuda a asegurar una distribución uniforme a través del medio de intercambio de calor para una eficiencia de intercambio de calor óptima. Las figuras 4 y 4A muestran al distribuidor de ¦flujo 50 contenido en un múltiple 51 que tiene una entrada de gas de proceso 48 y una salida de gas de proceso 49 (aunque el elemento 48 puede estar la salida y 49 la entrada, por propósitos de ilustración la primera modalidad se usará en la presente) . El distribuidor de flujo 50 incluye una flecha impulsora cilindrica de preferencia hueca 52 (figuras 4A, 5) que está acoplada a un mecanismo impulsor (detallado en las figuras 8-10) . Acoplado a la flecha impulsora 52 está un elemento de forma frustocónica parcial 53. El elemento 53 incluye una placa de acoplamiento formada de dos superficies de sellado en forma triangular opuestas 55, 56, cada una conectada por un borde exterior circular 54 y que se extiende hacia fuera desde la flecha impulsora 52 a un ángulo de 45°, de tal manera que el hueco definido por las dos superficies de sellado 55, 56 y el borde exterior 54 defina una primera ruta o conducto de paso de gas 60. Similármente , una segunda ruta o conducto de paso de gas 61 está definida por las superficies de sellado 55, 56 opuestas al primer conducto de paso, y tres placas laterales anguladas, llámese placas laterales anguladas opuestas 57A, 57B y placa lateral angulada central 57C. Las placas laterales anguladas 57 separan al conducto de paso 60 del conducto de paso 61. La parte superior de estos conductos de paso 60, 61 está diseñada para coincidir con la configuración de aberturas simétricas 29A, 29B en la placa 28, y en la condición ensamblada, cada conducto de paso 60, 61 está alineado con aberturas 29A, 29B respectivas. El conducto de paso 61 está en comunicación fluida sólo con la entrada 48, y el conducto de paso 60 está en comunicación fluida sólo con la salida 49 por medio del recinto 47, no obstante la orientación del distribuidor de flujo 50 en cualquier momento dado. Así, el gas de proceso que entra en el múltiple 51 a través de la entrada 48 fluye a través de sólo el conducto de paso 61, y el gas de proceso que entra en el conducto de paso 60 desde los puertos de válvula 25 fluye sólo a través de la salida 49 por medio del recinto 47. Una placa de sellado 100 (figura 6) está acoplada a la placa 28 que define los puertos de válvula 25 (figura 3) . De preferencia un sello de gas, muy preferiblemente aire, se usa entre la superficie superior del distribuidor de flujo 50 y la placa de sello 100, como se describe en mayor detalle abajo. El distribuidor de flujo puede girar alrededor de un eje vertical, por medio de la flecha impulsora 52, con respecto a la placa estacionaria 28. Esta rotación mueve las superficies de sellado 55, 56 dentro y fuera de alineación de bloqueo con porciones de las aberturas 29?, 29B. Ahora se describirá primero con referencia a las figuras 4, 6 y 7 un método para sellar la válvula. El distribuidor de flujo 50 se monta sobre un cojín de aire, para minimizar o eliminar el desgaste al moverse el distribuidor de flujo. Los expertos en la técnica apreciarán que pueden usarse otros gases que no sean aire, aunque se prefiere el aire y será mencionado en la presente por propósitos de ilustración. Un cojín de aire no sólo sella la válvula, sino también da como resultado un movimiento del distribuidor de flujo sin fricción o sustancialmente sin fricción. Un sistema de suministro presurizado, tal como un ventilador o similar, el cual puede ser el mismo o diferente al ventilador usado para suministrar el aire de combustión al quemador de la zona de combustión, suministra aire a la flecha impulsora 52 del distribuidor de flujo 50 por medio de ductos adecuados (no mostrados) y el recinto 64. Como mejor se observa en las figuras 5 y 7, el aire viaja de los ductos al interior de la flecha impulsora 52 por medio de una o más aberturas 81 formadas en el cuerpo de la flecha impulsora 52 sobre la base 82 de la flecha impulsora 52 que está acoplada al mecanismo impulsor 70. La localización exacta de las aberturas 81 no está particularmente limitada, aunque de preferencia las aberturas 18 se localizan simétricamente alrededor de la flecha 52 y están dimensionadas igualmente para uniformidad. El aire presurizado fluye hacia arriba de la flecha como se ilustra por las flechas en la figura 5, y una porción entra en uno o más ductos radiales 83 que comunican con y alimentan un sello de anillo localizado en el puerto giratorio anular 90 como se describe en mayor detalle ab.aj-o. Una porción del aire que no entra en los ductos radiales 83 continúa hacia arriba de la flecha impulsora 52 hasta que alcanza los conductos de paso 94, los cuales distribuyen el aire en un canal que tiene una porción semi-anular 95 y una porción definida por las cuñas en forma triangular 55, 56. La superficie de acoplamiento del distribuidor de flujo 50, en particular, las superficies de acoplamiento de las cuñas en forma triangular 55, 56 y otro borde anular 54, se forman con una pluralidad de aberturas 96 como se muestra en la figura 4. El aire presurizado que proviene del canal 95 escapa del canal 95 a través de estas aberturas 96 como se muestra por las flechas de la figura 5, y crea un co ín de aire entre la superficie superior del distribuidor de flujo 50 y una placa de sello estacionaria 100 mostrada en la figura 6. La placa de sello 100 incluye un borde exterior anular 102 que tiene una profundidad que corresponde al ancho de la superficie superior 54 del distribuidor de flujo 50, y un par de elementos en forma triangular 105, 106 que corresponden en forma a las cuñas en forma triangular 55, 56 del distribuidor de flujo 50. Coincide (y está acoplado a) la placa 28 (figura 3) del puerto de válvula. La abertura 104 recibe el pasador de flecha 59 (figura 5) acoplado al distribuidor de flujo 50. El lado inferior del borde exterior anular 102 que mira al distribuidor de flujo incluye una o más ranuras anulares 99 (f-igura 6A) las cuales se alinean con las aberturas 96 en la superficie de acoplamiento del distribuidor de flujo 50. De preferencia existen dos hileras concéntricas de ranuras 99, y dos hileras de aberturas 96 correspondientes. Así, las ranuras 99 ayudan a causar que el aire que escapa de las aberturas 96 en la superficie superior 54 forme un cojín de aire entre la superficie de acoplamiento 54 y el borde exterior anular 102 de la placa de sello 100. Además, el aire que escapa de las aberturas 96 en las porciones en forma triangular 55, 56 forma un cojín de aire entre las porciones en forma triangular 55, 56 y las porciones en forma triangular 105, 106 de la placa de sello 100. Estos cojines de aire reducen al mínimo o evitan la fuga del gas de proceso que no ha sido limpiado en el flujo de gas de proceso limpio. Las cuñas en forma triangular relativamente grandes tanto del distribuidor de flujo 50 como de la placa de sello 100 proporcionan una trayectoria larga a través de la parte superior del distribuidor de flujo 50 que el gas no limpiado tendría que recorrer para causar una fuga . Ya que el distribuidor de flujo 50 es estacionario la mayoría del tiempo durante la operación, un cojín de aire impenetrable se crea entre todas las superficies de acoplamiento de la válvula. De preferencia, el aire presurizado es suministrado desde un ventilador diferente al que suministra el gas de proceso al aparato en el cual se usa la válvula, por lo que la presión del aire de sellado es más alta que la presión del gas de proceso de entrada o salida, de esta manera proporcionando un sello positivo.. El distribuidor de flujo 50 incluye un puerto giratorio como mejor se observa en las figuras 7 y 14. La sección frustocónica 53 del distribuidor de flujo 50 gira alrededor de una pared cilindrica anular 110 que funciona como un sello de anillo exterior. La pared 110 incluye un reborde anular exterior 111 usado para centrar la pared 110 y sujetarla al múltiple 51 (véase también figura 4) . Un elemento de sello de anillo interior en forma de E 116 (hecho de preferencia de metal) está acoplado al distribuidor de flujo 50 y tiene un par de ranuras paralelas separadas 115A, 115B formadas en éste. El anillo de pistón 112A se asienta en la ranura 115A, y el anillo de pistón 112B se asienta en la ranura 115B como se muestra. Cada anillo de pistón 112 se impulsa contra la pared de sello de anillo exterior 110, y permanece estacionaria incluso al girar el distribuidor de flujo 50. < Aire presurizado (o gas) fluye a través de los ductos radiales 83 como se muestra por las flechas en la figura 1 , a través de las aberturas 84 que comunican con cada ducto radial 83, y dentro del canal 119 entre los anillos de pistón 112A, 112B, así como del espacio entre cada anillo de pistón 112 y el sello de anillo interior 116. Al girar el distribuidor de flujo con respecto a la pared cilindrica estacionaria 110 (y los anillos de pistón 112A, 112B) , el aire en el canal 119 presuriza el espacio entre los dos anillos de pistón 112A, 112B, creando un sello continuo y de no fricción. El espacio entre los anillos de pistón 112 y el sello de pistón interior 116, y el espacio 85 entre el sello de pistón interior 116 y la pared 110, reciben cualquier movimiento (axial o de otra manera) de la flecha impulsora 52 debido al crecimiento térmico u otros factores. Los expertos de la técnica apreciarán que aunque un sello de anillo de pistón doble se muestra, tres o más anillos de pistón también pueden emplearse para un sellado adicional. Se puede usar una presión positiva o negativa para sellar. La figura 15 . ilustra cómo el recinto 64 que alimenta la flecha 52 con aire presurizado es sellado contra la flecha impulsora 52. El sellado es de una manera similar al del puerto giratorio descrito arriba, excepto que los sellos no están presurizados , y sólo un anillo de pistón se tiene que usar para cada sello sobre y debajo del recinto 64. Usando el sello sobre el recinto 64 como un ejemplo, un sello de anillo interior en forma de C 216 se forma al perforar una ranura central en el mismo. Una pared cilindrica anular estacionaria 210 que funciona como un sello de anillo exterior incluye un reborde anular exterior 211 usado para centrar la pared 210 y sujetarla al recinto 64. Un anillo de pistón estacionario 212 se asienta en la ranura formada en el sello de anillo interior en forma de C 216 y se impulsa contra la pared 210. El espacio entre el anillo de pistón 212 y el orificio del sello interior en forma de C 216, así como el espacio entre el sello interior en forma de C 216 y la pared cilindrica exterior 210, recibe cualquier movimiento de la flecha impulsora 52 debido a expansión térmica o similar.

Una pared cilindrica 310, sello interior en forma de C 316 y anillo de pistón 312 similares se usan sobre el lado opuesto del recinto 64 como se muestra en la figura 15. Una modalidad alternativa para sellar se muestra en las figuras 16-161 y es como la mostrada en la solicitud de patente de E.U.A. copendiente No. de serie 09/849,785, cuya descripción se incorpora en la presente a manera de referencia. Regresando primero a la figura 16, el sello de anillo de retención 664, hecho de preferencia de acero de carbono, se muestra unido al ensamble giratorio 53. El anillo de sello de retención 664 es de preferencia un anillo dividido como el mostrado en la vista perspectiva en la figura 16A, y tiene un corte transversal como el mostrado en la figura 16B. La división del anillo facilita la instalación y remoción. El anillo de sello de retención 664 puede estar unido al ensamble giratorio 53 con un tornillo de cabeza 140, aunque otros medios adecuados para unir el anillo 664 también puede usarse. De preferencia, el ensamble giratorio incluye una ranura para colocar adecuadamente el sello de anillo de retención en su lugar. Opuesto al anillo de sello de retención 664 está el anillo de montaje 091, mejor observado en las figuras 16C y 16D. El anillo de montaje 091 también está acoplado al ensamble giratorio 53 con el tornillo de cabeza 140', y una ranura para la colocación adecuada del anillo de montaje 091 está formada en el ensamble giratorio.

En la modalidad mostrada, en donde el ensamble giratorio gira alrededor de un eje vertical, el peso del anillo de sello 658 puede dar como resultado desgaste al deslizarse contra el anillo de montaje 091. Para reducir o eliminar este desgaste, el anillo de montaje 663 está formado con una lengüeta 401 formada a lo largo de su circunferencia, de preferencia localizada centralmente como se muestra mejor en la figura 16B. Un arco de soporte de placa opcional 663 tiene una ranura 402 (figuras 16E, 16F) que corresponde en forma y localización a la lengüeta 401, y se asienta sobre el anillo de montaje 091 cuando se ensambla como se muestra en la figura 16. El arco de soporte de placa 663 está hecho de preferencia de un material diferente al del anillo de sello 658 para facilitar su función como un cojinete. Los materiales adecuados incluyen bronce, cerámica u otro metal diferente al metal usado como material para el anillo de sello 658. Colocado entre el anillo de sello de retención 664 y el arco 663 está el anillo de sello 658. Como se muestra en las figuras 16G y 16H, el anillo de sello 658 tiene una ranura radial 403 formada a lo largo de su circunferencia. En un borde del anillo de sello 658, la ranura radial 403 termina en una configuración semicircular circunferencial, para que se cree una ranura de distribución 145 cuando el anillo de sello 658 se empalme contra el alojamiento de sello de anillo 659, como se muestra en la figura 16. Como alternativa, puede usarse más de una ranura radial 403. En la modalidad mostrada, el sello de anillo 658 tiene también un orificio 404 formado en comunicación con y ortogonalmente a la ranura radial 403. Al presurizar este orificio 404, se crea un contra-equilibrio con lo cual se impide que el anillo de sello 658 se mueva hacia abajo debido a su propio peso. Si la orientación de la válvula fuera diferente, tal como girarda 180°, el orificio 404 podría formarse en la porción superior del anillo de sello 658. Como alternativa, más de un orificio 404 puede usarse en las porciones superior o inferior, o ambas. Si la orientación se girara 90°, por ejemplo, no sería necesario contra-equilibrio alguno. Ya que el anillo de sello 658 permanece estacionario y el alojamiento es estacionario, el sello 658 no tiene que ser redondo; también son adecuadas otras formas incluyendo ovalada y octagonal. El anillo de sello 658 puede hacerse de una sola pieza, o puede ser de dos o más piezas. El anillo de sello 658 se impulsa contra el alojamiento de sello de. anillo 659 y permanece estacionario incluso al girar el distribuidor de flujo 50 (y anillo de sello 664, cojinete de placa 663 y anillo de montaje 091) . Aire presurizado (o gas) fluye a través de los ductos radiales 83 como se muestra por las flechas en la figura 16, y al interior, de la ranura radial 403 y orificio 404, así como en la ranura de distribución 145 entre el sello de anillo 658 y alojamiento 659, el espacio entre el sello de anillo de retención 664 y alojamiento 659 y los espacios entre el arco 663 y alojamiento 659 y anillo de montaje 091 y alojamiento 659. Al girar el distribuidor de flujo con respecto al alojamiento estacionario 659 (y el anillo de sello estacionario 658) , el aire en estos espacios presuriza estos espacios creando un sello continuo y no de fricción. La ranura de distribución 145 divide la superficie exterior del sello de anillo 658 en tres zonas, dos en contacto con el orificio exterior y una zona de presión central. Mediante el uso de un solo ensamble de anillo de sellado, se eliminan las fuerzas que empujan o jalan los sellos de anillo de doble pistón. Además, se logra un ahorro ya que el número de partes se reduce, y un solo anillo puede hacerse de un corte transversal más grande y de esta manera se puede hacer a partir de componentes más dimensionalmente estables. El anillo puede dividirse en dos mitades para permitir una instalación y reemplazo más fáciles. Resortes de compresión u otros medios de impulso pueden colocarse en los orificios hundidos 405 (figura 161) en la división para proporcionar fuerza exterior del anillo al orificio. La figura 15 ilustra cómo el recinto 64 que alimenta a la flecha 52 con aire presurizado es sellado contra la -flecha impulsora 52. El sellado es de una manera similar al del puerto giratorio descrito arriba, excepto que los sellos no están presurizados , y sólo un anillo de pistón tiene que usarse para cada sello sobre y debajo del recinto 64. Usando el sello sobre el recinto 64 como un ejemplo, un sello de anillo interior en forma de C 216 se forma al perforar una ranura central en el mismo. Una pared cilindrica anular estacionaria 210 que funciona como un sello de anillo exterior incluye un reborde anular exterior 211 usado para centrar la pared 210 y sujetarla al recinto 64. Un anillo de pistón estacionario 212 se asienta en la ranura formada en el sello de anillo interior en forma de C 216 e impulsa contra la pared 210. El espacio entre al anillo de pistón 212 y el orificio del sello interior en forma de C 216, así como el espacio entre el sello interior en forma de C 216 y la pared cilindrica exterior 210, recibe cualquier movimiento de la flecha impulsora 52 debido a expansión térmica o similar. Una pared cilindrica 310 similar, sello interior en forma de C 316 y anillo de pistón 312 se usan sobre el lado opuesto del recinto 64 como se muestra en la figura 15. Volviendo ahora a las figuras 8 y 9, se proporcionan detalles de un mecanismo impulsor adecuado para el distribuidor de flujo 50. El cilindro de aire 800 está colocado debajo de la base de impulso 802 y está acoplado a la misma con barras rascadas que se unen al buje 805 que-aloja el cojinete 806. La base 802 también soporta un sensor de proximidad 803 sobre una ménsula 804 como la mostrada, y ménsulas de soporte de engranes opuestas 807A, 807B. La flecha piloto 808 es recibida en el cojinete 806. Un engrane recto 809 tiene una abertura central que recibe la flecha 808 para la rotación del engrane. Un par de soportes de engrane opuestos 810 tienen cada uno una pluralidad de dientes que coinciden con los engranes en el engrane recto 809 cuando se colocan adecuadamente sobre lados opuestos del engrane 809. Cada soporte de engranes 810 está unido, con acoplamientos adecuados, a un cilindro de aire 812 respectivo para el accionamiento de los soportes. La operación de la fuerza o contra fuerza usada de acuerdo con la presente invención para dar como resultado un movimiento de válvula sin fricción o casi sin fricción se describirá ahora con referencia a la figura 11. Un tanque de aire 450 contiene aire comprimido, de preferencia aproximadamente 36 kilos. El tanque de aire 450 está en comunicación fluida con los cilindros 812 del mecanismo impulsor que mueve a la válvula hacia adelante y hacia atrás como se. describió arriba. El accionamiento de los cilindros 812 es controlado por el solenoide 451. El tanque de aire' 450 (o un tanque de aire diferente) también suministra aire comprimido al regulador de baja presión 460 y al regulador de alta presión 461 como se muestra. Los reguladores 460, 461 están en comunicación con el interruptor 465, el cual es de preferencia un solenoide . El solenoide cambia la presión de aire de alimentación entre los dos reguladores. Una válvula de descarga opcional 467 puede usarse como una medida de seguridad. En caso de una falla de energía, por ejemplo, la válvula de descarga 467 bloqueará el flujo de aire comprimido usado para sellar la válvula, causando que la válvula caiga y de esta manera abra las trayectorias, para evitar así una excesiva acumulación de calor en cualquiera de los lechos del oxidante regenerativo . Un calibre de presión 468, transmisor de presión y un interruptor de seguridad de baja presión también se pueden usar para monitorear la presión y para reducir la presión como una precaución de seguridad en caso de una falla. En operación en el contexto de un oxidante térmico regenerativo, el distribuidor de flujo 50 está en la posición sellada estacionaria la mayoría del tiempo (por ejemplo, alrededor de tres minutos) , y está en un modo de movimiento sólo durante los ciclos (por ejemplo, alrededor de tres segundos) . Cuando está estacionario, se aplica una presión relativamente alta a través del regulador de alta presión 461, válvula 465 y flecha impulsora 452 para sellar al distribuidor de flujo contra el asiento de válvula (es decir, placa de sello 100) . La presión aplicada debe ser suficiente como para contrarrestar el peso del distribuidor de flujo y sellarlo contra el asiento de la válvula. Antes del movimiento de la válvula, tal como aproximadamente 2-5 segundos antes, el solenoide 465 cambia de aire de alimentación del regulador de alta presión 461 a aire de alimentación del regulador de baja presión 460, reduciendo así la presión aplicada al distribuidor de flujo (a través de la flecha impulsora 52) y permitiendo que el distribuidor de flujo "flote" para un movimiento subsecuente sin fricción o casi sin fricción hasta su siguiente posición. Una vez que la siguiente posición se alcanza, el solenoide 465 cambia de nuevo de aire de alimentación desde el regulador de baja presión a aire de alimentación desde el regulador de alta presión y una presión suficiente para sellar nuevamente la válvula se aplica a través de la flecha impulsora 52. Las presiones particulares aplicadas por los reguladores de alta y baja presión dependen en parte del tamaño del distribuidor de flujo, y se pueden determinar fácilmente por los expertos en la técnica. A manera de ilustración, para una válvula capaz de manejar 6,000 cfm de flujo, se ha encontrado que es adecuada una baja presión de 1.05 kg/cm2 (15 psi) y una alta presión (sello) de 2.8 kg/cm2 (40 psi). Para una válvula capaz de manejar 10,000 a 15,000 cfm de flujo, se ha encontrado que es adecuada una baja presión de 1.97 kg/cm2 (28 psi) y una alta presión de 3.5 kg/cm2 (50 psi) . Para una válvula capaz de manejar 20,000 a 30,000 cfm de flujo, se ha encontrado que son adecuadas una baja presión de 2.95 kg/cm2 (42 psi) y una alta presión de 5.6 kg/cm2 (80 psi) . Para una válvula capaz de manejar 35,000 a 60,000 cfm de flujo, se ha encontrado que es adecuada una baja presión de 4.2 kg/cm2 (60 psi) y una alta presión de5.6 kg/cm2 (80 psi). En otra modalidad de la presente invención, se usa un sistema análogo para suministrar la presión adecuada a la flecha impulsora 52 para sellar y desellar la 'válvula 50. Por ejemplo, con referencia a la figura 11A, cuando la válvula está en el modo de sello, se puede enviar una señal a un transmisor de presión en comunicación con un regulador, tal como un regulador de presión electroneumático 700 localizado de preferencia en una cubierta calentada. Esto causa que el regulador 700 permita que cierta presión sea aplicada para sellar el distribuidor de flujo 50. En o inmediatamente antes del movimiento del distribuidor de flujo, el transmisor de presión instruye al regulador 70 reducir o eliminar la presión de sellado de tal manera que el distribuidor de flujo 50 pueda moverse sin hacer contacto con la- laca de sello 100. Así, el regulador regula la presión de aire de salida con base en una señal de control que permite el suministro de presión de aire en una escala de cero a 100%. Si la señal de control se remueve (es decir, se va a cero) , entonces el regulador reduce la presión de salida a cero, causando que el distribuidor de flujo caiga y rompa el sello de una cámara a la otra. La cantidad de presión aplicada ya sea para levantar y sellar el distribuidor de flujo 50 o para reducir y desellar el distribuidor de flujo 50 puede controlarse por un controlador lógico programable (PLC) en comunicación con el transmisor de presión. Esto permite una flexibilidad agregada, toda vez que una cantidad precisa de presión que será aplicada puede ser ingresada dependiendo de las circunstancias. Por ejemplo, a un flujo de gas más bajo a través del oxidante, se requiere de menos presión para sellar la válvula. El PLC puede modificar la cantidad de presión suministrada para sellar la válvula con base en varios modos de operación. Estos modos de operación pueden ser dirigidos desde, o detectados por, el PLC, y pueden ser monitoreados y ajustados continuamente con el tiempo. Por ejemplo, la presión puede reducirse durante el modo de "cocción" para permitir que la válvula se expanda fácilmente durante la operación a alta temperatura. Asimismo, la presión puede reducirse o incrementarse con base en cambios a la salida de flujo de gas del oxidante. Esto se puede hacer para compensar las características aerodinámicas de la válvula (por ejemplo, su tendencia a levantarse o caer de la presión de aire) . También puede ser que altas presiones de sellado se requieran a flujos más bajos. Esta modalidad también proporciona una característica de seguridad inherente, toda vez que si el flujo cae repentinamente o se detiene completamente, el transmisor de presión puede reducir inmediatamente la presión de sello a cero, lo cual ocasiona que la válvula 50 caiga. La cantidad de presión aplicada también puede monitorearse e ingresarse desde lejos. La figura 12 ilustra una modalidad alternativa de la presente invención. En esta modalidad, la presión de sellado en la flecha impulsora 52 del distribuidor de flujo 50 se aplica constantemente, y se usa una fuerza contraria para descentrar la presión de sellado durante el movimiento de la válvula. En la modalidad mostrada, esta fuerza contraria se aplica como sigue. Una cavidad o ranura anular 490 (mostrada en corte transversal) se forma en la placa de sello 100. La ranura anular 490 está en comunicación fluida, por medio del puerto 491, con aire comprimido que proviene de una fuente 495. En o inmediatamente antes (por ejemplo, 0.5 segundos) al movimiento de la válvula, el solenoide 493 es activado y aire comprimido se hace fluir a través de la válvula de control de flujo 494 y al interior de la ranura anular 490 a través del puerto 491. Se aplica suficiente presión y se expande a través de la parte superior de la válvula por la ranura 490 para desviar la presión de sellado impulsando la válvula a la posición sellada. Esto crea un espacio entre la placa de sello 100 y la parte superior del distribuidor de flujo 50 para que durante el movimiento, el distribuidor de flujo y la placa de sello no hagan contacto uno con otro. Después de concluir el movimiento, el flujo de aire en la ranura anular se reduce o concluye hasta el siguiente ciclo. Como resultado, la alta presión de sello nuevamente sella el distribuidor de flujo contra la placa de sello. Los expertos en la técnica serán capaces de determinar fácilmente la presión necesaria para desviar la alta presión de sello. Opcionalmente , el aire comprimido usado para aplicar la fuerza contraria también se puede usar para enfriar el cojinete de flecha impulsora 409. Para ese fin, se muestra un circuito de enfriamiento que suministra aire comprimido al cojinete 409 por medio de la válvula de control de flujo 494' . Métodos alternativos para aplicar una fuerza contraria para superar la alta fuerza de sellado se pueden usar y están dentro del alcance de la presente invención. Por ejemplo, la figura 13 ilustra un cilindro 620 colocado de tal manera que después de ser activado, el distribuidor de flujo 5.0 sea forzado lejos de la placa de sello 100. De esta manera, el cilindro 620 puede empujar contra el pasador 59 (figura 5) del husillo central del distribuidor de flujo 50 con fuerza suficiente como para contrarrestar la fuerza de sellado de alta presión durante, el movimiento de la válvula.

Una vez que el distribuidor de flujo se coloca en su nuevo lugar, el cilindro puede ser retraído hasta el siguiente ciclo . En una modalidad más, también se puede usar fuerza 5 magnética tanto para mover el distribuidor de flujo a una relación de sellado con la placa de sello 100, como para moverlo fuera de la relación de sellado durante el movimiento de la válvula. Por ejemplo, un electroimán colocado en la placa de sello 100 puede ser energizado para sellar la 10 válvula y des-energizado durante el movimiento de la válvula para permitir que el distribuidor de flujo caiga fuera de la relación de sellado con la placa de sello para un movimiento sin fricción. Como se indicó anteriormente, la presente invención 15 se puede usar con otras válvulas en donde se use gas- o aire para sellar. Por ejemplo, válvulas accionadas por leva pueden sellarse contra un asiento de válvula con un cilindro de levantamiento similar a la flecha impulsora 52. La cantidad de presión usada para sellar la válvula puede 20 ajustarse usando el sistema de la presente invención ¦ .· .dependiendo de las condiciones de proceso. Así, en una aplicación de oxidante térmico regenerativo particular, si la velocidad de flujo de gas de proceso es más baja que lo normal, la presión usada para sellar la válvula accionada por 25 leva puede- reducirse (en relación a la necesaria cuando la velocidad de flujo de gas de proceso sea más alta) obteniendo aún un sellado adecuado. Esto puede ayudar a extender la vida de la válvula accionada por leva al reducir el desgaste. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (13)

1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : .1. Un método para mover una válvula de una primera posición estacionaria a una segunda posición estacionaria, caracterizado porque comprende: proporcionar una válvula y un asiento de válvula contra el cual la válvula esté adaptada para ser sellada, la válvula tiene una flecha impulsora,- causar que la válvula selle contra el asiento de válvula al forzar la válvula hacia el asiento de la válvula cuando la válvula esté en la primera posición estacionaria; reducir el efecto de la fuerza en una cantidad suficiente para romper el sello; mover la válvula a la segunda posición estacionaria y restablecer el efecto de la fuerza para causar que la válvula selle contra el asiento de la válvula cuando la válvula esté en la segunda posición estacionaria.
2. 2. El método de conformidad con la reivindicación 1 , - caracterizado porque el efecto de la fuerza es reducido al aplicar una fuerza contraria a la válvula.
3. 3. El método de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque la fuerza y la fuerza contraria se suministran con aire presurizado.
4. 4. El método de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque el asiento de la válvula tiene una ranura anular, y en donde la fuerza contraria se aplica al suministrar aire presurizado a la ranura.
5. 5. El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque la fuerza se aplica con un electroimán que mueve la válvula hacia el asiento de la válvula, y en donde el efecto de la fuerza es reducido al des-energizar el electroimán.
6. 6. Un sistema para reducir la fricción durante el movimiento de una válvula, caracterizado porque comprende: un distribuidor de flujo,- un asiento de válvula; un impulsor asociado con el distribuidor de flujo para mover el distribuidor de flujo de una primera posición estacionaria a una segunda posición estacionaria,- una fuente de gas comprimido en comunicación fluida con el distribuidor de flujo; un primer regulador para suministrar el gas comprimido al distribuidor de flujo a una primera presión suficiente para sellar el distribuidor de flujo contra el asiento de la válvula cuando el distribuidor de flujo esté ya sea en la primera o la segunda posición estacionaria y un segundo regulador para suministrar el gas comprimido al distribuidor de flujo a una segunda presión menor que la primera presión cuando el distribuidor de flujo se mueva entre la primera y segunda posiciones estacionarias.
7. 7. El sistema de conformidad ccn la reivindicación 6, caracterizado porque comprende además un solenoide en comunicación con el primero y segundo reguladores para alternar cuál de los reguladores suministra el gas comprimido al distribuidor de flujo.
8. 8. El sistema de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque comprende además una válvula de descarga corriente abajo del solenoide para evitar selectivamente el flujo de aire comprimido al distribuidor de flujo.
9. 9. El sistema de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque el impulsor comprende una flecha impulsora hueca, y en donde el aire comprimido está en comunicación fluida con el distribuidor de flujo a través de la flecha impulsora hueca.
10. 10. El sistema de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque el distribuidor de flujo comprende una superficie superior que tiene una pluralidad de aberturas, y en donde el sello se forma por el aire comprimido que fluye fuera de las aberturas y que crea un cojin de aire entre la superficie superior y el asiento de válvula.
11. 11. Un método para mover una válvula de una primera posición estacionaria a una segunda posición estacionaria, caracterizado porque comprende: proporcionar una válvula y un asiento de válvula contra el cual la válvula esté adaptada para ser sellada; proporcionar una fuente de aire comprimido; impulsar la válvula contra el asiento de la válvula para sellar la válvula cuando la válvula esté en la primera posición estacionaria al suministrar a la válvula el gas comprimido a una primera presión suficiente para crear el sello; romper el sello al suministrar el gas comprimido a la válvula a una segunda presión menor que la primera presión; mover la válvula a la segunda posición estacionaria e impulsar la válvula contra el asiento de la válvula para sellar la válvula cuando la válvula esté en la segunda posición estacionaria al suministrar a la válvula el gas comprimido a una tercera presión suficiente para crear el sello.
12. 12. El método de conformidad con la reivindicación 11, caracterizado porque la primera y tercera posiciones son casi las mismas.
13. 13. El método de conformidad con la reivindicación 11, caracterizado porque la válvula comprende una flecha impulsora hueca, y en donde el aire comprimido es suministrado a la válvula a través de .la flecha impulsora hueca. 1 . El método de conformidad con la reivindicación 11, caracterizado porque la válvula comprende una superficie superior que tiene una pluralidad de aberturas, y en donde el sello se forma por el aire comprimido que fluye fuera de las aberturas y crea un cojín de aire entre la superficie superior y el asiento de la válvula. 15. Un sistema para reducir la fricción durante el movimiento de una válvula, caracterizado porque comprende: un distribuidor de flujo un asiento de válvul ; un impulsor asociado con el distribuidor de flujo para mover el distribuidor de flujo de una primera posición estacionaria a una segunda posición estacionaria; una fuente de gas comprimido en comunicación fluida con el distribuidor de flujo; un regulador de presión para suministrar el gas comprimido al distribuidor de flujo a una primera presión suficiente para sellar el distribuidor de flujo contra el asiento de la válvula cuando el distribuidor de flujo esté ya sea en la primera o la segunda posición estacionaria, y para suministrar el gas comprimido al distribuidor de flujo a una segunda presión menor que la primera presión cuando el distribuidor de flujo se mueva entre la primera y la segunda posiciones estacionarias . - . 16. Un oxidante térmico regenerativo para procesar un gas, caracterizado porque comprende: una zona de combustión; un escape; un primer lecho de intercambio de calor que contiene medios de intercambio de calor y en comunicación con la zona de combustión y con el escape; un segundo lecho de intercambio de calor que contiene medios de intercambio de calor y en comunicación con la zona de combustión y con el escape; al menos una válvula para alternar entre un primer modo estacionario que permite el flujo del gas al interior del primer lecho de intercambio de calor, un modo en movimiento y un segundo modo estacionario que permite el flujo de gas al interior del segundo lecho de intercambio de calor, la válvula comprende un impulsor de válvula y un asiento de válvula; medios para sellar la válvula contra el asiento de la válvula cuando la válvula esté en el primero o segundo modo estacionario y medios para desellar la válvula cuando la válvula esté en el modo en movimiento . 17. El oxidante térmico regenerativo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque los medios para sellar la válvula comprenden suministrar gas comprimido a través de la válvula a una primera presión suficiente para formar un coín- de aire entre la válvula y el asiento de la válvula. 18. El oxidante térmico regenerativo de conformidad con la reivindicación 17, caracterizado porque los medios para desellar la válvula comprenden suministrar gas comprimido a la válvula a una segunda presión menor que la primera presión. 19. El oxidante térmico regenerativo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque los medios para sellar la válvula comprenden proporcionar una fuerza contra la válvula para causar que la válvula esté en relación de sellado con el asiento de la válvula, y en donde los medios para desellar la válvula comprenden proporcionar una fuerza contraria opuesta a la fuerza. 20. El oxidante térmico regenerativo de conformidad i con la reivindicación 19, caracterizado porque la fuerza se aplica al suministrar gas comprimido a través de la flecha a una primera presión, y en donde la fuerza contraria se aplica al suministrar aire comprimido a una segunda presión para oponer la fuerza en cantidad suficiente para romper el sello. 21. El oxidante térmico regenerativo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque la válvula es una válvula accionada por leva. 22. El oxidante térmico regenerativo de conformidad con la reivindicación 21, caracterizado porque comprende además al menos una válvula de conducto de suministro para controlar el flujo de gas de sellado a la interfaz de sellado con base en la posición de la válvula accionada por leva. 23. El oxidante térmico regenerativo de conformidad con la reivindicación 16, caracterizado porque la válvula es una válvula de mariposa. RESXJMEN DE LA INVENCIÓN Se describe una válvula (50) y sistema de levantamiento de válvula (52) adecuados para usarse en un oxidante térmico regenerativo (10) , y un oxidante que incluye la válvula de conmutación. La válvula de la presente invención exhibe excelentes características de sellado y minimiza el desgaste. En una modalidad preferida, la válvula es sellada con aire presurizado durante sus modos estacionario, y desellada durante el movimiento para reducir el desgaste de la válvula.