MX2014008174A - Un metodo para fundir acero. - Google Patents

Abstract

La presente invención se relaciona con un método para fundir acero en un horno de arco voltaico (EAF). En el EAF se proporciona un talón de fragua. En el EAF se carga chatarra de metal (16). La chatarra de metal (16) se funde en el EAF. De acuerdo con la invención, la masa del talán de fragua (15) en relación con la masa de la chatarra de metal que inicialmente esta mas haya de la superficie del talón de fragua es un cierto mínimo. Este mínimo es 0.75 veces la relación entre el calor necesario para fundir la chatarra de metal mas haya de la superficie del talón de fragua (15) y el calor se puede extraer del talón de fragua sin que se solidifique cuando se aplica un calculo de equilibro de calor teórico como se define en una fórmula.

Description

UN MÉTODO PARA FUNDIR ACERO CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se relaciona con un método para fundir acero en un horno de arco eléctrico (EAF) , el método incluye las faces de: proporcionar un talón de fragua en el EAF, cargar chatarra de metal en el EAF, y fundir la chatarra de metal en el EAF.

ANTECEDENTES DE LA INVENCION La fabricación de acero en un EAF es un proceso que consume bastante energía. Consume una gran cantidad de energía eléctrica y química. El talón de fragua es el acero líquido restante en el horno después de la operación de fundido precedente. Este talón de fragua es lo que resta en muchos procesos tradicionales de fundición de acero debido a aspectos prácticos. Cuando se completa un proceso de fundición de acero, el acero fundido tradicionalmente se cargó simplemente mediante la inclinación del horno, con lo cual se dejó una parte del acero fundido debido a la geometría del horno. Una razón adicional para mantener un talón de fragua ha sido evitar fluctuaciones de temperatura demasiado grandes en las paredes del horno. Un efecto positivo del talón de fragua es adicionalmente gue se puede reducir la energía eléctrica suministrada para el proceso de fundido .

Para proporcionar las condiciones óptimas para el proceso, es ventajoso proporcionar una agitación del fundido. Esto es debido a que sin la agitación, el fundido está tan estancado que conduce a problemas graves. Se presentan puntos fríos debido a un fundido no uniforme. Para alcanzar una calidad deseada del acero, el tiempo de fundido y la temperatura del baño se tienen que aumentar para alcanzar un baño uniforme. Esto da por resultado en un alto consumo de energía. Además, toma mucho tiempo para que las piezas grandes de la chatarra se fundan. Se presentará estratificación térmica grave de la fundación del acero con alta temperatura del baño. Los gradientes provocan un área de reacción irregular.

Mediante la agitación, estos y otros problemas relacionados se pueden eliminar o al menos reducir. Las principales tecnologías, conocidas aplicadas para agitación son agitación electromagnética (EMS) y agitación de gases. La agitación de gases tiene algunas desventajas en comparación con la EMS.

La EMS puede mover transversalmente la chatarra sólida, lo cual no es el caso para la agitación de gases. La EMS tiene un mejor efecto de agitación para fundición de chatarra. El efecto de agitación de la agitación de gases también se limita debido a una geometría del EAF con insuficiencia de ajuste. La agitación de gases tiene baja conflabilidad debido a dificultades de mantenimiento y operación e implica el riesgo de bloquear un orificio de inyección inferior. Se podría presentar fuga de acero fundido proveniente de los orificios de inyección de gas.

Para una EMS efectiva es necesario tener una porción sustancial del contenido del horno que estará en estado líquido. Con un talón de fragua de un tamaño tradicionalmente aplicado, la carga de la chatarra en el talón de fragua da por resultado en que al menos parte del talón de fragua se solidifica, debido a que se enfría por la chatarra. Entonces la proporción del estado líquido gradualmente aumentará debido al calentamiento por el arco eléctrico y tomará algo de tiempo hasta que la fracción líquida sea suficientemente grande para iniciar efectivamente la EMS. Esto normalmente no está presente hasta que haya pasado una gran parte del proceso, típicamente aproximadamente 40-50% del tiempo total del proceso. Con tiempo de proceso normalmente se debe entender el lapso de tiempo desde la carga inicial del horno con la chatarra de metal hasta que se descargue del mismo el acero fundido y este es el significado también en la presente solicitud.

Por lo tanto, los beneficios de aplicar una EMS, se ganan sólo durante una parte del proceso.

Un ejemplo ilustrativo de la técnica anterior se analiza en la GB 2192446 que describe un proceso para fundición de acero que aplicación agitación de gases. El horno opera con un talón de fragua de un tamaño limitado que se menciona en la descripción que estará en el variación de 10 hasta 301 de la carga anterior. Como se mencionó anteriormente, la, masa de este talón de fragua limitado normalmente no es suficiente para evitar la solidificación de las porciones del talón de fragua cuando se carga la chatarra. La agitación en una etapa anterior del proceso, por lo tanto no será efectiva, en particular no cuando se está utilizando la EMS.

La DE 9422137 Ul también describe un proceso de fundido en el cual un talón de fragua se mantiene del ciclo de proceso anterior. La masa del talón de fragua no se define y el talón de fragua tiene una masa dentro de la variación presente convencionalmente que podría no ser suficiente para evitar la solidificación de al menos partes del talón de fragua .

La agitación EMS como tal se describe por ejemplo en la GB 1601490.

SUMARIO DE LA INVENCION El objetivo de la presente invención es mejorar un proceso para la fabricación de acero del tipo en cuestión. Más específicamente, el objeto es reducir el consumo de energía eléctrica para el proceso. En particular, el objetivo es hacer posible aplicar efectivamente la EMS durante una mayor parte del proceso, de preferencia durante el proceso total .

Este objetivo se alcanza ya que un método del tipo especificado en la introducción de esta descripción incluye los pasos específicos adicionales para proporcionar el talón de fragua en una cantidad correspondiente a la fórmula: donde mh es la masa del talón de fragua proporcionado, ms la masa de la chatarra cargada inicialmente que está más allá de la superficie del talón de fragua, Tm es la temperatura de fusión de la chatarra, Ts es la temperatura de la chatarra en la carga de la misma, Th es la temperatura del talón de fragua en la carga de la chatarra, B es la capacidad especifica de calor de la chatarra, ¿ es la capacidad especifica de calor del talón de fragua, Q es el calor especifico de fusión para la chatarra y R es un coeficiente que es al menos 0.75, y en la agitación electromagnética se aplica al proceso.

El término "talón de fragua" convencionalmente significa el acero liquido que queda en el horno después de la descarga en el proceso anterior. Esto también se debe entender por este término en la presente solicitud. Sin embargo, en la presente solicitud este término se debe entender como la cantidad de metal liquido que estará presente en el horno sin importar de dónde provenga. El término "talón de fragua" , en esta solicitud de esta forma incluye cualquier acero liquido que se suministra inicialmente al horno como una adición al acero liquido proveniente del proceso anterior o incluso en lugar del acero liquido proveniente del proceso anterior.

La fórmula especifica un mínimo para la masa del talón de fragua en relación con la masa del acero que depende de las condiciones térmicas que estén presentes. El minimo de acuerdo con la fórmula, representa una masa del talón de fragua que es tan grande que alcanza una cantidad suficiente del estado liquido que permite una aplicación efectiva de la EMS en una etapa muy anterior en el proceso que es posible con un talón de fragua del tamaño que convencionalmente está presente. Las ventajas de la EMS, por lo tanto se obtienen durante una parte mucho mayor del tiempo total del proceso dando por resultado en un proceso más efectivo con respecto al consumo de energía eléctrica.

La fórmula se basa en el cálculo del equilibrio de calor, entre por una lado el calor necesario para calentar la masa de chatarra más allá de la superficie del talón de fragua hasta la temperatura de fusión y por el otro lado el calor que se puede extraer del talón de fragua sin que solidifique. El equilibrio teórico se presenta cuando R = 1.

Sin embargo, en la práctica el equilibrio teórico no reflejará exactamente que pasará durante la parte inicial del proceso, sino que más bien se considerará como una guia aproximada. Existen factores que influyen en el proceso en esta etapa que tienden a dar por resultado en solidificación a pesar del equilibrio de calor. Lo más importante con respecto a esto es que el hecho de que la transferencia de calor proveniente del talón de fragua hacia la chatarra no es uniforme. Algunas partes del talón de fragua de esta forma se podrían enfriar antes que otros. El enfriamiento irregular del talón de fragua con esto dará por resultado en que las partes del mismo se solidificarán a pesar de la presencia de una cantidad suficiente del mismo para que se mantenga teóricamente en etapa líquida.

Otros factores tienen el efecto opuesto, el arco eléctrico ya esta encendió al inicio del proceso. Con lo cual se proporciona un suministro continuo de calor que se agrega al calor potencial del talón de fragua. Considerando este efecto, el equilibrio de calor se afecta en una dirección evitando la solidificación del talón de fragua. Este efecto de esta forma significa que el talón de fragua se mantendrá en estado liquido incluso para un valor de R que es menor que 1.

La suma de estos dos efectos depende del tiempo y también depende de las diversas condiciones predominantes. Por lo tanto, es difícil calcular y no puede generalizar fácilmente. El valor mínimo R = 0.75 especificado para la presentación general de la invención representa una condición donde la segunda influencia anterior proporciona el mayor peso y la primera influencia es menor. Para las condiciones de proceso óptimas con respecto al equilibrio de calor durante la etapa inicial este valor de R deberá ser suficiente para mantener el talón de fragua en etapa líquida. Algunos puntos solidificados locales menores en el talón de fragua, se podrían presentar, aunque no al grado en que reduzcan significativamente el efecto de la EMS.

A través del método de acuerdo con la invención donde se puede aplicar la EMS en una etapa anterior que de acuerdo con la técnica anterior se alcanzan muchos beneficios : - un gran ahorro de energía a través de la fundición de chatarra eficiente durante el ciclo de operación total o al menos una mayor parte del mismos que de acuerdo con la técnica anterior; un rendimiento aumentado de hierro y aleaciones; productividad aumentada a través de tiempos mas cortos tap-to-tap; - consumo reducido de oxígeno por las ventajas utilizadas totalmente del talón de fragua junto con la EMS; - reducido desgaste del agujero para colada, reducido consumo de electrodos debido a menores movimientos de la chatarra; riesgo reducido de rompimiento de electrodos; mayor potencia de entrada se puede suministrar en la etapa anterior; mejora de estabilidad del arco; reducida potencia en tiempo; prevención de traslado de escorias; mejorada exactitud y conflabilidad del control de punto final; posición de la escoria de la EMS para empujar la puerta de escoria a escoria para la eliminación de escoria; - mayor tiempo de reacción de la interfaz escoria-metal y área uniforme de reacción; aumentada de eficiencia de la homogeneización de fundido y baño; tiempo del ciclo de proceso más cortó.

De acuerdo con una modalidad preferida R es al menos 1.

Esta modalidad significa que la masa relativa mínima del talón de fragua es algo mayor de lo que se especifica para la invención en su forma más generalizada. Como se describió anteriormente R = 1 representa el equilibrio de calor cuando se considera únicamente el contenido de calor del talón de fragua y la chatarra, respectivamente. Esta modalidad por lo tanto es más segura con respecto a evitar la solidificación de las partes de las porciones del talón de fragua y se basa en la suposición de que el efecto de enfriamiento no homogéneo del talón de fragua y el efecto del calor suministrado por el equilibrio aproximado del arco eléctrico entre si. De esta forma existirá un mayor grado de certeza para beneficio de las ventajas con la E S .

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, R es al menos 1 , 2.

Esta modalidad proporciona un margen todavía mayor contra el riesgo de solidificaciones en el talón de fragua debido a que el contenido de calor teórico del talón de fragua es 20% mayor que el que se necesita teóricamente para mantenerlo líquido. Incluso en los casos donde el efecto de solidificación no homogénea podría dominar en comparación con el efecto del suministro de calor proveniente del arco eléctrico, el talón de fragua permanecerá sustancialmente líquido .

De acuerdo con una modalidad preferida adicional la masa del talón de fragua es menos que 1.5 veces el mínimo especificado de acuerdo con la invención.

La presencia de un mínimo del talón de fragua se estipula para mantener el talón de fragua líquido. Sin embargo, para tener un talón de fragua que sea mucho mayor que el mínimo en relación con la masa de la chatarra más allá de la superficie del talón de fragua no es necesario. Por el contrario, un talón de fragua demasiado grande es un desperdicio de energía. Al limitar la cantidad relativa del talón de fragua se toma en consideración la productividad de los procesos y un límite superior de acuerdo con esta modalidad por lo tanto es ventajosa, con respecto al aspecto de productividad.

Para la modalidad donde la masa mínima del talón de fragua se define con R = 0.75, la masa máxima de acuerdo con esta modalidad se define por R que es menor que 1, 125. Para las modalidades donde Rmin es 1 y 1.2, respectivamente, el Rmax correspondiente será 1.5 y 1.8, respectivamente.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, el inicio de la EMS es al menos antes de que haya pasado al 20% del proceso de fundido total.

Como se mencionó anteriormente, uno de los aspectos importantes de la invención es que permitirá la aplicación de la EMS en una etapa anterior del proceso, y por lo tanto aprovechara las ventajas de la EMS durante un mayor período de tiempo. Con esta modalidad, el período durante el cual no puede ser aplicar la EMS se reduce a menos de la mitad de acuerdo con una técnica convencional.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, el inicio de la EMS es al menos antes de que haya pasado el 10% del proceso del fundido total. El tiempo de aplicación para la EMS de acuerdo con esta modalidad de esta forma todavía se aumenta adicionalmente y por lo tanto las ventajas que se relacionan con la agitación.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, el inicio de la EMS es al menos antes de que haya pasado el 2% del proceso del fundido total. Esto significa que la EMS inicia prácticamente desde el inicio del proceso, lo cual es particularmente ventajoso.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, la masa del talón de fragua y la masa de la carga de metal caliente juntos es al menos 30% de la masa total de acero en el horno y al final del proceso.

Este es un criterio adicional para asegurar una cantidad suficiente de acero en fase liquida en el horno para proporcionar las condiciones para una E S efectiva. Con este criterio también se toman en consideración, los efectos adicionales que influyen en el equilibrio de calor en el contenido del horno, a saber el efecto de la masa de chatarra que inicialmente es superior a la superficie del talón de fragua, el efecto de cargar chatarra adicional más tarde durante el proceso en caso de que se utilice carga de multi-cubos y el efecto de suministrar metal caliente, es decir, metal liquido durante el proceso de fundido.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, la masa del talón de fragua y la masa de carga de metal caliente es de aproximadamente 30% la masa total de acero en el horno en cualquier etapa del proceso.

Esta modalidad contribuye además a asegurar que la EMS funcionará suficientemente durante el proceso completo.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, la masa de talón de fragua y la masa de carga de metal caliente juntos es menor del 60% de la masa total de acero en el horno al final del proceso.

Con esto, el criterio relacionado con la influencia de los componentes del baño que se agregan después de la carga inicial se toma en consideración para el limite superior del talón de fragua para evitar una cantidad del talón de fragua que este por encima de lo que representa una productividad eficiente.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, la masa del talón de fragua y la masa de la carga de metal caliente es menor del 60% de la masa total de acero en el horno en cualquier etapa del proceso.

Esta modalidad correspondientemente contribuirá, además, a que la masa del talón de fragua se limite para mantener una productividad eficiente.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, se determina la distribución de tamaño de las piezas en la chatarra inicialmente suministrada al talón de fragua.

La masa de la chatarra que estará por debajo de la superficie del talón de fragua depende de la estructura de la chatarra. Debido a la forma irregular y diferentes tamaños de las piezas en la chatarra, habrá mucho vacio entre las piezas de tal forma que la densidad general incluyendo los vacíos será mucho menor que la densidad de las piezas de chatarra como tales. Esta densidad normalmente está en el variación de 2-3 kg/dm3. Esto de esta forma se puede utilizar como una guia cuando se esta calculando la masa del talón de fragua requerida para cumplir con el criterio de acuerdo con la invención. Al determinar la distribución de tamaño de la pieza de la chatarra, se puede evaluar de manera mas precisa la densidad general de la chatarra. Con esto, el criterio para la masa del talón de fragua tendrá una exactitud aumentad dando por resultado en una mejor posibilidad de proporcionar una masa óptima del talón de fragua con respecto, por un lado asegurar una masa suficiente del talón de fragua para la E S y por otro lado evitar un talón de fragua demasiado grande con respecto a la productividad.

Determinar el tamaño de las piezas de la chatarra podría incluir determinar el tamaño de cada pieza o de sólo una selección representativa de las piezas.

La distribución de tamaño también afecta la transferencia de calor proveniente del talón de fragua hacia la chatarra. Entre mas grande sean las piezas en la chatarra, menor será la transferencia de calor. Con el conocimiento de la distribución de tamaño también se puede tomar en consideración este efecto cuando se esta determinando la masa óptima del talón de fragua.

De acuerdo con una modalidad preferida adicional, se determina la geometría de las piezas en la chatarra.

Esto contribuye además a evaluar un valor más preciso de la densidad en general de la chatarra y también afecta la intensidad de la transferencia de calor, dando por resultado en ventajas del tipo mencionado anteriormente. También cuando se esta determinando la geometría, esto se puede realizar para cada pieza o únicamente para una selección representativa de las piezas.

Las modalidades preferidas descritas anteriormente de la invención se especifican en las reivindicaciones dependientes. Se debe entender además que las modalidades preferidas por su puesto pueden estar constituidas por cualquier combinación posible de las modalidades preferidas anteriores y por cualquier combinación posible de estas y las características mencionadas en la descripción de los ejemplos mas adelante.

La invención explicará adicionalmente a través de la siguiente descripción detallada de los ejemplos de la misma y con referencia a los dibujos anexos.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS Las figuras la, Ib, le, Id y le, exhiben esquemáticamente en vistas en elevación lateral (figuras la, Ib, le y le) y superior (figura Id) de un EAF para el cual es adecuado el método de acuerdo con la invención.

Las figuras 2a y 2b, exhiben en diagramas, el consumo de potencia eléctrica (figura 2a) y el flujo de suministro de oxigeno (figura 2) como una función del tiempo durante la fundición de chatarra en un proceso de fundición con EAF de acuerdo con una modalidad de un proceso de acuerdo con la invención en comparación con el proceso de fundición de la técnica anterior.

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN En las figuras la, Ib, le, Id y le, se ilustra un horno de arco voltaico (EAF) durante las diferentes etapas de un proceso de fundición con EAF de acuerdo con una modalidad de la invención.

El EAF 10 comprende un agitador electromagnético (EMS) 11 y electrodos 12. Se proporciona un sistema para suministro de potencia 13, contactado funcionalmente a los electrodos 12 y un proceso y un dispositivo de control 14 (ilustrado únicamente en la figura la) conectado funcionalmente al sistema para suministro de potencia 13 y la EMS para el control del mismo.

A través del proceso y el dispositivo de control 14, se puede calcular la masa adecuada del talón de fragua con base en los valores almacenados y medidos para los parámetros en la fórmula que determina la masa del talón de fragua. El talón de fragua es completamente o al menos, una mayor parte se forma por la fusión que se deja en el horno después de la descarga del ciclo de proceso anterior. Por lo tanto, el cálculo de la masa adecuada del talón de fragua de preferencia ya se realizó justo antes de la descarga del proceso de fundición anterior.

La figura la, ilustra una etapa de ignición de arco donde un talón de fragua 15 se ha dejado en el EAF 10 a partir de un ciclo de proceso anterior, es decir, cuando la chatarra de metal no fundido se vació en el ciclo de proceso anterior, una cantidad controlada de chatarra de metal fundido, es decir, el talón de fragua 15, que dejó en el EAF para el siguiente ciclo de fundición. Además, una cantidad controlada de chatarra de metal sólido se ha cargado en el EAF 10. Se encienden los arcos entre los electrodos 12 y la chatarra .

La figura Ib, ilustra una etapa de sondeo donde los electrodos 12 son chatarra de metal sólido fundido 16 mientras que penetran adicionalmente hacia abajo en la chatarra de metal 16. El fundido ahora esta consistiendo del talón de fragua 15 y algo de chatarra fundida. El consumo de potencia eléctrica y el flujo para el suministro de oxigeno durante el encendido del arco y las etapas de sondeo de las figuras 1, Ib, le y Id, se ilustran en las figuras 2a y 2b presentándose entre aproximadamente 6 y 12 minutos desde el inicio del proceso.

Después de que se realiza una carga de metal caliente opcional, aquí, el metal fundido se suministra al EAF desde una instalación de fabricación de acero (no ilustrada) . Durante la carga de metal caliente, que se presenta entre aproximadamente 12 y 17 minutos desde el inicio del proceso, no se suministra ninguna potencia eléctrica a los electrodos 12 y tampoco se suministra oxigeno al EAF 10.

Después de esto, se realiza el proceso de fundido principal como se ilustra en las figuras la, Ib, le y Id, durante lo cual son máximos los flujos de suministro de energía eléctrica y oxigeno. Después de que se realiza una etapa de refinación opcional como se ilustra en la figura le con menor potencia para calentar la fusión para utilizar la temperatura. Las etapas principales de fundición y refinación se presentan entres aproximadamente 17 y 37 minutos desde el inicio del ciclo, durante lo cual se disminuye gradualmente la potencia eléctrica. El ciclo del proceso de fundición mediante un EAF termina con el vaciado de la chatarra de metal fundido, excepto para el talón de fragua necesario para el siguiente ciclo de fundido.

La figura 2a es un diagrama del consumo de potencia eléctrica durante el proceso de fundido con EAF de acuerdo con la invención en comparación con el consumo de potencia eléctrica para un proceso de fundido de la técnica anterior, representado por las lineas inferior y superior de las partes seccionadas en el diagrama, respectivamente. Similarmente, la figura 2b, es un diagrama del flujo de suministro de oxigeno durante el proceso de fundido con EAF inventado en comparación con el flujo de suministro de oxigeno para un proceso de fundido de la técnica anterior.

Claims (13)

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN Habiendo descrito el presente invento, se considera como una novedad y, por lo tanto, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes REIVINDICACIONES :

1. Un método para fundir acero en un horno de arco voltaico (EAF) que incluye los pasos de: proporcionar un talón de fragua (15) en el EAF, cargar chatarra de metal (16) en el EAF, y fundir la chatarra de metal (16) en el EAF. caracterizado porque la masa del talón de fragua (15) proporcionada esta de acuerdo con la fórmula: donde mh es la masa del talón de fragua proporcionado, ms la masa de la chatarra cargada inicialmente que está más allá de la superficie del talón de fragua, Tm es la temperatura de fusión de la chatarra, Ts es la temperatura de la chatarra en la carga de la misma, Th es la temperatura del talón de fragua en la carga de la chatarra, 0 es la capacidad especifica de calor de la chatarra, ? es la capacidad especifica de calor del talón de fragua, Q es el calor especifico de fusión para la chatarra y R es un coeficiente que es al menos 0.75, y en la agitación electromagnética (EMS) (11) se aplica al proceso, donde la masa del talón de fragua proporcionada se calcula a través de un dispositivo de proceso y control (14) con base en los valores almacenados y medidos para los parámetros en la fórmula .

2. El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque R es al menos 1.

3. El método de conformidad con la reivindicación 2, caracterizado porque R es al menos 1.2.

4 El método de conformidad con cualquiera de las la reivindicaciones 1-3, caracterizado porque la masa del talón de fragua (15) es menor de 1.5 veces el mínimo especificado de acuerdo con la invención.

5. El método de conformidad con cualquiera de las la reivindicaciones 1-4, caracterizado porque el inicio del EMS (11) es al menos antes de que haya pasado el 20% del proceso de fundición total.

6. Un método de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque el inicio del EMS (11) es al menos antes de que haya pasado el 10% del proceso de fundido total.

7. Un método de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque el inicio del EMS (11) es al menos antes de que haya pasado el 2% del proceso de fundido total.

8. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-7, caracterizado porque la masa del talón de fragua y la masa de la carga de metal caliente juntos es al menos 30% de la masa total del acero en el horno al final del proceso.

9. El método de conformidad con la reivindicación 8, caracterizado porque la masa del talón de fragua y la masa de la carga de metal caliente juntos es al menos 30% de la masa total de acero en el horno en cualquier etapa en el proceso .

10. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-9, caracterizado porque la masa del talón de fragua y la masa de la carga de metal caliente juntos es menor del 60% de la masa total de acero en el horno al final del proceso.

11. El método de conformidad con la reivindicación 10, caracterizado porque la masa del talón de fragua y la masa de la carga de metal caliente es al menos 60% de la masa total de acero en el horno en cualquier etapa en el proceso.

12. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-11, caracterizado porque se determina la distribución del tamaño de las piezas en la chatarra suministrada inicialmente al talón de fragua.

13. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 1-12, caracterizado porque se determina la geometría de las piezas en la chatarra.