MX2012013125A

MX2012013125A - Disyuntor de gas comprimido.

Info

Publication number: MX2012013125A
Application number: MX2012013125A
Authority: MX
Inventors: Radu-Marian Cernat
Original assignee: Siemens Ag
Priority date: 2010-05-12
Filing date: 2011-05-03
Publication date: 2013-02-11
Also published as: EP2569795A1; WO2011141321A1; RU2012153565A; RU2562963C2; EP2569795B1; CN102985990A; US20130056444A1; BR112012028863A2; DE102010020979A1; US9029726B2; CN102985990B

Abstract

Un disyuntor presenta un primer elemento (4) de contacto así como un segundo elemento (5) de contacto. Entre los elementos (4, 5) de contacto está dispuesta una zona de arco eléctrico. En la zona de arco eléctrico desemboca un canal (13) de alimentación que conecta la zona de arco eléctrico con un volumen (14) de almacenamiento de gas caliente. El volumen (14) de almacenamiento de gas caliente está conectado a su vez con un volumen (18) de compresión. En una pared (8) del volumen (18) de compresión está dispuesta una abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 20h) de evacuación. La abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 20h) de evacuación está permanentemente abierta al menos en el estado en contacto de los elementos (4, 5) de contacto.

Description

DISYUNTOR DE GAS COMPRIMIDO CAMPO DE LA INVENCIÓN La invención se refiere a un disyuntor de gas comprimido con una zona de arco eléctrico dispuesta entre un primer elemento de contacto y un segundo elemento de contacto que está conectada a través de un canal de alimentación con un volumen de almacenamiento de gas caliente y estando conectado el volumen de almacenamiento de gas caliente a su vez con un volumen de compresión de volumen variable a través de un canal de rebosamiento, así como con una pared que presenta al menos una abertura de evacuación, que delimita el volumen de compresión.

ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Un disyuntor de gas comprimido de este tipo se describe por ejemplo en el documento de modelo de utilidad DE 200 15 563 Ul . El disyuntor de gas comprimido de dicho documento presenta un primer elemento de contacto así como un segundo elemento de contacto entre los que se extiende una zona de arco eléctrico. Dentro de la zona de arco eléctrico esté previsto el guiado de un arco eléctrico. La zona de arco eléctrico a su vez está conectada a través de un canal de alimentación con un volumen de almacenamiento de gas caliente, siguiendo al volumen de almacenamiento de gas caliente un volumen de compresión de volumen variable. El volumen de almacenamiento de gas caliente y el volumen de compresión están conectados entre sí a través de un canal de rebosamiento. Además una abertura de evacuación está dispuesta en una pared que delimita el volumen de compresión.

El volumen de almacenamiento de gas caliente está previsto para alojar un gas caliente generado durante una operación de conexión. Esta cantidad de gas puede variar en función de la operación de conexión. A este respecto puede ocurrir que en el volumen de almacenamiento de gas caliente se introduzca tanto gas caliente que aumente mucho la presión en el interior del volumen de almacenamiento de gas caliente. La abertura de evacuación prevista en el volumen de compresión está cerrada con una válvula de sobrepresión. Al alcanzar una determinada presión en el volumen de compresión se libera la abertura de evacuación.

La válvula de sobrepresión dispuesta en la abertura de evacuación se solicita mecánicamente pero también térmicamente, por lo que puede producirse un desgaste en la válvula de sobrepresión. Como consecuencia de ello deben realizarse regularmente revisiones en la abertura de evacuación y realizarse un mantenimiento de o remplazarse la válvula de sobrepresión presente en la misma.

Por tanto el objetivo de la invención es indicar un disyuntor de gas comprimido que permita una reducción del trabajo de mantenimiento.

BREVE DESCRIPCIÓN DE LA INVENCIÓN Según la invención el objetivo se soluciona con un disyuntor de gas comprimido del tipo mencionado al inicio porque la abertura de evacuación está permanentemente abierta al menos en el estado en contacto de los elementos de contacto .

Los disyuntores de gas comprimido son dispositivos de conexión eléctricos que sirven para la interrupción de corrientes . Un disyuntor es capaz de interrumpir varias veces de manera fiable corrientes nominales y corrientes residuales, como corrientes de cortocircuito. En particular en el uso en el intervalo de alta y muy alta tensión para la reducción de separaciones de aislamiento es ventajoso emplear gas comprimido para el aislamiento en un disyuntor. Los disyuntores de gas comprimido presentan una unidad de interrupción que sirve para el guiado y la colocación de los elementos de contacto. Un gas eléctricamente aislante (gas aislante) a una presión elevada (gas comprimido) fluye a través de y alrededor de la unidad de interrupción. Mediante un aumento de presión se aumenta la resistencia de aislamiento del gas, de modo que potenciales eléctricos que difieren entre sí en un espacio construido pequeño están aislados de manera fiable entre sí a través del gas aislante a presión. Los disyuntores de gas comprimido presentan una carcasa de encapsulamiento dentro de la que está colocada la unidad de interrupción. El interior de la carcasa de encapsulamiento está lleno del gas aislante a presión elevada. La presión del gas aislante es a este respecto superior a la presión del medio que rodea la carcasa de encapsulamiento y puede ascender por ejemplo a varios bares. Como gas eléctricamente aislante ha demostrado ser ventajoso en particular hexafluoruro de azufre. Sin embargo, también pueden utilizarse otros gases eléctricamente aislantes adecuados tal como nitrógeno o mezclas que presentan nitrógeno y/o hexafluoruro de azufre.

Además de un aislamiento eléctrico el gas comprimido sirve también para ayudar a un modo de funcionamiento del disyuntor de gas comprimido durante una operación de conexión. Un disyuntor de gas comprimido presenta al menos unos elementos de contacto primero y segundo entre los que está dispuesta una zona de arco eléctrico. Los dos elementos de contacto pueden estar realizados por ejemplo como elementos de contacto de arco eléctrico que están conectados de manera eléctricamente paralela con unos elementos de contacto de corriente nominal primero y segundo. A este respecto los elementos de contacto de arco eléctrico están I I configurados de modo que en caso de una operación de encendido entran en contacto galvánico entre sí antes que los elementos de contacto de corriente nominal. A la inversa, en caso de una operación de apagado los elementos de contacto de arco eléctrico están más tiempo en contacto galvánico que los elementos de contacto de corriente nominal. Así, con respecto a los elementos de contacto de corriente nominal eléctricamente conectadas en paralelo correspondientes los elementos de contacto de arco eléctrico tienen un efecto adelantado en caso de una operación de encendido y un efecto retrasado en caso de una operación de apagado. Mediante una configuración de este tipo es posible guiar un arco eléctrico preferiblemente entre los elementos de contacto de arco eléctrico, de modo que los elementos de contacto de arco eléctrico protejan a los elementos de contacto de corriente nominal frente a la erosión y guíen y dirijan el arco eléctrico. De este modo es posible que los elementos de contacto de corriente nominal se optimicen con respecto a su capacidad de carga eléctrica, mientras que los elementos de contacto de arco eléctrico pueden optimizarse con respecto a una resistencia a la erosión eléctrica frente a los efectos térmicos del arco eléctrico.

Sin embargo, los elementos de contacto también pueden asumir tanto el guiado de arco eléctrico como el guiado de corriente nominal. Esta construcción es ventajosa en particular en caso de dispositivos de conexión económicos con respecto a los que sólo existen requisitos limitados en cuanto a la capacidad de conexión. Independientemente de si los elementos de contacto están configurados como elementos de contacto de arco eléctrico separados y elementos de contacto de corriente nominal separados o como combinación de elementos de contacto de arco eléctrico y elementos de contacto de corriente nominal debería estar previsto sin embargo que con una operación de conexión tuviera lugar un movimiento relativo de los elementos de contacto entre sí. Para ello al menos uno de los elementos de contacto está dispuesto de manera que puede moverse con respecto al otro elemento de contacto. Sin embargo, también pueden estar previsto que ambos elementos de contacto de arco eléctrico se dispongan de manera que puedan moverse, de modo que la velocidad de separación de contacto con una operación de apagado o la velocidad de entrada en contacto con una operación de encendido pueda aumentarse de manera sencilla.

En una operación de encendido pueden aparecer arcos eléctricos (descargas eléctricas en forma de arco) a medida que se acercan los dos elementos de contacto. Entre los elementos de contacto pueden producirse arcos eléctricos de encendido dentro de la zona de arco eléctrico. Los efectos térmicos que aparecen a este respecto producen un calentamiento del gas aislante que se encuentra dentro de la zona de arco eléctrico. Este gas aislante se calienta y a este respecto se expande y se convierte en el denominado gas de conexión caliente o gas caliente. El gas caliente debería evacuarse de la zona de arco eléctrico y enfriarse o también almacenarse temporalmente. En una operación de encendido está previsto un contacto galvánico de los dos elementos de contacto para finalizar la operación de encendido, de modo que se extinguen por sí solas las descargas eléctricas en forma de arco que dado el caso se producen.

Es mucho más compleja la situación en caso de un apagado, es decir, en caso de interrumpir un trayecto de corriente a través del que fluye corriente. La energía térmica introducida en el disyuntor a través de un arco eléctrico de apagado es fundamentalmente proporcional a la cantidad de la corriente que va a interrumpirse así como a la duración de la formación de un arco eléctrico de apagado. En caso de un apagado se produce una separación galvánica de los dos elementos de contacto entre sí. Incluso en caso de una alta velocidad de separación de contacto apenas es posible hacer que se apague inmediatamente una corriente eléctrica impulsada por una diferencia de potencial a través de la trayectoria de corriente que va a interrumpirse. La corriente eléctrica sigue fluyendo a menudo en la zona de arco eléctrico en primer lugar a través de un arco eléctrico. Sólo en momentos cortos especiales, es decir, en momentos en los que por ejemplo con una oscilación de la corriente o de la tensión, por ejemplo en un sistema de tensión alterna, la corriente realiza un paso por cero de corriente y tiene lugar la separación de contacto, se produce sólo un arco eléctrico pequeño o ninguno. Sin embargo, con frecuencia ocurre que una separación de los elementos de contacto se realiza en cualquier momento en el que por regla general no se produce ninguna extinción natural de la corriente. En particular en caso de apagados con un error debe provocarse lo más rápidamente posible una interrupción. Entonces por regla general precisamente los estados de oscilación presentes no son importantes .

En la zona de arco eléctrico con un apagado a menudo se produce la formación de un arco eléctrico. El arco eléctrico formado en la zona de arco eléctrico expande el gas eléctricamente aislante que se encuentra a su alrededor y erosiona también componentes constructivos adicionales del disyuntor de gas comprimido que se encuentran en el entorno cercano. Así en la zona de arco eléctrico alrededor del arco eléctrico se produce una nube de plasma a partir de gas eléctricamente aislante calentado así como materiales evaporados tales como plásticos o metales . Para extinguir el arco eléctrico esta nube de plasma debe evacuarse lo más rápidamente posible desde la zona de arco eléctrico. Para generar una corriente correspondiente se conduce gas eléctricamente aislante calentado por el arco eléctrico y convertido en gas caliente a través del canal de alimentación al volumen de almacenamiento de gas caliente. Cuanta más potencia tenga el arco eléctrico, es decir, cuanto mayor sea la corriente que va a apagarse y cuanto más tiempo dure la formación del arco eléctrico, más gas caliente se introducirá en el volumen de almacenamiento de gas caliente, impulsado por el arco eléctrico, de este modo aumenta la presión en el volumen de almacenamiento de gas caliente. Debido al arco eléctrico que se alimenta no es posible un reflujo inmediato desde el volumen de almacenamiento de gas caliente. En particular puede estar previsto de manera ventajosa que el canal de alimentación se tape o se libere a través de la ubicación de los elementos de contacto uno con respecto a otro. Para ello es posible por ejemplo emplear una boquilla de materia aislante que sirve para un guiado y direccionamiento así como una delimitación del arco eléctrico formado, pudiendo taparse un canal, por ejemplo una parte estrecha, de la boquilla de materia aislante mediante un elemento de contacto. De esto modo también en posible controlar una evacuación de los gases de conexión calientes al canal de alimentación a través de la posición de los elementos de contacto uno con respecto a otro. De forma complementaria a un aumento de presión en el interior del volumen de almacenamiento de gas caliente está previsto un volumen de compresión de volumen variable que mediante compresión mecánica de gas aislante dentro del volumen de compresión provoca un aumento de presión. A través de un canal de rebosamiento pueden comunicarse entre si los gases que se encuentran en el volumen de compresión y en el volumen de almacenamiento de gas caliente, de modo que por ejemplo puede tener lugar un mezclado de gas puesto a disposición en el volumen de compresión con el gas puesto a disposición en el volumen de almacenamiento de gas caliente. Así es posible por ejemplo comprimir en el volumen de compresión principalmente gas eléctricamente aislante a baja temperatura y permitir su paso al volumen de gas caliente y provocar en el mismo un enfriamiento del gas caliente.

Con una liberación del trayecto de evacuación es posible hacer que el gas a presión elevada puesto a disposición tanto en el volumen de gas caliente como en el volumen de compresión fluya a la zona de arco eléctrico a través del canal de alimentación. El flujo de gas que fluye de vuelta a través del canal de alimentación fluye alrededor del arco eléctrico aún formado en la misma y la nube de plasma se expulsa de la zona de arco eléctrico, de este modo se enfría y se sopla el arco eléctrico, de modo que finalmente se provoca una interrupción del arco eléctrico y de este modo de la corriente que fluye en el trayecto de corriente que va a interrumpirse .

Los disyuntores de gas comprimido pueden emplearse para la conexión de corrientes de cualquier magnitud hasta corrientes de cortocircuito. Así, un disyuntor debe poder apagar de manera fiable por ejemplo una corriente nominal pero también una corriente de cortocircuito. Sin embargo, dado el caso la corriente que fluye a través del disyuntor sólo asciende a una fracción de la corriente nominal. Cada una de estas corrientes debe apagarse de manera fiable. Dado que independientemente de la magnitud de la corriente que va a interrumpirse es de esperar en cada caso un encendido de un arco eléctrico de apagado, el disyuntor debe generar para cualquier caso de conexión una cantidad de gas a presión elevada suficiente para un flujo alrededor de un arco eléctrico de apagado.

En caso de corrientes pequeñas no es de esperar un establecimiento de presión por encima de la media en el volumen de gas caliente. Sin embargo, en particular cuando aparecen corrientes nominales o corrientes de cortocircuito el arco eléctrico puede alcanzar una intensidad tan elevada que pueden alcanzarse límites de ruptura del volumen de almacenamiento de gas caliente o del volumen de compresión. En este caso es necesario que a través de la abertura de evacuación se posibilite una evacuación de partes de gas sobrantes, de modo que se garantice una delimitación de la presión establecida en el volumen de gas caliente o en el volumen de compresión. Si se prevé ahora que la abertura de evacuación esté permanentemente abierta al menos en el estado en contacto del elemento de contacto, entonces de forma permanente se da un intercambio de cantidades de gas entre el interior del volumen de compresión y las zonas subsiguientes de la unidad de interrupción o el interior de la carcasa de encapsulamiento . Así puede tener lugar. un flujo permanente de un lado a otro de cantidades de gas . De este modo el volumen de compresión está conectado en este momento en cualquier caso con las zonas de alrededor a través de la abertura de evacuación. De este modo no existe ninguna diferencia de presión entre el volumen de compresión y la zona que se comunica a través de la abertura de evacuación con el volumen de compresión. De este modo puede evitarse una "carga previa" no deseada del volumen de compresión con una compresión previa .

A este respecto puede ser ventajoso que las aberturas de evacuación se cierren como muy pronto en el momento en el que se realiza una separación galvánica de los elementos de contacto, es decir, un cierre de la abertura de evacuación conlleva un posible encendido del arco eléctrico. También puede estar previsto que un cierre de la abertura de evacuación se realice en el momento en el que se realiza una liberación del canal de alimentación, es decir, el momento en el que empieza un reflujo de gas caliente expandido previamente y almacenado en el volumen de almacenamiento de gas caliente. Con la liberación del canal de alimentación puede descargarse el volumen de almacenamiento de gas caliente y de este modo la abertura de evacuación puede estar sometida a un cierre también en este momento.

Sin embargo, de manera ventajosa puede estar previsto que la abertura de evacuación esté permanentemente abierta.

En este caso en una pared del volumen de compresión está prevista una abertura de evacuación que independientemente de la ubicación relativa de los elementos de contacto entre sí representa permanentemente una abertura en la pared del volumen de compresión. Al parecer, una construcción de este tipo es contraproducente para un modo de funcionamiento de un volumen de compresión de volumen variable, ya que a través de una abertura de evacuación permanentemente abierta es de esperar un escape más o menos rápido de gas a presión del interior del volumen de compresión. Con una sección transversal correspondientemente grande de una o varias aberturas de evacuación puede tener lugar así una reducción relativamente rápida de una sobrepresion de un gas comprimido por una variación del volumen del volumen de compresión. En caso de una reducción correspondiente de la sección transversal la reducción puede tener lugar de forma correspondientemente ralentizada .

El volumen de almacenamiento de gas caliente y el volumen de compresión pueden comunicarse entre sí a través de un canal de rebosamiento. A través del canal de rebosamiento es por tanto posible dejar pasar cantidades de gas de uno de los volúmenes al otro. Con una disposición de la abertura de evacuación en el volumen de compresión puede garantizarse una protección frente a la sobrepresion del volumen de almacenamiento de gas caliente puesto a disposición, previamente a través de la abertura de evacuación dentro del volumen de compresión.

Una carrera del volumen de compresión de volumen variable se establece mediante el diseño mecánico del disyuntor de gas comprimido. Independientemente de la cantidad de la corriente que va a interrumpirse se genera mecánicamente siempre la misma presión de compresión en el volumen de compresión debido a la variación del volumen. Sin embargo, el volumen de almacenamiento de gas caliente se llena más o menos con gas caliente en proporción a la potencia de la corriente que va a apagarse y del arco eléctrico formado. Las corrientes de poca potencia provocan sólo una carga pequeña del volumen de almacenamiento de gas caliente. Las corrientes de una intensidad correspondientemente mayor, tales como por ejemplo las corrientes de cortocircuito, provocan un llenado correspondientemente mayor del volumen de almacenamiento de gas caliente. Así, por ejemplo, es posible que con corrientes relativamente pequeñas que sólo provocan una carga pequeña del volumen de almacenamiento de gas caliente se provoque un soplado de un arco eléctrico fundamentalmente mediante el efecto del dispositivo de compresión de volumen variable. En cambio, los gases calientes generados a través del arco eléctrico y puestos a disposición en el volumen de almacenamiento de gas caliente son de una importancia más bien menor. En caso contrario, con una potencia de apagado grande, es decir, con una corriente elevada que forma un arco eléctrico correspondientemente potente, se obtiene un llenado desproporcionadamente superior del volumen de almacenamiento de gas caliente con gases de conexión calientes y de este modo un aumento de presión desproporcionadamente superior en el volumen de almacenamiento de gas caliente. Tras una liberación del canal de alimentación y un soplado del arco eléctrico, es decir, los gases puestos a disposición en el volumen de almacenamiento de gas caliente o en el volumen de compresión vuelven a evacuarse en dirección de la zona de arco eléctrico, con corrientes potentes sobre todo los gases de conexión almacenados temporalmente en el volumen de almacenamiento de gas caliente provocan un flujo alrededor del arco eléctrico, mientras que los gases comprimidos en el volumen de compresión tienen una importancia menor.

Otra configuración ventajosa puede prever que a lo largo del canal de rebosamiento esté dispuesta una válvula controlada por presión diferencial.

Mediante el uso de una válvula controlada por presión diferencial es posible dejar salir en primer lugar los gases de conexión almacenados previamente en el volumen de almacenamiento de gas caliente, que .presentan una presión correspondientemente mayor que los gases aislantes comprimidos en el volumen de compresión, a través del canal de alimentación a la zona de arco eléctrico. Debido a la diferencia de presión se evita un rebosamiento de gas aislante comprimido desde el volumen de compresión al volumen de almacenamiento de gas caliente y a continuación a través del canal de alimentación a la zona de arco eléctrico. Sólo cuando el volumen de almacenamiento de gas caliente esté descargado, es decir, la presión en el mismo haya caído por debajo de una presión límite, el gas aislante con presión elevada en el volumen de compresión pasa al volumen dé almacenamiento de gas caliente y desde allí a través del canal de alimentación a la zona de arco eléctrico. Sin embargo, si un arco eléctrico que va a interrumpirse sólo tiene una potencia pequeña, entonces puede ocurrir que no pueda generarse una sobrepresión suficiente dentro del volumen de almacenamiento de gas caliente, de modo que el gas aislante de presión elevada puesto a disposición en el volumen de compresión pase directamente al volumen de almacenamiento de gas caliente y desde allí a través del canal de alimentación a la zona de arco eléctrico para fluir alrededor del arco eléctrico de poca potencia formado en la misma, enfriarlo y evacuar la nube de plasma desde la zona de arco eléctrico.

Para el control por presión diferencial puede disponerse un grupo constructivo de válvulas correspondiente en el canal de rebosamiento que libere o bloquee el canal en función de la diferencia de presión en el volumen de almacenamiento de gas caliente y en el volumen de compresión.

Además puede estar previsto de manera ventajosa que la resistencia al flujo del canal de rebosamiento permeable sea menor o mayor que la resistencia al flujo de la abertura de evacuación abierta.

Mediante un diseño de las resistencias al flujo del canal de rebosamiento así como de la abertura de evacuación es posible controlar una evacuación libre de cualquier válvula en la abertura de evacuación. Así en caso de usar un canal de rebosamiento con una resistencia al flujo menor, en particular fundamentalmente menor que la resistencia al flujo de la(s) abertura (s) de evacuación, se indica que la evacuación de gas aislante comprimido en el volumen de compresión a través de ' la abertura de evacuación es insignificante y que se posibilita una compresión suficiente dentro del volumen de compresión. De este modo existe la posibilidad de mantener la abertura de evacuación libre de grupos constructivos móviles que dado el caso tapen la abertura de evacuación.

Además puede estar previsto de manera ventajosa que el volumen de compresión esté delimitado por un émbolo que puede moverse con respecto a la pared, estando cerrada la abertura de evacuación temporalmente por el émbolo.

El volumen de compresión es un dispositivo de compresión mecánico que debido a una variación del volumen comprime el gas aislante que se encuentra en el interior y aumenta su presión. El volumen de compresión presenta para ello un émbolo que puede moverse con respecto a una pared. Si se utiliza ahora la carrera del émbolo con respecto a la pared, es posible cerrar la abertura de evacuación de manera controlada por trayecto. De este modo es posible sincronizar el momento del cierre de la abertura de evacuación con respecto al momento de la separación de contacto o de la liberación del canal de alimentación o con respecto a una determinada distancia de contacto, etc. Para ello puede sincronizarse un movimiento del émbolo a través de una disposición correspondiente de engranaje con el movimiento relativo de los elementos de contacto entre sí. En el caso más sencillo existe una cadena cinemática entre el émbolo y uno de los elementos de contacto que puede moverse con respecto al otro. Un control por trayecto tiene además la ventaja de que las aberturas de evacuación se tapan por grupos constructivos necesarios para otros usos. De este modo se evitan válvulas adicionales o similares y existe una construcción robusta.

De manera ventajosa puede estar previsto a este respecto que la pared sea una superficie envolvente cilindrica circular del volumen de compresión.

El volumen de compresión puede presentar por ejemplo una superficie envolvente de un cilindro circular. En el interior de esta superficie envolvente puede moverse un émbolo con una forma correspondientemente complementaria que puede desplazarse en el eje longitudinal del eje de cilindro de la superficie envolvente cilindrica circular. Si la abertura de evacuación está introducida ahora en una superficie envolvente, entonces a través de la ubicación de la abertura de evacuación en la superficie envolvente puede ajustarse el momento del tapado en función de la ubicación relativa del émbolo. Así, por ejemplo, también es posible tapar varias aberturas de evacuación de forma temporalmente sucesiva y así diseñar de forma variable la resistencia al flujo de la totalidad de las aberturas de evacuación durante una operación de conexión. De este modo es posible diseñar el establecimiento de presión en el volumen de compresión de diferente forma. Así es posible reducir la eficacia del dispositivo de compresión al inicio de una carrera de compresión a través de aberturas de evacuación con una sección transversal de tamaño correspondiente, por ejemplo a través de una pluralidad de aberturas de evacuación liberadas, mientras que se aumenta el efecto de compresión del dispositivo de compresión a medida que se cierra la abertura de evacuación.

Además puede estar previsto de manera ventajosa que la pared sea un lado frontal del volumen de compresión, opuesto al émbolo en la dirección de movimiento.

Una pared en el lado frontal para alojar la abertura de evacuación hace posible mantener la abertura de evacuación permanentemente abierta, independientemente de la ubicación del émbolo de compresión del dispositivo de compresión en el dispositivo de compresión y de este modo proporcionar siempre una manera de permitir una descompresión del gas eléctricamente aislante comprimido en el interior del volumen de compresión. Así, por ejemplo, es posible que la abertura de evacuación incluso en caso de alcanzar la ubicación final, es decir, la ubicación en la que sería de esperar una compresión máxima, proporcione una abertura para la evacuación de gas aislante comprimido eléctricamente desde el volumen de compresión.

A continuación en un dibujo se muestra esquemáticamente un ejemplo de realización de la invención y posteriormente se describirá en más detalle.

A este respecto muestran BREVE DESCRIPCIÓN DE LAS FIGURAS la figura 1, una sección a través de un disyuntor de gas comprimido en una primera variante de realización en un fragmento, la figura 2, una sección a través de un disyuntor de gas comprimido en una segunda variante de realización y la figura 3, una sección a través de un disyuntor de gas comprimido en una tercera variante de realización en un fragmento .

DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN En primer lugar se explica a modo de ejemplo para las figuras 1, 2 y 3 la construcción y el modo de funcionamiento de un disyuntor de gas comprimido. A este respecto en las figuras 1, 2 y 3 para los elementos constructivos idénticos en cada caso se utilizan los mismos números de referencia y sólo para detalles que difieren entre sí se usan números de referencia alternativos.

Las tres figuras tienen en común que un eje 2 de simetría divide las figuras en unas semiimágenes primera y segunda. Las figuras muestran en cada caso en una primera semiimagen el estado encendido de un disyuntor de gas comprimido así como en una segunda semiimagen el estado apagado de un disyuntor de gas comprimido.

La figura 1 muestra una sección de un disyuntor de gas comprimido en un fragmento. El disyuntor de gas comprimido presenta una carcasa 1 de encapsulamiento. En el presente caso la carcasa 1 de encapsulamiento está configurada de manera fundamentalmente tubular y está orientada de manera coaxial con respecto a un eje 2 de simetría. En el presente caso la carcasa 1 de encapsulamiento se representa compuesta por un material aislante. Sin embargo, también puede estar previsto que la carcasa 1 de encapsulamiento esté realizada de forma eléctricamente conductora. En el interior de la carcasa 1 de encapsulamiento está dispuesta una unidad de interrupción del disyuntor de gas comprimido. La unidad de interrupción está orientada de manera fundamentalmente coaxial con respecto al eje 2 de simetría. Al utilizar una carcasa 1 de encapsulamiento eléctricamente aislante, tal como se representa en la figura 1, la unidad de interrupción se apoya directamente en la carcasa de encapsulamiento, estando guiados puntos 3a, 3b de conexión eléctricos de manera estanca a los fluidos a través de la carcasa 1 de encapsulamiento. La carcasa 1 de encapsulamiento encierra completamente la unidad de interrupción y representa una barrera estanca a los gases. En caso de una realización de la carcasa 1 de encapsulamiento como carcasa de encapsulamiento eléctricamente conductora la unidad de interrupción se mantiene eléctricamente aislada y separada con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento mediante una disposición de aislamiento. Los puntos 3a,' 3b de conexión están guiados con un aislamiento eléctrico correspondiente a través de una carcasa de encapsulamiento eléctricamente conductora. Para ello pueden emplearse por ejemplo aberturas de paso al aire libre. Sin embargo, los puntos 3a, 3b de conexión atraviesan de forma estanca a los fluidos la barrera de la carcasa de encapsulamiento independientemente de su construcción.

Una configuración de un disyuntor de gas comprimido con una carcasa 1 de encapsulamiento eléctricamente aislante se denomina disyuntor de gas comprimido en poste (Uve tank) . Una configuración de un disyuntor de gas comprimido con una carcasa de encapsulamiento eléctricamente conductora se denomina disyuntor de gas comprimido estanco idead tank) . Una carcasa de encapsulamiento de este tipo puede estar compuesta por ejemplo de un material metálico que lleva un potencial a tierra .

El interior de la carcasa 1 de encapsulamiento está lleno de un gas eléctricamente aislante. El gas eléctricamente aislante está dotado de una presión superior que el medio que rodea la carcasa 1 de encapsulamiento. El gas eléctricamente aislante es por ejemplo hexafluoruro de azufre, nitrógeno u otro gas adecuado. El gas eléctricamente aislante fluye a través de todo el interior de la carcasa 1 de encapsulamiento. La carcasa 1 de encapsulamiento actúa como barrera estanca a los gases . El gas aislante encerrado en el interior de la carcasa 1 de encapsulamiento puede presentar una sobrepresión de varios bares y fluye a través de todos los grupos constructivos que se encuentran dentro de la carcasa 1 de encapsulamiento. Como tal también fluye a través de los elementos constructivos de la unidad de interrupción.

Cabe suponer que la estructura de la unidad de interrupción dispuesta en el interior de la carcasa 1 de encapsulamiento es fundamentalmente del mismo tipo independientemente del tipo de carcasa 1 de encapsulamiento. En el presente caso la unidad de interrupción presenta un primer elemento 4 de contacto así como un segundo elemento 5 de contacto. El primer elemento 4 de contacto así como el segundo elemento 5 de contacto pueden moverse uno con respecto a otro a lo largo del eje 2 de simetría. A este respecto en el presente caso el primer elemento 4 de contacto está realizado de forma estacionaria, mientras que el segundo elemento 5 de contacto puede desplazarse a lo largo del eje 2 de simetría con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento. Sin embargo, también puede estar previsto que a la inversa el primer elemento 4 de contacto esté realizado de forma que pueda moverse y el segundo elemento 5 de contacto como elemento de contacto fijo o que ambos elementos 4, 5 de contacto estén realizados de forma que puedan moverse. En el presente caso el primer elemento 4 de contacto está configurado en forma de perno, mientras que el segundo elemento 5 de contacto está conformado en forma de casquillo de manera diametralmente opuesta. El primer elemento 4 de contacto está rodeado coaxialmente por un primer elemento 6 de contacto de corriente nominal. El primer elemento 6 de contacto de corriente nominal así como el primer elemento 4 de contacto están conectados entre sí de forma eléctricamente conductora, de modo que el primer elemento 4 de contacto así como el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal siempre llevan el mismo potencial eléctrico. El segundo elemento 5 de contacto está rodeado por un segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal. También el segundo elemento 5 de contacto está conectado con el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal de forma eléctricamente conductora, de modo que el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal y el segundo elemento 5 de contacto siempre llevan el mismo potencial eléctrico. Igual que el primer elemento 4 de contacto el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal está montado de forma estacionaria con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento . El segundo elemento 5 de contacto así como el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal están conectados entre sí con rigidez angular a través de su conexión eléctricamente conductora, de modo que un movimiento relativo del segundo elemento 5 de contacto con respecto al primer elemento 4 de contacto también tiene como consecuencia un movimiento relativo del segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal con respecto al primer elemento 6 de contacto de corriente nominal. En el presente caso el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal está configurado en forma de casquillo, de modo que el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal puede introducirse en y puede entrar en contacto con la escotadura en forma de casquillo del primer elemento 6 de contacto de corriente nominal. Además puede estar previsto también que también el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal pueda moverse con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento y el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal esté configurado de manera estacionaria con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento. También puede estar previsto que tanto el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal como el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal puedan moverse con respecto a la carcasa de encapsulamiento. La elección de la movilidad o cambio de lugar de los dos elementos 4, 5 de contacto o de los dos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal puede realizarse según sea necesario. Mediante un movimiento en cada caso de ambos elementos 4, 5 de contacto o de ambos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal, que en cada caso debería tener lugar en un sentido contrario, puede aumentarse la velocidad de separación de contacto en caso de una operación de apagado o la velocidad de entrada en contacto en caso de una operación de encendido.

En el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal que está montado de forma estacionaria con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento el primer punto 3a de conexión está en contacto de forma eléctricamente conductora. El segundo elemento 6 de contacto de corriente nominal está dotado de una superficie envolvente externa a modo de cilindro circular y se adentra en un manguito 8 de guiado. El manguito8 de guiado está montado de forma estacionaria con respecto a la carcasa 1 de encapsulamiento. El segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal puede desplazarse a lo largo del eje 2 de simetría en el manguito 8 de guiado. Entre el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal y el manguito 8 de guiado está dispuesta una disposición de contacto deslizante eléctrica no representada en más detalle en la figura dentro de una ranura de unión, de modo que se produce un contacto eléctricamente conductor del manguito 8 de guiado con el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal y a continuación también con el segundo elemento 5 de contacto. El segundo punto 3b de conexión está conectado de forma eléctricamente conductora con el manguito 8 de guiado. De este modo, partiendo del primer punto 3a de conexión a través del primer elemento 6 de contacto de corriente nominal, respecéivamente el primer elemento 4 de contacto así como el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal, respectivamente el segundo elemento 5 de contacto y el manguito 8 de guiado al segundo punto 3b de conexión, se da un trayecto de corriente que puede separarse o establecerse mediante el disyuntor de gas comprimido.

Los dos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal sirven a este respecto como trayecto de corriente nominal que está realizado con la menor impedancia posible, de modo que la resistencia de contacto dentro de la unidad de interrupción del disyuntor de gas comprimido es lo más pequeña posible. Los dos elementos 4, 5 de contacto actúan como elementos de contacto de arco eléctrico. En una operación de apagado se separan en primer lugar los elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal. Un flujo de corriente conmuta a los elementos 4, 5 de contacto aún cerrados. Tras una separación de los elementos 4, 5 de contacto puede producirse un encendido de un arco eléctrico. El arco eléctrico se guía en los elementos 4, 5 de contacto. Por tanto los dos elementos 4, 5 de contacto están diseñados para una alta resistencia a la erosión eléctrica.

El segundo elemento 5 de contacto con su aspecto en forma de casquillo está dotado en su extremo dirigido al primer elemento 4 de contacto de una pluralidad de dedos de contacto elásticamente deformables. Los dedos de contacto están apoyados en un tubo 9 de accionamiento en el lado frontal. El tubo 9 de accionamiento está orientado de forma coaxial con respecto al eje 2 de simetría y puede desplazarse a lo largo del eje 2 de simetría. En el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal está dispuesta una boquilla 10 de materia aislante. La boquilla 10 de materia aislante está conformada con simetría de rotación y orientada de forma coaxial con respecto al eje 2 de simetría. La boquilla 10 de materia aislante está conectada con rigidez angular con el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal y por consiguiente puede arrastrarse con un movimiento del segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal. La boquilla 10 de materia aislante rodea los dedos de contacto del segundo elemento 5 de contacto y los supera en altura en la dirección del primer elemento 4 de contacto. La boquilla 10 de materia aislante presenta una parte 11 estrecha de boquilla que se extiende en el lado frontal delante de una abertura de casquillo del segundo elemento 5 de contacto. La parte 11 estrecha de boquilla es fundamentalmente una escotadura cilindrica que discurre de forma coaxial con respecto al eje 2 de simetría. La sección transversal de la parte 11 estrecha de boquilla corresponde a este respecto a la sección transversal del primer elemento 4 de contacto, siendo la sección transversal de la parte 11 estrecha de boquilla ligeramente mayor que la sección transversal del primer elemento 4 de contacto. El extremo de la boquilla 10 de materia aislante que sobresale del segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal se apoya con rigidez angular en un manguito 12 de apoyo conectado con el primer elemento 6 de contacto de corriente nominal. La boquilla 10 de materia aislante se desliza dentro del manguito 12 de apoyo durante la ejecución de un movimiento de conexión. Entre los dos elementos 4 , 5 de contacto se extiende una zona de arco eléctrico dentro de la que debería guiarse preferiblemente un arco eléctrico. Un arco eléctrico puede producirse tanto en una operación de encendido como en una operación de apagado, debiendo formarse el arco eléctrico preferiblemente con sus raíces en los dos elementos 4, 5 de contacto. Para garantizar una conmutación a tiempo a los elementos 4, 5 de contacto está prevista en caso de una operación de encendido una puesta en contacto adelantada de los dos elementos 4, 5 de contacto antes de una puesta en contacto de los dos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal. En caso de una operación de apagado está prevista una separación de los dos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal antes de una separación de los elementos 4, 5 de contacto, es decir, los elementos 4, 5 de contacto están configurados como retrasados con respecto a los elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal. La zona de arco eléctrico se extiende entre los dos elementos 4, 5 de contacto o alrededor de los dos elementos 4, 5 de contacto. En el presente caso la zona de arco eléctrico puede encontrarse también dentro de la parte 11 estrecha de boquilla de la boquilla 10 de materia aislante. La zona de arco eléctrico está conectada a través de un canal 13 de alimentación con un volumen 14 de almacenamiento de gas caliente. En el presente caso el canal 13 de alimentación se extiende a través de la boquilla 10 de materia aislante. Puede estar previsto que el canal 13 de alimentación atraviese la boquilla 10 de materia aislante a modo de canal anular y asi divida la boquilla 10 de materia aislante en un segmento interior y un segmento exterior. Sin embargo, también puede estar previsto que uno o varios canales atraviesen una pared de la boquilla 10 de materia aislante y desemboquen en la parte 11 estrecha de boquilla. El volumen 14 de almacenamiento de gas caliente se extiende de manera coaxial con respecto al eje 2 de simetría y presenta en el presente caso un carácter fundamentalmente cilindrico anular. El volumen 14 de almacenamiento de gas caliente se extiende de manera coaxial con respecto al eje 2 de simetría y se sitúa en la circunferencia del segundo elemento 5 de contacto y está delimitado por el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal . De este modo el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente está conformado a modo de anillo atravesado por el tubo 9 de accionamiento y a su vez delimitado en la dirección radial por el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal. En un lado frontal en el que el canal 13 de alimentación desemboca en el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente, el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente se delimita también por la boquilla 10 de materia aislante. En el extremo opuesto a este respecto el lado frontal del mismo está configurado como tabique 15. En el tabique 15 está dispuesto un canal 16 de rebosamiento. En el presente caso el canal 16 de rebosamiento está realizado mediante varias perforaciones ubicadas en el tabique 15, discurriendo las perforaciones de manera paralela al eje 2 de simetría. En el presente caso el canal 16 de rebosamiento puede cerrarse mediante una válvula controlada por presión diferencial, en particular una válvula 17 de una sola vía.

El tabique 15 está configurado como émbolo que puede desplazarse dentro del manguito 8 de guiado a lo largo del eje 2 de simetría. El émbolo delimita un volumen 18 de compresión de volumen variable. El émbolo aloja en su interior el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente. El volumen 18 de compresión se extiende partiendo de la zona de arco eléctrico en la dirección del eje 2 de simetría detrás del volumen 14 de almacenamiento de gas caliente. El volumen 18 de compresión presenta una conformación cilindrica hueca, de forma similar al volumen 14 de almacenamiento de gas caliente, existiendo una delimitación en el lado de la envoltura del volumen 18 de compresión por el manguito 8 de guiado. Existe una delimitación en el lado interior de la envoltura del volumen 18 de compresión mediante el tubo 9 de accionamiento. El tabique 15 así como el tubo 9 de accionamiento están conectados entre sí con rigidez angular. El · tabique 15 constituye una delimitación móvil en el lado frontal del volumen 18 de compresión. Además el volumen 18 de compresión presenta una pared 19 frontal estacionaria. La pared 19 frontal estacionaria está conectada con rigidez angular con el manguito 18 de guiado. La pared 19 frontal estacionaria la atraviesa el tubo 9 de accionamiento y el tubo 9 de accionamiento puede moverse con respecto a la pared 19 frontal estacionaria. En la superficie envolvente del volumen 18 de compresión, es decir, en una pared del manguito 8 de guiado están dispuestas varias aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación. Las posiciones de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación pueden elegirse en la pared del manguito 8 de guiado según sea necesario. Además también es variable el número de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación. Sin embargo, la suma de las resistencias al flujo de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación es mayor que la resistencia al flujo del canal 16 de rebosamiento no cerrado por la válvula 17. En el presente ejemplo de realización según la figura 1 la ubicación de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación se elige de modo que se tapan las primeras de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación durante una operación de apagado cuando el primer elemento 4 de contacto acaba de liberar la parte 11 estrecha de boquilla.

Debido a la secuencia de varias aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación ubicadas de manera axial unas tras otras tiene lugar una reducción escalonada de la sección transversal proporcionada por las varias aberturas 20a, 20b, 20c, 20d.de evacuación. De este modo tiene lugar un aumento escalonado de la resistencia al flujo total de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación.

La ubicación de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación se elige a este respecto de modo que con un movimiento relativo del segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal dentro del manguito 8 de guiado el elemento 7 de contacto de corriente nominal o el émbolo/el tabique 15 se desplazan delante de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación .

A continuación se explicará a modo de ejemplo el modo de funcionamiento del disyuntor de gas comprimido mostrado en la figura 1. En primer lugar se describe una operación de encendido, debiendo partirse de la semiiraagen de la figura 1 en la que los dos elementos 4, 5 de contacto así como los dos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal están separados entre sí. Durante una operación de encendido los elementos 4, 5 de contacto así como los elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal se ponen en contacto galvánico entre sí.

A través de un dispositivo de accionamiento el tubo 9 de accionamiento se mueve a lo largo del eje 2 de simetría, de modo que el segundo elemento 5 de contacto acoplado al mismo así como el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal se mueven en la dirección del primer elemento 4 de contacto correspondiente o del primer elemento 6 de contacto de corriente nominal correspondiente. De esta manera el primer elemento 4 de contacto se introduce en la parte 11 estrecha de boquilla de la boquilla 10 de materia aislante. En caso de una aproximación suficiente de los elementos 4, 5 de contacto adelantados espacialmente puede producirse la aparición de una denominada descarga eléctrica en forma de arco. Con una puesta en contacto galvánico de los dos elementos 4, 5 de contacto se extingue la descarga eléctrica en forma de arco .

En caso de una operación de apagado se aplica un movimiento de accionamiento al tubo 9 de accionamiento, por lo que éste se mueve en un sentido contrario al sentido en caso de una operación de encendido a lo largo del eje 2 de simetría. Ahora se realiza en primer lugar una separación de los dos elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal. Los dos elementos 4 , 5 de contacto permanecen en este momento aún en un contacto galvánico. Una corriente eléctrica que fluye entre los dos puntos 3a, 3b de conexión conmuta desde la trayectoria de corriente formada entre los elementos 6, 7 de contacto de corriente nominal a la trayectoria de corriente formada entre los elementos 4, 5 de contacto. El movimiento relativo entre los dos elementos 4, 5 de contacto prosigue. En un momento determinado se realiza una separación galvánica de los dos elementos 4, 5 de contacto. Debido a la diferencia de potencial que existe entre los dos puntos 3a, 3b de conexión a través del trayecto de corriente y los elementos 4, 5 de contacto se impulsa una corriente eléctrica. En caso de una oscilación correspondiente de la corriente, por ejemplo debido a una tensión alterna impulsora, puede producirse una extinción natural de la corriente, es decir, no se produce ningún arco eléctrico de apagado. En un momento correspondientemente menos favorable se produce un arco eléctrico de apagado que está formado entre los dos elementos 4, 5 de contacto. Debido a la expansión axial de la parte 11 estrecha de boquilla en la dirección del eje 2 de simetría también tras una separación de los dos elementos 4, 5 de contacto la parte 11 estrecha de boquilla sigue estando tapada por el primer elemento 4 de contacto. Un arco eléctrico que está formado entre los elementos 4, 5 de contacto introduce energía térmica en la zona de arco eléctrico y calienta el gas eléctricamente aislante que se encuentra en la misma y lo calienta de forma que se convierte en gas de conexión o gas caliente. Además puede producirse una erosión eléctrica de material aislante o material conductor, de modo que en la zona de arco eléctrico también se establece una nube de plasma. Una sobrepresión en la zona de arco eléctrico puede reducirse por ejemplo a través del tubo 9 de accionamiento en la dirección del eje 2 de simetría mediante un flujo de gas caliente.

En la proximidad del arco eléctrico en la parte 11 estrecha de boquilla desde una dirección radial desemboca el canal 13 de alimentación, de modo que el gas caliente también se evacúa a través del canal 13 de alimentación desde la zona de arco eléctrico. El canal 13 de alimentación desemboca en el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente que presenta un volumen constante. Cuanto más dura la formación del arco eléctrico de apagado en la zona de arco eléctrico más gas caliente se introduce en el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente, de modo que dentro del volumen 14 de almacenamiento de gas caliente tiene lugar un aumento de la presión en el mismo, ya que a través del canal 13 de alimentación sigue introduciéndose a presión gas de conexión caliente de forma permanente.

Durante un movimiento de apagado se provoca una compresión mecánica de gas aislante frío puesto a disposición dentro del volumen 18 de compresión mediante un movimiento del tabique 15 móvil que como émbolo móvil reduce el volumen del volumen 18 de compresión. Debido a la reducción de volumen del volumen 18 de compresión se aumenta la presión del gas aislante frío que se encuentra en el mismo. Durante la operación de compresión puede escaparse una gran cantidad de gas aislante a través de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación desde el volumen 18 de compresión. Sin embargo, esta cantidad puede limitarse mediante una elección de la sección transversal disponible para las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación. A medida que progresa la compresión se elimina el tapado de la parte 11 estrecha de boquilla por el primer elemento 4 de contacto. El arco eléctrico aún puede estar formado entre los dos elementos 4, 5 de contacto. Al eliminar el tapado de la parte 11 estrecha de boquilla el gas caliente a presión elevada almacenado temporalmente dentro del volumen 14 de almacenamiento de gas caliente puede fluir en sentido contrario a través del canal 13 de alimentación de vuelta a la zona 11 de arco eléctrico y debido al flujo elevado soplar el arco eléctrico y despejar la zona 11 de arco eléctrico expulsando la nube de plasma que se encuentra en la misma. Con una reducción de la presión en el volumen 14 de almacenamiento de gas caliente puede pasar gas aislante mecánicamente comprimido en el volumen 18 de compresión a través del canal 16 de rebosamiento al volumen 14 de almacenamiento de gas caliente y utilizarse desde el mismo a través del canal 13 de alimentación para soplar el arco eléctrico. Tras un primer despeje de la zona de arco eléctrico por el gas caliente almacenado temporalmente el gas aislante frío enfría aún más y por tanto es especialmente adecuado para enfriar, soplar y finalmente extinguir el arco eléctrico caliente.

Debido a la posición de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación, las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación se cubren de forma gradual por el segundo elemento 7 de contacto de corriente nominal tras una eliminación del tapado de la parte 11 estrecha de boquilla mediante el primer elemento 4 de contacto, de modo que al final del movimiento de apagado puede tener lugar un aumento adicional de la presión dentro del volumen 18 de compresión, ya que un escape del gas aislante comprimido a través de las aberturas 20a, 20b, 20c, 20d de evacuación ya sólo es posible en una medida reducida. A través del canal 16 de rebosamiento el gas eléctricamente aislante a presión elevada puede descomprimirse al interior del volumen 14 de almacenamiento de gas caliente.

Las figuras 2 y 3 muestran ahora configuraciones alternativas de las ubicaciones de las aberturas de evacuación. La función y la construcción de los disyuntores de gas comprimido mostrados en las figuras 2, 3 corresponden al disyuntor de gas comprimido mostrado en la figura 1. En la figura 2 está prevista una colocación alternativa de las aberturas 20e, 20f de evacuación. Las aberturas 20e, 20f de evacuación están introducidas a su vez en el lado de la envoltura en el volumen 18 de compresión, estando elegida sin embargo la ubicación de modo que incluso en el estado de apagado no se realiza ningún tapado de las aberturas 20e, 20f de evacuación, es decir, las aberturas 20e, 20f de evacuación según la construcción según la figura 2 están permanentemente libres de cualquier recubrimiento y por tanto están permanentemente abiertas. En este caso es especialmente importante ajustar las resistencias al flujo del canal 16 de rebosamiento así como las resistencias al flujo de las aberturas 20e, 20f de evacuación entre sí de tal modo que la resistencia al flujo de los canales 16 de rebosamiento sea menor (como máximo igual que la resistencia al flujo de las aberturas 20e, 20f de evacuación) que la resistencia al flujo de la abertura 20e, 20f de evacuación.

La figura 3 muestra una ubicación alternativa de las aberturas 20g, 20h de evacuación que ahora están dispuestas en la pared 19 frontal estacionaria del volumen 18 de compresión. También las aberturas 20g, 2Oh de evacuación en la construcción según la figura 3 están permanentemente libres de cualquier recubrimiento, grupo constructivo de válvulas o similar, de modo que éstas en cuanto a su efecto se corresponden con las aberturas 20e, 20f de evacuación mostradas en la figura 2. Sin embargo, las aberturas 20g, 20h de evacuación mostradas en la figura 3 provocan un rebosamiento o escape de gas aislante comprimido desde el volumen 18 de compresión al interior de la unidad de interrupción. Las aberturas 20h, 20g de rebosamiento representan un trayecto desde el volumen 18 de compresión a una zona rodeada por el manguito 8 de guiado. A través de escotaduras 21 correspondientes en el manguito 8 de guiado el gas eléctricamente aislante que sale a través de las aberturas 20e, 2Oh de evacuación puede salir también de la unidad de interrupción. Mediante una disposición de las aberturas 20g, 20h de evacuación en la pared 19 frontal estacionaria dentro de la unidad de interrupción puede producirse una onda de retención que puede retrasar una salida de gas aislante comprimido desde el volumen 18 de compresión.

Claims

NOVEDAD DE LA INVENCIÓN Habiéndo descrito el presente invento, se considera como una novedad y, por lo tanto, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes: REIVINDICACIONES

1. Disyuntor de gas comprimido con una zona de arco eléctrico dispuesta entre un primer elemento (4) de contacto y un segundo elemento (5) de contacto que está conectada a través de un canal (13) de alimentación con un volumen (14) de almacenamiento de gas caliente y estando conectado el volumen (14) de almacenamiento de gas caliente a su vez con un volumen (18) de compresión de volumen variable a través de un canal (16) de rebosamiento, así como con una pared que presenta al menos una abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 20h) de evacuación, que delimita el volumen (18) de compresión, caracterizado porque la abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 2Oh) de evacuación está permanentemente abierta al menos en el estado en contacto de los elementos (4, 5) de contacto.

2. Disyuntor de gas comprimido según la reivindicación 1, caracterizado porque la abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 20h) de evacuación está permanentemente abierta.

3. Disyuntor de gas comprimido según la reivindicación 1 ó 2, caracterizado porque a lo largo del canal (16) de rebosamiento está dispuesta una válvula (17) controlada por presión diferencial.

4. Disyuntor de gas comprimido según una de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizado porque la resistencia a la corriente del canal (16) de rebosamiento permeable es menor o igual que la resistencia a la corriente de la abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 20h) de evacuación abierta.

5. Disyuntor de gas comprimido según una de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizado porque el volumen (18) de compresión está delimitado por un émbolo (15) que puede moverse con respecto a la pared, estando la abertura (20a, 20b, 20c, 20d, 20e, 20f, 20g, 20h) de evacuación cerrada temporalmente por el émbolo.

6. Disyuntor de gas comprimido según una de las reivindicaciones 1 a 5, caracterizado porque la pared es una superficie (8) envolvente cilindrica circular del volumen (18) de compresión.

7. Disyuntor de gas comprimido según una de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizado porque la pared es un lado (19) frontal del volumen (18) de compresión, opuesto al émbolo en la dirección de movimiento.