CONFIGURACIONES DE ALTA RECUPERACION DE ETANO Y METODOS EN INSTALACIONES DE REGASIFICACION DE GAS NATURAL LICUADO
CAMPO DE LA INVENCION El campo de la invención es procesamiento de gas, especialmente dado que se relaciona con la regasificación de gas natural licuado y/o recuperación de componentes con dos carbonos, 3 carbonos o mayores.
ANTECEDENTES DE LA INVENCION Aunque los recursos de gas natural de Estados Unidos están disminuyendo, el consumo de gas natural aumenta, debido principalmente a la sustitución de las plantas de energía activadas con petróleo y carbón, menos eficientes, con plantas con energía del ciclo combinado de quemado de gas natural más eficaz y limpio. La disminución de gas natural doméstico también resulta en una reducción en la producción de líquidos del gas natural LGN y por lo tanto la importación de gas natural licuado LNG se considera crucial para Estados Unidos. En la mayor parte de las plantas de exportación y licuado de LNG extranjeras, se requiere la separación de pentano, hexano e hidrocarburos más pesados para evitar la formación de cera en el intercambiador de licuefacción criogénico. No obstante, el etanol y los componentes de LPG (de 2 carbonos y de 3/4 carbonos o superiores) típicamente no REF. : 197912 se separan y se licúan juntos con el componente de metano, lo que resulta en LNG con un valor de calentamiento general muy alto. Los valores de calentamiento ejemplares de LNG a partir de numerosas plantas de exportación de LNG en los Océanos Atlántico, Pacifico y en el Medio Oriente se muestran en la figura 1. Los valores de calentamiento superiores indican una proporción superior de componentes que no son metano y la composición química (metano, etano, propano, butano y componentes más pesados) para dichos LNG se muestran en la figura 2. En la mayor parte del LNG importado, el contenido de etano típicamente varía entre aproximadamente 4% y aproximadamente 12% de etano, y el contenido de propano e hidrocarburos más pesados varía de aproximadamente 3% a aproximadamente 6%. No obstante, en por lo menos algunas fuentes (véase la figura 2) se encuentran de manera significativa en mayor concentración etano, propano e hidrocarburos superiores. De esta manera, las importaciones de LNG proporcionan una fuente alternativa atractiva de etano, propano e hidrocarburos más pesados que se pueden extraer en las terminales receptoras para satisfacer las demandas industriales. No obstante, la mayor parte de los procedimientos conocidos para separación de LGN (es decir, de 2 carbonos, 3 carbonos y superiores) no utilizan eficazmente el contenido de refrigeración en LNG y las recuperaciones de etano y propano en dichos procedimientos son relativamente bajas. Por ejemplo, algunos procedimientos operan al vaporizar el LNG en un recipiente de vaporización y depuración de LNG es un desmetanizador (eliminador de metano) que opera a bajas presiones (el vapor de evaporación y/o el destilado del desmetanizador después se comprimen a la presión de la tubería) , mientras que en otros procedimientos, el vapor del desmetanizador se comprime a una presión intermedia de manera que puede ser recondensado utilizando la entrada de LNG como una energía de compresión reductora de refrigerante en cierta medida. Un procedimiento y configuración de regasificación ejemplar se describe en la patente de E.U.A. número 6,564,579 para McCartney. Desafortunadamente, dichos procedimientos conocidos típicamente se diseñan para recuperación de etano de 50% de etano y recuperación de propano de 50% a 80%. Además, la compresión de vapor para satisfacer las presiones de tubería o para obtener una presión intermedia para recondensación con frecuencia es ineficaz en cuanto energía y costos . Una planta y método para procesamiento de LNG significativamente más eficaz se describe en nuestra solicitud de patente internacional copendiente con número de serie PCT/US05/22880 (WO 2006/004723) la cual se incorpora como referencia en la presente. La eficiencia de separación relativamente elevada aquí se obtiene al utilizar un contenido de refrigeración de LNG y un intercambiador de alimentación. En dichas plantas, el destilado del desmetanizador se condensa parcialmente utilizando LNG frío y se separa en una fase de vapor y una fase liquida, en donde la fase liquida se utiliza como reflujo de desmetanizador y en donde la fase de vapor se licúa utilizando el LNG frío. Una vez bombeado a presión de tubería, la fase de vapor licuada después de vaporiza. No obstante, aunque tales configuraciones proporcionan una eficiencia de energía mejorada sustancialmente y permiten una recuperación de etano relativamente alta, las recuperaciones de etano aún típicamente están limitadas a 80%. Por lo tanto, y especialmente en donde está presente un contenido elevado de etano en el LNG importado y en donde se desea incluso una recuperación mayor de etano, dichas plantas típicamente no son adecuadas. En consecuencia, aunque se 'conocen en la técnica numerosos procedimientos y configuraciones para regasificación de LNG y recuperación de LGN, todas o casi todas presentan una o más desventajas. De manera más notable muchos de los procedimientos de recuperación de LGN conocidos requieren compresión de vapor, lo cual es ineficiente en cuanto a energía y tiene un nivel de recuperación de LGN relativamente bajo. Además, los procedimientos conocidos tampoco son adecuados para recuperaciones elevadas de LGN (por ejemplo superiores a 90% de etano y 99% de propano) mientras que producen 95% y formas más puras de metano. Por lo tanto, aún existe la necesidad de proporcionar configuraciones y métodos mejorados para recuperación de LGN en instalaciones de regasificación de LNG.
BREVE DESCRIPCION DE LA INVENCION La presente invención se relaciona con configuraciones y métodos de procesamiento de LNG en los cuales el etano y el propano se recuperan de una manera energéticamente eficaz con rendimientos muy altos. En una configuración típica, la recuperación de etano es de por lo menos 90% y de manera más típica 95% sin la necesidad de recompresión de gas residual. El propano más la recuperación en dichas plantas típicamente es de 99% y superior. Entre otros parámetros, dicha eficiencia y rendimiento elevados se deben al uso eficaz del contenido de refrigeración de LNG en el intercambiador de alimentación y un hervidor lateral/extractor lateral que proporciona frío al destilado del desetanizador (eliminador de etano) y al reflujo del desmetanizador . En un aspecto de la materia objeto de la invención, una planta de procesamiento de LNG tiene un desmetanizador en reflujo que se acopla de manera fluida a un desetanizador en reflujo de manera que el desmetanizador proporciona un producto residual al desetanizador. Un circuito de intercambio de calor después se acopla al desmetanizador y se configura para utilizar un extractor lateral del desmetanizador para condensar el producto destilado del desetanizador y de esta manera proporcionar una corriente de reflujo al desetanizador y un liquido de etano. Un intercambiador de alimentación se acopla de manera fluida del desmetanizador en reflujo y después se configura para proporcionar refrigeración al producto destilado del desmetanizador y la porción de vapor del producto destilado del desmetanizador en una cantidad suficiente para licuar la porción de vapor del producto destilado del desmetanizador. Visto desde una perspectiva diferente, un método de procesamiento de LNG por lo tanto incluirá una etapa de suministrar un producto residual desde un desmetanizador en reflujo a un desetanizador en reflujo y una etapa adicional de utilizar un extractor lateral del desmetanizador en un circuito de intercambio de calor para condensar el producto destilado del desetanizador y de esta manera formar una corriente de reflujo para el desetanizador y un liquido de etano. En otra etapa adicional, la refrigeración se proporciona en un intercambiador de alimentación a un producto destilado de desmetanizador y una porción de vapor del producto destilado de desmetanizador en una cantidad suficiente para licuar la porción de vapor del producto destilado del desmetanizador.
De manera más preferible, el circuito de intercambio de calor comprende un hervidor lateral de desmetanizador que proporciona contenido de refrigeración al producto destilado del desetanizador para de esta manera licuar el producto destilado del desetanizador. En algunas configuraciones, típicamente se configura un tambor de purga para recibir el producto destilado del desetanizador licuado y típicamente se configura adicionalmente para proporcionar por lo menos parte del producto destilado del desetanizador licuado al desetanizador como la corriente de reflujo. De manera alternativa, el circuito de intercambio de calor también puede comprender un serpentín integral en la cabeza del desetanizador, en donde el serpentín recibe una extracción lateral desde el desmetanizador y de esta manera proporciona contenido de refrigeración al producto destilado del desetanizador y de esta manera licúa el producto destilado del desetanizador. Sin importar la naturaleza del circuito, se prefiere que el circuito de intercambio de calor se configure de manera que la temperatura de destilado del desetanizador esté entre -31°C (-25°F) y -37°C (-35°F). Con respecto al desetanizador se prefiere que el desetanizador este configurado para operar a una presión entre 5.62kg/cm2 (80 psig) y 10.54kg/cm2 (150 psig) y/o a una temperatura de destilado entre -31°C (-25°F) y -37°C (-35°F) . En la mayor parte de las plantas se incluye un separador que separa el producto destilado del desmetanizador en una porción de vapor y una porción liquida, en donde el separador se acopla de manera fluida al desmetanizador de manera que la porción liquida se alimenta al desmetanizador como una corriente de reflujo del desmetanizador. Típicamente, se acopla de manera fluida una bomba al intercambiador de alimentación para bombear la porción de vapor licuada al producto destilado del desmetanizador a la presión de la tubería y el intercambiador de alimentación y el circuito de intercambio de calor se configuran para permitir la recuperación de etano de por lo menos 95% y una pureza de metano de por lo menos 99%. Varios objetivos, características, aspectos y ventajas de la presente invención se volverán más evidentes a partir de la siguiente descripción detallada de las modalidades preferidas de la invención.
BREVE DESCRIPCION DE LAS FIGURAS La figura 1 es una ilustración esquemática de los valores de calentamiento de LNG de diversas plantas de exportación en el Atlántico, Pacífico y el Oriente Medio. La figura 2 es una ilustración esquemática de la composición química de LNG de las fuentes de la figura 1. La figura 3 es una ilustración esquemática ejemplar de una planta de procesamiento de LNG de acuerdo con la materia objeto de la invención. La figura 4 es una gráfica que muestra las curvas compuestas del intercambiador de gas de alimentación y el intercambiador de reflujo de desetanizador de la figura 3. La figura 5 es una ilustración esquemática ejemplar de una planta de procesamiento LNG adicional de acuerdo con la materia objeto de la invención.
DESCRIPCION DETALLADA DE LA INVENCION La presente invención se relaciona con configuraciones y métodos de procesamiento de LNG en los cuales aproximadamente 95% de etano y aproximadamente 99% del propano se recupera de LNG (típicamente importado) que producen un LNG procesado con más de 99% de metano. El LNG procesado formado de esta manera después se puede presurizar adicionalmente y se regasifica a las tuberías de gas de ventas. Preferiblemente, el procesamiento del LNG se realiza en un desmetanizador en reflujo, utilizando LNG frío para enfriamiento. El procesamiento preferiblemente aún de manera adicional incluye un desetanizador en reflujo que utiliza el trabajo del hervidor lateral del desmetanizador para colocar en reflujo al desetanizador. Por lo tanto, debe reconocerse que el LNG se puede procesar de manera que se aproveche por completo la porción criogénica (es decir, -157°C (-250°F) a -95°C (-140°F)) de contenido de refrigeración en el LNG importado. De manera más especifica, el inventor ha descubierto que una corriente de LNG se puede bombear a una presión deseada y después se puede utilizar para suministrar tanto enfriamiento por reflujo en un desmetanizador como relicuado del vapor del tambor de reflujo del desmetanizador mientras que el hervidor lateral del desmetanizador se utiliza para suministrar reflujo al de s e t an i z ado r . De manera más típica, y observado desde una perspectiva diferente, la corriente LNG bombeada es procesada en el desmetanizador para de esta manera formar las corrientes que son enfriadas por el LNG bombeado. Dichas configuraciones pueden suministrar un LNG magro procesado con 99% de pureza de metano, mientras que se recupera por lo menos 95% de etano y por lo menos 99% de propano del LNG importado como productos . De manera más específica, y con referencia adicional a la planta ejemplar de la figura 3, el caudal de LNG de planta es equivalente a 56 millones de metros cúbicos (2 , 000 M scfd de gas natural) . La corriente 1 rica en LNG, con una composición de gas típica se muestra en la tabla 1 abajo (a menos que se indique de otra manera, todos los números en la tabla se expresan como fracción mol) , que se proporciona de un tanque de almacenamiento o un recondensador de vapor (u otra fuente adecuada) a una presión de aproximadamente 5.62kg/cm2 absolutos (80 psia) a 689 kPa absolutos (100 psia) o superior y una temperatura de aproximadamente -157°C (-250°F) la corriente 1 se bombea por la bomba 51 de LNG a una presión adecuada, típicamente de aproximadamente 21.09kg/cm2 (300 psig) 24.6kg/cm2 (350 psig) hasta aproximadamente 52.73kg/cm2 (750 -psig) (presiones incluso mayores de hasta 105.46kg/cm2 (1500 psig), y en algunos casos superiores a 105.46kg/cm2 (1500 psig) se pueden utilizar cuando se utiliza una configuración productora de energía) , que conforman la corriente 2, la cual se calienta y vaporiza parcialmente en el intercambiador 52 por intercambio de calor con la corriente 4 de destilado de de sme t an i z ado r y la corriente 10 de vapor del tambor de reflujo. La corriente 3 de salida del intercambiador, a aproximadamente -87°C (-125°F) a -98°C (-145°F) se alimenta a la sección superior del desmetani zador 57. El desmetani zador 57 produce un vapor 4 de destilado magro, típicamente con una pureza de metano de 97% a 99% y recupera 95% de etano y más de 99% del contenido de propano del LNG de importación.
Alimentación Presión de LNG de 52 Destilado Residuos LNG magro Producto de Propano o rica en LNG LNG DeCI DeCI etano superior
Número de 1 2 3 4 5 6 7 8 corriente Nitrógeno 0.0017 0.0017 0.0017 0.0020 0.0000 0.0020 0.0000 0.0000 Metano 0.8598 0.8598 0.8598 0.9926 0.0091 0.9926 0.0144 0.0000 Etano 0.0869 0.0869 0.0869 0.0054 0.6085 0.0054 0.5526 0.0100 Propano 0.0347 0.0347 0.0347 0.0000 0.2571 0.0000 0.0330 0.6469 i-butano 0.0085 0.0085 0.0085 0.0000 0.0630 0.0000 0.0001 0.1725 n-butano 0.0079 0.0079 0.0079 0.0000 0.0584 0.0000 0.0000 0.1600 n-pentano 0.0005 0.0005 0.0005 0.0000 0.0039 0.0000 0.0000 0.0105 Flujo de gas 57 (2000) 57 (2000) 57 (2000) 49 (1730) 8 (270) 49 (1730) 5 (172) 3 (99) Std [millones de m3] [MMSCFD) Flujo de 139,197 139,197 139,197 111,077 28,120 111,077 17258 10862 volumen de (875.523) (875.523) (875.523) (698.653) (176,870) (698,653) (108,550) (68,320 liquido ideal Std [litros/día) (barril/día) Temperatura -158 (-252) -156 (-249) -92 (-133) -91 (-132) -74 (102) -93 (-136) -48 (-54) 26 (79) [°C) [°F]] Presión 7.24 38.66 37.96 34.8 35.15 33.74 7.03 7.73 kg/cm2 [psia]]
El desmetanizador 57 típicamente opera a 31.63kg/cm2 (450 psig) 38.66kg/cm2 (550 psig) . La presión se ajusta de acuerdo con las composiciones de LNG importado y generalmente se incrementa con los valores de calentamiento del LNG importado para evitar irregularidad de temperatura en el enfriador 52 de alimentación (véase la figura 4) . Debe hacerse notar especialmente que el hervidor 58 lateral se utiliza para suministrar enfriamiento de reflujo al desetanizador 61 al extraer una corriente 18 lateral desde la sección inferior del desmetanizador y al utilizar calor desde la corriente 16 de destilado del desetanizador para de esta manera formar la corriente 19 calentada. La composición inferior del desmetanizador se controla por la temperatura de la corriente 5, entre aproximadamente 27°C (80°F) y 49°C (120°F) utilizando el hervidor 59 del fondo. Por lo tanto, debe apreciarse especialmente que en la mayor parte de los aspectos de las configuraciones contempladas, el punto establecido de la temperatura inferior del desmetanizador se incrementará con el contenido de etano y propano del LNG importado para obtener 95% de recuperación de etano y 99% de recuperación de propano mientras se mantiene un contenido de metano bajo (típicamente menor de 1%) en el producto del fondo. El producto 5 de fondo del desmetanizador se disminuye en cuanto a presión formando la corriente 15 utilizando una válvula 60 a aproximadamente 7.03kg/cm2 (100 psig) a 17.57kg/cm2 (250 psig) para alimentar la sección media del desetanizador 61. Debe apreciarse que con el uso del enfriamiento del hervidor del lado del desmetanizador, el desetanizador puede operar a una presión de entre aproximadamente 1.4kg/cm2 (20 psig) hasta aproximadamente 21.09kg/cm2 (300 psig) de manera más preferible entre 7.03kg/cm2 (100 psig) y 14.06kg/cm2 (200 psig) , y de manera más preferible entre aproximadamente 5.62kg/cm2 (80 psig) y 10.54kg/cm2 (150 psig) (por ejemplo, a aproximadamente 7.03kg/cm2 (100 psig)) lo cual es significativamente menor que la operación de desetanizador convencional (de manera típica a aproximadamente 24.60kg/cm2 (350 psig)). La menor presión es ventajosa desde un aspecto de costo de energía dado que la volatilidad relativa entre etano y propano se incrementa a presiones menores lo que facilita la separación. Con uso del hervidor lateral del desmetanizador (entre aproximadamente -45°C (-50°F) a -62°C (-80°F) ) , la temperatura del destilado del desetanizador se puede disminuir a aproximadamente -40°C (-40°F) a -29°C (-20°F), y de manera más típica en -34°C (-30°F), +/- 2.8°C (5°F), lo cual permite la reducción de la presión de operación del desetanizador, típicamente de 7.03kg/cm2 (100 psig). Una presión del desetanizador menor en consecuencia requiere menos bandejas de fraccionamiento y menos trabajo del hervidor conforme la eficiencia de fraccionamiento mejora a menor presión. La corriente 61 de destilado del desetanizador típicamente se condensa por completo entre aproximadamente -34°C (-30°F) a -23°C (-10°F) utilizando la liberación de refrigeración desde el hervidor 58 lateral del desmetanizador. La corriente 17 condensada del destilado del desetanizador se almacena en el tambor 63 de purga. Una porción (corriente 20) se bombea por la bomba 64 de reflujo formadora corriente 21 como el reflujo del desetanizador. Otra porción (corriente 7) se extrae como producto de etano licuado. El desetanizador 61 también produce una corriente 8 de producto residual con calor suministrado por el hervidor 62 (por ejemplo utilizando un sistema de transferencia de calor por glicol como fuente de calor) . El destilado 4 del desmetanizador , el cual típicamente está a una presión de aproximadamente 24.6kg/cm2 (350 psig) a 38.66kg/cm2 (550 psig) y una temperatura de aproximadamente -86°C (-125°F) a -97°C (-145°F) se enfría y se condensa parcialmente en el intercambiador 52 a una temperatura de aproximadamente -89°C (-130°F) a -97°C (-145°F), la corriente 9 bifásica generada de esta manera después se separa en el separador 53 en una corriente 11 líquida que contiene más de 95% de metano y una corriente 10 de vapor magra que contiene más de 99% de metano. La corriente 11 líquida se bombea por la bomba 54 de reflujo y regresa a la parte superior del desmetanizador 57 como una corriente 12 de reflujo magra fría. La corriente 10 de vapor del separador se enfría adicionalmente y se condensa en el intercambiador 52 formando la corriente 6. Se deberá reconocer especialmente que el intercambiador 52 de destilado proporciona dos funciones, lo que proporciona reflujo al desmetanizador para obtener una recuperación elevada en etano y propano, y condensar el vapor del separador a un líquido que permite que el líquido sea bombeado (en vez de compresión por vapor) , y por lo tanto disminuye sustancialmente el consumo de energía, el capital y los costos de operación. La corriente 6 líquida magra típicamente se encuentra a una temperatura de aproximadamente -90°C (-130°F) a aproximadamente -98°C (-145°F) se bombea por la bomba 55 a aproximadamente 70.3kg/cm2 (1000 psig) a 105.46kg/cm2 (1500 psig) según sea necesario para la presión de transmisión de tubería. La corriente 13 de LNG magra presurizada se calienta adicionalmente en el vaporizador 56 formando la corriente 14 la cual se encuentra a aproximadamente 10°C (50°F) , u otra temperatura necesaria para satisfacer los requerimientos de la tubería. Debe hacerse notar que las fuentes de calor adecuadas para los intercambiadores 59, 62 y 56 incluyen todas las fuentes de calor conocidas (por ejemplo fuentes de calor directas tales como calentadores por incinerado, intercambiadores de agua de mar, etc., o fuentes de calor indirectas tales como sistemas de transferencia de calor por glicol). Las composiciones de gas típicas, las temperaturas de flujo y las presiones de las corrientes de los procedimientos claves se muestran en la tabla 1. Por supuesto, se apreciará que para otras composiciones de alimentación el equilibrio entre calor y material será ligeramente diferente. No obstante, debe hacerse notar que incluso para composiciones de gas alteradas de manera significativa, las configuraciones y/o ventajas de la materia objeto de la invención aún permanecen. La alta eficacia del procedimiento de fraccionamiento se puede apreciar en las curvas compuestas del intercambiador 52 de gas de alimentación y el intercambiador 58 de reflujo del desetanizador como se muestran en la figura 4. Debe hacerse notar que el disipador térmico y las curvas de la fuente de calor coinciden muy cercanamente con la irregularidad de temperatura que se presenta en la condensación del destilado del desmetanizador en la generación de reflujo (la presión del desmetanizador típicamente tendrá que ajustarse entre 10.54kg/cm2 (150 psig) y 45.69kg/cm2 (650 psig) con el fin de evitar esta irregularidad) . En este procedimiento, más de 50% del trabajo de enfriamiento por LNG se utiliza en el relicuado del gas residual desde el vapor de destilado del tambor de reflujo» del desmetanizador. De manera alternativa, el hervidor 58 lateral del desmetanizador se puede configurar como un serpentín integral en la parte superior del desetanizador 61, como se muestra en la vista esquemática de una segunda planta ejemplar de la figura 5. En esta configuración, la corriente 18 se extrae desde la sección inferior del desmetanizador 57, se bombea por la bomba 70 para proporcionar la corriente 16 para enfriamiento en el intercambiador 58 de reflujo que es integral a la parte superior de la columna de destilado del desetanizador. La corriente 19 calentada se regresa al desmetanizador . Esto proporciona una corriente 21 de reflujo interna y el producto de etano se extrae desde el destilado del sistema como la corriente 7. La sección frontal de la planta es idéntica a la configuración de la figura 3 y con respecto a los numerales remanentes de los componentes de la figura 5, debe hacerse notar que componentes similares de la figura 5 tienen los mismos números que en la figura 3. Asi, en aspectos preferidos de la materia objeto de la invención, la planta de procesamiento de LNG tiene un intercambiador de calor que está configurado de manera que por lo menos parte del contenido de refrigeración del LNG importado que pasa a través del intercambiador proporciona refrigeración a una corriente de reflujo del desmetanizador y proporciona además refrigeración de condensación a un producto destilado del tambor de reflujo del desmetanizador. De manera más habitual, el LNG que pasa a través del intercambiador tiene una presión de entre 21.09kg/cm2 (300 psig) y 42.18kg/cm2 (600 psig). Se puede acoplar una bomba de manera adicional al intercambiador que bombea el destilado del tambor de reflujo desmetanizado condensado a la presión del gas de la tubería del gas de ventas.. Las presiones de alimentación del absorbedor preferido están entre aproximadamente 31.63kg/cm2 (450 psig) y 52.73kg/cm2 (750 psig), mientras que las presiones de separación preferiblemente están entre aproximadamente 28.12kg/cm2 (400 psig) y 42.18kg/cm2 (600 psig) y las presiones de suministro de gas de ventas preferiblemente están entre aproximadamente ' 49.21kg/cm2 (700 psig) y 91.39kg/cm2 (1300 psig o superiores). En consecuencia, los inventores contemplan un método de procesamiento de LNG en el cual se proporciona LNG y se bombea a una presión de alimentación del absorbedor. En plantas de recuperación de etano contempladas de manera especial en donde más del 95% de recuperación de etano es deseable, los residuos del desmetanizador se pueden procesar adicionalmente en una columna de desetanizador para producir un liquido de destilado con componentes con 2 átomos de carbono y un producto con residuos de 3 átomos de carbono o mayores. En este caso, el trabajo de reflujo de destilado del desetanizador se pueden suministrar por el trabajo del hervidor lateral en el desmetanizador en un sistema de reflujo externo o un intercambiador de reflujo integral. Por lo tanto, se puede reconocer que se pueden obtener numerosas ventajas utilizando configuraciones de acuerdo con la materia objeto de la invención. Entre otras cosas, debe apreciarse que las configuraciones contempladas pueden recuperar más de 95% del etano y más de 99% del propano del LNG de importación, produciendo un LNG procesado que contiene más de 99% del metano. Este procedimiento permite el procesado de LNG de importación con composiciones variables y contenidos de calor mientras que se produce un gas natural con 99% de metano que puede ser utilizado para tubería de gas y transporte de LNG como combustible para el mercado de los Estados Unidos y otros mercados en los que exista una gran preocupación por las emisiones contaminantes. Además, las configuraciones contempladas producirán un combustible líquido de LPG de alta pureza, butano más combinación para gasolina y etano como materia prima petroquímica o como una fuente de energía para una planta generadora de energía de ciclo combinado . Las contemplaciones y configuraciones adecuadas adicionales se describen en nuestra solicitud de patente internacional copendiente con números de serie PCT/US05/22880 (publicada como O 2006/004723), la cual se presentó el 27 de junio del 2005 y la cual se incorpora como referencia en la presente. Por ejemplo, cuando se va a extraer energía del gas de alimentación comprimido, se contemplan configuraciones en las cuales la porción líquida de la alimentación se bombea a presión y se calienta para formar un líquido comprimido calentado que después se expande en una turbina par producir energía. La corriente expandible de esta manera después se alimenta al desmetanizador como en lo anterior. De e'sta manera, se han descrito modalidades específicas y aplicaciones de procesamiento de LNG y configuraciones y métodos de regasificación. No obstante, será evidente para aquellos expertos en la técnica que muchas más modificaciones, además de las ya descritas son posibles sin por esto apartarse de los conceptos inventivos de la presente. Por lo tanto, la materia objeto de la invención no está restringida excepto en el espíritu de las reivindicaciones anexas. Además, al interpretar tanto la especificación como las reivindicaciones, todos los términos deben interpretarse en la manera más amplia posible que concuerde con el contexto. En particular, los términos "que comprende" y "comprendido" se deben interpretar como referencia a elementos, componentes o etapas de una manera no excluyente, indicando que los elementos, componentes o etapas a las que se hace referencia puedan estar presentes o puedan utilizar o combinar con otros elementos, componentes o etapas a los que no se hace referencia de manera expresa. Además, en donde una definición o uso de un término en una referencia, la cual se incorpora como referencia en la presente no concuerda o es contraria a la definición de ese término que se proporciona en la presente, la definición de ese término que se proporciona en la presente se aplica y la definición de ese término en la referencia no se aplica. Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.