PROCESO PARA MEJORAR SEPARACIONES DE FASES EN CIRCUITOS DE EXTRACCION CON SOLVENTE DE OBTENCION DE METALES En operaciones de lixiviación de cobre, por ejemplo, ácido sulfúrico en una solución acuosa se pone en contacto con un mineral que contiene cobre, el ácido es consumido y el contenido de cobre es introducido/incrementado en la solución acuosa. Cobre en una solución de ácido sulfúrico acuosa diluida es después comúnmente extraído en un proceso de extracción con solvente a través de un agente de extracción basado en oxima en un solvente orgánico de conformidad con la reacción química de siguiente: [2R"H]org + [CU2+ + S042_]aq « fKzCuJorg + [2H+ + S042"]aq (D , en donde R-H es el agente de extracción de oxima. La solución acuosa resultante (se conoce también como "refinado"), ahora agotada en cobre y enriquecida en ácido sulfúrico, es regresada a la etapa de lixiviación para lixiviar adicionalmente compuestos de cobre provenientes de los minerales extraídos. Mediante ahora la puesta en contacto de la fase orgánica rica en cobre, en una etapa de "agotamiento", con una solución acuosa (se conoce también como un "electrolito pobre" o "LE") que tiene una concentración de ácido sulfúrico suficientemente elevada, se puede revertir la reacción química mencionada arriba (1) . El cobre, que ha sido cargado en el reactivo de oxima en el medio orgánico durante la etapa
de extracción con solvente puede ser re-extraido en otro medio acuoso (se conoce también como un "electrolito rico" o "RE") , que tiene entonces una concentración relativamente elevada de cobre y un nivel más bajo de ácido sulfúrico. La solución de electrolito rico es entonces sometida a un proceso de electro-obtención en una "refinería electrolítica" ( "tankhouse" ) , en donde la solución de electrolito rico es pasada a través de una celda electrolítica entre un ánodo y un cátodo. El potencial eléctrico entre los dos electrodos provoca el depósito del cobre en la superficie del cátodo como metal de cobre, y se genera ácido sulfúrico. La solución acuosa ahora agotada en cobre (ahora el electrolito pobre) es típicamente reciclada hacia la etapa de agotamiento para agotar otra vez en cobre el medio orgánico, y generalmente se remueve un metal de cobre de alta calidad del cátodo, con alta eficiencia de corriente eléctrica. Un factor clave en una operación exitosa de un proceso de extracción con solvente es la capacidad de separar rápidamente las fases acuosas y orgánicas entre ellas tanto en la etapa de extracción como en la etapa de agotamiento. En cada etapa, las fases orgánicas y acuosas fluyen en un mezclador en donde son completa y continuamente mezcladas para formar una emulsión operando ya sea en forma "continua acuoso" en donde la fase orgánica es distribuida como pequeñas gotas finas en la fase acuosas, o bien en forma
"continua orgánica" en donde el agua es distribuida en forma de pequeñas gotas finas en la fase orgánica. El tiempo de retención en ambas fases de mezclado es típicamente de 1 a 3 minutos, permitiendo un tiempo suficiente para transferir el cobre entre las fases respectivas. Después del mezclado en ambos casos, la emulsión resultante fluye entonces en una cámara de separación, el tanque de decantación - típicamente de forma rectangular, en donde el tiempo de residencia es típicamente de 5 a 8 minutos. Conforme la emulsión ingresa en el tanque de decantación, el flujo es interrumpido y distribuido regularmente a lo ancho del tanque a través de uno de varios estilos de "cerca de estacas" ("picket fence"), cada estilo adaptándose a lo ancho del tanque, y tiene ranuras cuidadosamente diseñadas periódicamente sobre su longitud a través de las cuales la emulsión puede fluir en el área de tanque principal. Típicamente, la cerca de estacas está diseñada con el objeto que el nivel de líquido en el lado entrante de la cerca esté 5 a 8 centímetros por encima del nivel de líquido en el lado de salida. La separación de fases empieza casi inmediatamente al ingresar en el tanque de decantación, y conforme las fases avanzan por el tanque de decantación, el proceso de separación continua hacia su culminación. Conforme se lleva a cabo la separación de fase, se puede ver la formación de una fase orgánica clara, una banda de
dispersión o emulsión, y una fase de acuosa clara. Conforme uno se desplaza a lo largo de los tanques de decantación, la anchura y la profundidad de la banda de dispersión o emulsión se encoge y se incrementa el tamaño de las fases claras. Según el número, naturaleza y cantidad de contaminantes presentes en las fases orgánicas y acuosas, asi como según la temperatura y otros factores, la separación de fase puede no llegar a su culminación en ninguno de los tanques de decantación. En esos casos, la banda de dispersión permanece relativamente gruesa en el (los) tanque (s) de decantación, y conforme las fases claras salen del (de los) tanque (s), estas fases pueden también llevar una parte de la emulsión a partir de la banda de dispersión. Si esto ocurre en la primera extracción, o "El", entonces la fase orgánica parcialmente cargada entra en contacto con PLS entrante, una porción de la fase acuosa puede ser llevada a la etapa de agotamiento o si esto ocurre en la etapa de agotamiento, el resultado es la transferencia de las impurezas contenidas en PLS al electrolito. Esto puede también resultar en pérdida de diluyente orgánico y reactivo de extracción en el producto refinado saliente de una etapa y un incremento de los costos de operación, por razones evidentes. En numerosas operaciones comerciales, una solución a este problema de separación de fase insatisfactoria ha sido agregar varios kilogramos de una arcilla como, por ejemplo,
Filtrol Fl (disponible en Engelhard) , al mezclador de cualquiera/ambas etapa (s) de extracción con solvente y/o agotamiento. Desafortunadamente, mientras que es efectiva para provocar el colapso de la banda de dispersión y para mejorar la separación de fase, la adición de arcilla resulta en la formación de sedimento, una emulsión sólida, estabilizada problemática. Típicamente, se forma sedimento hasta cierto punto en todos los circuitos, pero la formación de sedimento adicional en cualquier etapa de extracción con solvente y agotamiento es indeseable, y mucho más indeseable en ambas etapas. La formación de sedimento ocupa espacio en el tanque de decantación, haciendo que el tanque de decantación sea menos eficiente en términos de separación de fases. El sedimento puede ser removido periódicamente pero esto implica un costo en cuanto a mano de obra y su remoción implica una pérdida de agente de extracción y diluyente orgánico costosos. Además, algunos sólidos pueden ser transferidos al electrolito provocando depósitos irregulares de cobre en los cátodos, incrementando por consiguiente el número de cátodos rechazados por consideraciones de calidad y/o reduciendo el valor de venta de los cátodos. Hemos encontrado ahora sorprendentemente que el uso de arcilla puede ser remplazado efectivamente por adición de cristales de una sal metálica (por ejemplo, sulfato de cobre
en un proceso de extracción de cobre, sulfato de níquel o sulfato de níquel amonio en un sistema de extracción de níquel con solvente etc.) a la mezcla de las fases acuosas y orgánicas en cualquiera o ambos mezclador (es ) en la(s) etapa (s) de extracción y/o agotamiento. La adición de los cristales de sales de metal resulta en un colapso efectivo de la banda de dispersión, y puede promover también la recolección de contaminantes a partir de la fase orgánica en su interfaz con la banda de emulsión, haciendo que estos contaminantes sean más fáciles de remover. Los cristales de sal de metal se disuelven en la fase acuosa y no contribuyen a la formación de sedimento, como lo hace la arcilla, y los iones de metal agregados (es decir, cobre, níquel, etc.) no se pierden sino que pueden ser recuperados en el proceso de extracción con solvente. Los cristales de sulfato de cobre pueden ser fácilmente obtenidos tomando una pequeña parte de PLS entrante y procesándolo a través de una pequeña planta de extracción con solvente diseñada para recuperar cristales de sulfato de cobre de la solución de agotamiento. Es una tecnología practicada comercialmente en numerosas pequeñas plantas. COMPENDIO DE LA INVENCIÓN La invención se refiere a la adición de un cristal de sal de metal compatible al (a los) mezclador (es) y/o tanque (s) de decantación en la(s) etapa (s) de extracción con solvente y/o
agotamiento en el proceso de extracción/agotamiento de solvente de una operación de minería con el objeto de mejora la separación de fases de la fase orgánica y de la fase acuosa, y con el objeto de promover la remoción de contaminantes de la fase orgánica. Preferentemente la sal de metal es una sal en la cual el anión es el mismo que el anión que está presente en la solución de alimentación acuosa. Preferentemente también, el cristal de sal de metal es un sal soluble del metal que se está extrayendo en el proceso, pero en algunos casos el metal puede ser la sal de impureza metálica típica, por ejemplo, de hierro en el caso de la recuperación del cobre. En un caso de este tipo, un sulfato de hierro sería una sal de metal aceptable en una concentración razonable. Los cristales de sal de metal se agregan preferentemente a la fase orgánica que ingresa al mezclador o bien a la etapa de extracción con solvente o bien a la etapa de agotamiento, pero pueden también agregarse directamente a la mezcla en el mezclador o a la emulsión resultante de las dos fases en el tanque de decantación, y pueden agregarse ya sea en forma de lotes o bien de manera continua, utilizando un equipo estándar diseñado para alimentar sólidos. DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN Esta invención ofrece un método para mejorar la separación de fase entre la fase orgánica y la fase acuosa en los tanques
de decantación después de la etapa de extracción con solvente y/o etapa de agotamiento en un proceso que involucra la extracción de valores de metal a partir de soluciones de lixiviación acuosas, que contienen el valor de metal. En estos procesos, soluciones orgánicas que contienen por lo menos un reactivo de extracción de metal, forman complejos y transfieren por lo menos una parte del valor de metal desde la solución acuosa hacia la solución de agente de extracción orgánico. El proceso comprende la adición de una "sal de metal compatible" a la solución orgánica que ingresa a un mezclador en la etapa de extracción con solvente y/o en la etapa de agotamiento subsiguiente, o bien a la mezcla de emulsión resultante en el mezclador de cualquiera/ambas etapa (s), o bien a la mezcla de las dos fases en un tanque de decantación, después del mezclador para cualquiera/ambas etapa ( s ) . Por "sal de metal compatible" entendemos una sal que no interfiere materialmente con la extracción, electro-obtención ni otra(s) parte (s) del proceso global de recuperación del metal particular que se está recuperando. En un proceso para la recuperación de cobre, una sal de metal compatible puede seleccionarse dentro del grupo que consiste de sulfato de cobre, sulfato de hierro, sulfato de aluminio, sulfato de magnesio, sulfato de sodio y una mezcla de dos o más de ellos. Se prefieren sulfato de cobre, sulfato de hierro o una
mezcla de ellos, prefiriéndose muy especialmente el sulfato de cobre, puesto que en un proceso de este tipo, por ejemplo, un catión níquel causaría dificultades en la etapa de electro-obtención. Para la recuperación de níquel, se puede seleccionar una sal de metal compatible dentro del grupo que consiste de sulfato de níquel, sulfato de níquel amonio, hidróxido de níquel, carbonato de níquel, y una mezcla de dos o más de ellos, prefiriéndose sulfato de níquel, sulfato de níquel amonio, o una mezcla de ellos. Para la recuperación de uranio, molibdeno u oro, una sal de metal compatible podría ser sulfato de sodio. La sal de metal compatible tiene preferentemente la forma de un sólido en partículas (por ejemplo, cristales) o una pulpa de sal acuosa, con mayor preferencia, tiene la forma de cristales. Sin embargo, en muchos casos, la sal puede tener una forma amorfa. Cuando la sal sólida en partículas tiene forma de polvo, las partículas preferentemente tienen tamaños que varían desde partículas muy finas hasta partículas más grandes, con mayor preferencia incluyendo partículas no mayores que un centímetro de diámetro. Aún con mayor preferencia, la sal tiene la forma de un polvo fino, con una mezcla de partículas que tienen un tamaño promedio de 5 mm o menos, o con mayor preferencia que tienen un tamaño promedio de 2 mm o menos. Una pulpa de sal de metal compatible comprende una mezcla de
la sal cristalina y un electrolito saturado del ion metal a recuperar. Para la recuperación del cobre, una pulpa de sal comprendería preferentemente cristales de sulfato de cobre en un electrolito saturado con cobre, que sería producido convenientemente en el sitio a través de procesos conocidos. La sal de metal compatible se agrega a la solución orgánica que ingresa a un mezclador de la etapa de extracción de solvente y/o etapa de agotamiento, o al mezclador de emulsión resultante en el mezclador, o a la mezcla de las dos fases en un tanque de decantación después del paso de extracción con solvente y/o después del paso de agotamiento. La práctica preferida es agregar la sal cristalina sólida directamente a la emulsión de la fase acuosa y fase orgánica en el mezclador. La adición de la sal de metal directamente a una fase acuosa resultará probablemente en una disolución excesivamente rápida de la sal de metal lo que podría reducir probablemente significativamente su efectividad en separación de fases. La sal de metal compatible puede agregarse continuamente o en forma de lotes y puede agregarse, según lo requerido, por ejemplo, con base en observación de la banda de emulsión en el tanque de decantación, o bien periódicamente, por ejemplo, con base en la cantidad de flujo orgánico o con base en la cantidad de cobre que se está produciendo. La sal de metal puede ser agregada varias veces al día (de 4 a 100 veces al
día) o bien continuamente. La sal de metal compatible se agrega preferentemente en una cantidad de 1 kg de sal por 50 toneladas de metal que se está produciendo, y con mayor preferencia en una cantidad de 1 kg de sal por 0.1 - 5 toneladas del metal que se está produciendo, pero 1 kg de sal por cada 0.05 tonelada de cobre producido puede ser suficiente. Por ejemplo, para la producción de cobre, la sal de metal (por ejemplo, sulfato de cobre) puede agregarse en cantidades de hasta 0.5 g de Cu/litro de flujo orgánico (2 kg de sulfato de cobre por metro cúbico de solución orgánica) ; preferentemente de 0.00025 a 2 g/1 de flujo orgánico; con mayor preferencia, de 0.0005 a 1 g/1 de flujo de solución orgánica; y de manera muy especialmente preferida, de 0.001 a 0.5 g/1 de flujo de solución orgánica. En términos de tasas de concentración del sulfato de cobre agregado, 2 - 10 ppm de sólidos solubles acuosos (por ejemplo, sulfato de cobre) en un flujo de solución orgánica tienen un efecto significativo. Habitualmente, la transferencia de cobre en una solución orgánica está dentro de un rango de 1.0 a 10 g/1 de Cu, en donde 5 ppm de sólidos (por ejemplo sulfato de cobre) es equivalente a 1 kg de sal por 0.2 a 2 toneladas de cobre producido . En el caso de la adición de sulfato de cobre en el proceso de recuperación de cobre, se puede utilizar un gran exceso de la
sal de sulfato de cobre preferida, puesto que el sulfato de cobre incrementará la producción de cobre. El ejemplo siguiente se contempla solamente para ilustrar la práctica de la presente invención y no para limitar la naturaleza ni el alcance de dicha invención. EJEMPLO En una planta de extracción con solvente comercial, la proporción entre orgánico y acuoso en la caja de mezclador de extracción con solvente fue 1.14 a 1, y el mezclador operó de manera orgánica continua. El flujo orgánico fue de 149 m3/hora y el flujo de PLS fue de 130 m3/hr. La planta está configurada con dos etapas (El y E2) de extracción en serie y una etapa de agotamiento. La fase orgánica agotada ingresa a la unidad de extracción E2, en donde entra en contacto con la fase acuosa parcialmente extraída de metal de la unidad de extracción El. La fase orgánica parcialmente cargada sale de unidad E2 y es transferida a la unidad El, en donde entra en contacto con el PLS entrante. La fase orgánica sale de la unidad El en forma de una fase orgánica cargada, que pasa entonces a través de un tanque de incremento orgánico para agotamiento. Antes de la adición de los cristales de sulfato de cobre, la profundidad de la banda de inserción delante de la cerca de estacas, en el tanque de decantación El fue de 25 cm, y la profundidad de la parte central del tanque de decantación
atrás de la cerca de estacas fue de 6 cm. Se agregaron 1.5 kg de cristales de sulfato de cobre al alimentador orgánico E2 a partir del cual fluye la fase orgánica directamente al mezclador El. Dentro de 5 minutos, la banda de dispersión fue reducida de 25 cm a 2 cm delante de la cerca de estacas y 0 en la parte central del tanque de decantación. El efecto duró aproximadamente 30 minutos y después la banda de fase empezó a formarse otra vez. Cristales de sulfato de cobre fueron entonces agregados otra vez a la fase orgánica E2, lo que resultó en otro colapso de la banda de dispersión. A titulo comparativo, la práctica actual con arcilla insoluble o material equivalente agregado a los mezcladores en plantas comerciales puede tener una duración de 10 a 120 minutos.