MX2007015762A

MX2007015762A - Sistema de separacion de aire criogenico.

Info

Publication number: MX2007015762A
Application number: MX2007015762A
Authority: MX
Inventors: Neil Mark Prosser
Original assignee: Praxair Technology Inc
Priority date: 2006-03-10
Filing date: 2007-03-07
Publication date: 2008-10-27
Also published as: WO2008054469A2; BRPI0707994A2; EP2010846B1; CN101479550A; ES2360744T5; EP2010846B2; KR101275364B1; CA2645047C; WO2008054469A3; US7533540B2; DE602007012532D1; US20070209389A1; ES2360744T3; BRPI0707994B1; KR20080100362A; CN101479550B; EP2010846A2; CA2645047A1

Abstract

Un sistema para separar el aire por rectificación criogénica en donde la producción liquida es aumentada utilizando dos turboexpandidores (14,24), uno (14) funciona a una presión no mayor que la suficiente para alimentar la columna de presión inferior (42), el otro (24) funciona a una presión no menor que la suficiente para alimentar la columna de presión más elevada, y en donde uno de los turboexpandidores (24) es alimentado a temperatura ambiente o con aire de alimentación enfriado y preferiblemente opera intermitentemente dependiendo si se desea cantidades mayores y menores de producto liquido.

Description

SISTEMA DE SEPARACION DE AIRE CRIOGENICO Campo de la Invención Esta invención se refiere generalmente a separación de aire criogénico y, más particularmente a separación de aire criogénico para producir cantidades aumentadas de producto liquido. Antecedentes de la Invención La separación de aire criogénico es un proceso intensivo de energía a causa de la necesidad de generar refrigeración de temperatura baja para manejar el proceso. Esto es particularmente el caso en donde muy grandes cantidades de producto líquido son recuperadas, lo cual necesariamente remueve grandes cantidades de refrigeración desde el sistema. De acuerdo a esto, seria deseable un método para operar una planta de separación de aire criogénico la cual habilita la operación eficiente en un modo de producción de líquido bajo como también en un modo de producción de líquido elevado. Breve Descripción de la Invención Un método para operar una planta de separación de aire criogénico utilizando una doble columna que tiene una columna de presión más elevada y una columna de presión más baja, comprende: (A) pasar un primer flujo de gas que tiene una temperatura dentro del rango desde 125K hasta 200K a una turbina fría, turbo expandiendo el primer flujo de gas en la turbina fría a una presión no mayor a 3 psi más alto que la presión de operación de la columna de presión más baja, y pasar el primer flujo de gas turbo expandido en al menos una ? columna de presión más baja, el atmósfera y un flujo de producto; y (B) pasar un segundo flujo de gas que tiene una temperatura dentro del rango desde 200K hasta 320K en una turbina caliente, turbo expandiendo el segundo flujo de gas en la turbina caliente a una presión no menor a una presión de operación de la columna de presión más elevada, y pasar el segundo flujo de gas turbo expandido en al menos una columna de presión más elevada y la turbina fría. Como aquí se utiliza, el término "columna" significa una columna o zona de destilación o fraccionación, i.e. una columna o zona de contacto, en donde las fases de liquido y vapor son a contracorriente contactadas para efectuar la separación de la mezcla de fluido, como por ejemplo, contactando las fases de vapor y liquida en una serie de bandejas espaciadas verticalmente o platos montados dentro de la columna y/o los elementos de empaque tales como estructurados o empacados al azar. Para una discusión posterior sobre las columnas de destilación, ver el Libro de Ingenieros Químicos, quinta edición, editado por R. H. Perry y C. H. Chilton, McGraw-Hill Book Company, New Cork, Sección 13, ? Proceso de Destilación Continua. Una doble columna comprende una columna de presión más elevada que tiene su extremo superior en relación de cambio de calor con el extremo inferior de la columna de presión más baja. La separación que entra en contacto con el vapor y el líquido depende de la diferencia en presiones de vapor para los componentes. El componente de presión de vapor más elevada (o más volátil o ebullición baja) tenderá a concentrarse en la fase de vapor en donde el componente de presión de vapor más baja (o menos volátil o ebullición elevada) tenderá a concentrarse en la fase líquida. La condensación parcial es el proceso de separación en donde el enfriamiento de una mezcla de vapor puede ser utilizada para concentrar el (los) componente(s) volátil(es) en la fase de vapor y de esta manera el (los) componente(s) menos volátil(es) en la fase líquida. La rectificación, o destilación continua, es el proceso de separación que combina vaporizaciones parciales sucesivas y condensaciones como se han obtenido con un tratamiento de contracorriente de fases de vapor y líquida. La contracorriente que contacta las fases de vapor y líquida es generalmente adiabática y puede incluir contacto integro (gradualmente) o diferencial (continuo) entre las fases. Los arreglos del proceso de separación que utiliza los principios de rectificación para separar mezclas son a menudo alternativamente denominados columnas de rectificación, columnas de destilación, o columnas de fraccionación. La rectificación criogénica es un proceso de rectificación llevado a cabo al menos en parte a temperaturas de, o menos de 150 grados Kelvin (K). Como aquí se utiliza, el término "cambio de calor indirecto" significa traer dos fluidos en una relación de cambio de calor sin cualquier contacto físico o entremezclar los fluidos uno con el otro. Como aquí se utiliza, el término "aire de alimentación" significa una mezcla que comprende primeramente oxígeno, nitrógeno y argón, tal como el aire del ambiente. Como aquí se utiliza, los términos "porción superior" y "porción inferior" de una columna significa las secciones de la columna respectivamente encima y abajo del punto intermedio de la columna. Como aquí se utiliza, los términos "turbo expansión" o "turbo expansor", o "turbina" significa respectivamente un método y aparato para el flujo del fluido de presión elevado a través de un dispositivo de turbina para reducir la presión y la temperatura del fluido, y de esta manera generar la refrigeración. Como aquí se utiliza, el término "planta de separación de aire criogénico" significa la columna o columnas en donde el aire de alimentación es separado por rectificación criogénica para producir nitrógeno, oxigeno y/o argón, como también la interacción de conexión de tubos, válvulas, cambiadores de calor y similares. Como aquí se utiliza, el término "compresor" significa una maquina que incrementa la presión de gas por una aplicación de trabajo. Como aquí se utiliza, el termino "subenfriamiento" significa enfriar un liquido para que esté a una temperatura más baja que la temperatura de saturación de este liquido para la presión existente. Como aquí se utiliza, el término "presión de operación" de una columna significa la presión en la base de la columna. Breve Descripción de las Figuras Las Figuras 1-5 son representaciones esquemáticas de arreglos preferidos para la práctica del método de separación de aire criogénico de esta invención. La Figura 6 es una representación gráfica de la curva de enfriamiento para el intercambiador de calor principal en la práctica del sistema de separación de aire criogénico de esta invención ilustrada en la Figura 1. Los números en las Figuras son los mismos que los elementos comunes. Descripción Detallada de la Invención En general, la invención es un método para operar una planta de separación de aire criogénico en donde un flujo de gas, el cual puede ser aire de alimentación o vapor enriquecido con nitrógeno desde la columna de presión más elevada, y teniendo una temperatura generalmente dentro del rango desde 125K hasta 200K, más preferiblemente de 140K hasta 190 , es turbo expandido a través de una primera turbina, denominada la turbina fría, a una presión no mayor que 3 libras por pulgada cuadrada (psi, por sus siglas en inglés) más elevado que la presión de operación de la columna de presión más baja. La descarga desde la turbina fría es pasada en la columna de presión más baja y/o vaciada al atmósfera o recuperada como producto. Durante al menos por un tiempo que la turbina esta operando, un flujo de aire de alimentación que tiene una temperatura generalmente dentro del rango desde 200K hasta 320K, más preferiblemente 280K y 320K, es turbo expandido a través de una segunda turbina, denominada turbina caliente, a una presión no menor que la presión de operación de la columna de presión más elevada. La descarga desde la turbina caliente es pasada en una columna de presión más elevada y/o turbina fría. Terminando el flujo de aire presurizado a la turbina caliente e impulsor, o apagando su compresor de alimentación, la turbina caliente puede ser apagada para reducir el consumo de poder cuando se desea menos producción de producto líquido. Además, el flujo de suministro y/o a la presión de entrada de la turbina caliente e impulsor puede ser modulado dentro de los rangos de operación dependiendo si se desea una mayor o menor cantidad de producción de producto líquido. La descripción será descrita con mayor detalle con referencia a los dibujos. La planta de separación de aire criogénico ilustrada en los Dibujos comprende una columna doble, que tiene una columna de presión más elevada 40 y una columna de presión más baja 42, junto con una columna de argón 44. La turbina fría es identificada por el número 14 y la turbina caliente es identificada por el número 24. Refiriéndonos ahora a la Figura 1, el aire de alimentación 60 es comprimido en el compresor 1 y el flujo de aire de alimentación comprimido 61 es enfriado en el enfriador posterior 3 para producir el flujo 62. Después de la compresión a suficiente presión para suministrar la columna de presión elevada, y el enfriador posterior, el flujo de aire 62 es pasado a través del pre-purificador 5. El flujo 63 es dividido entre los flujos 64, 70 y 80. El flujo 64 representa la mayor porción del flujo 63. El mismo es alimentado directamente al primer intercambíador de calor 50, en donde es enfriado ligeramente bajo la temperatura de punto de rocío y es alimentado como flujo 66 a la base de la columna de presión elevada 40. El compresor de aire del impulsor 7 comprime el flujo de aire 70 para producir los flujos comprimidos 71 y 90. La descarga de presión del compresor (presión del flujo 71) es relacionado con la presión del oxígeno liquido bombeado que entra en el intercambiador de calor 50 (flujo 144). La corriente del flujo 71 es generalmente 26%-35% del flujo total de aire. Después de pasar a través del enfriador posterior, el flujo 72 es enfriado y condensado (o pseudo-condensado si se encuentra bajo la presión más critica) en el intercambiador de calor 50. El flujo 74 es dejado abajo en presión en turbina líquido 30 a suficiente presión para suministrar la columna de presión más elevada 40. La turbina liquida 30 es reemplazada por una válvula de mariposa 31 a presiones de ebullición de oxigeno más baja como se muestra en la Figura 2. El flujo 75 es dividido de manera que una porción 76 del flujo de aire liquido es introducido en la columna de presión elevada 40, varias etapas debajo de la porción inferior, y la porción restante 77 es reducida en presión a través de la válvula de mariposa 170 e introducida como flujo 78 en la columna de presión baja.

El flujo 90 es mostrado siendo expulsado entreetapas desde el compresor 7, preferiblemente después de la primera o segunda etapa de compresión. La presión del flujo 90 puede variar desde 130 libras por pulgada cuadrada absoluta (psia, por sus siglas en inglés) hasta 400 psia. El flujo 90 es expulsado después de un ínter enfriador, el cual no está mostrado, de manera que esta enfriado cerca de la temperatura ambiental. Si la presión de oxigeno liquido bombeado es baja, es posible que la presión de descarga del compresor 7 es satisfactoriamente elevada para el flujo 90. En este caso, el flujo 90 es expulsado como un flujo dividido desde el flujo 72, después de pasar a través del enfriador posterior 8 como se muestra en la Figura 2. La Figura 2 muestra una variación del arreglo de la Figura 1 con una presión de oxigeno bombeado bajo. La válvula de mariposa 31 es utilizada en vez de la turbina liquida. La turbina caliente 24 del impulsor 20 es un componente importante de esta invención. El flujo 90 es elevado en presión en el compresor del impulsor 20, el cual es operado por la energía de trabajo expulsada por la turbina 24 a través del eje 25. La presión del flujo 91 puede variar desde 220 psia hasta 900 psia. Después del enfriamiento a temperatura casi ambiental en el enfriador 22, el flujo 92 es reducido en presión en la turbina 24. El flujo 94 sale a una presión que no es menor que la presión de operación de la columna de presión más elevada la cual es generalmente dentro del rango desde 60 hasta 100 psia. La temperatura del flujo 94 puede ser tan baja como de aproximadamente 155K y tan elevada como de aproximadamente 240K. El intercambiador de calor primario 50 es preferiblemente diseñado con una cabecera lateral a un nivel de temperatura óptima. El flujo 94 es combinado con el flujo de alimentación principal suministrando la columna de presión elevada sobre la entrada en la cabecera lateral del intercambiador de calor 50. El arreglo reforzado de la turbina caliente (20, 24, 25) en gran parte incrementa la relación de presión a través de la turbina por una presión establecida del flujo 90. Haciéndolo de esta manera minimiza el flujo requerido a través de la turbina 24. Esto es importante porque el flujo a través de la turbina 24 es desviado desde el extremo caliente del intercambiador de calor 50. Más elevado el flujo a través de la turbina 24, mayor es la diferencia de temperatura en el extremo caliente en el intercambiador de calor 50. Esto representa una perdida de refrigeración incrementada. El arreglo turbina/ impulsor mostrado para 20 y 24 es preferido, porque se obtienen parámetros no-dimensionales ideales que llevan a un diseño aerodinámico eficiente sin la necesidad de cambio. Dado esto, sin embargo, es concebible que una turbina alternativa/configuración del impulsor es utilizada para 20 y 24, o que un generador es utilizado como dispositivo de carga de turbina más que un impulsor 20. La turbina fría en la modalidad ilustrada en la Figura 1 expande el aire de alimentación a una columna de presión más baja. Combinando la turbina caliente /impulsor con la expansión de turbina a una columna de presión más baja o algún otro arreglo de turbina (tal como expansión de vapor enriquecido con nitrógeno desde la columna de presión más elevada) que es eficiente para producción no liquida es preferida. La configuración de la turbina impulsada mostrada es a menudo preferida. Aquí, el flujo 80 es impulsado en presión en el compresor 10, el cual es operado por la turbina fría 14 a través del eje 15. Esto también incrementa la relación de presión a través de la turbina 14, disminuyendo el flujo requerido, y obteniendo mayor recuperación de argón y oxigeno. El flujo resultante 81 pasa a través del enfriador 12, y el flujo resultante 82 es enfriado a una temperatura intermediaria en el intercambiador de calor 50. La temperatura del flujo 84 típicamente puede ser tan baja como de 125K y tan elevada como 140K hasta 190K. Después de expulsar a una mayor presión no mayor que 3 psi bajo la presión de operación de la columna de presión más baja, el flujo 86 es alimentado a una etapa apropiada en la columna de presión más baja 42. En un arreglo alternativo que también mantiene un flujo bajo relativamente a través de esta unidad, el flujo 80 es expulsado después de la primer etapa del compresor 70 (posiblemente en combinación con el flujo 90), alimentado directamente al intercambiador de calor 50, parcialmente enfriado, y alimentado a la turbina 14. Aquí, la turbina fría es cargada con un generador y su relación de presión es aún elevada debido a la compresión del flujo 80 en la primera etapa del compresor 70. Dentro de la columna de presión más elevada 40 el aire de alimentación es separado por rectificación criogénica en el vapor enriquecido con nitrógeno y liquido enriquecido con oxigeno. El vapor enriquecido con nitrógeno es expulsado desde la parte superior de la columna de presión más elevada 40 como flujo 200 y es condensado por intercambio de calor indirecto con el líquido inferior de la columna de presión más baja 42 en el condensador principal 36. Una porción 201 del líquido enriquecido con nitrógeno condensado 202 es regresada a la columna de presión más elevada 40 como reflujo. Otra porción 110 del líquido enriquecido con nitrógeno condensado resultante es subenfriado en el ¡ntercambiador de calor 48. El líquido enriquecido con nitrógeno subenfriado resultante 112 es pasado a través de la válvula 172 y como flujo 114 en la porción superior de la columna de presión más baja 112. Si se desea, una porción 116 del flujo 62 puede ser recuperada como producto de nitrógeno líquido. El líquido enriquecido con oxígeno es expulsado desde la porción inferior de la columna de presión más elevada 40 en el flujo 100, subenfriado en el intercambiador de calor 48 para producir el flujo 102, pasado a través de la válvula 171 y después pasado en la columna de presión más baja 42 como flujo 104. En las modalidades ilustradas la planta de separación de aire criogénico también incluye producción de argón. En estas modalidades una porción 106 de líquido enriquecida con oxígeno 102 es pasada a través de la válvula 173 y como el flujo 108 es pasado en el condensador superior de columna de argón 38 para procesarlo como se describirá posteriormente. La columna de presión más elevada 42 es operada a una presión generalmente dentro del rango desde 16 hasta 26 psia. Dentro de la columna de presión más baja 42 varias alimentaciones son separadas por rectificación criogénica en el vapor rico en nitrógeno y líquido rico en oxígeno. El vapor rico en nitrógeno es expulsado desde la porción superior de la columna de presión más baja 42 en el flujo 160, calentado por el pasaje a través del intercambiador de calor 48 y el intercambiador de calor principal 50, y recuperado como producto de nitrógeno gaseoso en el flujo 163. Para propósitos de control de puridad del producto el flujo de nitrógeno de desecho 150 es expulsado desde la columna 42 bajo el nivel de retiro del flujo 160, y después pasa a través del intercambiador de calor 48 y el intercambiador de calor principal 50 es removido desde el proceso en el flujo 153. El líquido rico en oxígeno es retirado desde la porción más baja de la columna de presión más baja 42 en el flujo 140 y bombeado a una presión más elevada por la bomba de liquido criogénico 34 para formar flujo de oxigeno líquido presurizado 144. Si se desea, una porción 142 del flujo 144 puede ser recuperada como producto de oxígeno liquido. La porción que resta es vaporizada por el pasaje a través del ¡ntercambiador de calor principal 50 por intercambio de calor indirecto con el aire de alimentación entrante y recuperada como producto de oxígeno gaseoso en el flujo 145. Un flujo que comprende primeramente oxígeno y argón es pasado en el flujo 120 desde la columna 42 en la columna de argón 44 en donde es separado en el vapor superior enriquecido con argón y líquido inferior más rico en oxígeno el cual es regresado a la columna 42 en el flujo 121. El vapor superior enriquecido con argón es pasado como flujo 122 en el condensador superior de la columna de argón 38 en donde el mismo es condensado en vez de parcialmente vaporizar el liquido enriquecido con oxígeno proporcionado en el condensador superior 38 en el flujo 108. El argón condensado resultante 123 es regresado a la columna 44 en el flujo 123 como reflujo y una porción 126 del flujo 123 es recuperado como producto de argón líquido. El fluido enriquecido con oxígeno resultante desde el condensador superior 38 es pasado en la columna de presión más baja 42 en el flujo de vapor 132 y el flujo líquido 130. La curva de enfriamiento para el ¡ntercambiador de calor 50 mostrada en la Figura 6 demuestra como la adición de la turbina caliente 24 habilita la producción de líquido más elevada. En la parte en circulo de la curva de enfriamiento, se puede ver que los perfiles de temperatura de calentamiento y enfriamiento se reducen y después empiezan a abrirse a niveles de temperatura más calientes. Este es un resultado de la refrigeración proporcionada por la turbina caliente. La temperatura reducida mínima aquí corresponde al punto en donde el flujo de salida de la turbina caliente 94 alimenta el intercambiador de calor 50. Sin la refrigeración de turbina caliente, los perfiles de temperatura para los flujos de calentamiento y enfriamiento cruzarán en vez de abrir las temperaturas más altas en el intercambiador de calor. Esto significa que la misma cantidad de líquido puede no ser producida sin un gran incremento en el flujo de la turbina fría 14. El incremento y el flujo de la turbina fría resultarán en una recuperación de argón y oxigeno muy escasa. También, una segunda turbina fría (en paralelo) sería necesaria para manejar el gran rango en flujo. Es mucho más efectivo tener la turbina caliente como la segunda turbina, obteniendo la refrigeración a un nivel de temperatura caliente en donde más se necesita. Producir refrigeración a una temperatura caliente es muy eficiente si se realiza efectivamente, como es el caso aquí. La modalidad de la Figura 3 es la configuración más preferida para un caso de readaptación. El mismo difiere de la Figura 1 porque un compresor separado 18 eleva la presión la presión del flujo 90 antes de ser alimentado al impulsor caliente y la turbina (20 y 24). Es improbable que el compresor 7, si es originalmente diseñado sin un flujo de despegue entreetapas, podría ser modificado económicamente para manejar el retiro del flujo 90 de su localización de entreetapas deseada para readaptación. La mejor alternativa es después utilizar un compresor adicional 18 para elevar la presión del aire al nivel deseado para la turbina/impulsor calientes. El compresor 18 es preferiblemente de una o dos etapas, dependiendo de la relación de presión deseada a lo largo de la turbina caliente. El enfriador 19 remueve el calor de compresión del flujo 89 antes de que sea alimentado al impulsor 20. La Figura 4 es similar a la Figura 1, excepto que el flujo 93, la alimentación de la turbina 24, una cantidad es enfriada debajo de la temperatura ambiental parcialmente enfriando en el intercambiador de calor 50. Esto es necesario únicamente para efectivamente producir cantidades elevadas de líquido de que normalmente se produce por la modalidad de la Figura 1. En este caso, el flujo de la turbina fría (turbina 14) en la Figura 1 se hace inmensamente grande. Esto indica que a estas velocidades de líquido elevadas, la refrigeración es necesitada a un nivel de temperatura más baja que como seria proporcionada por la turbina de operación 24 con una alimentación de nivel de temperatura ambiental. Parcialmente enfriando el flujo 93, la refrigeración de turbina adicional puede otra vez ser obtenida efectivamente (y más eficiente) a un nivel de temperatura elevada que la turbina fría, mientras es a una temperatura demasiado baja para habilitar la producción posterior de liquido incrementado. Esto también reducirá la diferencia de temperatura del extremo caliente del intercambiador de calor 50, reduciendo la perdida de refrigeración resultante que ocurre con una turbo expansión de nivel ambiental. Esta modalidad puede ser necesitada para económicamente utilizar la turbina caliente para las presiones de ebullición de oxigeno bajo, o en un ciclo sin ebullición de oxigeno. La característica clave de la modalidad ilustrada en la Figura 5 son las alimentaciones de flujo de salida 94 impulsadas en la turbina fría en combinación con un flujo intermediario desde el intercambiador de calor 50. La turbina 24 ahora está en serie con la turbina 14.

Usualmente esto significa que la presión del flujo 94 es más elevada, que también significa que las presiones de los flujos 91, 92 y 90 son más elevadas que en la modalidad de la Figura 1. Esto es porque el flujo 90 es mostrado siendo expulsado como un flujo de retorno desde la descarga del compresor 7 después del enfriador 8. Esto es dependiendo de la presión de descarga del compresor 7, sin embargo, y podría aún ser deseable retirar el flujo 90 de la ubicación entreetapas del compresor 7. Esta configuración puede ser utilizada cuando no es práctico alimentar el flujo 94 a una ubicación intermediaria en el intercambiador de calor 50. Un ejemplo seria una readaptación de la planta sin el intercambiador de calor 50 diseñado anteriormente con una tobera lateral y un distribuidor para aceptar el flujo de salida de la turbina caliente. Esta configuración usualmente lleva a extra flujo a través de la turbina 14. Aún cuando la invención haya sido descrita detalladamente con referencia a algunas modalidades preferidas, los expertos en la técnica reconocerán que hay más modalidades dentro del espíritu y alcance de las reivindicaciones.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Un método para operar una planta de separación de aire criogénico utilizando una doble columna que tiene una columna de 5 presión más elevada y una columna de presión más baja comprende: (A) pasar un primer flujo de gas que tiene una temperatura dentro del rango desde 125K hasta 200K a una turbina fría, turbo expandiendo el primer flujo de gas en la turbina fría a una presión no mayor que 3 psi más alto que la presión de operación de la columna de presión más io baja, y pasar el primer flujo de gas turbo expandido en al menos una columna de presión más baja, el atmósfera, y el flujo de producto; y (B) pasar un segundo flujo de gas que tiene una temperatura dentro del rango desde 200K hasta 320K a una turbina caliente, turbo expandiendo el segundo flujo de gas en la turbina caliente a una presión I5 no menos que la presión de operación de la columna de presión más elevada, y pasar el segundo flujo de gas turbo expandido en al menos una columna de presión más elevada y la turbina fría.

2. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde algún producto de oxigeno es recuperado como liquido desde la planta 20 de separación de aire criogénico.

3. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde al menos algún producto de nitrógeno es recuperado como líquido desde la planta de separación de aire criogénico.

4. El método de acuerdo con la reivindicación 1 que además 25 comprende una columna de argón, pasando fluido desde la columna de presión más baja a la columna de argón, y recuperando el producto de argón desde la columna de argón.

5. El método de acuerdo con la reivindicación 4, en donde al menos alguno del producto de argón recuperado es recuperado como líquido.

6. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el primer flujo de gas comprende aire de alimentación.

7. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el primer flujo de gas comprende vapor enriquecido con nitrógeno.

8. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el primer flujo de gas turbo expandido es pasado en la columna de presión más baja.

9. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el primer flujo de gas turbo expandido es recuperado como producto.

10. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el segundo flujo de gas comprende aire de alimentación.

11. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el segundo flujo de gas tiene una temperatura dentro del rango de 280K hasta 320K.

12. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el segundo flujo de gas turbo expandido es pasado en la columna de presión más elevada.

13. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde el segundo flujo de gas turbo expandido es pasado en la turbina fría.

14. El método de acuerdo con la reivindicación 1, en donde la operación de la turbina caliente es encendida y apagada durante el tiempo que la turbina fría es operada.

15. El método de acuerdo con la reivindicación 14, en donde más producto líquido es producido durante el tiempo que la turbina caliente es operada que durante el tiempo que la turbina caliente no esta operada.