BRPI0707994A2

BRPI0707994A2 - método para operar uma instalação de separação criogênica de ar

Info

Publication number: BRPI0707994A2
Application number: BRPI0707994-0A
Authority: BR
Inventors: Neil Mark Prosser
Original assignee: Praxair Technology Inc
Priority date: 2006-03-10
Filing date: 2007-03-07
Publication date: 2011-05-17
Also published as: WO2008054469A2; EP2010846B1; CN101479550A; ES2360744T5; EP2010846B2; MX2007015762A; KR101275364B1; CA2645047C; WO2008054469A3; US7533540B2; DE602007012532D1; US20070209389A1; ES2360744T3; BRPI0707994B1; KR20080100362A; CN101479550B; EP2010846A2; CA2645047A1

Abstract

MéTODO PARA OPERAR UMA INSTALAçãO DE SEPARAçãO CRIOGêNICA DE AR. é descrito um sistema para separar ar por retificação criogênica, por meio do que a produção de líquido é aumentada empregando- se dois turboexpansores separados (14, 24), um dos quais (14) produz exaustão a uma pressão não superior à suficiente para alimentar a coluna de pressão mais baixa (42), ou outro dos quais produz exaustão a uma pressão não inferior à suficiente para alimentar a coluna de pressão mais alta (40), e em que um dos turboexpansores (24) é alimentado com ar de alimentação à temperatura ambiente ou moderadamente resfriado e, preferivelmente, opera intermitentemente, dependendo se quantidades maiores ou menores de produto líquido são desejadas.

Description

"MÉTODO PARA OPERAR UMA INSTALAÇÃO DE SEPARAÇÃOCRIOGÊNICA DE AR"

Campo Técnico

Esta invenção diz respeito no geral a separação criogênica dear e, mais particularmente, a separação criogênica de ar para produzir maioresquantidades de produto líquido.

Fundamentos da Invenção

Separação criogênica de ar é um processo de alto consumo deenergia, em virtude da necessidade de gerar refrigeração a baixa temperaturapara acionar o processo. Isto é particularmente o caso onde grandesquantidades de produto líquido são recuperadas, que necessariamente removegrandes quantidades de refrigeração do sistema. Dessa maneira, um métodopara operar uma instalação de separação criogênica de ar que permiteoperação eficiente em um modo de produção de baixo líquido, bem como emum modo de produção de alto líquido seria bastante desejável.Sumário da Invenção

É descrito um método para operar uma instalação de separaçãocriogênica de ar que emprega uma coluna dupla com uma coluna de pressãomais alta e uma coluna de pressão mais baixa, compreendendo:

(A) passar uma primeira corrente de gás com uma temperaturana faixa de 125 K a 200 (-73°C) em uma turbina fria, turboexpandir aprimeira corrente de gás na turbina fria até uma pressão não superior a 3 psi(20,7 kPa) acima da pressão operacional da coluna de pressão mais baixa, epassar a primeira corrente de gás turboexpandida para pelo menos uma dacoluna de pressão mais baixa, a atmosfera e a corrente de produto; e

(B) passar uma segunda corrente de gás com uma temperaturana faixa de 200 (-73°C) a 320 (47°C) em uma turbina quente, turboexpandir asegunda corrente de gás na turbina quente a uma pressão não inferior àpressão operacional da coluna de pressão mais alta, e passar a segundacorrente de gás turboexpandida para pelo menos uma da coluna de pressãomais alta e da turbina fria.

Na forma aqui usada, o termo "coluna" significa uma colunaou zona de destilação ou fracionamento, isto é, uma coluna ou zona decontato, em que fases líquido e vapor simultaneamente entram em contatopara realizar a separação de uma mistura de fluido, como, por exemplo,colocando em contato as fase vapor e líquido em uma série de bandejas oupratos espaçados verticalmente montados na coluna e/ou nos elementos deempacotamento, tal como empacotamento estruturado ou aleatório. Para umadiscussão mais detalhada, de colunas de destilação, ver o Chemical Engineer1SHandbook, quinta edição, editado pela R. H. Perry e C. H. Chilton, McGraw-Hill Book Company, Nova Iorque, Seção 13, The Continuous DistillationProcess. Uma coluna dupla compreende uma coluna de pressão mais alta comsua extremidade superior em relação de troca de calor com a extremidadeinferior de uma coluna de pressão mais baixa.

Processos de separação de contato de vapor e líquidodependem da diferença nas pressões de vapor dos componentes. Ocomponente de mais alta a pressão de vapor (ou mais volátil ou de menorponto de ebulição) tenderá concentrar na fase vapor, ao passo que ocomponente de menor pressão de vapor (ou menos volátil, ou de maior pontode ebulição) tenderá concentrar na fase líquido. A condensação parcial é oprocesso de separação pelo qual o resfriamento de uma mistura de vapor podeser usado para concentrar o(s) componente(s) volátil(s) na fase vapor e assimo(s) componente(s) menos volátil(s) na fase líquido. A retificação, oudestilação contínua, é o processo de separação que combina sucessivasvaporizações e condensações parciais obtidas por um tratamentocontracorrente das fases vapor e líquido. A contracorrente que coloca emcontato as fases vapor e líquido é em geral adiabática e pode incluir contatointegral (escalonado) ou diferencial (contínuo) entre as fases. Arranjos deprocesso de separação que utilizam os princípios de retificação para separarmisturas são geralmente denominados indiferentemente colunas deretificação, colunas de destilação, ou colunas de fracionamento. Retificaçãocriogênica é um processo de retificação realizado pelo menos em parte atemperaturas iguais ou inferiores a 150 graus Kelvin (K) (-123 °C).

Na forma aqui usada, o termo "troca de calor indireta"significa a colocação de dois fluidos em relação de troca de calor sem nenhumcontato físico, ou intermistura dos fluidos um com o outro.

Na forma aqui usada, o termo "ar. de alimentação" significauma mistura compreendendo basicamente oxigênio, nitrogênio e argônio, talcomo ar ambiente.

Na forma aqui usada, os termos "porção superior" e "porçãoinferior" de uma coluna significam aquelas seções da coluna respectivamenteacima e abaixo do ponto médio da coluna.

Na forma aqui usada, os termos "turboexpansão" e"turboexpansor" ou "turbina" significam respectivamente método e aparelhopara o fluxo de fluido a alta pressão através de um dispositivo de turbina parareduzir a pressão e a temperatura do fluido, gerando assim refrigeração.

Na forma aqui usada, o termo "instalação de separaçãocriogênica de ar" significa a coluna ou colunas em que ar de alimentação éseparada por retificação criogênica para produzir nitrogênio, oxigênio e/ouargônio, bem como interconectar tubulação, válvulas, trocadores de calor esimilares.

Na forma aqui usada, o termo "compressor" significa umamáquina que aumenta a pressão de um gás pela aplicação de trabalho.

Na forma aqui usada, o termo "subresfriamento" significaresfriamento de um líquido para ficar a uma temperatura abaixo datemperatura de saturação desse líquido para a pressão existente.

Na forma aqui usada, o termo "pressão operacional" de umacoluna significa a pressão na base da coluna.

Descrição Resumida dos Desenhos

As figuras 1-5 são representações esquemáticas de arranjospreferidos para a prática do método de separação criogênica de ar destainvenção.

A figura 6 é uma representação gráfica da curva deresfriamento do trocador de calor principal na prática do sistema de separaçãocriogênica de ar desta invenção ilustrada na figura 1.

Os números nos desenhos são os mesmos para os elementoscomuns.

Descrição Detalhada

De um modo geral, a invenção é um método para operar umainstalação de separação criogênica de ar em que uma corrente de gás, quepode ser ar de alimentação ou vapor enriquecido com nitrogênio provenienteda coluna de pressão mais alta, e tendo uma temperatura no geral na faixa de125 K (-148 °C) a 200 (-73 0C), mais preferivelmente de 140 K (-133 °C) a190 K (-83 °C), é turboexpandido através de uma primeira turbina,denominada a turbina fria, a uma pressão não superior a 3 libras por polegadaquadrada (psi) (20,7 kPa) acima da pressão operacional da coluna de pressãomais baixa. A descarga da turbina fria passar para a coluna de pressão maisbaixa e/ou é ventilada para a atmosfera ou recuperada como produto. Durantepelo menos parte do tempo que a turbina fria está operando, uma corrente dear de alimentação com uma temperatura no geral na faixa de 200 K (-73 0C) a320 K (47 0C), mais preferivelmente de 280 K (7 0C) a 320 K (47 0C), éturboexpandida através de uma segunda turbina, denominada a turbinaquente, a uma pressão não inferior à pressão operacional da coluna de pressãomais alta. A descarga da turbina quente passa para a coluna de pressão maisalta e/ou para a turbina fria. Ao terminar o fluxo de ar pressurizado para aturbina quente e reforçador, ou redução da saída de seu compressor dealimentação, a turbina quente pode ser desligada a fim de reduzir o consumode energia, quando se deseja menor produção de líquido. Além do mais, ofluxo de suprimento e/ou a pressão de entrada da turbina quente ou reforçadorpode ser modulada dentro de faixas operacionais normais, dependendo se édesejada uma maior ou menor quantidade de produto líquido.

A invenção será descrita com mais detalhes com referência aosdesenhos. A instalação de separação criogênica de ar ilustrada nos desenhoscompreende uma coluna dupla, com uma coluna de pressão mais alta 40 euma coluna de pressão mais baixa 42, juntamente com uma coluna de argônio44. A turbina fria é identificada pelo número 14 e a turbina quente éidentificada pelo número 24.

Referindo-se agora à figura 1, ar de alimentação 60 écomprimido no compressor Iea corrente de ar de alimentação comprimido61 é resfriada no resfriador posterior 3 para produzir corrente 62. Depois dacompressão a uma pressão suficiente para suprir a coluna de alta pressão, edepois do resfriamento, a corrente de ar 62 passa através do pré-purificador 5.

A corrente 63 é dividida entre as correntes 64, 70 e 80. A corrente 64representa a maior porção da corrente 63. Ela é alimentada diretamente aotrocador de calor primário 50, onde ela é resfriada ligeiramente acima de seuponto de orvalho e é alimentada como a corrente 66 na base da coluna de altapressão 40. O intensificado de ar comprimido 7 comprime a corrente de ar 70para produzir corrente comprimidas 71 e 90. A pressão de descarga docompressor 7 (pressão da corrente 71) está relacionada com a pressão dooxigênio líquido bombeado que entrada no trocador de calor 50 (corrente144). O fluxo de corrente 71 é em geral 26 % - 35 % do fluxo de ar total.

Depois de passar pelo resfriador posterior 8, a corrente 72 é resfriada econdensada (ou pseudocondensada, se ela estiver acima da pressãosupercrítica) no trocador de calor 50. A corrente 74 é deixada na pressão naturbina líquido 30 a pressão suficiente para suprir a coluna de alta pressão 40.A turbina de líquido 30 é substituída por uma válvula de estrangulamento 31apressões inferiores de fervura de oxigênio, mostrado na figura 2. A corrente75 é dividida de forma que uma porção 76 do fluxo de ar líquido sejaintroduzida na coluna de alta pressão 40, diversos estágios acima da base, e aporção restante 77 seja reduzida na pressão através da válvula deestrangulamento 170 e introduzida como corrente 78 na coluna de baixapressão.

A corrente 90 está mostrada sendo extraída no estágiointermediário do compressor 7, preferivelmente depois do primeiro ousegundo estágio de compressão. A pressão da corrente 90 pode variar de 130libras por polegada quadrada (psia) (0,9 MPa abs.) a 400 psia (2,8 MPa abs.).A corrente 90 é extraída depois de um resfriador intermediário, que não estámostrado, de forma que ela seja resfriada até próximo da temperaturaambiente. Se a pressão do oxigênio líquido bombeado for baixa, é possívelque a pressão de descarga do compressor 7 seja satisfatoriamente alta para acorrente 90. nesse caso, a corrente 90 é extraída como uma corrente divididada corrente 72, depois de passar pelo resfriador posterior 8 mostrado na figura2. A figura 2 mostra uma variação do arranjo da figura 1 com uma pressão deoxigênio bombeado relativamente baixa. A válvula de estrangulamento 31 éempregada em substituição à turbina de líquido.

O reforçador de acionamento 20 da turbina quente 24 é umcomponente importante desta invenção. A corrente 90 tem a pressão aumentano compressor de reforçador 20, que é acionado pela energia de trabalhoextraída pela turbina 24 através do eixo 25. A pressão da corrente 91 podevariar de 220 psia (1,5 MPa abs.) a 900 psia (6,2 MPa abs.). Depois doresfriamento até próximo da temperatura ambiente no resfriador 22, a corrente92 tem a pressão reduzida na turbina 24. A corrente 94 é exausta a umapressão que não é inferior à pressão operacional da coluna de pressão maisalta, que é geralmente na faixa de 60 a 100 psia (0,4 a 0,9 MPa abs.). Atemperatura da corrente 94 pode ser tão baixa quanto cerca de 155 K (-118°C)e tão alta quanto cerca de 240 K (-33°C). O trocador de calor primário 50 épreferivelmente projetado com um tubo de comunicação lateral no nível datemperatura ideal. A corrente 84 é combinada com a corrente de alimentaçãoprincipal que supre a coluna de alta pressão mediante entrada no tubo decomunicação lateral do trocador de calor 50. O arranjo auto-reforçador daturbina quente (20, 24, 25) aumenta bastante a razão de pressão através daturbina para uma dada pressão de corrente 90. Assim minimiza a vazãonecessária através da turbina 24. Isto é importante em virtude de o fluxoatravés da turbina 24 ser desviado da extremidade quente do trocador de calor50. Quanto mais alta a vazão na turbina 24, tanto maior a diferença datemperatura na extremidade quente no trocador de calor 50. Isto representauma maior perda de refrigeração. O arranjado de turbina/reforçador mostradopara 20 e 24 é preferido, já que dá parâmetros não dimensionais próximos doideal que levam a um desenho aerodinâmico eficiente sem a necessidade deeletrodo negativo geleificado. Entretanto, dado isto, é concebível que umaconfiguração de turbina/reforçador alternativo seja usado para 20 e 24, ouseja, um gerador é usado como o dispositivo de carregamento da turbina, emvez de o reforçador 20.

A turbina fria na modalidade ilustrada na figura 1 expande o arde alimentação para a coluna de pressão mais baixa. É preferível combinar aturbina quente/reforçador com a expansão da turbina para a coluna de pressãomais baixa ou algum outro arranjo de turbina (tal como expansão de vaporenriquecido com nitrogênio proveniente da coluna de pressão mais alta) que éeficiente para que nenhuma produção de líquido. A configuração de turbinaauto-intensificada mostrada é geralmente preferida. Aqui, a corrente 80 tem apressão intensificada no compressor 10, que é acionado pela turbina quente 14através do eixo 15. Isto também aumenta a razão de pressão através da turbina14, diminuindo a vazão exigida, e dando melhor recuperação de argônio eoxigênio. A corrente resultante 81 passa pelo resfriador 12, e a correnteresultante 82 é resfriada a uma temperatura intermediária no trocador de calor50. A temperatura da corrente 84 tipicamente pode ser tão baixa quanto 125 K(-148 °C) e tão alta quanto 200 (-73 °C) e preferivelmente é na faixa de 140 K(-133 °C) a 190 K (-83 °C). Depois de ser exausta a uma pressão não superiora 3 psi (20,7 kPa) acima da pressão operacional da coluna de pressão maisbaixa, a corrente 86 é alimentada ao estágio apropriado na coluna de pressãomais baixa 42. Em um arranjo alternativo que também mantém uma vazãorelativamente baixa através desta unidade, a corrente 80 é extraída depois doprimeiro estágio do compressor 70 (possivelmente em combinação com acorrente 90), alimentada diretamente no trocador de calor 50, parcialmenteresfriada, e alimentada na turbina 14. Aqui, a turbina fria é carregada com umgerador e sua razão de pressão é ainda alta por causa da compressão dacorrente 80 no primeiro estágio do compressor 70.

Dentro da coluna de pressão mais alta 40, o ar de alimentaçãoé separado por retificação criogênica em vapor enriquecido com nitrogênio elíquido enriquecido com oxigênio. Vapor enriquecido com nitrogênio éextraído da porção superior da coluna de pressão mais alta 40 como corrente200 e é condensado pela troca de calor indireta com o líquido da base dacoluna de pressão mais baixa 42 no condensador principal 36. Uma porção201 do líquido enriquecido com nitrogênio condensado resultante 202 éretornada para a coluna de pressão mais alta 40 como refluxo. Uma outraporção 110 do líquido enriquecido com nitrogênio condensado resultante ésubresfriada no trocador de calor 48. O líquido enriquecido com nitrogêniosubresfriado resultante 112 passa através da válvula 172 e como a corrente114 para a porção superior da coluna de pressão mais baixa 112. Se desejado,uma porção 116 da corrente 62 pode ser recuperada como produto nitrogêniolíquido.

Líquido enriquecido com oxigênio é extraído da porçãoinferior da coluna de pressão mais alta 40 na corrente 100, subresfriado notrocador de calor 48 para produzir a corrente 102, passa pela válvula 171 epassa em seguida para a coluna de pressão mais baixa 42 como a corrente104. Nas modalidades ilustradas, a instalação de separação criogênica de artambém inclui produção de argônio. Nessas modalidades, uma porção 106 dolíquido enriquecido com oxigênio 102 passa pela válvula 173 e como acorrente 108 passa para o condensador no topo da coluna de argônio 38 paraprocessamento, conforme será descrito com mais detalhes a seguir.

A coluna de pressão mais baixa 42 está operando a umapressão no geral na faixa de 16 a 26 psia (0,11 a 0,18 MPa abs.). Dentro dacoluna de pressão mais baixa 42 as várias alimentações são separadas porretificação criogênica em vapor rico em nitrogênio e líquido rico em oxigênio.Vapor rico em nitrogênio é extraído pela porção superior da coluna de pressãomais baixa 42 na corrente 160, aquecido pela passagem pelo trocador de calor48 e do trocador de calor principal 50, e recuperado como produto nitrogêniogasoso na corrente 163. Com propósitos de controle da pureza do produto, acorrente de nitrogênio residual 150 é extraída da coluna 42 abaixo do nível deextração da corrente 160, e depois da passagem pelo trocador de calor 48 e dotrocador de calor principal 50 é removida do processo na corrente 153.

Líquido rico em oxigênio é extraído da porção inferior da coluna de pressãomais baixa 42 na corrente 140 e bombeado para uma maior pressão pelabomba de líquido criogênico 34 para formar a corrente de oxigênio líquidopressurizado 144. Se desejado, uma porção 42 da corrente 144 pode serrecuperada como produto oxigênio líquido. A porção restante é evaporadapela passagem através do trocador de calor principal 50 pela troca de calorindireta com o ar de alimentação que chega e recuperada como produtooxigênio gasoso na corrente 145.

Uma corrente compreendendo basicamente oxigênio e argôniopassa na corrente 120 da coluna 42 para a coluna de argônio 44, em que ela éseparada em vapor de topo enriquecido com argônio e líquido de base maisrico em oxigênio que é retornado para a coluna 42 na corrente 121. O vaporde topo enriquecido com argônio passa como a corrente 122 para ocondensador de topo da coluna de argônio 38 em que ela é condensado contrao líquido enriquecido com oxigênio parcialmente evaporado provido nocondensador de topo 38 na corrente 108. O argônio condensado resultante 123é retornado para a coluna 44 na corrente 203 como refluxo e uma porção 126da corrente 123 é recuperada como produto argônio líquido. O fluidoenriquecido com oxigênio resultante proveniente do condensador de topo 38passa para a coluna de pressão mais baixa 42 na corrente de vapor 132 ecorrente de líquido 130.

A curva de resfriamento para o trocador de calor 50 mostradona figura 6 demonstra como a adição da turbina quente 24 habilita uma maiorprodução de líquido. Na parte circulada da curva de resfriamento, pode-se verque os perfis de temperatura de aquecimento e resfriamento se aproximam eem seguida começam abrir a níveis de temperatura mais altos. Isto é umresultado da refrigeração provida pela turbina quente. A mínima temperaturade aproximação aqui corresponde ao ponto onde a corrente de exaustão daturbina quente 94 alimenta o trocador de calor 50. Sem a refrigeração daturbina quente, os perfis de temperatura para as correntes de aquecimento eresfriamento se cruzariam em vez de abrir a temperaturas mais altas notrocador de calor. Isto significa que a mesma quantidade de líquido não seriaproduzida sem um grande aumento no fluxo da turbina fria 14. O aumento nofluxo da turbina fria resultaria em uma recuperação muito fraca de argônio eoxigênio. Também, uma segunda turbina fria (em paralelo) seria necessáriapara lidar com uma grande faixa de fluxo. É muito mais efetivo ter a turbinaquente como a segunda turbina, provendo a refrigeração no nível detemperatura quente onde é mais necessária. A produção da refrigeração atemperaturas altas é muito eficiente, se puder ser feita efetivamente, como nocaso aqui.

A modalidade da figura 3 é a configuração mais preferida paraum caso de efetuar re-equipamento. Ela difere da figura 1 em que umcompressor separado (18) aumenta a pressão da corrente 90 antes de ela seralimentada no reforçador quente e turbina (20 e 24). Provavelmente ocompressor 7, se originariamente projetado sem uma corrente de partida entreestágios, poderia ser modificado economicamente para lidar com a extraçãoda corrente 90 de seu local entre estágios desejado para uma realização de re-equipamento. A melhor alternativa é então usar o compressor adicional 18para elevar a pressão de ar até o nível desejado para a turbinaquente/reforçador. O compressor 18 é preferivelmente de um ou dois estágios,dependendo da razão de pressão desejada através da turbina quente. Oresfriador 19 remove calor de compressão da corrente 89 antes de ela seralimentada no reforçador 20.

A figura 4 é similar à figura 1, exceto que a corrente 93, aalimentação da turbina 24, é resfriada um certo tanto abaixo da temperaturaambiente pelo resfriamento parcial no trocador de calor 50. Isto é necessáriosomente para produzir efetivamente maiores quantidades de líquido do quepode ser normalmente produzido pela modalidade da figura 1. Em um casodesses, a vazão da turbina fria (turbina 14) na figura 1 torna-seincontrolavelmente alta. Isto indica que, a essas maiores vazões de líquido, énecessária refrigeração a um menor nível de temperatura do que pode serprovido pela operação da turbina 24 com uma alimentação do nível detemperatura ambiente. Resfriando-se parcialmente a corrente 93, arefrigeração da turbina adicional pode novamente ser provida efetivamente (emais eficientemente) a um nível de temperatura mais alto do que a turbinafria, ainda a uma temperatura baixa o bastante para permitir maior produçãoadicional de líquido. Ela também reduzirá a diferença de temperatura finalquente do trocador de calor 50, reduzindo a perda de refrigeração resultanteque ocorre com turboexpansão ao nível ambiente. Esta modalidade pode sernecessária para também usar economicamente a turbina quente para baixaspressões de ebulição de oxigênio, ou em um ciclo sem ebulição de oxigênio.

O recurso chave da modalidade ilustrada na figura 5 é que acorrente de exaustão 94 alimenta a turbina fria intensificada 14 emcombinação com a corrente intermediária proveniente do trocador de calor 50.A turbina 24 agora fica em série com a turbina 14. Normalmente, istosignifica que a pressão da corrente 94 é mais alta, que também significa queas pressões das correntes 91, 92 e 90 são mais altas que na modalidade dafigura 1. Isto é porque a corrente 90 está mostrada sendo extraída como umacorrente dividida da descarga do compressor 7 depois do resfriador 8. Istodepende da pressão de descarga do compressor 7, entretanto, e poderia aindaser desejável extrair a corrente 90 de um local entre estágios do compressor 7.Esta configuração pode ser usada quando não for prático alimentar a corrente94 em um local intermediário no trocador de calor 50. Um exemplo seria umarealização de re-equipamento de uma instalação sem trocador de calor 50 pré-projetado com um bico lateral e distribuído para aceitar a corrente de exaustãoda turbina quente. Esta configuração normalmente leva a um fluxo extra naturbina 14.

Embora a invenção tenha sido descrita com detalhes comreferência a certas modalidades preferidas, versados na técnica percebem queexistem outras modalidades dentro do espírito e escopo das reivindicações.

Claims

1. Método para operar uma instalação de separação criogênicade ar empregando uma coluna dupla com uma coluna de pressão mais alta euma coluna de pressão mais baixa, caracterizado pelo fato de que compreende:(A) passar uma primeira corrente de gás com uma temperaturana faixa de 125 K (-148°C) a 200 K (-73°C) em uma turbina fria,turboexpandir a primeira corrente de gás na turbina fria até uma pressão nãosuperior a 3 psi (20,7 kPa) acima da pressão operacional da coluna de pressãomais baixa, e passar a primeira corrente de gás turboexpandida para pelo menosuma da coluna de pressão mais baixa, a atmosfera e a corrente de produto; e(B) passar uma segunda corrente de gás com uma temperaturana faixa de 200 (-73°C) a 320 K (47°C) em uma turbina quente, turboexpandira segunda corrente de gás na turbina quente a uma pressão não inferior àpressão operacional da coluna de pressão mais alta, e passar a segundacorrente de gás turboexpandida para pelo menos uma da coluna de pressãomais alta e da turbina fria.

2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que pelo menos parte do produto oxigênio é recuperada como líquidoda instalação de separação criogênica de ar.

3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que pelo menos parte do produto nitrogênio é recuperada como líquidoda instalação de separação criogênica de ar.

4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que compreende adicionalmente uma coluna de argônio, que passafluido da coluna de pressão mais baixa para a coluna de argônio, e recuperaproduto argônio da coluna de argônio.

5. Método de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelofato de que pelo menos parte do produto argônio recuperado é recuperadacomo líquido.

6. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que a primeira corrente de gás compreende ar de alimentação.

7. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que a primeira corrente de gás compreende vapor enriquecido comnitrogênio.

8. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que a primeira corrente de gás turboexpandida passa para a coluna depressão mais baixa.

9. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que a primeira corrente de gás turboexpandida é recuperada comoproduto.

10. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a segunda corrente de gás compreende ar de alimentação.

11. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a segunda corrente de gás tem uma temperatura na faixa de 280 K (7 °C) a 320 K (47 0C).

12. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a segunda corrente de gás turboexpandida passa para acoluna de pressão mais alta.

13. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a segunda corrente de gás turboexpandida passa para aturbina fria.

14. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizadopelo fato de que a operação da turbina quente é ligada e desligada durante otempo em que a turbina fria está operando.

15. Método de acordo com a reivindicação 14, caracterizadopelo fato de que mais produto líquido é produzido durante o tempo em que aturbina quente está operando do que durante o tempo em que a turbina quentenão está operando.