MX2007006360A

MX2007006360A - Correccion de aberraciones cromaticas en lentes intraoculares.

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Publication number: MX2007006360A
Application number: MX2007006360A
Authority: MX
Inventors: Xiaoxiao Zhang; Xin Hong; Mutlu Karakelle; Joseph Weinschenk; Daniel R Carson
Original assignee: Alcon Inc
Priority date: 2006-05-31
Filing date: 2007-05-29
Publication date: 2008-12-08
Also published as: US20080147185A1; RU2007120200A; CN101172056A; BRPI0702544A; KR20070115740A; AU2007202516A1; EP1862147A1; AR061416A1; JP2007319685A; CA2589601A1; TW200806270A; IL183369A0

Abstract

En un aspecto, la presente invención proporciona un lente intraocular que incluye una óptica posterior y óptica anterior. Las ópticas tienen diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para proporcionar cooperativamente compensación por aberraciones cromáticas naturales del ojo a través de una escala de longitud de onda de interés, v.gr., a través de una escala de longitud de onda de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm.

Description

CORRECCIÓN DE ABERRACIONES CROMÁTICAS EN LENTES INTRAOCULARES CAMPO DE LA INVENCIÓN La presente invención se relaciona generalmente con lentes oftálmicos, y más particularmente, con lentes oftálmicos que proporcionan compensación de las aberraciones cromáticas del ojo. ANTECEDENTES La energía refractiva del ojo humano varía como una función de la longitud de onda de radiación incidente de modo que el ojo es más miope para la luz azul y más hiperópico para la luz roja. Por ejemplo, la energía óptica del ojo puede variar en alrededor de 2 Dioptrías (D) a través de una escala de longitud de onda de 400 nm a 700 nm. Este cambio de energía óptica como una función de longitud de onda, que se conoce comúnmente como aberración cromática o desenfoque cromático, puede degradar el contraste de imagen. Estas aberraciones cromáticas pueden afectar adversamente el funcionamiento óptico de lentes oftálmicos oculares e implantes, que se utilizan por un segmento que crece en la población. Además, los lentes oftálmicos oculares e implantes generalmente exhiben aberraciones cromáticas por sí, que pueden degradar adicionalmente su funcionamiento óptico . Consecuentemente, existe la necesidad de lentes oftálmicos mejorados, tales como lentes infraoculares, que proporcionan mejor funcionamiento óptico para luz incidente policromática . COMPENDIO La presente invención está generalmente dirigida a lentes intraoculares de múltiples elementos (IOLs) que pueden compensar las aberraciones cromáticas naturales del ojo, particularmente la aberración cromática longitudinal. Más específicamente, diversos parámetros de los elementos de lente, tales como sus dispersiones cromáticas (variaciones de índice de refracción como una función de longitud de onda) así como curvaturas superficiales, están adaptados de modo que esos elementos proporcionen colectivamente un grado deseado de corrección de aberración cromática. En un aspecto, la invención proporciona un lente infraocular que incluye un óptico posterior y un óptico anterior. Los ópticos tienen diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para proporcionar cooperativamente compensación por aberraciones cromáticas naturales del ojo a través de una escala de longitud de onda de interés. En otras palabras, las ópticas están adaptadas para cuando menos corregir parcialmente los efectos de las aberraciones cromáticas exhibidas por el ojo (variaciones de longitudes focales para diferentes componentes de longitud de onda de luz incidente) . En un aspecto relacionado, la escala de longitud de onda a través de la que la compensación de la aberración cromática se logra se puede centrar a alrededor de 570 nm, y extenderse de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm. Por vía de ejemplo, las ópticas se pueden adaptar para proporcionar colectivamente una corrección de aberración cromática en una escala de alrededor de 0.5 a alrededor de 3.5 Dioptrías a través de una longitud de onda de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm. En otro aspecto, una de las ópticas proporciona una energía óptica positiva y la otra proporciona una energía óptica negativa. En muchos casos, las ópticas proporcionan conjuntamente una energía óptica total en una escala de alrededor de 6 Dioptrías a alrededor de 34 Dioptrías. Las ópticas pueden estar separadas axialmente, o pueden estar en contacto a través de dos de sus superficies. Más generalmente, la distancia entre las ópticas (v.gr . , la separación entre centros de las ópticas) pueden ser de la escala de alrededor de 0 a alrededor de 5 milímetros (v.gr., en una escala de alrededor de 0.1 a alrededor de 5 mm) . Además, un eje óptico de una óptica puede ser de preferencia substancialmente coincidente con un eje óptico de la otra óptica . En un aspecto relacionado, ambas ópticas se forman de un material biocompatible . Algunos ejemplos de dichos materiales incluyen, sin limitación, polímeros acrílicos suaves con temperaturas de transición de vidrio subambientales, hidrogel, polimetilmetacrilato, polisulfona, poliestireno, butirato de acetato de celulosa u otros materiales poliméricos biocompatibles que tienen un índice de refracción requerido para una aplicación particular. Por vía de ejemplo, en algunos casos, una óptica se forma de polimetilmetacrilato (PMMA) y la otra se forma de polisulfona. En otro ejemplo, una óptica se forma de un material acrílico suave (un copolímero reticulador de 2-feniletilacrilato y 2-feniletilmetacrilato) conocido como Acrysof y la otra óptica se forma de un terpolímero reticulado de acrilato de etilo, etilmetacrilato y metacrilato de 2 , 2 , 2-trifluormetilo, conocido comúnmente como Sensar . En otro aspecto, se describe un lente infraocular que incluye una óptica posterior que exhibe una dispersión cromática a través de una escala de longitud de onda, y una óptica anterior que exhibe una dispersión cromática diferentes a través de esa escala de longitud de onda. Las ópticas incluyen una pluralidad de superficies curvas que tienen curvaturas que están adaptadas para generar, junto con la diferencia en las dispersiones cromáticas de las ópticas, desplazamientos focales cromáticos para compensar las aberraciones cromáticas del ojo a través de la escala de longitud de onda.

En un aspecto relacionado, los desplazamientos focales cromáticos proporcionan una corrección en una escala de alrededor de 0.5 Dioptrías a alrededor de 3.5 Dioptrías a través de la escala de longitud de onda de interés, que se puede extender, v.gr., de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm. En otro aspecto, se describe un sistema de lentes oftálmicos que incluye un lente posterior y un lente anterior. Se dispone un patrón difractivo sobre una superficie de uno de esos lentes de modo que los lentes proporcionen cooperativamente un enfoque cercano y un enfoque alejado. Los lentes anterior y posterior exhiben diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para compensar la aberración cromática del ojo en el enfoque alejado a través de una escala de longitud de onda, v.gr., a través de una escala de longitud de onda de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm. En un aspecto relacionado, la energía óptica asociada con el enfoque alejado está en una escala de alrededor de 6 D y 34 D, y un patrón difractivo proporciona una energía de adición en una escala de alrededor de 1 a alrededor de 6 D. En otro aspecto, la invención proporciona un sistema de lentes intraoculares que incluye una óptica posterior y una óptica anterior. Las ópticas se acoplan moviblemente entre sí de manera de permitir el movimiento de cuando menos una óptica, en respuesta a la aplicación de una fuerza de compresión a la misma, con relación a la otra. Además, las ópticas tienen diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para proporcionar cooperativamente compensación de aberraciones cromáticas del ojo a través de una escala de longitud de onda. En un aspecto relacionado, el sistema de lentes anterior proporciona un acomodo (pseudo-acomodo ) en una escala de alrededor de 1 a alrededor de 6 Dioptrías) cuando se implanta en el ojo de un paciente. En otro aspecto, en el sistema de lentes pseudo-acomodativo anterior, las ópticas están adaptadas para proporcionar colectivamente una corrección de aberración cromática en una escala de alrededor de 0.5 a alrededor de 3.5 Dioptrías a través de una escala de longitud de onda que se extiende de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 mu. En otro aspecto, en el sistema de lentes pseudo-acomodativo anterior, una óptica proporciona una energía óptica positiva (v.gr., en una escala de alrededor de 30 D a alrededor de 80D) mientras que la otra óptica proporciona una energía óptica negativa (v.gr., en una escala de alrededor de -5 D a alrededor de -60 D) . Además, las ópticas se pueden formar de dos materiales diferentes, de preferencia biocompatibles , cuyos números Abbe difieren por cuandc menos alrededor de 10. Por ejemplo, una óptica se puede formar de PMMA y la otra de un material acrilico suave. En otro ejemplo, una de las ópticas se puede formar de un copolimero reticulado de 2-feniletilacrilato y 2-feniletilmetacrilato y la otra óptica se puede formar de un terpolimero reticulado de acrilato de etilo, etilmetacrilato y 2, 2, -trifluoretil metacrilato . Se puede obtener entendimiento adicional de la invención haciendo referencia a la siguiente descripción detallada en conjunción con los dibujos asociados, brevemente descritos abajo. BREVE DESCRIPCIÓN DE LOS DIBUJOS La Figura 1 es una vista lateral esquemática de un IOL de conformidad con una modalidad de la invención, La Figura 2 es una vista de planta superior esquemática del IOL de la Figura 1, La Figura 3 es una vista lateral esquemática de un IOL de conformidad con otra modalidad de la invención, La Figura 4 ilustra una función de transferencia de modulación policromática (MTF) para un ojo modelo pseudofáquico que tiene un implante monofocal asférico. La Figura 5 ilustra una función de transferencia de modulación policromática (MTF) para un ojo modelo pseudofáquico que tiene un implante monofocal esférico, La Figura 6 ilustra esquemáticamente un ojo de modelo teórico en el que un lente doble de conformidad con una modalidad de la invención se incorpora para proporcionar corrección completa de la aberración cromática, La Figura 7 ilustra una MTF policromático calculado para el ojo modelo de la Figura 6, La Figura 8 ilustra una MTF policromático calculado para un ojo modelo en el que un lente doble de conformidad con una modalidad de la invención se incorpora para proporcionar corrección parcial de la aberración cromática, La Figura 9 ilustra una MTF policromática calculada para un ojo modelo promedio en el que un lente doble de conformidad con otra modalidad de la invención está incorporado , La Figura 10 es una vista lateral esquemática de un lente oftálmico de conformidad con otra modalidad de la invención que incluye un patrón difractivo dispuesto en una superficie del mismo. La Figura 11A es una vista en sección transversal esquemática de un IOL de conformidad con otra modalidad de la invención, La Figura 11B es una vista superior esquemática de una óptica anterior del IOL de la Figura 11A, y La Figura 11C es una vista en sección transversal esquemática de la óptica anterior del IOL de la Figura 11A. DESCRIPCIÓN DETALLADA La presente invención generalmente proporciona lentes oftálmicos que son capaces de compensar, ya sea completa o parcialmente, las aberraciones cromáticas naturales del ojo. Aún cuando las siguientes modalidades están dirigidas primariamente a lentes intraoculares , las enseñanzas de la invención se pueden aplicar a una variedad de lentes e implantes oculares, tales como, lentes de contacto. Además, los términos "lentes intraoculares" y su abreviatura "IOL" se utilizan en la presente intercambiablemente para describir lentes que se implantan en el interior de un ojo ya sea para reemplazar la lente natural del ojo o para aumentar de otra manera la visión independientemente de si el lente natural se remuever. Con referencia a las Figuras 1 y 2, un lente 10 infraocular (IOL) de conformidad con una modalidad de ejemplo de la invención incluye un lente 12 posterior, un lente 14 anterior y una pluralidad de miembros de fijación o hápticos 16 para facilitar la colocación del IOL en el ojo de un paciente. En esta modalidad, el lente 12 posterior es un lente plano-cóncavo mientras que el lente 14 anterior es un lente biconvexo. En otras modalidades, configuraciones de lentes alternativas (v.gr., plano-convexo) se pueden emplear ya sea para el lente posterior y/o anterior. Además, el lente 12 de preferencia tiene una energía negativa (v.gr., una potencia en una escala de alrededor de -5 D a alrededor de -60 D) y el lente 14 tiene de preferencia una potencia positiva (v.gr., una potencia en una escala de alrededor de 20 D a alrededor de 80 D) , aún cuando las diferencias en potencia también se pueden invertir. La potencia óptica de los lentes combinados, que es la potencia óptica del IOL 10, puede estar en una escala de alrededor de -15 a alrededor de 50 D, y de preferencia en una escala de alrededor de 6 D a alrededor de 34 D. Aún cuando en esta modalidad los lentes 12 y 14 están en contacto entre si, en otras modalidades pueden estar separados a lo largo de una dirección axial por una distancia, v.gr., menor de alrededor de 5 mm. En muchas modalidades en las que los lentes están axialmente separados, están colocados de preferencia uno con relación al otro de manera que sus ejes ópticos estén alineados. Por vía de ejemplo, la Figura 3 ilustra esquemáticamente un lente 18 oftálmico formado de lentes 12 y 14, que están axialmente separados uno del otro por una distancia R en una escala de alrededor de 0.1 a alrededor de 5 mm. Un eje óptico OAl del lente 12 está substancialmente alineado con un eje OA2 óptico del lente 14. Haciendo referencia nuevamente a las Figuras 1 y 2, los lentes 12 y 14 están hechos de materiales diferentes que exhiben una diferencia en sus dispersiones cromáticas, que están adaptadas para asegurar que la aberración cromática del ojo implantado con el lente 10 se reduzca al mínimo o se elimine. Como se conoce en el ramo, una variación del índice refractivo de un material como una función de longitud de onda de radiación se refiere como la dispersión de ese material. Una medida comúnmente empleada de la dispersión de un material (variación de índice refractivo con longitud de onda) se conoce como número Abbe 8también conocido como número V o constringencia de material), y se define como sigue : V = nr, -_1 Ec. (1) n - ni: en donde n:-, nF y n,-: representan los índices refractivos del material a longitudes de onda de 589.2 nm, 586.1 nm y 656.3 nm, respectivamente, que corresponden a líneas espectrales Fraunhofer D-, F-, y C- . En general, materiales que tienen valores de V exhiben bajas dispersiones. En muchas modalidades, los materiales que forman los lentes 12 y 14 tienen números V suficientemente diferentes de manera de reducir al ínimo, y en algunos casos eliminar, la aberración cromática del IOL 10 y/u ocasionar que la potencia neta del IOL 10 varíe como función de longitud de onda de luz incidente de una manera que compensaría el error refractivo dependiente (contra) cromático del ojo. Por vía de ejemplo, la aberración cromática exhibida por el IOL puede estar en una escala de alrededor de 0.5 D a alrededor de 3.5 D. Además, en algunas modalidades, los materiales que forman los lentes 12 y 14, y la potencia relativa de los dos lentes, se seleccionan de manera de compensar las aberraciones cromáticas naturales del ojo a través de una escala de longitud de onda, v.gr., una escala de longitudes de onda de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm. La frase "para compensar las aberraciones cromáticas naturales del ojo", como se utiliza en la presente se pretende que abarque no solamente aquellos casos en los que las aberraciones cromáticos son totalmente contrarrestadas, sino también casos en los que algunas aberraciones cromáticas residuales permanecen, v.gr., una aberración longitudinal residual menor de alrededor del 50%. Por ejemplo, el IOL 10 puede proporcionar una corrección de aberración cromática en una escala de alrededor de 1 a alrededor de 2 Dioptrías a través de una escala de longitud de onda de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm. Los lentes 12 y 14 se pueden formar de una variedad de materiales, que de preferencia son biocompatibles . Por vía de ejemplo, un lente (v.gr., el lente 14) se puede hacer de polimetilmetacrilato (PMMA) (número Abbe V = 55) y el otro lente (v.gr., el lente 12) se pouede hacer de polisulfona (número Abbe V = 30.87) . Otros materiales apropiadfos incluyen, sin limitación, acrílicos suaves, tales como Acrysof (copolímero reticulado de 2-feniletilacrilato y 2-feniletilmetacrilato, (número Abbe V de alrededor de 37), poliestireno (número Abbe V = 30.87), pol icarbonato (número Abbe V de 29.9), o butirato de acetato de celulosa (número Abbe V en una escala de alrededor de 80 a 84), y los materiales descritos en la Patente de EUA No. 4,834,750 que se incorpora en la presente por referencia, en tanto que las diferencias entre los números Abbe de los materiales que forman los dos lentes sean suficientemente grandes (v.gr., mayor de alrededor de 10) para proporcionar una compensación cromática deseada. Por ejemplo, en una modalidad, los lentes 12 y 14 se pueden hacer, respectivamente, de PMMA y Acrysof con el lente 12 tienen una potencia óptica de alrededor de -43.17 Dioptrías y el lente 14 teniendo una potencia óptica de alrededor de +64.17 Dioptrías. En algunas modalidades, el lente 12 que tiene una potencia óptica positiva se puede formar de un material con baja dispersión (número V elevado) y el lente 14 que tiene una potencia óptica negativa se puede formar de un material con dispersión superior (número V inferior) de modo que la potencia óptica combinada de los dos lentes sea positiva. Un IOL de acromati zación de la invención se puede emplear para implantación de cápsula en un ojo afáquico para implantación anterior o posterior en un ojo fáquico. Por vía de ilustración, un lente doble de acromati zación de prototipo, tal como el lente 10 anterior, se diseño teóricamente utilizando un ojo modelo con una córnea asférica caracterizada por una constante cónica (ce) de -0.183 y software de diseño de lente OSLOMk, vendido por Lambda Research Corporation de Littleton, Mass., E.U.A. Una abertura de alrededor de 4.5 mm en el plano de pupila del ojo de modelo se empleó y las longitudes de onda de 550, 488 y 633 nm se pesaron para respuesta fotópica aproximada del ojo. La siguiente relación entre los números V de los dos lentes y sus potencias ópticas respectivas se utilizaron en estos ejemplos de diseño: f2 = ~1- Ec. (2) en donde f; y f representan las potencias ópticas de los dos lentes, y V¡ y V: son los números Abbe de los materiales de los que los dos lentes están formados. En el diseño ilustrativo, el material de un lente se seleccionó para tener un índice refractivo bajo y un número Abbe elevado mientras que el material del otro lente se seleccionó para tener un índice refractivo elevado y un número Abbe bajo. Los lentes formados del material que tiene un índice refractivo inferior se seleccionó para tener potencia óptica positiva mientras que el lente formado del material que tiene un índice refractivo superiro se seleccionó para tener una potencia óptica negativa.

Como un referencia comparativa para evaluar el diseño de acronomatización, las propiedades cromáticas de un ojo modelo pseudofáquico que tiene un implante monofocal asférico formado de material acrilico suave (un material usado en un implante vendido como AcrysofXK) se calcularon. Más específicamente, el siguiente ojo modelo se ajustó en software de diseño OSLO para estos cálculos. Cuadro 1 Superficie Radio (mm) Constante cónica Espesor (mm) Material 1 7.72 -0. 183 0.55 Córnea 2 6.5 0 3.05 Acuoso 3 Infinito 0 1.00 Acuoso 4 20.3 -27. 7 0.614 AcrySof 5 -20.738 0 15.386 Vitreo 6 Infinito 0 2.94133 Vitreo 7 Infinito 0 -0.02684 Aire Como se muestra en el Cuadro 2 abajo, el ojo pseudofáquico anterior exhibe un cambio de potencia de 3.16 D sobre una escala de longitud de onda de 400 a 700 nm y un cambio de potencia de 1.41 D a través de una escala de longitud de onda de 488 a 656 nm. Cuadro 2 ? (mm) EFL Potencia Óptica (D) Diferencia de Potencia Óptica de 550 ? 400 15.913 62.84 -2.22 486 16.313 61.30 -0.68 550 16.496 60.62 0 656 16.696 59.89 0.73 700 16.755 59.68 0.94 La Figura 4 muestra una función de transferencia de modulación policromática (MTF) calculada para el modelo de ojo anterior para radiación incidente policromático que tiene longitudes de onda de 550, 488 y 656 nm (la curva superior es una curva de referencia de MTF limitada de difracción) . Como se sabe en el ramo, el MTF asociado con un sistema óptico se puede definir como una relación de un contraste asociado con una imagen de un objeto formado por el sistema óptico con relación a un contraste asociado con el objeto. La Figura 5 muestra un MTF calculado similarmente para un ojo modelo que tiene los mismos parámetros que el ojo modelo pseudofáquico anterior pero sin la asfericidad asociada con la superficie anterior del implante (nuevamente, la curva superior es una curva de referencia de MTF limitada de difracción) . El valor de MTF a 100 Ip/mm (pares de linea por milímetro) es 0.252 para el modelo de ojo que tiene el implante esférico y 0.438 para el modelo de ojo que tiene el implante asférico. La reducción restante en MTF en el modelo de ojo teniendo el implante asférico se debe substancialmente a aberraciones cromáticas .

En el ejemplo de diseño de lente, las propiedades de un lente doble acromático que tiene lentes positivos equiconvexos PMMA (con una potencia óptica de 39 D) y un lente de polisulfona de menisco (V = 22.5) (con potencia óptica de -19 D) en contacto con una superficie posterior del lente PMMA se evaluaron. Este lente de doblete fue substituido por el IOL monofocal en el modelo de ojo anterior, como se muestra esquemáticamente en la Figura 6, y sus parámetros se optimizaron (v.gr., ajusfando los radios de curvatura de una o más superficies) para proporcionar corrección cromática completa. El espesor del doblete se calculó que es alrededor de 1.7 mm. La Figura 7 muestra un MTF policromático (longitudes de onda de 550 nm, 488 y 656 nm) calculado para un modelo de ojo en el que el lente de doblete anterior se incorporó a un tamaño de pupila de alrededor de 4.5 mm (la curva superior es un MTF de referencia limitada de difracción) . El MTF muestra un valor de alrededor de 0.69 a 100 Ip/mm, ilustrando de esta manera una mejora significativa en contraste con relación al modelo de ojo de referencia. En otro caso, el lente de PMMA/polisulfona se incorporó en el modelo de ojo, pero los parámetros de lente se optimizaron para corregir la mitad de la aberración cromática asociada con el modelo de ojo de referencia. Un MTF policromático asociado con este caso, mostrado en la Figura 8, exhibe un valor de alrededor de 0.59 a 100 lp/mm, que es un lente que el valor correspondiente obtenido para el caso completamente corregido, pero todavía significati amente mayor que el valor respectivo del TF para el modelo de ojo de referencia (la curva superioren la figura es un MTF de referencia limitado de difracción) . En algunas modalidades, un doblete de acromatización incluye un lente positivo formado de un material utilizado en lentes comercialmente disponibles vendidos bajo la marca Acrysof (copolímero reticulado de acrilato de 2-feniletilo y 2-feniletilmetacrilato) , y un lente negativo formado de un material comúnmente conocido como Sensar (terpolímero reticulado de acrilato de etilo, etilmetacrilato, y 2, 2, 2-tr5ifluoretilmetacrilato) . Por vía de ilustración, la propiedad óptica de dicho doblete multifocal de acromatización se simuló computando el MTF policromático exhibido por un modelo de ojo promedio en el que el doblete se incorporó. Más específicamente, un lente de doblete que tiene un lente multifocal de Acrysof negativo que tiene una distancia de potencia de alrededor de -15 D y un lente Sensar positivo que tiene una potencia de alrededor de 35 D se incorporó en un ojo modelo promedio, y un MTF policromático (longitudes de onda de 488 nm, 550 nm y 633 nm) se calculó en el plano focal del modelo. Los dos lentes se configuraron para proporcionar 1.26 D de corrección de aberración cromática. La figura 9 muestra el MTF policromático calculado (longitudes de onda de 550, 488 y 633 nm) para dicho ojo modelo que incorpora el doblete acromático (un tamaño de pupila de 4.5 mm se empleó) . El MTF a 100 lp/mm es alrededor de 0.381, que está muy mejorado con relación a un MTF de alrededor de 0.276 calculado para el ojomodelo con un lente singlete formado de material de lente Acrysof. La curva superior en la figura es un MTF de referencia limitado en difracción. Las enseñanzas de la invención también se pueden aplicar a lentes oftálmicos muítifocales , tales como, lentes intraoculares que pueden proporcionar tanto visión cercana como alejada. Por vía de ejemplo, la Figura 10 ilustra esquemáticamente un lente oftálmico (v.gr., IOL) 20 de conformidad con otra modalidad de la invención que incluye un lente 22 anterior y un lente 24 posterior. En esta modalidad, una superficie del lente anterior incluye un patrón 26 de difracción, que comprende una pluralidad de zonas 28 difractivas, para generar y añadir potencia (enfoque cercano) . Más particularmente, el IOL 20 proporciona un enfoque alejado con una potencia óptica, v.gr., en una escala de alrededor de 6 D a alrededor de 34 D, y un enfoque cercano con una potencia de adición óptica, v.gr., en una escala de alrededor de 1 D a alrededor de 6 D. Cada zona 28 difractiva está separada de uno adyacente por una altura de paso que disminuye gradualmente (las alturas de paso están apodizadas) como la distancia de la zona de un eje 30 óptico del lente aumenta . Por vía de ejemplo, la altura de paso en cada limite de zona del patrón difractivo se puede definir de conformidad con la siguiente relación: Altura de paso = H(n2A_nl) en donde ? denota una longitud de onda de diseño (v.gr., 550 nm) , a denota un parámetro que se puede ajustar para controlar la eficiencia de difracción asociada con diversos órdenes, v.gr., a se puede seleccionar que sea 2.5, n< denota el índice de refracción de la óptica, n: denota el índice refractivo de un medio en el que el lente se coloca, y f,t,ijL:,ir se puede definir por la siguiente relación: fapodizar = 1 - (7^)3 en donde r; denota la distancia radial de la zona i, r¡.,,.: , denota el radio externo de la última zona di fractiva .

También se pueden emplear otras funciones de elevación a escala de apodización, tales como aquellas descritas en una solicitud de patente copendiente titulada "Lentes Difractivos Asféricos Apodizados" presentada el 1 de diciembre de 2004, y que tiene un número de serie 11/000770, que se incorpora en la presente por referencia. El patrón 26 difractivo cubre una porción de la superficie anterior (está truncado) y está rodeado por una porción refractiva de las estructuras difractivas que carecen de superficie. En esta modalidad, el lente 22 proporciona una potencia óptica positiva (v.gr., una potencia óptica en una escala de alrededor de 20 D a alrededor de 80 D) y el lente 24 proporciona una potencia óptica negativa (v.gr., una potencia en una escala de alrededor de -5 D a alrededor de -60 D) , aún cuando los signos de las potencias ópticas de los lentes también se pueden invertir. En muchas modalidades, los materiales de los que los lentes 22 y 24 se forman se seleccionan para tener dispersiones refractivas suficientemente diferentes de manera de permitir compensar las aberraciones cromáticas naturales del ojo en el enfoque alejado. Por vía de ejemplo, los materiales arriba descritos en conexión con las modalidades anteriores se pueden utilizar para formar los lentes 22 y 24. Por ejemplo, en una modalidad, el lente 22 puede formarse de material de lente Acrysof y el lente 24 se puede formar de material de lente Sensar . En algunas modalidades, el lente 20 oftálmico está configurado para proporcionar compensación parcial de la aberración cromática del ojo. Por ejemplo, se puede adaptar, de una manera arriba discutida, para corregir alrededor de 50% de la aberración cromática longitudinal del ojo. En otras modalidades, el lente 20 está adaptado para proporcionar una compensación completa para las aberraciones cromáticas del ojo. En algunas modalidades, se describen sistemas infraoculares multi-ópticos que no solamente proporcionan compensación de aberraciones cromáticas naturales del ojo sino también proporcionan algún grado de acomodo, v.gr., en una escala de alrededor de 1 a alrededor de 6 Dioptrías. Por vía de ejemplo, las Figuras 10A, 10B y 10C ilustran esquemáticamente un IOL 100 que comprende una óptica 102 posterior y una óptica 104 anterior. La óptica posterior incluye broches 106 que contienen huecos 108 definidos por un pestillo 110. La óptica 104 anterior incluye un par de hápticos 112 que están conectados a la óptica 104 mediante regiones 114 de articulación y contienen pasadores 116 de sujeción que están dimensionadas y configuradas para ajustarse dentro del hueco 108. Una vez implantada en el ojo, la contracción de la bolsa capsular puede ocasionar compresión de la óptica 104. A medida que la óptica 104 se comprime, las articulaciones 114 permiten que la óptica 104 semueva anteriormente en alejamiento de la óptica 102, con pasadores de sujeción pivotando dentro de los huecos 108. Esto puede cambiar la potencia total del sistema de lentes, v.gr. , en una escala de alrededor de 1 D a alrededor de 6 D. Detalles adicionales con respecto a diversas particula idades estructurales de lentes acomodativos, tales como el lente 100, se pueden encontrar en la Solicitud de Patente de EUA No. 6,969,403, que se incorpora en la presente por referencia. En esta modalidad, sin embargo, los materiales que forman las ópticas 102 y 104 y las curvaturas de las ópticas son seleccionados, de una manera rriba discutida, para compensar las aberraciones cromáticas naturales del ojo. Por ejemplo, la óptica 104 puede tener una potencia óptica positiva y la óptica 102 puede tener una potencia óptica negativa. Además, las ópticas 102 y 104 se pueden formar de materiales que tienen números Abbe suficientemente diferentes de manera de proporcionar una compensación cromática deseada. En general, el grado de la compensación cromática puede variar a medida que la distancia entre las dos ópticas cambia para proporcionar acomodo.

Aquellos que tienen experiencia ordinaria en ramo apreciarán que se pueden hacer diversas modificaciones las modalidades anteriores sin abandonar el alcance de la invención .

Claims

REIVINDICACIONES 1. - Un lente intraocular, que comprende una óptica posterior, y una óptica anterior, en donde las ópticas posterior y anterior tienen diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para proporcionar cooperativamente compensación para aberraciones cromáticas naturales del ojo a través de una escala de longitud de onda.
2. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde la escala de longitud de onda está centrada alrededor de una longitud de onda de alrededor de 550 nm .
3. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 2, en donde la escala de longitud de onda se extiende de una longitud de onda de alrededor de 400 nm a una longitud de onda de alrededor de 700 nm.
4. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde las ópticas posterior y anterior están adaptadas para proporcionar colectivamente una corrección de aberración cromática en una escala de alrededor de 0.5 Dioptrías a alrededor de 3.5 Dioptrías entre una longitud de onda de alrededor de 400 nm y una longitud de onda de alrededor de 700 nm.
5. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde una de las ópticas proporciona una potencia óptica positiva y la otra óptica proporciona una potencia óptica negativa.
6. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde las ópticas incluyen una pluralidad de superficies curvas que tienen curvaturas adaptadas para generar, en conjunción con las dispersiones refractivas, desplazamientos focales cromáticos de manera de proporcionar la compensación de la aberración cromática.
7. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde las ópticas están axialmente separadas por una distancia en la escala de alrededor de 0 a alrededor de 5 milímetros.
8. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 7, en donde un eje óptico de la óptica posterior es substancialmente coincidente con un eje óptico de la óptica anterior.
9. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde las ópticas posterior y anterior proporcionan colectivamente una potencia óptica en una escala de alrededor de -15 Dioptrías a alrededor de 50 Dioptrías.
10. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 9, en donde las ópticas posterior y anterior proporcionan colectivamente una potencia óptica en una escala de alrededor de 6 Dioptrías a alrededor de 34 Dioptrías.
11.- El lenta intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde las ópticas están formadas de materiales biocompatibles .
12. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 1, en donde una de las ópticas posterior y anterior se forma de copolimero reticulado de acrilato de 2-feniletilo y metacrilato de 2-feniletilo y el otro se forma de un terpolimero reticulado de acrilato de etilo, etilmetacrilato, y metacrilato de 2 , 2 , 2-trifluoroetilo .
13. - Un lente intraocular, que comprende: una óptica posterior que exhibe una dispersión refractiva a través de una escala de longitud de onda, una óptica anterior que exhibe una dispersión refractiva diferente a través de la escala de longitud de onda, las ópticas teniendo una pluralidad de superficies curvas, en donde las curvaturas de las superficies y las dispersiones refractivas de las ópticas están adaptadas para generar desplazamientos focales cromáticos para compensar aberraciones cromáticas del ojo a través de la escala de longitud de onda.
14. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde la óptica posterior proporciona una potencia óptica positiva y la óptica anterior proporciona una potencia óptica negativa.
15. - El lente infraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde la escala de longitud de onda se extiende de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm.
16. - El lente infraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde las ópticas posterior y anterior proporcionan colectivamente una potencia óptica en una escala de alrededor de -15 Dioptrías a alrededor de 50 Dioptrías.
17. - El lente infraocular de conformidad con la reivindicación 16, en donde las ópticas posterior y anterior proporcionan colectivamente una potencia óptica en una escala de alrededor de 6 Dioptrías a alrededor de 34 Dioptrías.
18. - El lenta infraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde las ópticas posterior y anterior se forman de diferentes materiales biocompatibles .
19.- El lente infraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde un eje óptico de la óptica posterior es substancialmente coincidente con un eje óptico de la óptica anterior.
20. - El lente infraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde las ópticas posterior y anterior están separadas por una distancia en una escala de cero a alrededor de 5 milímetros.
21. - El lente infraocular de conformidad con la reivindicación 13, en donde una de las ópticas posterior y anterior se forma de un copolímero reticulado de acrilato de 2-feniletilo y metacrilato de 2-feniletilo y la otra se forma de un terpolimero reticulado de acrilato de etilo, etilmetacrilato y metacrilato de 2, 2, 2-trifluoretilo .
22. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 18, en donde las ópticas posterior y anterior proporcionan colectivamente una potencia óptica en una escala de alrededor de -15 Dioptrías a alrededor de 50 Dioptrías.
23. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 22, en donde las ópticas posterior y anterior proporcionan colectivamente una potencia óptica en una escala de alrededor de 6 Dioptrías a alrededor de 34 Dioptrías.
24. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 18, en donde la escala de longitud de onda se extiende de una longitud de onda de alrededor de 400 nm a una longitud de onda de alrededor de 700 nm.
25. - El lente intraocular de conformidad con la reivindicación 18, en donde las ópticas están adaptadas para proporcionar una corrección de aberración cromática en una escala de alrededor de 0.5 Dioptrías a alrededor de 3.5 Dioptrías .
26. - Un sistema de lente oftálmico, que comprende un lente posterior, y un lente anterior, un patrón difractivo dispuesto en una superficie de uno de los lentes anterior o posterior de manera de permitir que los lentes proporcionen cooperativamente un enfoque cercano y un enfoque alejado, en donde los lentes exhiben diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para compensar la aberración cromática del ojo en el enfoque alejado a través de una escala de longitud de onda.
27.- El lente oftálmico de conformidad con la reivindicación 26, en donde el patrón difractivo es un patrón difractivo apodizado.
28.- El lente oftálmico de conformidad con la reivindicación 26, en donde el patrón difractivo proporciona una potencia de adición en una escala de alrededor de 1 a alrededor de 6 D para generar el enfoque cercano.
29.- El lente oftálmico de conformidad con la reivindicación 26, en donde una de las ópticas posterior y anterior se forma de un copolimero reticulado de acrilato de 2-feniletilo y metacrilato de 2-feniletilo y la otra se forma de un terpolimero reticulado de etilacrilato, etilmetacrilato, y 2 , 2 , 2- trifluoroetilmetacrilato .
30.- Un sistema de lente infraocular, que comprende una óptica posterior, y una óptica anterior, las ópticas estando moviblemente acopladas entre si de manera de permitir el movimiento de cuando menos una óptica, en respuesta a la aplicación de una fuerza de compresión a la misma, con relación a la otra, en donde las ópticas tienen diferentes dispersiones cromáticas adaptadas para proporcionar cooperativamente compensación para aberraciones cromáticas naturales del ojo a través de una escala de longitud de onda.
31. - El sistema de lente intraocular de conformidad con la reivindicación 30, en donde el sistema de lente proporciona un acomodo en una escala de alrededor de 1 D a alrededor de 6 D cuando se implante en el ojo de un paciente .
32. - El sistema de lente intraocular de conformidad con la reivindicación 30, en donde las ópticas están adaptadas para proporcionar colectivamente una corrección de aberración cromática en una escala de alrededor de 0.5 a alrededor de 3.5 Dioptrías a través de una escala de longitud de onda que se extiende de alrededor de 400 nm a alrededor de 700 nm.
33. - El sistema de lente intraocular de conformidad con la reivindicación 30, en donde una de las ópticas proporciona una potencia óptica positiva y la otra óptica proporciona una potencia óptica negativa.
34. - El sistema de lente intraocular de conformidad con la reivindicación 30, en donde las ópticas están formadas de dos materiales biocompatibles diferentes con números Abbe que difieren por cuando menos alrededor de 10.
35. - El sistema de lente infraocular de conformidad con la reivindicación 30, en donde una óptia se forma de PMMA y la otra óptica se forma de un polímero acrílico suave.
36. - El sistema de lente infraocular de conformidad con la reivindicación 30, en donde las ópticas se forma del copolímero reticulado de 2-feniletilacrilato y 2-feniletilmetacrilato y la otra óptica se forma de terpolímero reticulado de etilacrilato, etilmetacrilato y 2,2, 2- trifluoroetilmetacrilato .