MD682Z - Method for manufacture of a reeled article with R̅C̅ type structure - Google Patents
Method for manufacture of a reeled article with R̅C̅ type structure Download PDFInfo
- Publication number
- MD682Z MD682Z MDS20110172A MDS20110172A MD682Z MD 682 Z MD682 Z MD 682Z MD S20110172 A MDS20110172 A MD S20110172A MD S20110172 A MDS20110172 A MD S20110172A MD 682 Z MD682 Z MD 682Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- microcable
- microwires
- manufacture
- microcables
- signal source
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 14
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000013598 vector Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 claims abstract description 9
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 7
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims description 11
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 abstract description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 7
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 2
- 108010074506 Transfer Factor Proteins 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 230000001066 destructive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
- 238000000844 transformation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Coils Or Transformers For Communication (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la procedee de confecţionare a pieselor bobinate cu parametri distribuiţi, şi poate fi utilizată în domeniul construcţiei aparatelor de precizie, radioelectronicii şi al tehnicii de calcul, în confecţionarea elementelor de defazaj şi elementelor pentru circuite selective. The invention relates to methods for manufacturing wound parts with distributed parameters, and can be used in the field of precision apparatus construction, radio electronics and computing technology, in the manufacturing of phase-shifting elements and elements for selective circuits.
Până în prezent problema confecţionării pieselor bobinate cu structură de tip cu parametri distribuiţi, cu constanta de timp prestabilită la rezistenţa de trecere integrată redusă, cu controlul valorii constantei menţionate în procesul de confecţionare a piesei bobinate fără deteriorarea învelişului microcablului şi a izolaţiei aflate între înveliş şi conductorul central al microcablului, din cauza lipsei unei metode de control fără deteriorare nu a fost soluţionată. Until now, the problem of manufacturing coiled parts with a distributed parameter type structure, with the time constant preset at the reduced integrated contact resistance, with the control of the value of the mentioned constant in the process of manufacturing the coiled part without damaging the microcable sheath and the insulation between the sheath and the central conductor of the microcable, due to the lack of a non-destructive control method, has not been solved.
Este cunoscut un procedeu de confecţionare a pieselor cu structură de tip bobinate din microcablu coaxial prin rebobinarea unui microcablu de pe bobina debitoare pe carcasa piesei, ce se confecţionează, cu determinarea valorii constantei de timp prestabilită a piesei după lungimea cablului bobinat, considerând parametrii distribuiţi, rezistenţa liniară r şi capacitatea C a microcablului cunoscute şi omogene. În realitate mărimile r şi C ale microcablului posedă o neomogenitate esenţială [1]. A process for manufacturing parts with a coaxial microcable coiled structure is known by rewinding a microcable from the feeder coil onto the part housing, which is manufactured, with the determination of the value of the predetermined time constant of the part according to the length of the coiled cable, considering the distributed parameters, the linear resistance r and the capacitance C of the microcable known and homogeneous. In reality, the sizes r and C of the microcable possess an essential inhomogeneity [1].
Din această cauză după bobinarea pieselor după lungimea microcablului se cere ajustarea valorii constantei τ, care de regulă are loc în două moduri: prin debobinarea de pe piesa confecţionată a unei porţiuni de microcablu, ce constituie abaterea (pozitivă) a constantei reale τ de la cea nominală τnom, sau prin aceea că pe o porţiune prevăzută din lungimea carcasei piesei (suplimentar) se bobinează o cantitate de microcablu, a cărui constantă integrată τ este de aproximativ 95…98% din valoarea nominală τnom. În continuare se măsoară valoarea reală a constantei τ a microcablului bobinat, după care pe parcela doi a carcasei se bobinează suplimentar porţiunea de microcablu cu constanta Δτ, care împreună cu constanta τ constituie constanta nominală prestabilită τnom = τ + Δτ. Porţiunile de microcablu astfel bobinate, electric se unesc între ele prin două brâuri suplimentare, aplicate pe carcasa piesei, ce se confecţionează. Procedeului dat, de rând cu dezavantajele descrise mai sus, îi sunt caracteristice şi următoarele: For this reason, after winding the parts according to the length of the microcable, it is required to adjust the value of the constant τ, which usually takes place in two ways: by unwinding a portion of the microcable from the manufactured part, which constitutes the (positive) deviation of the real constant τ from the nominal one τnom, or by winding a quantity of microcable on a provided portion of the length of the part's casing (additionally), whose integrated constant τ is approximately 95…98% of the nominal value τnom. Next, the real value of the constant τ of the wound microcable is measured, after which the portion of the microcable with the constant Δτ is additionally wound on the second portion of the casing, which together with the constant τ constitutes the predetermined nominal constant τnom = τ + Δτ. The thus wound microcable portions are electrically connected to each other by two additional straps, applied to the casing of the part being manufactured. This process, along with the disadvantages described above, also has the following characteristics:
- sunt necesare patru contacte ale microcablului, în loc de două, cu carcasa piesei; creşterea numărului de contacte ale microcablului duce la o diminuare a siguranţei de funcţionare a piesei confecţionate; - four microcable contacts are required, instead of two, with the part housing; increasing the number of microcable contacts leads to a decrease in the operational safety of the manufactured part;
- se cere o potrivire individuală a bobinajului de ajustare pentru fiecare piesă în parte etc. - individual adjustment of the winding is required for each individual part, etc.
Cea mai apropiată soluţie este procedeul, în care piesa se bobinează la o precizie înaltă a constantei prevăzute τ, fără a folosi în continuare aparatură de ajustare, pentru aceasta în procesul de confecţionare a piesei din microcablu coaxial se aplică încontinuu o tensiune de frecvenţă fixă la învelişul porţiunii de microcablu, ce se găseşte între bobina debitoare de microcablu şi carcasa piesei ce se confecţionează, se măsoară unul din parametrii acestei tensiuni, de exemplu, faza, comparând acest parametru cu acelaşi parametru al tensiunii dintre microcablul central şi învelişul microcablului, bobinat deja pe carcasa piesei ce se confecţionează, cu continuarea bobinării până când parametrii comparaţi între ei ating raportul prestabilit [2]. The closest solution is the process, in which the part is wound to a high precision of the required constant τ, without further using adjustment equipment, for this in the process of making the part from coaxial microcable a fixed frequency voltage is continuously applied to the sheath of the microcable portion, which is located between the microcable feeder coil and the casing of the part being made, one of the parameters of this voltage is measured, for example, the phase, comparing this parameter with the same parameter of the voltage between the central microcable and the microcable sheath, already wound on the casing of the part being made, with the winding continuing until the compared parameters reach the preset ratio [2].
Dezavantajul acestor procedee constă în bobinarea piesei cu un singur microcablu, lungimea căruia şi, respectiv, rezistenţa de trecere integrată, la constante mari de timp , sunt foarte mari, ce puternic atenuează semnalul util. The disadvantage of these processes is that the part is wound with a single microcable, the length of which and, respectively, the integrated resistance, at high time constants, are very high, which strongly attenuates the useful signal.
Problema pe care o rezolvă invenţia constă în asigurarea constantei de orişice valoare la o rezistenţă de trecere integrată, care ar atenua semnalul util la o valoare accesibilă din punct de vedere practic, şi în micşorarea rezistenţei de pierderi de semnal al pieselor bobinate din microcablu, cu măsurarea indirectă a constantei de timp de valoare prestabilită, care se asigură de n microcabluri cu parametrii electrici identici unite paralel în structură. The problem solved by the invention consists in ensuring the constant of any value at an integrated pass resistance, which would attenuate the useful signal to a practically accessible value, and in reducing the signal loss resistance of the wound parts of the microcable, with the indirect measurement of the time constant of a predetermined value, which is ensured by n microcables with identical electrical parameters connected in parallel in the structure.
Procedeul, conform invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că piesa se confecţionează din n microcabluri coaxiale, cu parametrii electrici prestabiliţi, şi constă în debobinarea microcablurilor de pe bobine debitoare şi bobinarea acestora pe o carcasă metalică, totodată se formează un circuit dintr-o sursă de semnal armonic, bobinele debitoare de microcablu, unite în paralel, electrozi, uniţi în paralel, fiecare din ei formând cu învelişul fiecărui microcablu un contact electric glisant, şi un măsurător de fază; pe parcursul debobinării la porţiunile de învelişuri ale microcablurilor, ce se găsesc între bobinele debitoare şi piesa, ce se confecţionează, de la sursa de semnal se aplică o tensiune de frecvenţă fixă, în continuare se măsoară defazajul dintre vectorul sumar al curenţilor, ce trec prin porţiunile de învelişuri menţionate, şi vectorul sumar al tensiunilor dintre microcabluri şi învelişurile microcablurilor debobinate şi se întrerupe debobinarea la atingerea defazajului de 180° între vectorii sumari menţionaţi. The method, according to the invention, eliminates the disadvantages mentioned above in that the piece is made of n coaxial microcables, with predetermined electrical parameters, and consists of unwinding the microcables from the feeder coils and winding them on a metal casing, at the same time a circuit is formed from a harmonic signal source, the microcable feeder coils, connected in parallel, electrodes, connected in parallel, each of them forming a sliding electrical contact with the coating of each microcable, and a phase meter; During unwinding, a fixed frequency voltage is applied from the signal source to the portions of the microcable sheaths located between the feeder coils and the part being manufactured. Next, the phase shift between the sum vector of the currents passing through the mentioned sheath portions and the sum vector of the voltages between the microcables and the unwound microcable sheaths is measured, and unwinding is interrupted when the 180° phase shift between the mentioned sum vectors is reached.
Invenţia se explică prin desenele din fig. 1 - 4, care reprezintă: The invention is explained by the drawings in Fig. 1 - 4, which represent:
– fig. 1, schema structurală simplificată a mecanismului de confecţionare a piesei cu structură de tip ; – Fig. 1, simplified structural diagram of the mechanism for making the part with type structure;
– fig. 2, schema electrică echivalentă a circuitului, ce are loc în procesul de măsurare indirectă a constantei de timp τ ; – Fig. 2, equivalent electrical diagram of the circuit, which takes place in the process of indirect measurement of the time constant τ;
– fig. 3, schema electrică echivalentă, care arată că drept sursă de semnal de măsurare a constantei τ serveşte tensiunea, ce cade pe porţiunile de învelişuri ale microcablurilor trase de pe bobinele debitoare (pentru simplificarea schemei se arată schema echivalentă pentru un singur microcablu); – Fig. 3, equivalent electrical diagram, which shows that the voltage that falls on the sheath portions of the microcables pulled from the feeder coils serves as the signal source for measuring the constant τ (to simplify the diagram, the equivalent diagram for a single microcable is shown);
– fig. 4, schema electrică echivalentă a circuitului, în care se arată că rezistenţa sumară a porţiunilor de înveliş coaxial împreună cu piesa, ce se confecţionează cu constanta , formează un filtru rejector. – Fig. 4, the equivalent electrical diagram of the circuit, which shows that the total resistance of the coaxial sheath portions together with the part, which is made with the constant , forms a rejector filter.
În figuri sunt folosite următoarele semne de referinţă : 1 - bobinele debitoare de microcablu în număr de n, 2 - microcablurile, 3 - suporturile metalice, pe care se fixează bobinele debitoare, 4 - mediul conductor, pe care se depune microcablu debobinat, de exemplu, o carcasă metalică, 5 - piesa cu structură de tip , ce se confecţionează, 6 - contactele electrice, pe care glisează microcablurile 2 trase de pe bobinele 1 şi bobinate pe carcasele 4, 7 - arborele mecanismului de bobinare a piesei, 8 şi 9 - inele metalice de contact al piesei 5 cu circuitul electric de măsurare, 10 - sursa de semnal armonic, 11 şi 12 - contactele alunecătoare, care prin intermediul inelelor 8 şi 9 unesc electric piesa ce se confecţionează cu măsurătorul de fază, 13 - măsurătorul de fază, 14 şi 15 - porţiunile de microcabluri, ce se găsesc între bobinele debitoare 1 şi contactele alunecătoare 6 şi între contactele electrice 6 şi piesa ce se confecţionează 5, respectiv, 16 - brida, prin care se trag microcablurile 2 la depunerea lor pe carcasa 4, 17 - borna flexibilă, care uneşte partea metalizată a carcasei 4 cu inelul 8, pe care alunecă contactul alunecător 11, unit cu una din bornele măsurătorului de fază 13. The following reference signs are used in the figures: 1 - n number of microcable feeder coils, 2 - microcables, 3 - metal supports, on which the feeder coils are fixed, 4 - conductive medium, on which the unwound microcable is deposited, for example, a metal casing, 5 - the part with a structure of the type being manufactured, 6 - electrical contacts, on which the microcables 2 pulled from the coils 1 and wound on the casings 4 slide, 7 - the shaft of the part winding mechanism, 8 and 9 - metal contact rings of the part 5 with the electrical measuring circuit, 10 - the harmonic signal source, 11 and 12 - sliding contacts, which by means of the rings 8 and 9 electrically connect the part being manufactured with the phase meter, 13 - the phase meter, 14 and 15 - the portions of microcables, which are found between the feeder coils 1 and the sliding contacts 6 and between the electrical contacts 6 and the part being manufactured 5, respectively, 16 - the clamp, through which the microcables 2 are pulled when they are placed on the housing 4, 17 - the flexible terminal, which connects the metallized part of the housing 4 with the ring 8, on which the sliding contact 11 slides, connected to one of the terminals of the phase meter 13.
Mecanismul de confecţionare a piesei bobinate din fig. 1 funcţionează în modul următor. The winding part manufacturing mechanism in Fig. 1 works in the following way.
Bobinele 1 se fixează în suporturile 3. Carcasa 4 se fixează în arborele 7 al mecanismului de bobinare. Capetele microcablurilor 2 mai întâi se curăţă de învelişul coaxial şi izolaţie, după care se trec prin contactele 6 şi brida 16, şi în continuare galvanic se lipesc la inelul „a” al carcasei 4. Astfel se formează circuitele electrice arătate în fig. 2 şi, respectiv, în fig. 3 şi 4. În fig. 3 pentru simplitate este arătată o parte de circuit din cele n părţi. În continuare se alimentează sursa de semnal 10, măsurătorul de fază 13 şi mecanismul de bobinare. Se porneşte mecanismul de bobinare şi, respectiv, microcablurile, fiind trase de pe bobinele 1 în lungul axelor lor, se bobinează pe carcasa 4, formând piesa 5, care prezintă o structură de tip cu parametrii distribuiţi, cu rezistenţa de trecere integrată . La atingerea constantei de timp τ a microcablurilor 2 debobinate şi, respectiv, bobinate pe carcasa metalică 4 a piesei 5, a valorii prestabilite care se fixează prin defazajul de 180° dintre vectorul sumar al curenţilor ce curg prin porţiunile de microcabluri 15, unite în paralel, şi vectorul sumar al tensiunilor dintre microfirele centrale şi învelişurile coaxiale ale microcablurilor 2 coaxiale, unite la inelul „a” (punctele m, n) de la ieşirea piesei 5 (fig. 1 - 4), debobinarea se întrerupe. The coils 1 are fixed in the supports 3. The housing 4 is fixed in the shaft 7 of the winding mechanism. The ends of the microcables 2 are first cleaned of the coaxial sheath and insulation, after which they are passed through the contacts 6 and the clamp 16, and then galvanically soldered to the ring "a" of the housing 4. Thus, the electrical circuits shown in Fig. 2 and, respectively, in Fig. 3 and 4 are formed. In Fig. 3, for simplicity, one part of the circuit from the n parts is shown. Next, the signal source 10, the phase meter 13 and the winding mechanism are powered. The winding mechanism is started and, respectively, the microcables, being pulled from the coils 1 along their axes, are wound on the housing 4, forming the part 5, which has a distributed-parameter type structure with integrated contact resistance. Upon reaching the time constant τ of the microcables 2 unwound and, respectively, wound on the metal casing 4 of the part 5, of the preset value which is set by the 180° phase shift between the sum vector of the currents flowing through the microcable portions 15, connected in parallel, and the sum vector of the voltages between the central microwires and the coaxial sheaths of the coaxial microcables 2, connected to the ring "a" (points m, n) at the output of the part 5 (fig. 1 - 4), the unwinding is interrupted.
La alimentarea sursei 10, măsurătorului 13 şi conectarea microcablurilor 2, conform schemei din fig. 1, piesa bobinată cu structură de tip împreună cu porţiunile de microcabluri 15 formează un filtru rejector (fig. 4), cu coeficientul de transfer When powering the source 10, the meter 13 and connecting the microcables 2, according to the diagram in Fig. 1, the coiled piece with a type structure together with the microcable portions 15 form a rejector filter (Fig. 4), with the transfer coefficient
. (1). (1)
La frecvenţa de rejecţie a filtrului menţionat f = f0 factorul de transfer M devine nul, când numărătorul relaţiei (1) este: At the rejection frequency of the mentioned filter f = f0 the transfer factor M becomes zero, when the numerator of relation (1) is:
1 + Nθshθ = 0, (2)1 + Nθshθ = 0, (2)
unde , where,
l - lungimea unui singur microcablu bobinat pe carcasa 4, l - length of a single microcable wound on housing 4,
r şi C - respectiv rezistenţa şi capacitatea pe unitate de lungime a microcablului. r and C - respectively the resistance and capacitance per unit length of the microcable.
După divizarea părţii imaginare de cea reală a relaţiei (2) şi anumite transformări obţinem: After dividing the imaginary and real parts of relation (2) and making certain transformations, we obtain:
(a) thγ = -tgγ (b) (3)(a) thγ = -tgγ (b) (3)
Relaţia (3, b) coincide cu relaţia cunoscută din teoria liniilor lungi de tip , când defazajul dintre curentul de intrare Iin şi tensiunea de ieşire Uieş a liniei în regim de gol este de 180°, adică ∠IinUieş.în gol = 180°. The relation (3, b) coincides with the relation known from the theory of long lines of type , when the phase shift between the input current Iin and the output voltage Uieş of the line in no-load mode is 180°, i.e. ∠IinUieş.in no-load = 180°.
Deoarece piesa confecţionată poate fi privită ca o linie lungă cu parametrii distribuiţi (rezistenţa r şi capacitatea C pe unitate de lungime), iar curentul ce curge prin învelişul porţiunii 15 de microcablu de rezistenţa NR este curent de intrare în piesa ce se confecţionează, teoria liniei lungi pe deplin poate fi aplicată în analiza schemei echivalente în fig. 4. Since the fabricated part can be viewed as a long line with distributed parameters (resistance r and capacitance C per unit length), and the current flowing through the sheath of the microcable portion 15 of resistance NR is the input current into the fabricated part, the long line theory can be fully applied in the analysis of the equivalent circuit in Fig. 4.
Soluţia relaţiei (3,b) în raport cu mărimea γ este: The solution of relation (3,b) with respect to the quantity γ is:
(4)de unde (5)(4)where (5)
iar k = 1, 2, 3… and k = 1, 2, 3…
Prima valoare a mărimii γ (când k = 1), la care ∠IinUieş.în gol = 180°, este de 2,365, iar constanta şi frecvenţa la această valoare γ se găsesc din relaţia The first value of the quantity γ (when k = 1), at which ∠IinUieş.in hollow = 180°, is 2.365, and the constant and frequency at this value γ are found from the relation
fτ = f0τ = 1,78 = const. (6) fτ = f0τ = 1.78 = const. (6)
Relaţiile (1) - (6) arată modul de măsurare indirectă a constantei de timp τ cu valoarea prestabilită prin măsurarea defazajului de 180° dintre curenţii şi tensiunile sumare menţionate. Relations (1) - (6) show the indirect measurement of the time constant τ with the preset value by measuring the 180° phase shift between the mentioned currents and voltages.
1. Сборник. Микропровод и приборы сопротивления. Материалы IV конференции молодых ученых Молдавии, выпуск 1, Кишинев 1966, с. 204-215 1. Сборник. Микропровод и приборы сопротивления. Materials of the IV conference of young students of Moldova, выпуск 1, Chişinău 1966, p. 204-215
2. SU 588565 A1 1978.02.08 2. SU 588565 A1 1978.02.08
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20110172A MD682Z (en) | 2011-10-19 | 2011-10-19 | Method for manufacture of a reeled article with R̅C̅ type structure |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20110172A MD682Z (en) | 2011-10-19 | 2011-10-19 | Method for manufacture of a reeled article with R̅C̅ type structure |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD682Y MD682Y (en) | 2013-09-30 |
| MD682Z true MD682Z (en) | 2014-04-30 |
Family
ID=49301214
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20110172A MD682Z (en) | 2011-10-19 | 2011-10-19 | Method for manufacture of a reeled article with R̅C̅ type structure |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD682Z (en) |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU588565A1 (en) * | 1973-10-10 | 1978-01-15 | Кишиневский Политехнический Институт Им. С.Лазо | Method of manufacturing wound articles |
| MD3353G2 (en) * | 2004-09-09 | 2008-02-29 | Технический университет Молдовы | Process for manufacturing wound articles of coaxial cable |
-
2011
- 2011-10-19 MD MDS20110172A patent/MD682Z/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU588565A1 (en) * | 1973-10-10 | 1978-01-15 | Кишиневский Политехнический Институт Им. С.Лазо | Method of manufacturing wound articles |
| MD3353G2 (en) * | 2004-09-09 | 2008-02-29 | Технический университет Молдовы | Process for manufacturing wound articles of coaxial cable |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| Сборник. Микропровод и приборы сопротивления. Материалы IV конференции молодых ученых Молдавии, выпуск 1, Кишинев 1966, с. 204-215 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD682Y (en) | 2013-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3434052A (en) | Deformable loop apparatus for measuring alternating currents | |
| CN102576038B (en) | Current sensing device and method | |
| CN101027563B (en) | Improvements in and relating to current measuring apparatus | |
| JP6438963B2 (en) | Broadband Rogowski transducer with screened coil | |
| US12027305B2 (en) | Openable current transformer comprising a flexible magnetic core | |
| Abdi-Jalebi et al. | High-performance low-cost Rogowski transducers and accompanying circuitry | |
| PL181679B1 (en) | Monitoring device for sensing electrical discharges in the tested object PL | |
| US20140292353A1 (en) | Line impedance stabilization network | |
| GB2088568A (en) | A transducer for an alternating current measuring device | |
| WO2021198589A3 (en) | Very-wide-bandwidth current sensor | |
| JP6768434B2 (en) | Current sensor and current detector | |
| MD682Z (en) | Method for manufacture of a reeled article with R̅C̅ type structure | |
| JP2011222761A (en) | Helmholtz coil type magnetic field generator using shielded loop | |
| MD3961F1 (en) | Device for measuring the linear resistance of the glass-insulated wire in the casting process | |
| EP4191254A1 (en) | Current sensor and manufacturing method of current sensor | |
| CN106796840B (en) | High quality coil | |
| CN114026439B (en) | Current transformer for measuring residual current | |
| SU588565A1 (en) | Method of manufacturing wound articles | |
| RU159201U1 (en) | HIGH VOLTAGE COMBINED DIGITAL DEVICE FOR MEASURING CURRENT AND VOLTAGE | |
| US20240310413A1 (en) | Current shunt using wire bundle construction | |
| MD1010Z (en) | Installation and method for manufacturing a reeled article with R̅C̅-̅0̅ type structure | |
| Wapakabulo et al. | Braid Rogowski coil | |
| MD954Z (en) | Method for adjusting the electrical parameters of the articles of the type R̅C̅-̅0̅ in the manufacturing process thereof | |
| CN213025774U (en) | Flexible coil sensor | |
| CN114127565B (en) | Device for determining the current flowing through a busbar |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FG9Y | Short term patent issued | ||
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |