LU85914A1 - Procede et appareil pour la separation de particules solides et de matieres gazeuses - Google Patents

Description

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La présente invention concerne un procédé pour séparer des particules solides et des matières gazeuses, en particulier des particules solides et matières gazeuses chaudes présentes dans des procédés d'extraction d'hydro-5 carbures d'un substrat contenant des hydrocarbures tel qu'un schiste bitumineux, un sable asphaltique ou un charbon bitumineux.La présente invention concerne aussi un appareil à utiliser dans le procédé de séparation. Il est bien connu que l'on peut extraire des hydrocarbures d'un 10 substrat contenant des hydrocarbures en chauffant des particules du substrat à une température d'au moins 400°C en l'absence quasi-complète d'oxygène et en recueillant les hydrocarbures libérés. Dans le^ cas de schiste bitumineux, ce procédé est appelé habituellement distillation 15 à la cornue et, dans le cas de charbon bitumineux, il est appelé pyrolyse. Généralement, un procédé pour l'extraction d'hydrocarbures de substrats contenant des hydrocarbures tels qu'un schiste bitumineux comprend trois étapes successives : préchauffage, distillation à la cornue et 20 combustion.

Il est avantageux que les particules de substrat utilisées dans l'extraction soient soumises à une étape séparée de préchauffage/séchage, c'est-à-dire à un chauffage de ces particules à une température inférieure à celle à laquelle 25 l'extraction proprement dite a lieu. Le transfert de chaleur aux particules de substrat peut être effectué par une méthode appropriée quelconque. Une méthode préférée comprend le chauffage des particules de substrat avec un milieu solide porteur de chaleur approprié par écoulement indirect 30 à contre-courant, en utilisant une série de boucles de transfert de chaleur contenant chacune un fluide de transfert de chaleur en circulation approprié (par exemple du méthanol, de l'eau ou de l'oxyde de phényle/diphényle.) choisi de préférence de manière que la série entière per-35 mette une élévation échelonnée de la température des -2- particules de substrat fraîches et un abaissement échelonné de la température du milieu solide porteur de chaleur. On peut utiliser n'importe quel milieu solide porteur de chaleur comme du sable, mais une préférence est accordée 5 à l'utilisation de substrat usé chaud obtenu dans le traitement ultérieur. Les particules du substrat et celles du substrat usé chaud sont maintenues de préférence les unes et les autres dans un état sensiblement fluidisé. Cela peut être obtenu de manière appropriée en utilisant de l'air 10 et/ou de la vapeur d'eau comme gaz fluidisant, de préférence arrivant par une canalisation commune. Le moyen préféré de circulation du fluide de transfert de chaleur dans les boucles est ce qu'on appelle l'effet de thermosiphon. Les particules du substrat sont normalement préchauffées à 15 environ 250°C en utilisant du substrat usé chaud ayant une température initiale d'environ 800°C comme milieu porteur de chaleur.

L'étage de distillation à la cornue comprend un certain nombre de compartiments pourvus chacun d'une entrée 20 pour vapeur d'eau et d'une entrée supérieure séparée pour introduction de schiste usé chaud provenant de la zone de combustion dans le lit fluidisé de particules de substrat contenant des hydrocarbures qui sont introduites dans le premier compartiment après l'étage de préchauffage et sont 25 passées successivement aux autres compartiments par un système de chicanes ou de déversoirs. Les hydrocarbures libérés provenant des particules de schiste en même temps que la vapeur d'eau provenant de chaque zone sont passés par des cyclones à une canalisation d'enlèvement du produit.

30 La distillation à la cornue est effectuée normalement à des températures comprises dans l'intervalle de 400-550°C, de préférence de 450-500°C.

Dans l'étage de combustion, la combustion du schiste usé contenant du coke est effectuée par traitement par un 35 gaz oxydant comme de l'air qui normalement est préchauffé pour que l'on obtienne une inflammation appropriée. Des -3- particules de schiste usé chaudes à des températures de jusqu'à 850°C sont obtenues dans l'étage de combustion et peuvent être recyclées à l'étage de distillation à la cornue pour servir de milieu solide porteur de chaleur 5 pour échange direct de chaleur et/ou à l'étage de préchauffage (pour servir de milieu solide porteur de chaleur pour échange indirect de chaleurj. Le brevet britannique N° 2 097 017 fournissant une information détaillée sur l'extraction d'hydrocarbures de substrats contenant des 10 hydrocarbures est incorporé ici par référence.

Un des problèmes à résoudre quand des mélanges de particules solides (chaudes) et de matières gazeuses doivent être séparés, comme les gaz de combustion chargés de particules solides obtenus dans des procédés de combustion 15 ou de conversion catalytique, comprend une méthode efficace de séparation, combinée avec une récupération ultérieure des particules solides. Comme les particules solides chaudes obtenues à partir du gaz de combustion émis durant le stade de combustion d'un procédé pour l'extraction 20 d'hydrocarbures de substrats contenant des hydrocarbures sont très utiles, il serait très intéressant que non seulement on puisse recueillir ces particules, mais que de plus on puisse régler la direction et le débit de sortie des particules solides chaudes recueillies.

25 On a maintenant trouvé un procédé dans lequel on utilise un récipient de séparation cyclonique qui permet un débit de sortie réglé des particules solides par aération grâce à un moyen de décharge.

La présente invention concerne donc un procédé pour 30 la séparation de particules solides et de matières gazeuses selon lequel une suspension de particules solides et de matières gazeuses est passée dans la partie supérieure d'un récipient de séparation cyclonique comportant une zone de tourbillonnement cyclonique qui peut contenir des moyens 35 de stabilisation du vortex et une zone inférieure de lit -4- dense qui peut contenir des moyens de strippage, et où les matières gazeuses séparées sont évacuées de la partie supérieure de la zone cyclonique et les particules solides sont passées dans la zone inférieure de lit dense, d'où les 5 particules sont évacuées par aération (comme défini ci- après) par un moyen de décharge qui communique avec la zone de lit dense.

Le présent procédé concerne de préférence un procédé pour la séparation de particules solides et de matières 10 gazeuses dans lequel le moyen de décharge comprend un tronc de cône renversé.

La présente invention concerne en particulier un procédé pour la séparation de particules solides chaudes et de matières gazeuses obtenues dans l'étape de combustion 15 d'un procédé pour l'extraction d'hydrocarbures de substrats contenant des hydrocarbures, selon lequel les particules solides et les matières gazeuses sont séparées dans un récipient de séparation cyclonique où les particules solides recueillies dans la zone inférieure de lit dense 20 sont évacuées par aération en utilisant un tronc de cône renversé comme moyen de décharge.

Le procédé selon la présente invention peut être mis en oeuvre commodément en utilisant un récipient de séparation cyclonique comprenant des moyens de stabilisation du 25 vortex, ce qui permet la combinaison du séparateur cyclonique et d'un dispositif de strippage en aval, de sorte que le gaz de strippage peut passer à la zone de séparation cyclonique sans perte importante d'efficacité. L'intensité et la stabilité du vortex sont d'une importance primordiale 30 dans la détermination tant de l'efficacité de séparation que de la résistance à l'érosion d'un cyclone. Par "stabilité", on veut dire que le vortex est maintenu dans le centre du cyclone et que la dissipation d'énergie turbulente est réduite. L'ensemble combiné de zone cyclonique/moyens de 35 stabilisation du vortex/zone de strippage fournit l'avantage

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-5- concomitant d'un strippage rapide pour évacuer la majeure partie de la vapeur ainsi que la vapeur interstitielle et donne un plus long temps de strippage pour la désorption des hydrocarbures résiduels et/ou de la matière contenant 5 de l'oxygène des particules solides.

Généralement, des stabilisateurs de vortex sous la forme d'une plaque pleine ou d'un disque circulaire peuvent être utilisés de manière satisfaisante. Avantageusement, on peut ajouter au stabilisateur une pointe à vortex, que 10 l'on appelle aussi un chercheur de vortex, pour limiter et centrer le mouvement latéral du vortex. On utilise de préférence un chercheur de vortex quand le vortex est situé à une distance de 5-8 diamètres du tube de sortie du vortex de la sortie du vortex dans la partie supérieure de la zone 15 cyclonique. Le chercheur de vortex est de manière appropriée une tige de recherche de vortex attachée au centre des moyens de stabilisation et s'étendant vers le haut en direction de la zone de tourbillonnement du cyclone. De préférence, un tel chercheur de vortex sera plus grand 20 qu'environ un tiers de la longueur du vortex. Les moyens de stabilisation du vortex sont formés de matières sensiblement inertes telles que l'acier inoxydable et des alliages comme Incoloy et Hastelloy. Une partie ou la totalité des moyens peut être composée de matière céramique. 25 II est possible aussi d'utiliser des moyens de stabi lisation de vortex comprenant un passage axial ouvert par lequel le gaz s'écoule de la zone de strippage au centre du vortex présent dans la zone cyclonique. La présence d'un trou axial dans la plaque (et la pointe) du chercheur de 30 vortex permet le retour du gaz entraîné séparé des particules solides dans la zone de strippage sous les moyens de stabilisation du vortex en raison de la différence de pression agissant par le trou axial sur la sortie du gaz à travers le centre du cyclone.

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Si on le désire, les matières gazeuses évacuées de la partie supérieure de la zone cyclonique peuvent être soumises à une séparation supplémentaire en utilisant un ou plusieurs cyclones classiques dont la zone ou les zones 5 inférieures communiquent avec la zone inférieure de lit dense du récipient de séparation cyclonique. La partie inférieure du récipient de séparation cyclonique comprend durant l'opération un lit dense qui peut être pourvu de moyens de strippage pour permettre le strippage des 10 matières interstitielles du substrat usé chaud présent dans le lit dense. On peut utiliser de la vapeur d'eau ou un autre gaz approprié quelconque comme agent de strippage, qui est introduit dans le lit dense, par exemple au moyen de buses situées dans ce lit et qui sont reliées, de pré-15 férence par un conduit commun, à la source de l'agent de strippage.

Le lit dense sert aussi de zone tampon calmante et/ou de désaération qui facilite l'enlèvement du substrat usé chaud par le moyen de décharge comme on l'expliquera ci-20 après. D'une manière appropriée, la hauteur du lit dense est comprise entre 1/20 et 1/4 de la longueur totale du récipient de séparation cyclonique, suivant la matière qui est traitée.

L'évacuation de particules solides, comme de substrat 25 usé chaud, du lit dense dans la partie inférieure du récipient de séparation cyclonique est favorisée par aération, c'est-à-dire en laissant un courant de gaz aérer la phase dense formée par les particules présentes dans le moyen de décharge communiquant avec le lit dense, les 30 particules étant évacuées ensuite par une canalisation verticale qui communique avec la sortie du moyen de décharge. Le moyen de décharge est équipé d'au moins un moyen d'entrée pour gaz d'aération. Les gaz d'aération utilisables comprennent l'air, l'azote, la vapeur d'eau, 35 l'anhydride carbonique, du gaz de combustion, ainsi que -Valeurs mélanges. Les gaz d'aération proviennent normalement de sources extérieures. Le débit de gaz dépendra des dimensions réelles et de la forme du moyen de décharge et 3 peut varier entre 0,2 et 80 m /h. De préférence, on 5 effectue l'aération en utilisant un débit de gaz. compris 3 entre 1 et 60 m /h. De préférence, le moyen de décharge est en forme de tronc de cône renversé et le gaz d'aération est introduit à travers une plaque frittée ou perforée montée à l'intérieur du cône. Il est possible aussi, bien 10 que ce ne soit pas préféré, d'introduire le gaz d'aération par des buses présentes dans le moyen de décharge. On utilise de manière appropriée des troncs de cônes renversés ayant des demi-angles inclus compris entre 10° et 40°. Les cônes doivent être réalisés de manière qu'un écoulement en 15 entonnoir des particules solides soit sensiblement empêché. Pour faciliter l'évacuation des particules solides aérées, le moyen de décharge débouche de préférence dans une canalisation verticale ayant une surface de section qui est de préférence au moins double de la plus petite surface de 20 section du moyen de décharge, réduisant ainsi au minimum la formation de ponts de particules solides sur la surface libre de la gorge. Il est avantageux aussi de traiter des particules assez petites, par exemple des particules ayant un plus grand diamètre de moins de 5 mm, de préférence 25 moins de 3 mm.

Si on le désire, deux moyens de décharge ou plus, par exemple jusqu'à 12 troncs de cônes renversés peuvent être en communication avec le lit dense. Une telle construction a l'avantage supplémentaire que l'on obtient divers 30 courants de particules qui peuvent être utilisés dans des buts différents, comme pour transport à des endroits différents.

Le procédé selon la présente invention peut être utilisé commodément dans la séparation de particules de 35 schiste chaudes et de matières gazeuses obtenues durant un -8- procédé d'extraction d'hydrocarbures d'un substrat contenant des hydrocarbures en chauffant des particules du substrat à une température d'au moins 400°C pour obtenir du substrat contenant du coke et des hydrocarbures libérés 5 et en soumettant le substrat contenant du coke à une combustion. Les particules de schiste entraînées dans les gaz de combustion chauds produits dans l'étape de combustion du procédé d'extraction peuvent être séparées efficacement en utilisant le récipient de séparation cyclo-10 nique dont il a été question ci-dessus.

Les gaz de combustion entrant dans le récipient de séparation cyclonique auront normalement une température bien au-dessus de 500°C, par exemple comprise entre 700°C et 900°C. Les particules solides séparées étant encore à 15 une température bien au-dessus de 500°C sont commodément au moins partiellement recyclées à l'étape de distillation à la cornue du procédé d'extraction dont il a été question ci-dessus pour servir de milieu porteur de chaleur pour échange direct de chaleur et/ou à la zone de refroidissement 20 de l'étape de préchauffage/séchage pour servir de milieu porteur de chaleur pour 1'échange indirect de chaleur avec des particules fraîches à chauffer avant distillation à la cornue. Il est possible aussi de recycler une partie ou la totalité des particules séparées à l'étape de combustion.

25 Dans la pratique, une partie des particules solides chaudes obtenues sera recyclée à l'étape de distillation à la cornue et/ou de préchauffage et une partie â l'étape de combustion.

Un autre aspect de la présente invention concerne un 30 appareil utilisable pour la mise en oeuvre du procédé selon la présente invention, comprenant un séparateur cyclone ayant un moyen d'entrée pour recevoir des suspensions de particules solides (chaudes) et de matière gazeuse provenant d'un conduit ; un logement creux vertical attaché à ce 35 moyen d'entrée et coopérant avec lui pour former une zone -9- de tourbillonnement dans laquelle les suspensions sont mises en forme d'un vortex fluide, le logement creux comprenant des moyens de sortie du vortex montés dans la partie supérieure du logement pour évacuer les matières 5 gazeuses et des moyens de sortie montés dans la partie inférieure du logement pour évacuer les particules solides ; des moyens pour supporter un lit dense près du fond du logement ; des moyens de décharge communiquant avec le fond du lit dense et ayant des moyens d'entrée pour recevoir 10 l'agent d'aération et des moyens de sortie pour l'évacuation des particules solides aérées.

Dans un mode de réalisation préféré de l'appareil, des moyens de stabilisation du vortex sont montés dans la partie intermédiaire du logement, définissant ainsi entre 15 ces moyens de stabilisation et la sortie supérieure du a vortex une zone de cyclone, dans laquelle les particules solides sont séparées de la matière gazeuse pour former un fluide épuré, pour stabilisation et centrage du vortex afin de réduire au minimum le ré-entraînement des particules 20 dans le fluide épuré. Les moyens de stabilisation du vortex comprennent commodément un disque plein ou une plaque qui peut avoir, attachée à son centre et s'étendant vers le haut en direction de la zone de tourbillonnement cyclonique, une tige de recherche de vortex.

25 Les moyens de stabilisation du vortex peuvent comprendre un passage axial ouvert.

L'appareil selon la présente invention peut comprendre aussi des moyens de strippage dans le lit dense pour dépouiller les matières gazeuses des particules solides 30 présentes dans le lit dense. L'appareil peut être pourvu aussi d'un ou plusieurs cyclones secondaires dont la zone ou les zones inférieures communiquent avec le lit dense.

Le moyen de décharge en communication avec le lit dense peut être n'importe quel moyen de décharge pourvu 35 de moyens d'aération, par exemple une canalisation, verticale comprenant une ou plusieurs entrées pour introduction -10- = du gaz d'aération dans les particules présentes dans le moyen de décharge. Si. on le désire, le gaz d'aération peut être introduit par un système de buses situé dans le moyen de décharge et relié à une canalisation d'alimentation 5 commune pour introduction du gaz d'aération à partir d'une source extérieure.

De préférence, l'appareil à utiliser dans le procédé selon la présente invention comprend un tronc de cône renversé comme moyen de décharge. Des troncs de cônes 10 renversés ayant des demi-angles inclus compris entre 10° et 40° peuvent être utilisés de manière appropriée, en particulier quand ils règlent le débit massique des particules solides durant la décharge.

Le moyen de décharge débouche de préférence dans une 15 canalisation verticale ayant une surface de section qui est au moins double de la plus petite surface de section du moyen de décharge, réduisant ainsi au minimum la formation de ponts de particules solides sur la surface libre de la gorge. Si on le désire, un certain nombre de moyens de 20 décharge, par exemple jusqu'à 12 troncs de cône renversés, peuvent être en communication avec le lit dense.

Le procédé d'extraction dans lequel l'appareil décrit ci-dessus est utilisé peut comprendre un certain nombre d'étages de combustion, alimentés en matières provenant de 25 parties différentes de l'étage de distillation à la cornue, chaque dispositif de combustion étant pourvu d'un ou plusieurs récipient de séparation cyclonique comme décrit ci-dessus, qui peuvent être équipés chacun d'un ou plusieurs cyclones secondaires.

30 L'invention est maintenant illustrée encore par réfé rence aux dessins annexés, où la figure 1 représente un récipient de séparation cyclonique selon la présente invention équipé aussi de moyens de stabilisation du vortex et la figure 2 représente un mode de réalisation plus 35 détaillé où le moyen de décharge est sous la. forme d'un tronc de cône renversé.

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Cornine représenté sur la figure 1, le récipient de séparation cyclonique 1 a une entrée rectangulaire 2 pour recevoir des suspensions de particules solides chaudes et de matières gazeuses (comme des gaz combustibles chauds 5 contenant des particules de schiste entraînées). Le gaz sort du récipient de séparation cyclonique par le tuyau 3. Les particules encore présentes dans le produit de tête du cyclone peuvent être recueillies par un ou plusieurs cyclones secondaires (non représentés.) et introduites par une sortie 10 4 des particules des cyclones secondaires dans la partie inférieure du récipient de séparation cyclonique. Le suspension introduite en 2 passe à une zone de tourbillonnement cyclonique 5 qui contient éventuellement un moyen 6 de stabilisation du vortex qui peut être pourvu d'un 15 chercheur de vortex 7, situé à une distance appropriée du fond du tuyau de sortie 3 pour le gaz épuré. Au-dessous du stabilisateur de vortex 6, se trouve une zone de strippage 8 et un lit dense 9 est relié à elle. Normalement, le diamètre intérieur du lit dense est égal à celui de la zone 20 de tourbillonnement. Un agent de strippage peut être introduit dans le lit dense 9 par un système de buses 10 équipé d'un conduit commun. Les particules solides recueillies dans le lit dense 9 sont évacuées du récipient de séparation cyclonique 1 par un moyen de décharge 11 qui 25 est en communication avec le lit dense 9 et comporte des ouvertures 12 pour permettre l'accès de l'agent d'aération 13. La figure 2 représente un mode de réalisation plus détaillé d'un moyen de décharge préféré. Le moyen de décharge est sous la forme d'un tronc de cône renversé 21 30 en communication avec la sortie du lit dense 9. Le moyen de décharge a un demi-angle inclus de 30°. Le diamètre du cône renversé est environ trois fois plus grand à la sortie du lit dense qu'à la jonction avec la canalisation verticale 23. La surface de section de la canalisation verticale 35 23 est de préférence au moins double de la plus petite ÿ -12- surface de section du tronc de cône renversé, selon la matière gui est traitée. Le tronc de cône renversé est pourvu d'une plaque frittée 24 pour permettre l'accès du gaz "'d'aération, par exemple par le conduit 25, aux 5 particules solides présentes dans le moyen de décharge.

Il sera évident que la présente invention n'est nullement limitée aux modes de réalisation présentés ici. Spécialement, les moyens de stabilisation du vortex, les moyens de strippage et les moyens de décharge pourvus de 10 systèmes d'aération peuvent varier par rapport aux modes de réalisation décrits ici sans qu'on sorte pour autant du cadre général de la présente invention.

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Claims (18)

1. Un procédé pour la séparation de particules solides et de matières gazeuses, selon lequel on fait passer une suspension de particules solides et de matières gazeuses dans la partie supérieure d'un récipient de sépa· 5 ration cyclonique équipé d'une zone de tourbillonnement cyclonique qui peut contenir des moyens de stabilisation (6) du vortex et d'une zone inférieure de lit dense qui peut contenir des moyens de strippage, et les matières gazeuses séparées sont évacuées de la partie supérieure de la zone 10 cyclonique et les particules solides sont passées dans la zone inférieure de lit dense (9) d'où les particules sont évacuées par aération (comme défini ci-dessus) par un moyen de décharge qui communique avec la zone de lit dense.

2. Un procédé selon la revendication 1, caractérisé en 15 ce que le moyen de décharge (n) comprend un tronc de cône renversé (21).

3. Un procédé selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisé en ce qu'on utilise un disque plein ou une plaque comme moyen de stabilisation (6) du vortex, ayant, 20 attachée à son centre et s'étendant vers le haut en direction de la zpne de tourbillonnement cyclonique, une tige de recherche de vortex (7) .

4. Un procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que le moyen de stabilisation (6) du vortex canprend un 25 passage axial ouvert par lequel le gaz passe de la zone de lit dense au centre du vortex dans la zone du cyclone.

5. Un procédé selon une ou plusieurs c revendications 1-4, caractérisé en ce que les matières évacuées de la partie supérieure de la zone cyclonique (5) sont introduites 30 dans un autre cyclone dont la zone inférieure communique avec la zone de lit dense (9) du récipient de séparation cyclonique. » -14--

6. Un procédé selon une ou plusieurs des revendications 1-5, caractérisé en ce que la zone de lit dense (9) est utilisée comme zone tampon calmante et/ou de désaération.

7. Un procédé selon une ou plusieurs des revendi cations 2-6, caractérisé en ce que le tronc de cône renversé (21) du moyen de décharge débouche dans une canalisation verticale (23) ayantune surface de section qui est de préférence au moins double de la plus petite surface de section du moyen 10 de décharge.

8. Un procédé selon une ou plusieurs des revendications 2-7, caractérisé en ce que le demi-angle inclus du tronc de cône renversé du moyen de décharge est compris entre 10° et 40°.

9. Un procédé selon une ou plusieurs des revendi- ; cations 1-8, caractérisé en ce que deux moyens de décharge (3,11) ou plus sont en communication avec la zone de lit dense.

10. Un procédé selon une ou plusieurs des revendications 1-9, caractérisé en ce qu'on utilise de l'air, de 20 l'azote, de la vapeur d'eau, de l'anhydride carbonique, du gaz de combustion ou leurs mélanges comme agents d'aération.

11. Un appareil utilisable pour la mise en oeuvre du procédé selon la revendication 1, comprenant un séparateur cyclone (1) ayant un moyen d'entrée (2) pour recevoir des sus- 25 pensions de particules solides et de matières gazeuses provenant d'un conduit ; un logement creux vertical attaché à ce moyen d'entrée et coopérant avec lui pour former une zone de tourbillonnement (5) dans laquelle les suspensions sont mises en forme d'un vortex fluide, le logement creux com-30 prenant des moyens de sortie (3) du vortex montés dans la partie supérieure du logement pour évacuer les matières gazeuses et des moyens de sortie montés dans la partie inférieure du logement pour évacuer les particules solides ; des moyens pour supporter un litdense (9) près du fond du 35 logement ; des moyens de décharge communiquant avec le fond du lit dense et ayant des moyens d'entrée (12) pour recevoir -15- , l'agent d'aération et des moyens de sortie (11) pour l'éva cuation des particules solides aérées.

12. Un appareil selon la revendication 11, caractérisé en ce que des moyens de stabilisation (6) du vortex sont 5 montés dans la partie intermédiaire du logement, définissant ainsi entre ces moyens de stabilisation et la sortie supérieure (3) du vortex une zone de cyclone, dans laquelle les particules solides sont séparées des matières gazeuses pour former un fluide épuré, pour stabilisation 10 et centrage du vortex de façon à réduire au minimum le ré-entraînement des particules dans le fluide épuré.

13. Un appareil selon la revendication 12, caractérisé en ce que les moyens de stabilisation (6) du vortex comprennent un disque plein ou une plaque qui peut avoir, 15 attachée à son centre et s'étendant vers le haut en direction de la zone de tourbillonnement, une tige de recherche (7) de vortex.

14. Un appareil selon l'une des revendications 12 et 13, caractérisé en ce que les moyens de stabilisation (6) du 20 vortex comprennent un passage axial ouvert.

15. Un appareil selon l'une quelconque des revendications 11-14, caractérisé en ce que le lit dense (9) contient des moyens (10) pour χ injection d'un gaz de strippage afin de dépouiller les matières gazeuses des particules solides.

16. Un appareil selon l'une quelconque des revendi cations 11-15, caractérisé en ce que le moyen de décharge comprend un tronc de cône renversé (21) .

17. Un appareil selon la revendication 14, caractérisé en ce que l'intérieur du tronc de cône renversé (21) est pourvu 30 d'une paroi perforée (24)nour permettre le passage d'un gaz d'aération vers les particules solides présentes dans le tronc de cône renversé.

18. Un appareil selon l'une quelconque des revendications 11-17, caractérisé en ce que le moyen de sortie du 35 moyen de décharge débouche dans une canalisation verticale t -16- 4 ayant une surface de section qui est de préférence au moins double de la plus petite surface de section du moyen de décharge.