LU85874A1 - Procede de fabrication de tuyau a haute resistance a la pression et a la fatigue et tuyau ainsi obtenu - Google Patents

Description

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PROCEDE DS FABRICATION DE TUYAU A HAUTE RESISTANCE A LA PRESSION ET A LA FATIGUE ET TUYAU AINSI OBTENU

La présente invention se rapporte à ur. procédé de fabrica-1 tion d'un tuyau plastique a paroi renforcée et à haute résistance à : la pression et à la fatigue. Le tuyau plastique obtenu peut être flexible tel que p.ex. un tuyau hydraulique ou un tuyau plus ou moins rigide. Il comporte en général un matériau eiastomère tel que du | caoutchouc ou un matériau plus ou moins rigide sous forme d’une ; résine et renforcé de fils ou de cordes d’acier. Le procédé selon l’invention comprend en particulier un traitement de conditionnement qui permet d’augmenter sa résistance à la fatigue.

| En général les fils ou cordes de renforcement sont incorpo rés dans les tuyaux sous forme d’un enroulement radial ou hélicoïdal ^ soit sous forme de faanpes tissées ou tressées. Lorsque les éléments s de renforcement sont présents dans une seule couche, celle-ci doit I supporter les tensions de traction oui sont créées dans la paroi f ‘ ! quand le tuyau est mis sous pression à l’intérieur. D’autre part, au

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| cas où plusieures couches d’éléments de renforcement sont superposées i dans l’épaisseur de la paroi du tuyau, c’est en général la couche intérieure qui absorbe la majeure partie des tensions de traction sans la paroi qui se produisent quand or. met le tuyau sous pression c à l’intérieur. Les couches extérieures peuvent alors servir princi palement ce barrière en vue d’esteoner eue le paroi se dilate troc ; s sous l’influence de la pression interne. Lir-Si; pour les tuyaux à ’ haute résistance à la pression- ces oouunei extérieures seront en général chargées pendant leur service er dessous de leur limite conventionnelle d’élasticité [viele strengtû. et e_^es serviront donc principalement de support pour la mstiere renforcée et peur 1er couches de '"en for cernent situées plus à l’intérieur sans *£ paroi.

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Des lors, dans les tuyaux comprenant plusieurs couches superposées de fils ou cordes de renforcement, les couches extérieures peuvent être composées p.ex. de fils ou de cordes d'acier conventionnels de : „ _ renforcement ou de bandes tissées ou tressées à partir de ces fils sans que la résistance à la fatigue diminue considérablement.

Pour les tuyaux renforcés d'une seule ou plusieures couches ; tressées de fils d’acier on a essayé d'augmenter la résistance à la j fatigue par un traitement de préconditionnement. Ainsi il est connu I du brevet U.S. 3.725.167 de soumettre un tuyau hydraulique après sa j construction à une pression intérieure élevée, dite de ! préconditionnement, en vue d’augmenter sa résistance au cycles d’impulsion, c.à.d. sa résistance à la fatigue et par conséquent sa durée de vie. En soumettant le tuyau à une pression intérieure transitoire, qui, selon ce brevet peut monter en général jusqu’à 85 [ - 90 % de sa pression d’éclatement, les fils d’acier de renforcement | se raligneni plus ou moins. Ainsi la tension semble se distribuer r· plus régulièrement dans la paroi du tuyau sur tous les fils individuels ou segments de fils d’armature et par conséquent la résistance » [ à la fatigue s’élève. Cependant, lors du traitement de ; préconditionnement selon ce brevet, les fils d’acier de renforce- I ment, étant des fils conventionnels, ne peuvent, pas être chargés er.

tension au-delà de leur limite d'élasticité. Sinon on risquerait ce surcharger certain fils au-delà de leur résistance à la rupture. ?ar conséquent on risquerait de rompre certains fils ce qui détruirait l’effet du renforcement. Sn pratique, nenaant ee préconditionnement t L ' les fils conventionnels ne seront en général r-as oharsés au-delà t r g , ; d’environ 65 % de leur limite conventionnelle d’élasticité.

i Bien que le traitement ae préconditionnement semble asêlir- ! i rer la résistance à la fatigue, la présente invention permet c'auç- ; . menter considérablement cette résistance.

* 3.

Il a été trouvé notamment que, pour un tuyau à couche unique ce renforcement, l’application de fils d’acier de renforcement à allongement de rupture dé 4,5 à 6 ί permet de mieux encore équilibrer la distribution des tensions dans la paroi du tuyau lors d’un traitement . de préconditionnement analogue à celui décrit ci-dessus ; pour autant donc que l’on applique une pression interne transitoire au-dessus de 90 % de la pression d’éclatement. Ceci a pour résultat d’augmenter davantage la résistance έ la fatigue du tuyau.

D’une façon pareille une distribution mieux équilibrée des tensions sera réalisée dans la paroi d’un tuyau comprenant plusieures couches superposées de fils de renforcement par l’application de fils ! d’acier à allongement à la rupture de *1,5 à 6 % dans la ou les couches disposées près de l’intérieur du tuyau. Les couches de renforcement situées vers l’extérieur au tuyau peuvent alors consister éventuellement de fils ou de cordes d’acier conventionnels, c.à.d. présentant un allongement à la rupture d’environ 2 % et dépendant d’autres paramètres tel que p.ex. la compressibilité du caoutchouc, l’épaisseur de la paroi etc.

L’invention se rapporte donc à un procédé de conditionne ment d’un tuyau plastique, comprenant dans sa paroi au moins une ; couche de renforcement composée de fils ou de cordes d’acier, dans lequel le tuyau renforcé est soumis après sa construction pendant ur_ certain interval ne temps fdone transitoirement) à une pression interne de conditionnement qui est relaohee par après. Par suite ce

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cette application temporaire de Dressier., les fils, cordes ou ' segments longitudinaux d’eux dans la ou les crûmes situées le plu: proche de l’intérieur du tuyau surissent un al. tn·gement résiduel i permanent d’au moins G.5 S. Cette valeur c'allongement résiduel permanent dépendra fortement du degre duniformité et de régularité y de la disposition et du rangement ces fils dans la paroi.

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Pour une disposition très régulière, cet allongement de 0.5 ί pourra suffir tandis que pour une disposition soins régulière, ce taux d'allongement résiduel permanent peut monter au-dessus de 2.5 % pour certains fils ou segments de fils et même au-dessus de ?. Pour un renforcement sous forme de bandes tressées, la tension actuelle dans chaque segment de fil détendra aussi du degré de pincement exercé principalement par les fils extérieurs (fils de côté) dans chaque bande sur les fils extérieurs des bandes disposées transversalement et en contact avec cette première bande. Ce pincement produit en general un charge qui n'est pas simplement une traction, mais qui est plus complexe et qui comprend entre autres aussi des forces de compression transversale sur certains endroits des fils. Ces fils sont donc étirés, du moins dans certains segments longitudinaux au-delà de leur limite d'élasticité conventionnelle. Fendant l'application de la pression interne, les fils ou segments de fils sont notamment étirés transitoirement au-dessus de 4 %. Puis la pression interne est relâchée soit en partie, soit totalement, éucur. fil n’est étiré au-delà de son allongement à la rupture.

L’application de la pression interne de conditionnement a pour effet que le volume intérieur du tuyau est augmenté d’au moins 2 % apres relâchement de cette pression. En fait, pendant l’application de cette pression, ce volume intérieur peut être augmenté transitoirement de 6 S et meme de Ç ? ou plus par rapport à son volume initial. Le pression incerne appliquée surmonte 90 % de 1s pression d5éclatement ou tuyau.

Le traitement de conditionnement peut être exécuté directe-s ment après le fabricant or et t^-*au. Autrement. il peut être applique durant la mise en serv_cs nu noya... t.ex. au cours des contrôles ou des tests de fonctionnement ce 1 * installa ti or. équipé des tuyaux (hydrauliques) selon 1’θ'" rentier. avant sa aise en asrche définitive-En outre le conditionnement peut s'achever en plusieures étapes at tur et a mesure ce la ni e en oeuvre et/ou du fonctionnement normal, de l’installation équipée iss tuyau::, c.à.d. donc au fur et à mesure de l'utilisation· ses ru"=u* tan.' les applications auxquelles 11: s*: - 5.

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Lorsque l!on veut achever le traitement de conditionnement d'un seul coup, 1'.impulsion de pression durera de préférence entre 0.1 et 65 sec.

= ' ’ D'autres avantages et détails d'exécution de l’invention seront décrits maintenant à la lumière des dessins annexés.

La Figure 1 est une graphique schématique représentant l'évolution de la tension et de l'allongement de différents fils de renforcement lors de la soumission du tuyau selon l’invention à la pression interne de conditionnement.

La Figure 2 montre une graphique similaire pour les tuyaux selon l'état de la technique.

La Figure 3 se rapporte à un dispositif simulant et permettant d'évaluer le comportement des fils dans les tuyaux conditionnés selon l'invention.

Lors de l’application des fils de renforcement pendant la construction des tuyaux, il est en pratique impossible de réaliser un même niveau de tension ou d'extension sur tous les fils ou segments de fils. Comme montré à la figure 2, un certain fil ou segment de fil “1 peut être à un état légèrement tendu tandis qu’un autre fil ou segment de fil 2 peut se trouver à un état plus ou moins lâcns. Ainsi, lors de l'application d’une pression interne de conditionnement après construction du tyyau, ces fils 1 et 2 seront char-ges sous tension (y ; ε un niveau different pour ces taux ae est or-mation (£- %) également différents. Cette situation est montrée pale triangle ABC arcé dans la figure 2.

Au cas où la matière élastoaere ou plastique est en soi relativement rigide et/ou la paroi du tuyau est épaisse, celle-ci absorbe une partie considérable de la pression interne (qui par onnseocent n’est pas transmise aux fils de renforcement).

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ç? 6.

Alors, la situât!en de chargement des fils 1, resp, 2 peut correspondre aux points A resp. B dans la figure 2. Le point A indique la tension maximale que les fils 1 peuvent supporter sans risque de se rompre. Il ressort clairement de la figure 2 qu’à ce . niveau de tension le fil 2 subit transitoirement un déplacement par suite d’un alignement et en supplément une déformation élastique conformément au point B.

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Lors de l’enlèvement de la pression interne, les fils se déeontractent selon les lignes 3 resp. 2 ou ce qui résulte dans des allongements résiduels permanents dans le fil 1 représenté par i le point D et dans le fil 2 par le point E ou un point situé entre 0 ί et E. (L'allongement de 1 ÿ - point E - du fil 2 consiste complètement d'une augmentation de longueur due totalement à l’alignement de ce fil d'une position non tendue et non alignée vers } une position alignée et tendue.) D’autre part l’allongement d’environ 0.¾ % (point D) se rapporte à l'allongement (déformation plastique) dans le fil 1 résultant du traitement de conditionnement. La différence relative de déplacement réalisé dans un fil (1) vers un autre (2) peut donc être considérable (p.ex. de C $ à 1 S ou plus pour un fil 2 contre 0.3 % - 0.*! S pour un fil 1). C.à.d. qu'en effet l’équilibre de tensions internes dans la paroi n'est guère réalisé- ou garanti d’une façon uniforme.

Le. situation revient au meme pour le renforcement de tuyau:: de matière élastomère relativement souple et élastique. Dans ce cas v ; le chargement des fils 1 et 2 correspondra aux points A et C, le I point A représentant encore la limite ne pouvant: être surpassée sans risque d’atteindre la pression d'éclatement et tui-a. renforcé. Ci cas resuite en effet cane une situation analogue ce tensions internes dans l’élastomère, puisque les fils 1. resp. 2 déecr.tracter . retiennent un allongement résiduel dans le tuyau, représentés enos-i par les points D, resp. E (ou un point entre D et E ou à 1s limiti il entre E et 0 % pour le fil 2).

7.

? L'utilisation de fils d'acier à allongement de rupture plus élevé permet maintenant d'éviter cette situation critique, c.à.d. que le risque d'atteindre le niveau de rupture de certains fils diminue lors de l'application d'un traitement de conditionnement tel que décrit ci-dessus. Comme il ressort de la figure 1, la pression interne de conditionnement applicable est moins critique. En effet tous les fils 5 et 6 absorbent une partie plus ou moins égale de la tension lorsqu'ils sont chargés à un niveau au delà de leur limite élastique conventionnelle p.ex. à un niveau correspondant au points K, L, resp. K, M dans la figure 1. Ainsi, pour ur. élastoœère assez rigide ou pour une situation équivalente comne décrit ci-dessus une tension de condi- tionnement donne lieu à un niveau de chargement conformément les points K dans le fil 5 et L dans le fil 6. La déformation résiduelle permanente après enlèvement de cette pression interne se situe dans les points P et Q. Pour des élastomères plus souples la situation des tensions évolue des points K pour le fil 5 resp. M pour le fil 6 aus points P resp. P.. Il est donc devenu possible d’augmenter maintenant la pression interne de conditionnement à un niveau plus proche de la pression d'éclatement du tuyau, p.ex. au delà de 95 % de cette pression. Cette pression permet donc de tendre les fils en général bien au-dessus de 90 ? de leur tension de rupture. Les points K, L et K se situent notamment environ à un taux de 96 à 9S % de cette tension de rupture et cela en générai pour nresque tous les fils ou segments de fils. Tous les fils ou segments de fils sont nc-nc charges à un taux sensiblement w égal. En plus,, après relâchement de la pression interne tous les fils ont été chargés ce façon â obtenir une déformation plastique permanente bien fixe ·*points ?. 1. ?! tandis que 1er fils 1 selon l'état de la. technique pouvaient avoir £U0- se—ener.t une déformation élastique avec l'effet irrégulier et mcontrcllable d'-ur. allongement résiduel dans la paroi fluctuant d'un fil à l’autre entre 0 ? et 1 % ou plus (comme indiqué par le teint E).

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8.

9 '-Ï L’équilibre des tensions internes dans la paroi est donc assuré beaucoup plus effectivement qu'avec le préconditionnement selon l’art antérieur ce-qui résulte par conséquent dans une résistance à la fatigue considérablement améliorée.

Pour un tuyau à couche unique de renforcement, on peut " effectuer le conditionnement pendant, que le tuyau est inséré dans ur.

tube ou un moule rigide de retenu. Ce tube de retenu reprend alors le rôle de barrière qui était rempli par les couches de renforcement extérieures dans un tuyau à couches multiples de renforcement.

Un mode d’exécution de l’invention sera décrit maintenant à titre d’exemple avec, une illustration des effets obtenus par référence à une analyse de tests de simulation pour la détermination de la résistance à la fatigue.

Le fil d'acier de renforcement avec un allongement à la rupture d’au moins 3 % est obtenu comme suit, ün fil d’acier d’une teneur en carbone de 0.70 % à 1.00 ? et de préférence de 0.8¾ à 0.87 % est recouvert d’une couche de laiton en vue de l’adhésion au caoutchouc. Il présente une résistance à la rupture de 2700 à 3100 e » N/mm" et un allongement a la rupture d'environ 2 ». Le diamètre du fix peut aller de G.25 a G.71 œn.. En vue d’augmenter l’allongement à la rupture du fil a ur. taux ce 5 i» le fil est chauffé Dar voie e-ectrique, rar ce traitement thermique la résistance à la rupture diminue jusqu a 2io0 a Pu*0C K/ee7 ce qui est encore un niveau aocet— table de résistance pour ce genre de fils de renforcement. De toute façon, il est possible dadapter les paramètres ce tesoérsture et ie durée du traitement thermique afin i ’optimaliser les earacterist_i- ^ desirees d5allongement et de résistance à la rupture. Ainsi, pour ur. fil d’aeier d’un diamètre de 0.30 mm (teneur de carbone de 0.8? %_ . a résistance initiale à la rupture de 3000 K/εηΓ et à allongement i s- :13_.

9.

3 la rupture de 2,2 %, il s’est avéré que le traitement thermique à une certaine température et pendant un certain interval de temps anene une diminution de la résistance à la ruoture d’environ IG % sans que l’allongement à la rupture s’élève. Cependant en augmentant la température légèrement peur une même durée du traitement on s’aperçoit que la résistance diminue linéairement avec la tempé-rature appliquée et que l’allongement à la rupture s'élève vite pour atteindre un niveau maximum de près àe 6 % quand la résistance a f baissée jusqu’à environ 2500 N/mm. Le chauffage à une température encore plus élevée pour la même durée du traitement thermique fait abaisser encore ladite résistance linéairement jusqu'à environ 2100 N/mm^ tandis que ledit allongement résultant diminue quasi linéairement jusqu’à un niveau de 4,5 L’application d’une température encore plus élevée pour la même duree de temps fait tomber l’allongement à la rupture assez vite à un niveau de 2 S et accompagnée d’une diminution continue et linéaire (toujours selon la même ligne) de la résistance jusqu'à 1900 N/mm . En conclusion, un allongement à la rupture entre environ 4.5 % et 6 % est réalisable pour une résistance à la rupture entre environ 2100 et 2500 N/mi/.

Afin de simuler le comportement des fils d'acier 5} 6 à allongement de rupture de plus de 3 £ dans le fc.uyau, en particulier en vue de déterminer la résistance à la fatigue, et· ce la comparer * au comportement d’un fil d’acaer conventionnel de renforcement de tuyaux, on a procédé de la façon suivante.

Beux fils ö acier 5· : d'ur. diaretre de G.3' am, d’une teneur en carbone de C.8* % et d*ur. allongement de rupture de 5 à 6 î ç pour une résistance s la ruoture de 23-2^ ïîtnr* ont été fixé dans ur. dispositif tel que montré dans la figure 3.

* 10.

Ce dispositif comprend deux pinces 10, 11 d'un appareil conventionnel d'examen d'étirage et de résistance à la traction. Le fil 5 est arrangé'dans cet appareil avec une prétension de 20 K ' tandis que le fil 6 présente seulement une prétension de 5 K. Cette différence de prétension est appliquée en vue de simuler la pratique ou certains fils (5) sonn tendus aans la paroi du tuyau tandis que d'autres (6) se trouvent à un état plus ou moins lâche. Les deux fils sont ondulés à l'endroit 7 par l'intermédiaire d'un élément d'arrêt comprenant trois tiges δ fixés dans un cadre 9. Cet arrangement permet de simuler le cas pratique des fils disposés p.ex. dans une gaine tressée de renforcement d'un tuyau où les fils sont pinces plus ou moins aux endroits de croisement mutuels des bandes de fils tressés. Les tiges d'arrêt 8 effectuent notamment une friction et un pincement (compression) transversal sur les segments des fils 5, 6 disposés, soit à ces endroits 7, soit juste en amont ou en aval de ces endroits. Ces segments ne sont donc pas chargés simplement en traction mais subissent une partie plus importante et plus complexe du charge d'allongement. En vue d'évaluer leur résistance à la fatigue, les fils 5 et 6 sont ensuite soumis à une tension d'étirage cyclique (sinusoïdale) avec une fréquence de 50 Hz. La tension appii-quée s'alterne entre 150 K/ssrf et 1250 N/aa*. Le fil 5 se casse lors de ce test après un nombre de cycles de l'ordre de 10^.

Le même test a été répété oour les memes fils 5 et 6. Csr-er.-aant, avant de les soumettre au test cyclique de tension, ils ont eué étirés dans le dispositif de la figure 3 pendant une minute έ ü:. taux d'étirage ce 90 % de leur résistance à la rupture. Cet étirage préliminaire, simulant le précosiiticnnecent selor. l'invention £ pour effet que le fil 5 se casse seulement acres ur. nombre de cycle; j de l'ordre de 1Cf . La rupture se produit d'ailleurs toujours a ( l'endroit 7 ou Près de celui—ci.

î; ' 11.

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Un étirage préliminaire à un taux de 60 % de la résistance à la rupture (et pour une durée d’une minute) dorme lieu à une rupture du fil 5 après un nombre de cycles du même ordre de grandeur (10 ). Il est assez évident Que, lors de l'étirage préliminaire à ce taux de 60 %, les segments des fils proches de l’endroit T sont ' étirés (chargés) au-delà de 60 %.

Les tests d’étirage décrits ci-dessus ont été répétés ensuite avec des fils d'acier conventionnels 1 et 2 de renforcement de tuyaux. Ces fils présentent des allongements à la rupture entre 1,5 % et 2 %. Les fils 1 et 2 utilisés présentent une résistance à l la traction de 2680 N/mm (avant vieillissement par traitement thermique à une température de 150°C pendant une heure). Ce prétraitement thermique est appliqué en vue de simuler le comportement des fils après incorporation dans un tuyau renforcé et vulcanisation de celui-ci. Il est connu que l'allongement à la rupture diminue par ce traitement thermique. Les fils traités thermiquement 1 et 2 sont pinces dans le dispositif d'étirage tel que décrit ci-dessus, à la place des fils 5 et 6 et avec l’ondulation à l’endroit 7 entre les tiges 8. Le fil 1 est précharge à une tension de 20 K tandis que le fil 2 se trouve sous une prefcension de 5 K. Or. applique la tension alternante entre 150 K/mif" 1 et 1250 N/rnm comme décrie ci-dessus et le fil 1 se casse encore après environ 10.090 cycles.

Ensuite on répété le test d’étirage sur ces fils vieillis * et 2. Cependant or les soumet d’aborc à ur. pré-étirage de 60 % de leur résistance à la rupture (pendant une minute). Le même test cyclique de traction en vue ce déterminer leur résistance s la fatigue donne le résultat suivant : pide aear tiers des fils * se cassent après un nombre de cycles de l’ordre ae 10.DOC tandis que le reste se casse après ur, nombre de cycles plus élevé.

-e> 12.

£ * *

Ceci indique que les fils 1, 2 conventionnels ne permettent pas d'assurer ou de garantir une résistance à la fatigue élevée pour les tuyaux renforcés. D'ailleurs une répétition du test sur les fils 1 et 2, mais avec un préétirage de 90 % de leur résistance a la rupture n'était pas réalisable puisque le fil 1 se cassait déjà avant d'atteindre ce niveau de pré-étirage pour les deux fils.

On peut donc conclure de ces tests de simulation que l'utilisation de fils 5, 6 à allongement de rupture élevé garantissent une résistance à la fatigue sensiblement meilleure pour les tuyaux que les fils de renforcement conventionnels 1, 2 (avec allongement de rupture de 1 à 2 ί) à condition qu'ils ont été pré-étirés, p.ex. lors d'un traitement de conditionnement du tuyau tel que décrit | ci-dessus. Ce traitement de conditionnement du tuyau peut être exé cuté en pratique de plusieures manières. La pression intérieure à appliquer peut être réalisée par ex. au moyen de gaz ou de liquides sous pression, ou par l'insertion de pièces mécaniques qui sont » pressées de façon appropriée contre la paroi intérieure du tuyau afin d'étendre la circonférence intérieure, ün mode d'exécution sera décrit maintenant à titre d'exemple.

Un tuyau hydraulique renforce d'une construction conventionnelle, mais comprenant des fils d'acier à allongement de rupture élevé selon l’invention pourra (après sa construction et vulcanisation ou polymérisation de la matière renforcée) être conditionné à titre d’exemple de 1ε manière suivante. On met le tuyau dans un meule -4 de retenu entourant sa surface extérieure.' puis on bouche une extrémité du tuyau de façon appropriée et on le remplit d'un lience afin de déterminer le volume intérieur. Ensuite or. net ce liquide sous pression en ajoutant une quantité c’au moins i % par rat-port eu volume initial et on maintient cette pression pensant un interval ce temps allant de 0.1 à 65 sec. Puis or. relacne la pression et or-laisse évacuer une partie du liquide iusou’à ce eue la pressier est I tombée p.ex. a la pression atmosphérique.

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La quantité évacuée est mesurée et de cette donnée on dérive facilement l'augmentation du volume du tuyau qui résulte de ce traitement de conditionnement. (Le liquide peut être considéré en général incompressible pour le besoin de ces examens.) Pour un tuyau _ à couches de fils de renforcement disposées hélicoicalement dans la paroi avec une inclinaison d'environ (par rapport à l’axe du tuyau), il est connu qu'un allongement des fils d'un certain pourcentage x résulte dans une augmentation de volume du tuyau d'environ 3 x J. L'application cyclique des impulsions de pression interne permet alors d'estimer l'amélioration à la fatigue du tuyau conditionné selon l'invention et comparé aux tuyaux conventionnels.

L'invention est applicable aux tuyaux hydrauliques flexibles, mais également aux tuyaux off-shore ou aux tuyaux plus ou moins flexibles de forage, renforcés p.ex. par des couches de cordes ou de 4 câbles d'acier.

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Claims (7)

1. Procédé de conditionnement d'un tuyau plastique compre- - nant dans sa paroi au ©oins une couche de renforcement composée de fils ou de cordes d'acier dans lequel le tuyau renforcé est soumis après sa construction pendant un certain interval de temps à une pression interne qui est relâchée par après, caractérisé en ce que, par suite de cette application de pression temporaire, les fils, cordes ou segments longitudinaux d'eux dans la ou les couches situées le plus proche de l'intérieur du tuyau subissent un allongement résiduel permanent d'au moins 0.5 S et en ce que le volume intérieur du tuyau est augmenté d'au moins 2 % après relâchement de cette pression.

2. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que le volume intérieur du tuyau est augmenté transitoirement d'au moins 6 i.

3. Procédé selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la pression interne appliquée surmonte 90 % de la pression d'éclatement du tuyau.

4. Procédé selon la revendication 1. caractérisé en ce eue l’inter val de temps de l'application ae le pression interne dure ~ entre 0.1 et 55 sec. = 5. Tuyau conditionné obtenu selon _ ’ ur: ou 11 autre des procédés des reveridLoEtiens zrécèiert.es·

5. Tuyau selon la revendication 5, caractérisé en as que 1 les fils d'acier présentent une teneur en carbone de Û.70 % à 1 %. IX- 15. «f %

7. Tuyau selon la revendication 6, caractérisé en ce que les fils d'acier présentent une teneur en carbone de 0.8½ à 0.87 %

8. Tuyau selon la revendication 6 ou 7, caractérisé en ce _ ' 'que les fils ou cordes d*acier présentent une résistance à la rupture ! de 2100 à 2500 N/sa/ . ( 1 5 *"~”7ï ^ / ! \ S l [ f > î t i t f i ï ! k 1 i. L-