KR880001129B1 - 텔레비젼 표시장치용 전력공급기 - Google Patents
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Abstract
내용 없음.
Description
제 1 도는 본 발명을 실시한 조절된 온도안정 출력전압 발생용 포화코어 전력공급기를 도시한 도면.
제 2 도는 본 발명을 실시한 텔레비젼 표시장치용 포화코어 전력공급기를 도시한 도면.
제 3 도는 본 발명을 실시한 전력공급기의 영구자석으로 바이어스되는 포화성 리액터의 일 실시예의 구조도.
제 4 도는 제 3 도 구조의 측면도.
제 5 도는 제 4 도 구조를 선 5-5-를 따라 절취한 단면도.
제 6 도는 본 발명을 실시한 전력공급기의 영구자석으로 바이어스되는 포화성 리액터의 또 다른 실시예의 구조도.
제 7 도는 제 6 도 구조를 선 7-7를 따라 절취한 단면도.
제 8 도는 제 6 도 구조의 결합된 코어 및 영구자석의 분리도.
제 9 도 내지 11도는 제 1, 2, 12 및 13 도의 회로동작을 설명하는데 유용한 벡터도 및 곡선도.
제12도는 제 1 도 전력공급기의 다른 실시예의 부분도.
제13도는 제 2 도 전력공급기의 다른 실시예의 부분도.
* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
21, 137 : 코어 216 : 레그
22 : 레그 22, 237 : 영구자석
37 : 포화코일 40 : 편향전압 발생기
41 : 편향권선 61 : 입력전압원
62 : 고누설 변압기 62a : 고누설 변압기 1차권선
62d : 고누설 변압기 2차권선 62e : 고전압권선
64 : 고전압 정류장치 67, 68 : 다이오드
137 : 와셔 237 : 고리형상부재
본 발명은 조절된 온도안정 출력전압을 제공하는 전력공급기에 관한 것이다.
포화코어 변압기 또는 포화성 리액터는 텔레비젼 수상기 또는 표시장치용의 전력공급기에 사용되어 조절된 얼터전압 및 조절된 B+주사전압을 제공한다. 약 16KHz의 수평편향주파수와 같은 비교적 높은 입력주파수에서 동작될때, 이러한 전력공급기는 비교적 복잡하며 값비싼 전자조절 회로를 필요로 하지 않고도 고유출력전압을 제공할 수 있는 비교적 밀집형의 저중량장치이다.
16KHz의 고동작주파수에서 양호한 효율을 얻을 목적으로, 철공진 포화성 리액터의 자화성 코어는 페라이트와 같은 고저항성 자화재질로 형성된다. 보통 페라이트 재질은 전류흐름에 대해 고저항성을 나타내므로, 비교적 와류손실을 적게 한다. 또한 페라이트 코어내의 이력손실도 비교적 작게 된다. 그러나 페라이트 코어가 사용됨에도 불구하고, 철공진포화성 리액터의 용량결합된 권선내의 순환전류에 의해서 생성된 I2L손실 및 코어내의 이력 손실 그리고 와류손실은 포화코어에 있어 주위온도 이상의 온도상승을 초래한다.
대부분의 자화재질의 포화선속밀도 Bsat는 온도증가에 따라 감소한다. 철공진 전력공급기의 출력전압은 포화코어 재질의 Bsat값에 일부 의존하므로, 포화코어 동작온도의 상승 및 이에따른 Bast의 감소는 전력공급기의 출력전압을 불필요하게 감소시키게 된다.
전력공급기의 동작개시이후, 주위온도의 변화 및 포화코어의 가열에 따른 포화코어 전력공급기의 출력전압 변동이 적절히 감소되도록 포화코어 자화성재질은 비교적 작은 부온도 계수의 포화선속밀도 -αf를 가진 재질로 선택된다. 온도계수 αf는 섭씨온도당 포화선속밀도의 분율변화ㅡ 즉, αf=△Bast/Bast/△T로 정의된다(여기서 △Bast는 온도변화 △T에 걸친 포화선속밀도의 변화이다).
저온도계수를 가진 적당한 자화성재질로서는 리튬페라이트 및 대용 리튬페라이트, 즉, 0℃ 내지 120℃의 포화코어 동작온도범위에 걸쳐 섭씨온도당 5×10-4내지 1×10-3사이의 온도계수를 갖는 리튬-아연 페라이트 또는 리튬-망단 페라이트를 들수 있다. 철공진 전력공급기에 사용하기 적합한 리튬 페라이트 및 대용 리튬 페라이트는 "개량된 리튬 페라이트 및 제조방법"이란 제목으로 1981년 4월 2일 출원된 어윈 고든의 미합중국 특허 출원 제250, 128호에 기재되어진다.
텔레비젼 수상기에 있어서, 포화코어 전력공급기의 조절된 출력전압은 조절된 얼터전압을 발생시키는데 사용된다. 이때 전력공급기의 조절된 출력전압의 온도안정성은 특히 중요하다. 왜냐하면 얼터전압내의 어던 변화도 바람직하지 않기 때문이다.
본 발명의 특징은 안정성이 높은 출력전압이 필요한 경우에 조절된 온도안정출력을 제공할 수 있는 포화코어 전력공급기의 설계에 있다. 이러한 전압은 리튬 페라이트와 같은 저온도계수의 포화코어 자화성재질이 사용된 경우에 제공된 전압보다도 더욱 안정하다.
포화성 자기소자는 자화성 코어 및 여기에 설치된 권선을 포함한다. 포화성 소자에 대한 여기전류는 입력 전압원으로 부터 발생되어, 자화성 코어내에 자속을 발생하여, 이것을 권선과 쇄교시켜, 교번극성출력 전압을 전개시킨다. 캐패시턴스 권선과 연관된 코어부내에 자화력을 발생시키는 순환전류를 전개한다. 영구자석은 연관된 코어부내에 제 2 자화력이 생성되도록 코어를 바이어스시킨다. 두 자화력의 합력은 실제로 연관성재질내의 온도변화에 따른, 즉 연관된 코어부의 자화성재질내 포화선속밀도의 온도변화에 기인하는 조절된 교번극성출력전압의 변동경향은 영구자석의 바이어싱세기의 수반된 온도변화에 의해서 오프셋된다.
본 발명의 또 다른 실시예에 있어서, 연관괸 코어부의 자화성재질내에 영구자석에 의해서 생성된 자화력의 방향은 순환전류에 의해서 생성된 자화력의 방향에 대해 횡단하는, 즉, 대각을 이룬다.
텔레비젼 수상기 또는 표시장치에 사용되는 경우, 포화코어 전력공급기는 조절된 교번극성 출력전압에 응답하여 얼터단자에 온도안정성 얼터전압을 제공하는 고정압발생기를 포함한다.
본 발명을 실시하는 제 1 도에 도시된 포화코어 전력공급기 17에 있어서, 고주파수 전력발진기 26은 전력발진기의 출력단자.18,19에 주파수 f0의 교번 입력 구형파 전압 23을 생성한다. 구형파 전압 23의 주파수는 16내지 25KHz 범위내에서 선택된다. 교번입력전압 23은 입력 쵸우크 인덕터 L을 통해 포화성 리액터회로 FR1에 인가된다. 포화성 리액터회로 FR1은 포화성 자기소자 또는 포화성 리액터 SR1 및 포화성 리액터 SR1의 권선 20에 결합된 공진 캐패시터 C를 포함한다. 포화성 리액터 SR1은 자화성 코어 21, 코어 21에 배치된 권선 20, 그리고 코어 21에 인접 배치된 영구자석 22를 포함한다. 캐패시터 C와 관련하여 인덕터 L은 리액터 권선 20에 여기전류를 발생하여, 권선과 쇄교하는 자속을 코어 21에 발생시켜, 권선단자24, 25에 교번극성출력전압 Vout를 생성한다. 부하 R로서 제 1 도에 도시죈 부하회로는 단자 24, 25에 결합되어 전력공급기 17의 출력전압 Vout에 의해 구동된다.
출력전압 Vout의 조절을 목적으로, 캐패시터 C는 교번극성출력전압이 각 반주기동안 순환전류를 발생시켜 리액터 권선 20의 코어부와 연관된 자화성코어 21의 코어부를 자기적으로 포화시키게끔 한다. 권선 20과 연관된 코어부가 포화상태로 된 후 포화상태를 벗어나게 되는 것에 의해, 권선에 의해 나타나는 인덕턴스는 저임피던스값과 고임피던스값 사이에서 절환한다. 이런 절환작용의 제어에 의해서, 출력전압의 진폭, 출력전압의 반주기 영역, 또는 진폭 및 반주기 영역의 둘다는 전압 23의 진폭변화 및 부하회로 R에 의핸 부하변화에 대항하여 조절된다.
포화성 리액터가 자기적으로 비포화상태에 있는 경우, 권선 20의 인덕턴스는 비교적 크며, 리액터 권선 20의 전류는 비교적 작아, 작은 여기전류 또는 자화전류만이 흘러 코어 21에 자속을 발생한다. 권선 20에 부과되는 출력전압 Vout는 코어 21의 자속전류 방향을 역으로 하여 반대방향으로 자속을 생성한다.
부과된 전압 Vout는 결과적으로 리액터코어 21의 자속을 한점에 설정하는데, 이점에서 자화성코어 재질의 대응하는 신속밀도는 재질의 B-H 특성 곡선의 절곡부이상의 포화동작 영역내로 들어가게 된다. 설명을 목적으로, 자기 포화 동작영역은 절곡부 이상의 B-H 특성영역이라고 간주한다. 이때 절곡부 윗쪽의 삼투성 증분은 절곡부 아래쪽의 삼투성 증분에 비해 현저히 감소된다. 어윈 고든의 미합중국 특허 출원서에 기재된 리튬 페라이트와 같은 자화성 코어재질에 잇어서, 절곡부 이상의 점, 즉 50 내지 100에르스텟 자화력 H인 곳에서의 삼투성 증분 B-H 특성곡선의 절곡부 아래에 있는 점에서의 500 내지 3000 또는 그 이상의 삼투성 증분에 비래 비교적 작은값 2 내지 10 정도이다. B-H 특성곡선의 자기포화 영역에서의 코어 21의 동작에 의해서, 권선 20은 포화가 개시된 후 비교적 작은 포화 인덕턴스를 나타내게 된다. 캐패시터 C와 권선 20간의 순환전류는 포화가 개시된 후 흐른다.
포화 인덕턴스값 사이에서 권선 20이 절환하는 정확한 절환순간 및 출력전압 Vout의 진폭은 코어 21의 자화성 재질의 포화선속밀도 Bast의 함수이다. 보통 추력전압의 진폭은 Bast의 값이 크면 클수록 더 크게 된다.
Bast의 값은 포화코어 재질의 온도함수이므로 포화코어 전력공급기의 조절된 출력전압은 주위온도 변화에 따라 변하여, 전력공급기를 가열하게 된다. 따라서 본 발명에 의해 이런 경향이 극복되도록, 제 1 도의 영구 자석 22는 포화성 리액터 SR1의 포화코어 21에 인접해서 배치되어 코어를 자기적으로 바이어스시킨다.
영구자석 22의 세기는 자석의 온도함수로서, 예를들어, 자석 세기의 감소는 자석의 온동증대에 따른다. 영구자석이 코어 21에 근접해 있는 경우 자석온도는 코어온도의 변화에 따르게 된다. 코어 21의 바이어싱에 의해서, 포화코어 21의 온도변화에 의해 생성된 포화선속밀도의 온도변화에 따른 교번극성의 조절된 출력전압이 변하게 되는 경향은 수반되는 영구자석 22의 바이어싱세기의 온도변화에 의해 실제적으로 오프셋되거나 극복되어, 코어동작 온도변화에 따라서 출력전압이 거의 변하지 않게된다.
제 1 도 포화성 리액터회로의 또 다른 구성인 FR4가 제12도에 도시되는데, 여기서 포화성 리액터는 변압기 SR4를 포함한다. 변압기 SR4는 영구자석 22에 의해서 바이어스되는 포화코어 21에 배치되며 공진 캐패시터C에 전도성으로 결합된 1차권선 20a를 포함한다. 조절된 교번극성 출력정압은 1차권선 20a에 자기적으로 결합된 2차권선 20b에 발생한다. 부하회로 R이 2차권선 20b에 결합되며, 여기에 발생된 출력전압에 의해서 구동된다.
제 3 내지 5도에는 제 1 도의 포화성 리액터 SR1로서 사용될 수도 있는 포화성 리액터구조의 정면도 및 단면도가 도시된다. 제 3 내지 5도에 도시된 바와같이 코어 21은 장방형 코어의 레그(leg)부의 하나를 형성하는 I형상의 코어부 21b에 인접한 C형상 코어부 21a에 의해서 형성된 장방형 코어를 포함한다.
영구자석 22는 I형상 코어부의 상부명인 21b부분과 맞닿는 하부면 27과, 상부면 28을 가진 장방형 막대로 구성된다. 포화선 리액터권선 또는 코일 20은 속이 빈 플라스틱통 29상에 권취되며, 이 통내부에는 막대형 영구자석 22 및 코어 21의 I형상부 21b가 배치된다. 막대형 영구자석의 면 27은 남극으로서, 그리고 반대면 28은 북국으로서 자화된다.
이러한 구성의 경우에, 서로 횡단하는 두 자화력은 코일 20의 내측에 있는 I형상의 코어부의 전체적을 통해 I형상부의 코어부 21b에 공급된다. 제 1 자화력은 포화성 리액터코일 20의 자화전류에 의해서 생성된 것으로서, 보통 코일의 길이축과 방향이 평행하다. 제 2 자화력은 영구자석 22에 의해 생성되며 보통 코일의 길이축을 가로지르는 방향을 갖는다. 두 자화력의 합력장은 코어 21에 자속을 발생시켜, 이것에 의해 코일에 발생된 교번극성 축력전압의 반주기동안 코일 20내의 코어를 실제적으로 자기 포화시킨다.
제 5 도에 도시된 바와같이, 코일 20의 내측에 배치된 자화성 재질의 I 형상부 21내의 점 A에 있어서, 자속밀도벡터
는 두 수직성분으로 분석되는데, 제 1 성분
는 코일 20과 쇄교하므로 코일 20의 길이축과 평행하며, 그것의 크기는 코일의 여기전류에 의해 생성된 자화력에 의존한다. 다음 제 2 성분
는 벡터
에 직각이며 영구자석 22에 의해서 생성된다. 바이어스 선속밀도벡터
는 편의상 도면의 평면상에 도시되나, I형상의 코어부 21b내 점 A의 전확한 위치에 위존하여 도면의 평명에 수직하게 될 수도 있다.
합성 선속밀도벡터
의 크기 및 각도 θ, 즉, 코일 20에 발생된 교번극성의 출력전압의 반주기동안의 특정순간에 바이어스 선속밀도벡터
와 이루는 각도 θ는 코일 20과 쇄교하는 선속밀도 Bc의 시간변화진폭의 합수이다.
영구자석 22는 2 내지 4천 에르스텟의 보자력을 갖는 바리움 페라이트 또는 스트론튬 페라이트와 같은 장성 자화재질로 형성될 수도 있다. I형상부의 코어부 21b는 1에르스텟의 보자력을 갖는 리튬페라이트와 같은 연성 페라이트로 형성될 수도 있다. 바리움 또는 스트론튬에 의해 나타나는 큰 보자력 때문에, 영구자석 22는 그것이 코어 21과 연관하여 형성되는 자기회로의 부분을 형성하게 될때 비교적 작은 비자화성을 갖게 된다. 또한 영구자석 22의 상기 비자화성은 포화성 리액터 모일 20의 전류에 의해서 발생된 비자화력장에 의해 발생한다. 보통 코일 20에 의해 발생된 피이크 자화력은 수백 에르스텍을 초과하지 않는다. 이러한 값은 수백 에르스텟의 보자력을 갖는 바리움 도는 스트론튬 페라이트를 충분히 비자화시키기에는 불충분하다. 따라서 코일 20의 내측에 있는 I형상의 자화성 재질 코어부 21b 내에 영구자석 22에 의해 생성된 바이어스장은 연성페라이트의 포화가 개시되기전에는 적어도 비교적 일정하게 유지된다.
제 9 도에는 출력전압의 한주기동안 선택된 각종 순간에 코일 20의 내측에 있는 I형상의 자화선 재질코어부 21b 내의 소정의 점에서 각종 선속밀도벡터들간의 관계가 보여진다. 포화성 리액터 코일 20을 흐르는 자화전류에 의해서 발생된 자화력의 여러값에서 생성된 선속밀도벡터
는 Y축을 따라 예시된다. 영구자석 22에 의해 생성된 선속밀도벡터
는 X축을 따라 예시되며, 코일벡터
에 대해 직각을 이룬다.
교번극성의 출력전압 Vout의 비포화기간중, 코일 20이 비교적 큰 비포화 인덕턴스를 나타낼때, 코일측의 코어재질내에 있는 선속밀도의 벡터성분, 즉 코일 20을 쇄교하는 선속밀도벡터
는 코일 20내의 자화전류에 의해 생성되는 자화력 H의 증가에 따라 증가하게 된다. 코일 20에 의해 생성된 자화력이 H1으로부터 H4로 증가될때, 코일 20의 도체에 수직한 선속밀도는 선속밀도크기 Bc1으로 부터 Bc4로 증가한다.
이미 언급된 바와같이, 바리움 또는 스트론튬 페라이트와 같은 강성 페라이트로 형성된 영구자석 22의 비교적 작은 바자화성은 코일 20이 비교적 작은 세기의 자화력장을 생성할때 발생한다. 따라서, 코일 20에 수직한 선속밀도가 증가하는 기간동안, 영구자석 22에 의해 생성된 바이어스 자장에 평행한 방향의 코일내측 코어 재질내의 선속밀도의 크기는 비교적 변하지 않은 BbO을 유지한다.
영구자석 22에 의해 발생된 자화력과 코일 20을 흐르는 자화전류에 의해서 생성된 합성 선속밀도벡터
는 코일 자화력의 증가에 따라서 증가하며, 합성 선속밀도벡터
와 바이어스 선속밀도벡터
간의 각도 θ를 증가시키려는 방향으로 회전하는 벡터이다.
코일자화력이 포화선속밀도 Bsat의 진폭에 가까운 진폭을 가진 합성벡터
을 생성하기에 충분한 진폭을 가질때, 포화성 리액터코일 20의 인덕턴스는 출력전압의 주기내의 순환전류의 기간을 시작하는 비교적 작은 포화 인덕턴스에 절환된다. 포화가 개시될때 코일 20에 수직한 I형 코어부 21b내 선속밀도의 진폭은 Bc5=Bmax이다.
Bmax은 포화 선속밀도 Bsat 보다 더 작다. 그러므로 출력전압 Vout의 진폭은 영구자석에 의해 바이어스되는 포화성 리액터를 사용할때 더 작게된다. 이러한 경향은 코일 20의 권회수를 증가시켜 코일내측 포화코어의 단면적을 증가시키는 것에 의해서, 또는 다른 적당한 기술에 의해 보상될일 수도 있다. 영구자석에 의해 바이어스되는 포화성 리액터 사용시의 조절된 출력전압의 진폭은 포화의 개시이전에 코일 20에 수직한 최대선속밀도에 비례하기 때문에, 즉 Bmax에 비례하기 때문에, 조절된 출력전압의 온도안정성은 온도변화시 Bmax이 일정하게끔 그의 온도특성에 대해 영구자석의 재질 및 포화코어재질은 적당히 선정하거나 정합시키므로서 달성된다.
제10도에 있어서, 소정의 포화코어 및 영구자석의 동작온도 T1에서, 영구자석의 바이어스세기가 Bb1이고 포화코어 재질의 석속밀도값이 Bast1이라 가정한다. 포화의 개시가 교번극성출력전압Vout의 각 주기동안 발생할 때 코일 20, 내측의 포화코어 재질내에 있어 합성선속밀도 Bso1의 백터화살표끝은 점 P1에 위치하게 된다. 포화의 개시이전에 얻어질 수 있는 코일 20에 수직한 최대 선속밀도는 Bmax이다.
조절된 출력전압의 온도안정성을 위해서는, 포화코어 및 영구자석이 온도 T1보다 높은 온도 T2에서 동작될 때 선속밀도 성분 Bmax이 비교적 변하지 않아야만 한다. 온도 T2에서, 포화코어재질의 포화선속밀도값은 BasT2로서, 이것은 △Bast=αf△TBasT1에 의한 온도 T1에서의 Bast1보다 더 작다. 여기서 △T=T2-T1이다.
온도 T2에서 코일 20에 수직한 최대선속밀도 Bamx이 얻어지도록, 온도 T2에서의 포화에 있어서, 합성선속밀도벡터는 제10도의 점 P2에 화살표끝이 위치되는 벡터
와 동일해야만 한다. 합성벡터
의 화살표끝이 점 P2에 있게되도록, 영구자석 22의 바이어스세기는 더 작은 새로운 값 Bb2로 감소되어야만 한다. 따라서 포화선속밀도의 온도계수 αf를 갖는 소정의 포화코어 재질에 대해서, 영구자석재질은 영구자석재질의 부온도 계수 -│α│m이 △Bb=Bb1-Bb2'재질의 바이어스세기를 적당한 감소시키도록 선정된다. 여기서 αm은 섭시온도당 영구자석의 바이어스세기의 분율변화, 즉, αm=△Bb/Bb/△T이다.
만일 영구자석재질의 온도계수 αm이 포화코어재질의 온도계수 αf와 정합되지 않는다면, 이때, 포화가 계시될때 얻어진 최대 선속밀도가 두개의 코어동작온도 T1및 T2에서 다르게 되어, 이것에 의해서 결과적으로 조절된 출력전압의 온도안정성이 비교적 좋지않게 된다. 예로써, 자석재질의 온도계수 αm이 두 온도계수, T1및 T2에서 출력전압의 정확한 온도보상을 제공하는데 필요한 것보다 더 작다고 가정하면, 이때 온도 T2자석의 바이어스세기는 Bb1과 Bb2의 중간인 Bba가 될 것이다. 온도 T2에서 포화가 계시될때의 합성 선속밀도벡터는 제 10도의 점 Pa에 화살표끝이 일치되는 벡터
이다. 코일 20에 수직한 벡터
성분은 온도 T1에서 얻어진 Bmax의 크기보다 더 작다. 따라서 출력전압의 온도안정성은 자서의 바이어스세기가 αm', αf'및 Bmax, Bb, αm 및 αf와 같은 매개변수의 값을 선정할시에 각종 트래드 오프(trade0offs)가 존재한다. 예로써 보통 영구자석의 온도계수 αm은 포화코어재질의 온도계수 αf보다 크기에 있어서 더 크게 선택되어 출력전압의 온도안정성을 개선시킨다. 두 재질간의 온도계수차는 더 큰 세기의 바이어싱 자석을 사용하는 경우에 감소될 수도 있다.
제10도에 있어서, 온도 T1에서의 영구자석의 바이어스세기는 이미 언급된 바이어스세기 Bb1보다 더 큰 값인 Bb3를 갖는다. 온도 T1에 대한 합성 선속밀도벡터는 화사표의 끝이 점 P3에 위치되는 벡터
이다. 온도 T1에 대해 얻어진 코일 20에 수직하는 최대연속밀도 B'max은 제10도의 축상의 벡터
의 투영으로 도시된다. 포화코어재질의 포화선속밀도가 Bast2'로 감소되는 더 높은 온도 T2에 최대선속밀도 B'max가 제공되도록 포화가 개시될때의 합성선속밀도벡터는 화살표의 그ㅌ이 점 P4에 일치되는 벡터
와 동등해야만 한다.
X축상의
의 투영의 새로운 온도에서 변화되지 않은 조절된 출력전압을 유지하도록 온도 T2에서의 필요한 영구자석 바이어스세기의 새로운 감소된 값을 나타낸다. X축상의
의 투영은 요구된 온도 T2에서 감소된 바이어스세기 Bb4를 나타내며 이것은 온도안정성을 얻는데 필요하다.
온도 T1에서 증가된 세기 Bb3를 갖는 영구자석이 사용될때, 영구자석의 온도계수는 α'm을 갖도록 선택되어야만 하며, 이것에 의해서 온도범위 △T=T2-T1에 걸쳐 바이어스세기 △Bb'=Bb3-Bb4변화를 생성한다. 제10조를 검토하는것에 의해서, 더 큰 세기의 자석을 사용할때 필요한 △Bb'는 더 작은 세기의 영구자석을 사용할때 필요한 △Bb보다도 실제적으로 더 작게 된다는 것에 주지할 필요가 있다. 이러한 사실로부터, 더 강한 영구자석에 대해 필요한 온도계수 α'm는 더 약한 자석에 대해 필요한 온도계수αm보다도 크기에 있어서 더 작다는 것을 알수 잇다. 따라서 영구자석의 바이어싱세기는 영구자석 및 포화코어재질의 수를 선택하는데 유용한 경우에 필요한 출력전압 온도안정성을 제공하도록 조절되는 어느정도의 점위에 있게될 수도 있다.
그러나 자석세기의 비교적 작은 온도계수 αm을 가진 영구자석을 사용하는 경우의 트래드 오프가 비교적 큰 자석 바이어스세기를 필요로하는 구성을 사용하는 경우에 필요한 것일 수도 있다는 것에 주지해야만 하다. 이러한 상기 구성에 의해서 코일 20에 수직한 비교적 작은 최대선속밀도 Bmax이 생성된다. 발생된 Bmax의 비교적 작은 값들에서 비교적 높은 출력전압 Vout가 유지되도록, 도체의 권회수 및/도는 코일 내측 포화코어의 단변적이 증가될 수도 있다. 게다가, Bsat에 대한 Bmax의 비교적 작은 비에 의해서 후술된 바와같이, 출력전압은 입력전압 및 부하변동에 따라 좋지않게 조절된다.
이미 언급된 바와같이, 조절된 출력전압의 안정성이 제공되도록, 영구자석의 온도계수 및 포화코어재질은 영구자석의 바이어싱세기 Bb 및 Bmax의 요망된 값과 같은 요소에 의존하는 양만큼 포화코어재질의 온도계수보다 영구자석의 온도계수가 더 크게 되도록 조심스럽게 정합되어야만 한다. 예로서, 포화코어재질이 포화선속밀도의 비교적 큰 온도계수 αf'를 가진 재질로서 선택되어, 이것에 의해서 온도 T2에서 포화선속밀도가 온도 T1에서의 값 BasT1으로 더 작은 값 Bast2로 감소되도록 한다고 가정한다. T1및 T2의 두온도에서의 값 Bmax'의 포화개시시, 비교적 변하지 않은 최대선속밀도가 생성되도록, 포화시 합성선속밀도벡터는 포화선속밀도의 감소에 기인하여 벡터진폭이 감소되게금 X축과 이루는 각도를 변화시켜야만 한다. 합성 선속밀도벡터는 벡터
로부터 화살표의 끝이 점 P2b에 위치하는 벡터로 감소한다.
높은 온도계수의 포화코어재질의 사용시에 필요한 영구자석 바이어스세기의 변화 △Bb''=Bb3-Bb'2는 작은 온도계수의 포화재질의 사용시에 필요한 영구자석의 바이어스세기 변화 △Bb'보다도 더 크다. 이것은 더 큰 온도계수 α''m의 영구자석 재질이 더 큰 온도계수 αf'의 포화코어재질과 더불어 사용될때 필요하다는 것을 타나낸다.
만일 I형상의 코어부 21b에 대한 포화코어재질이 리튬 페라이트 또는 대용된 리튬 페라이드로서 선택된다면, 바리움 또는 스트론튬과 같은 세라믹 자석재질은 연성 및 강성 페라이트재질간의 양호한 온도계수 정합을 제공할 목적으로 영구자석재질로서 선택될 수도 있다. 리튬페라이트 및 리튬 망간-아연 페라이트와 같은 대용된 리튬 페라이트는 섭씨온도당 천분지 0.5 및 1 사이의 포화선속밀도의 온도계수 αf'를 갖는다. 바리움 및 스트론튬 페라이트는 섭씨온도당 천분지 1.8 내지 2.0사이의 자석세기의 온도계수를 갖으며, 이들 값의 범위에 의해서 조절된 출력전압 Vout에 대해 비교적 양호한 온도안정성이 제공되며, 정호가한 자석바이어스세기가 선정된다.
벽으로, 만일 망간-아연 페라이트가 포화코어재질로서 사용된다면, 비교적 높은 계수의 영구자석재질이 필요하며, 이때문에 망간 아연 페라이트는 천분지 3 내지 3.5의 온도계수를 갖는다. 만일 영구자석의 온도계수가 2 내지 4배의 연성 페라이트의 온도계수로서 선정되어 Bmax값이 Bsat값에 접근된다면, 영구자석의 온도계수는 섭시온도당 천분지 12 내지 15로 될 것이다. 이러한 비교적 높은 온도계를 갖는 영구자석재질은 유용하지 않을 수도 있으며, 또는 만일 유용하다면, 유효 전력공급과 더불어 사용하는데 부적합할 수도 있다.
제 2 도는 본 발명을 실시한 온도안정성 전력공급기 80을 도시한 것으로서 이것은 조절된 얼터 출력전압을 내포한 텔레비죤 표시장치용의 조절된 DC출력전압을 제공한다. 조절된 출력전압의 온도안정성은 출력전압이 텔레비죤 표시장치의 얼터전압일때, 예로서, 과도한 얼터전압이 텔레비죤 표시장치의 동작개시시 발생되거나, 찬 주위온도 상태에서 발생될 수도 잇다는 덤에서 특히 중요하다. 과도한 얼터전압에 의해서 과도한 양의 X선이 발생될 수도 있다.
제 2 도에 도시된 텔레비죤 수신기의 철공진 전력공급기 80은 '텔레비죤 수신기 철공진 부하전력공급기"로서 명칭되어 1980년 12월 29일 날짜로 출원된 디.에이취.윌리스의 미합중국 출원 제220, 847호에 기재된 바와 유사하게 동작한다. 조절된 출력전압의 온도안정성의 목적으로 이미 언급된 영구자석의 바이어싱 구성에 대한 본 발명의 관점이 제 2 도의 구성 FR2에 사용된다.
제 2 도에 있어서, 높은 누설 언덕스변압기 62의 1차권선 62a는 조절되지 않은 교번극성의 입력전압 Vin의 공급원 71에 결합된다. 공급원 71은 반전기 61를 포함하며 또한, 1차권선 62a의 중간 탭에 결합된 DC입력단자 63을 포함한다. 비조절된 DC입력전압 Va는 단자 63에 인가된다. 반전기 61은 15.75KHz의 높은 수평편향주파수 fH에서 동작한다.
전압 Vin이 1차권선 62a에 인가될때 수령비 교번극성 출력전압은 2차추력권선 62b 내지 62d 및 고전압의 제 2 출력권선 62e에 전개된다. 권선 62b 내지 62d의 공통 중간탭 53은 접지된다. 권선 62b에 발생한 교본극성출력전압은 다이오드 69 및 70에 의해서 전파 정류되고 캐패시터 34에 의해서 여파되어 단자 31에 25볼트의 DC전력공급전압을 발생하며, 이것에 의해서 수직 편형회로 및 오디오회로와 같은 텔레비젼 수상기회로를 구동한다. 권선 62d에 전개된 교번극성 출력전압으로써 전개되어 텔레비젼 수상기의 영상관 두동회로와 같은 회로를 구동시킨다. 권선 62c에 전개된 교번극성의 출력전압은 다이오드 67 및 68에 의해서 전파정류되고, 캐패시터 35에 의해서 여파되어, 단자 32에 수평편형권선 41용의 B+ 주사공급전압으로서 전개된다. 수평편향권선 41내에 수평주사 또는 편향전류를 발생할 목적으로, 수평편향발생기 40은 입력쵸크 39를 통해 단지 32에 결합된다. 수평편향 발생기 40은 B+ 주사공급전압에 의해서 구동되며, 수평발생 및 구동회로 43, 수평출력트랜지스터 44, 댐퍼 다이오드 45, 수평 리트레이스 캐패시터 46, 그리고 수평출력 트랜지스터 44 양단에 수평편형권선 41과 직렬로 결합된 S형 또는 트랭스 캐패시터 42를 포함한다.
고전압 출력권선 62에 전개된 교번극성 출력전압은 고전압회로 64에 공급되어, 도시되지 않은 텔레비젼 영상용의 DC얼터 고전압 도는 가속전위로서 단자 V에 전개된다. 고전압회로 64는 콕크로프트-윌턴형의 통상적인 전압체배기로 구성될 수도 있으며 고전압권선의 복수개의 권선부를 가진 단일 장치로서 일체로 형성된 복수개의 다이오드를 갖는 반파정류기로서 구성될 수도 있다.
2차권선 62b 내지 62d 및 고전압 2차출력권선 62e는 상호간에 자기적으로 긴밀히 결합된다. 입력전압의 진폭변화에 대항하여, 그리고 단자 31 내지 33에 결합된 부하회로에 의하 부하변화에 대항하여 2차출력권선 전압 및 비임전류를 조절할 목적으로 또한, 이들 출력전압의 온도안정성을 목적으로, 본 발명을 실시하는 포화성 리액터회로 FR2변압기 62의 2차출력권선중의 하나에 긴밀히 결합된 부하회로로서 결합된다. 제 2 도에 있어서 부하회로 FR2는 2차출력권선 62d에 결합된다.
부하회로 FR2는 포화성 리액터 SR2의 포화자화성코어 137의 적어도 일부분에 권취된 코일 또는 권선 37, 코어를 바이어싱하는 영구자석 237 및 코일 37에 결합된 공진회로 38을 포함한다.
포화코일 37 양단의 출력전압 Vout는 부하회로 FR2의 작용에 의해서 조절된다. 변압기 62의 2차권선 62d 양단에 코일 37을 결합시키는 것에 의해서, 부하회로 FR2는 권선 62d에 결합된 조절부하회로로서 작동하여, 권선 62d 양단의 전압을 조절된 전압 Vout로서 유지한다. 2차권선 62d 양단의 전압이 부하회로 FR2에 의해서 조절되는 경우, 권선 62d와 긴밀히 결합된 다른 2차권선 양단의 출력전압도 조절된다. 따라서 권선 62b 및 62c 그리고 고전압 출력권선 62b 내지 62e 간의 느슨한 자기결합때문에 이들 2차권선 양단의 전압들은 1차권선 양단의 전압이 진폭이 변할지라도 비교적 변하지 않은 진폭 및 반주기의 영역을 유지할 수 있다.
영구자석 237은 조절된 출력전압 Vout온도안정성, 변압기 62의 2차권선 양단에 전개된 다른 출력전압의 온도안정성, DC의 온도아정성 그리고 얼터전압의 온도안정성이 제공되게금 포화코어 137을 바이어스 시킨다. 제2 도의 부하회로 FR2의 포화성 리액터SR2의 구성은 이미 언급된 제 3 도 내지 5도의 포화성 리액터의 구성과 유사하거나, 제 6 도 내지 8도에 도시된 포화성 리액터 SRA와 유사할 수도 있다.
제 6 도 내지 8도의 포화성 리액터 SRA는 환상혁으로 구성된다. 제 7 도는 포화리액터 SRA의 코어 및 영구자석 부분의 단면도로써 제 6 도의 선 7-7을 따라 절취한 것이다. 제 7 도에는 리액터의 코일 37이 생략된다. 제 8 도는 제 6 도 구조의 코어 및 영구자석을 확대 도시한 투시도이다.
포화성 리액터 SRA의 코어는 두개의 링(ring) 또는 와셔(washer) 137a 및 137b를 포함하며, 이들은 리튬페라이트와 같은 연성 페라이트 재질이다. 두 연성페라이트링 부재 사이에는 바리움 또는 스트론튬과 같은 강성 페라이트 재질로 형성된 두개의 영구자석 링부재의 한면은 다른 영구자석의 인접명의 극성과 반대극성을 갖도록 자화된다. 따라서, 제 7 및 8 도에 도시된 바와같이 영구자석 링 237a의 면 81a는 북극으로서 자화되며, 반대면 81b는 남극으로 자화된다. 반면에 다른 영구자석링 237b의 면 82a의 남극으로서, 그리고 반대면 82b는 북극으로 자화된다. 두개의 자화된 부분을 갖는 단일링이 영구자석링 237a 및 237b레 대용될 수도 있다.
포화성 리액터 SRA에 대해 이러한 일을 사용하는 경우, 영구자석링 237a 및 237b에 의해서 포화코어링 137a 및 137b에 생성된 선속밀도장은 포화코오링 137a 및 137b에 생성된 선속밀도장은 포화코어링 137a 및 137b의 전체체적을 통해, 자화전류에 의해 코일 37에 생성된 선속밀도장을 실제적으로 횡단한다. 코일 37의 환상권선의 형상때문에, 영구자석링 237a 및 23b에 의해 생성된 바이어싱장83(제 7 도에 부분도시됨)은 포화코어링 137a 및 137b의 전체체적을 통해, 전류에 의해 코일내에 생성된 선속밀도장에 일반적으로 수직하다. 게다가, 바이어싱장은 공기중보다 연성페라이트 코어링내에 주로 집중된다.
제 6 내지 8도에 도시된 링 형상의 포화성 리액터 SRA를 사용할때 장점은 이런 기하형상에 의해서, 연성 페라이트 코어링내에 영구자석링에 의해 생성된 자력선을 집중시켜, 이것에 의해 소정의 영구자석의 극력에 대한 비교적 큰 바이어스 선속밀도장을 연성 페라이트 코어내에 제공할 수 있다는 것이다. 또한, 포화성 리액터 제조에 사용된 코어재질의 전체체적이 감소될 수도 있다.
제 3 내지 5도의 영구막대자석 22에 의해서 바생된 자력선을 연성 페라이트 재질의 I형상의 포화코어부 21b에 집중시키기 위해서, 영구자석 22는 제 4 도에 점선으로 도시된 극 배열이 발생되도록 자화될 수도 있다. 면 16 및 27에 의해서 형성된 연부에 인접한 영구자석 22의 표면은 북극영역이며, 반면에, 면 15 및 27에 의해서 형성된 연부에서 인접한 영구자석 22의 표면은 남극영역이다.
제 3 내지 5 도의 포화성 리액터 SR의 기하형상을 사용하므로써 생기는 잇점은 권선제조 및 조립의 간단성, 포화코어부의 체적감소, 및 더 작은 권횟수에 있다.
제13도에는 제 2 도의 텔레비젼 수상기용 전력공급기 80의 일부가 도시되는데 이것은 포화성 리액터 부하회로의 다른 실시예이다. 제 2 도와 13도의 소자들은 보통 동일한 동작을 한다. 제13도의 부하회로 FR3에 있어서, 고누설 인덕턴스 변압기 62의 권선 62는 영구자석 바이어스형 포화성 리액터 SR2의 코일 37 양단에 공진캐패시터 38과 직렬 결합된다. 제 2 도에서와 같이, 조절된 출력전압 Vout는 캐패시터 38 양단에 전개되며, 2차출력권선 62d 양단에 직접 인가된다. 이것에 의해서, 2차출력권선 62b 내지 62e 양단에 전개된 출력전압이 조절한다.
변압기 권선 62f는 1차권선 62a와 자기적으로 긴밀히 결합되나, 2차권선 62d와는 느슨하게 결합된다. 제13도에 도시된 바와같이 권선 62d에 관련하는 권선 62f 양단에 전개된 전압 Vcd단의 차와 동등하다. 이러한 구성은 '감소된 포화성 리액터 순환전류를 가진 텔레비젼 수상기 철공진 부하전력 공급기"로 명칭되어 1981년 4월 20일 출원된 디.에이취.윌리스의 미합중국 특허 출원 제255, 396호에 기제된 방식으로 개선된 출력전압 조절성을 제공한다. 출력전압 Vout가 생성되도록 전압 Vsr과 Vcd가 대수적으로 합성될때 이들간의 감산 관계때문에, 변압기 1차권선 62a에 인가된 조절되지 않은 전압의 증가에 기인한 포화성 리액터 전압 Vsr의 증가는 변압기권선 62f 양단에 전개된 전압 Vcd의 증가에 의해서 오프되어, 출력전압 Vout는 진폭, 반주기 영역, 또는 양쪽에 있어서 실제적으로 변하지 않은 상태로 유지된다.
부하회로 FR3내의 보상 구동권선을 구비한 제13도의 구성은 부하회로의 포화성 리액터가 바이어싱 영구자석을 포함하여 출력전압 Vout의 온도안정성을 제공하도록 할때 유용하다. 그러나 포화성 리액터의 바이어싱 영구자석을 포함시, 조절되지 않은 입력전압 및 부하 변동에 대항하는 출력전압 Vout의 조절성은 다소 감퇴된다.
예로서, 제11도는 도시된 자속ψ대자력(m,mf)F특성곡선을 고려한다. 이러한 곡선은 포화코어 자호성재질과 같은 니튬페라이트를 사용하는 제 3 도 내지 5도에 예시된 것과 같은 포화성 리액터의 동작과 관련된다. 자속 ψ의 좌표축은 포화성 리액터코일 20과 쇄교하는 자속, 또는 코일에 수직한 코일내측에 흐르는 자속을 나타낸다. 제11도의 ψ-F곡선 90 및 91은 영구자석이 제거되어 코어 21의 바이어싱이 존재하지 않을때, 제 3 도 내의 5도의 포화성 리액터 SR의 동작과 관련된 곡선이다. 실선곡선 90은 25℃의 코어 동작온도에서 취해진 곡선이며 반면에, 점선곡선 91은 100℃의 동작온도에서 취해진 곡선을 나타낸다. 제11도로부터 알수 있는 바와같이 리튬 페라이트와 같은 비교적 온도안정성이 있는 재질을 사용할때 조차도, 출력전압 Vout의 포화기간준 코어 21의 포화코어부에서 얻어진 곡선의 절곡부를 넘어선 자속레벨은 곡선 90과 연관된 낮은 코어온도에서보다 곡선 91과 연관된 높은 코어온도에서 더 작다.
곡선 92는 영구자석 22가 I형성의 코어영역 21b에 위치할때 제 3 내지 5도의 포화성 리액터에 대한 자속 대자력을 나타낸다. 곡선 92는 코어 및 영구자석 동작온도 25℃에서 취해진 곡선을 나타낸다. 영구자석 바이어싱세게의 적당한 선정에 의해서, 그리고 포화코어재질의 온도계수 αf 및 αm의 적당한 정합에 의해서, 코어 및 자석의 높은 동작온도에서 취해진 곡선은 낮은 동작온도에서 취해진 곡선으로 대신 할 수 있으며, 이것은 조절된 출력전압의 온도안정성 이 두 가지 온도에서 실현됨을 나타낸다. 영구자석 바이어싱시에 취해진 곡선 92와 영구자석 바이어싱을 사용하지 않을시에 취해진 곡선 90과 91를 비교하면 영구자석 바이어싱의 사용은 소정의 최대자력에서 포화코어에 존재하는 최대자력레벨을 감소시킨다는 점에 주목할 필요가 있다. 이러한 최대자력의 감소는 조절된 출력전압의 진폭감소를 생성하며, 이것은 포화코어의 단면적 및 코일 권횟수와 같은 다른 요소가 변화되지 않은 상태로 유지됨을 가정한다.
또한 영구자석 바이어싱은 곡선의 절곡부 아래의 비포화 동작중 곡선 92에 대해 낮은 기울기를 생성하며, 이것에 의해서 포화성 리액터코일의 비포화 인덕턴스가 다소 감소된다는 것에 주목할 필요가 있다. 영구자석 바이어싱 사용시의 또다른 효과는 더 둥글게된 절곡부의 생성 및 절곡부 바로위의 곡선 92의 비포화영역에서 비교적 급한 기울기 생성에 있다. 입력전압 진폭의 변화에 대항하는 그리고 부하변동에 대항하는 출력전압의 조절성은 감퇴될 수도 있다. 이러한 구성의 포화성 리액터에 대한 영구자석 바이어싱의 도입에 의해서 생성된 출력전압 조절성의 감퇴 현상을 보상하기 위해서는, 전술된 바와같이 제13도의 회로 FR3와 같은 회로가 사용될 수도 있다. 이것에 의해서 자력 F의 정의 값 및 부의값에 대해 실제적으로 대칭인 ψ-F곡선 92가 생긴다 영구자석은 포화코어에 온도 응답성 DC바이어스장을 생성하며, 이것이 포화성 리액터코일에 의해서 생성된 AC장에 벡터적으로 첨가되는 것에 의해 시간축에 대해 대칭인 네트(net) AC장이 생긴다.
영구자석재질 및 포화 연성 페라이트 재질내의 온도 불균일성 및 전력공급 예비기간중 연성재질의 온도상승을 안전하게 따르지 못하는 영구자석의 무능성은 출력전압의 온도안정성에 악영향을 끼치게 될 수도 있다. 이러한 결과는 영구자석 및 포화연성 페라이트의 기하현상을 적당히 선정하므로서 극소화 될 수도 있다.
또한 영구자석 바이어싱은 소정 형상의 열씽크(Sink)에 대해, 더욱 낮은 포화코어 동작온도를 생성하는 이력손실을 감소시킨다. 출력전압 온동안정성에 악영향을 끼치는 또다른 요소는 포화코어 재질의 체적내에서 바이어스세기의 불균일선 정도에 따른다. 특정위치의 바이어스세기가 소정의 값 αf 및 αm에 대해, 그리고 또한 코어위치에서 소정의 Bmax'에 대해 필요한 이상적인 값에 더욱 접근할 수 있게 하기 위해서는, 온도안정성이 증가해야 한다. 또한 자석 바이어싱 크기는 자석을 통해 흐르는 지속선과 관련하는 바리움 및 스트론튬 페라이트결정의 방향에 의존한다. 제 3 내지 5도의 바이어스된 포화성 리액터 구조에 있어서, 포화성 I형상 코어의 영역 21b의 자화성 재질은 리튬 페라이트 또는 대용된 리튬 페라이트로 선택될 수도 있다. C형상의 코어부 21a가 포화되지 않는다면, 그것의 자화성재질은 망간 -아연 페라이트로써 선택될 수도 있다. 영구자석 22는 방위를 갖는 바리움 또는 그트론튬 페라이드로서 선택될 수도 있다.
Claims (16)
- 입력 전압원과, 상기 입력 전압원에 결합되어 여기전류를 발생시키기 위한 수단과, 포화성 코어부분을 포함하는 자화선 코어와, 상기 코어상에 구성된 권선과, 상기 여기전류에 응답하여 상기 권선과 쇄교하는 자속을 상기 자화성 코어내에 발생시켜 교번 극성의 출력전압을 발생시키기 위한 수단과, 상기 포화성 코어부내에 제 1 자화력을 발생시키는 순환 전류를 발생시키기 위한 상기 권선과 관현된 캐패시턴스를 구비하는 조절괸 전력공급기를 포함한 텔레비젼 표시장치용 전력공급기에 있어서, 상기 포화성 코어부내에 제 2 자화력을 생성하여, 상기 제 1 및 제 2 자화력의 합력이 상기 교번극성의 출력전압조절을 위해 상기 포화성 코어부를 실제로 자기적으로 포화시키는 자속을 발생시키도록 상기 코어(21 : 137)를 바이어스시키기 위한 영구자석(22 : 237)을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 1 항에 있어서, 상기 포화성 코어부 자화성 재질의 포화 선속밀도의 온도변화에 기인한 상기 포화성 코어부 자화성재질의 온도변화에 따라 상기 조절된 교번 극성의 출력전압이 변하는 경향이 상기 영구자석(22 : 237)의 바이어싱세기의 온도 변화에 의해서 실제적으로 극복됨을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 1 또는 제 2 항에 있어서, 상기 제 2 자화력의 방향이 상기 포화성 코어부 자화성재질의 실제 체적내에서 상기 제 1 자화력의 방향을 횡단함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력 공급기.
- 제 3 항에 있어서, 편향권선(40), 조절된 B+ 주사전압에 응답하여 편향권선 주사전류를 발생하기 위한 편향발생기(40), 그리고 상기 조절된 교번극성의 출력전압에 응답하여 상기 조절된 B+ 주사전압을 발생하기 위한 수단(67, 68)을 포함함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 3 항에 있어서, 영구자석(22 : 237)의 선속밀도세기의 부온도계수가 상기 전력공급기의 정규동작 온도범위에 걸쳐 상기 포화성 코어부 자화성재질의 포화선속밀도의 부온도계수보다 크기에 있어 더 큼을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 3 항에 있어서, 상기 자화성코어(137) 및 상기 영구자석(237)이 고리 형상의 부재로 형성됨을 특징으로 하는 텔레비젼 표시용 전력공급기.
- 제 6 항에 있어서, 서로 인접한 면들의 극성과 이와 반대측의 면들의 극성이 서로 반대이며, 동일 중심을 갖는 고리 형상의 부재들(237a, 237b)을 상기 영구자석(237)이 포함함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 7 항에 있어서, 두개의 자화성 재질와셔(137a, 137b)와 이들 두 와셔 사이에 삽입되는 영구자석(237)을 상기 고리형상 부재의 자화성 코어가 포함함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 3 항에 있어서, 상기 자화선 코어가 장방형 코어(21)를 포함하며 여기서 상기 영구자석(22)이 상기 장방형 코어의 하나의 레그(장방형을 이루는 요서인 구성 부재)와 접촉하는 바아(막대기 형상 부재)를 포함함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 9 항에 있어서, 상기 영구자석의 남극 및 북극의 상기 자화성코어의 상기 장방형 코어부의 레그(21b)과 접촉하는 상기 바아(22)의 면(27)상에 형성됨을 특성으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 1또는 2항에 있어서, 고누설 변조기(62)와, 입력 전압원(61)에 결합된 상기 고누설 변압기의 1차권선(62a)와 상기 자화성 코어상에 배치된 상기 권선(37)에 결합되며, 상기 조절된 교번 극성의 출력전압이 전개되는 상기 고누설 변압기의 2차권선(62d)와를 상기 여기전류 전개수단이 포함함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제11항에 있어서, 상기 고누설 변압기의 2차권선(62d)에 자기적으로 결합되어 조절된 교번 극성의 전압을 승압하기 위한 고전압(62c)과, 상기 고전압권선(62e)에 결합되어, 상기 고전압권선(62e)의 전압으로부터 상기 얼터전압을 전개하기 위한 고전압 정류장치(64)와를 상기 얼터전압 전개수단의 포함함을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 5 항에 있어서, 상기 영구자석(23 : 237)의 온도계수가 상기 전력공급기의 정규동작 온도범위에 걸쳐 상기 포화성 코어부 자화성재질의 온도계수보다 크기에 있어 2배이상 큰 것을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제 5 항에 있어서, 상기 포화성 코어부 자화성재질이 리튬 페라이트 및 대용된 리튬 페라이트중의 하나임을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제14항에 있어서, 상기 영구자석(23 : 237)이 세라믹 자석임을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
- 제15항에 있어서, 상기 세라믹 자석이 바리움 페라이트 및 스트론튬 페라이트중의 하나임을 특징으로 하는 텔레비젼 표시장치용 전력공급기.
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