KR840000920B1

KR840000920B1 - 유동 또는 일정 압력보일러용 터빈 제어시스템

Info

Publication number: KR840000920B1
Application number: KR1019800002263A
Authority: KR
Inventors: 애드리안 에겐버거 마커스; 콜맨캘런 패트릭
Original assignee: 제너럴 이렉트릭 컴패니; 샘손 핼프고트
Priority date: 1979-06-08
Filing date: 1980-06-09
Publication date: 1984-06-28
Also published as: JPS569607A; DE3021375A1; CH653744A5; JPS6033963B2; ES491932A0; IT8022564A0; KR830002985A; ES8102632A1; US4253308A; IT1149972B; MX151025A; CA1146651A

Abstract

내용 없음.

Description

유동 또는 일정 압력보일러용 터빈 제어시스템

제1도는 본 발명에 따른 터빈제어 시스템의 양호한 실시예를 도시한 블록선도.

제2도는 실제부하요구 신호의 함수로서 발생된 고압기준신호(P_{REF HP})의 예를 도시한 선도.

제3도는 실제부하요구 신호의 함수로서 발생된 저압기준신호(P_{REF LP})의 예를 도시한 선도.

제4도는 모두 터빈 부하신호의 함수로서 일정 보일러 압력에서의, 고압제어밸브의 증기유량, 재열기압력, 그리고 부하의 변화에 따른 차단밸브의 위치 사이의 관계를 도시한 그래프.

제5도는 제4도와 유사한 도면으로서, 저부하에서 최소 재열기 압력을 유지시키도록 차단밸브와 고압제어 밸브 사이의 제어의 상호작용을 도시하며 밸브상호 작용이 보일러 압력에 대해 독립적임을 도시한 그래프.

본 발명은 증기터빈용 제어시스템에 관한 것으로서, 특히 일정 또는 유동 압력보일러에서 재열증기 터빈의 종합작동을 가능하게 하는 제어시스템에 관한 것이다.

일정 또는 유동 압력 보일러로서 전력발전소의 증기터빈을 작동시킴으로써 확실한 이점이 얻어질 수 있다. 이러한 작동 방식은 증기보일러를 피구동증기 터빈에 대한 부하요구에 대해 독립적으로 높은 증기발생율을 갖으면서 유지되도록 하고 또한 상기 작동방식은 낮은 터빈 부하작동중에 터빈주위의 과잉증기를 복수기로 직접 전환시키기 위ㅎ나 바이패스(bypass)장치를 사용함으로써 얻어진다. 터빈에 대한 부하가 증가됨에 따라, 증기 유량은 더욱 그곳에 분배될 수 있으며, 모든 증기가 터빈에 제공되고 바이패스되는 것이 없는 상태에 도달할 때까지 점점 더 적게 바이패스된다. 일단 바이패스가 완전히 차단되면 보일러 압력은 터어빈의 증기요구를 유지시키는 정격 압력으로까지 증가될 것이다. 역으로, 터빈 부하가 감소되면, 보일러 압력은 만약 필요하다면 다시 과잉증기를 바이패스시킴으로써 최소 허용 레벨까지 강하될 것이다. 이러한 종류의 작동방식의 주요 이점으로서는,

(1) 터빈 시동시간의 단축 ;

(2) 부하의 변화에 대해 빠르게 반응하여야 하므로 순환용의 더 큰 터빈을 사용;

(3) 갑작스런 부하감소에 의한 보일러의 충격방지 등이다.

작동의 형태인 유동압력 방식에 대한 일반적인 논문으로서 미합중국 동력협의회 회보(proceedings of the American Power Conference) 제35권에 수록된 피터마틴과 러드윅 럴리의 ″증기터빈과 증기발생기 작동사이의 상호작용을 더욱 개선하기 위한 바이패스 스테이션″(Bypass Stations for Better Coordination Between Steam Turbine and Steam Generator Operation)이 기술되어 있다.

터빈 작동에 대한 종래의 방식과 비교해 볼때 (여기서 보일러는 단지 즉시 사용하기에 충분한 정도의 증기만을 발생시키면 바이패스 밸브를 가지고 있지 않음), 유동압력 방식은 더욱 복잡한 밸브배치에 대해서 단일화된 제어를 필요로 한다. 제어시스템은 증기류 통로내에서 여러밸브의 확실한 상호작용을 제공해야만하고 부하 및 속도제어를 적절히 유지시키면서 모든 작동조건하에서도 그렇게 해야 된다. 작동시 고려해야할 3가지 근본 단계는 아래와 같다.

가. 터빈 강하 및 보일러의 압력감소 또는 시동시, 증기는 압력제어 바이패스 밸브에 의해 주증기통로로부터 차가운 재열통로로 뜨거운 재열통로로부터 복수기로 바이패스 되어야 한다.

나. 터빈시동중에, 제어밸브 및 차단밸브는, 보일러 및 재열기 압력의 단일화된 제어를 위해 바이패스 밸브의 상호작용으로 또 주증기 압력에 관계없이 예정된 레벨에서 재열 압력을 유지시키는 관계에 따라 개방되어야 한다.

다. 예정된 터빈 부하에서 바이패스 밸브는 환전히 폐쇄되어야 하며, 제어밸브는 거의 일정한 위치에서 유지되어야 하고, 보일러 압력은 증기류의 증가에 의해 정격 압력으로까지 상승되어야 한다.

유동압력 체제에서 작동하는 재열증기 터빈을 위한 제어시스템이 다양하게 개발되어왔다. 종래공지으 한구조에 있어서는, 터빈 1차 단계의 압력은 증기류의 지시기 신호로서 사용되며, 상기 신호로부터 기준 설정점이 고압 및 저압 바이패스밸브의 제어를 위해 설정된다. 그렇지만, 속도 및 부하요구에 응하는 주 제어벨브의 작동에 대한 직접적인 바이패스 밸브의 상호작동을 위한 또는 시스템이 다른 밸브에 대한 상호작용을 위한 설비가 제공되어있지 않다. 더구나 일반적인 모든 조건하에서 1차 단계의 압력은 증기류의 유효한 지시기가 될 수 없음을 알 수 있다.

공지된 또 다른 유동 압력제어 시스템에 있어서는, 주 증기통로내의 유량측정 오리피스는 고압 및 저압 바이패스 밸브의 제어를 위해 압력기준신호에 대한 근거를 형성시킴으로써 총증기유량을 나타내는 신호를 제공한다. 이렇게 이루어진 유량측정은 증기류 통로로의 관입과 그에 따른 압력강하를 요구하며, 부가적인 설비는 필요없다.

그런데 이들 그리고 다른 종래 기술시스템의 제어를 의한 근본신호는, 터빈속도 및 부하를 유지시키는 제어기가 아닌 다른 공급원으로부터 얻어진다. 그러므로, 이들종래의 시스템에 있어서는, 독립적인 제어루프(loop)의 그룹(즉 속도 및 부하의 제어루프, 바이패스 밸브의 제어루프)이 사용되어 왔다. 따라서, 본 발명의 목적은 상기와 같은 종래장치를 개량한 유동 또는 일정 압력작동 방식의 터빈용 종합제어 시스템을 제공하는 것으로서, 본 발명의 제어 시스템에서는 속도 및 부하제어장치는 모든 밸브의 제어를 위한 단일화된 시스템에 합체되며, 주 제어밸브, 차단밸브 그리고 고압 및 저압 바이패스밸브를 자동제어가 능하도록 위치시킴으로써 보일러 및 재열압력의 제어와 연관되어 작동된다.

본 발명의 또 다른 목적은 유동 또는 일정압력 보일러와 연관되어 작동할 수 있는 재열증기 터빈용의 개선되고 단일화된 제어 시스템을 제공하는 것으로서, 모든 터빈 작동단계를 자동제어할 수 있다.

본 발명은 실제부하 요구신호를 제공하므로써 유동 또는 일정압력보일러로부터 작동하는 재열증기 터빈용의 개선된 제어 시스템을 제공하고, 상기신호로부터 2개의 독립적인 압력기준 함수가 발생된다. 설정값을 제공하므로써, 그에 따라 고압 바이패스 밸브 및 저압바이패스밸브를 조절시키도록 압력기준치는 실제보일러압력 및 재열압력과 비교된다. 허용최소재열압력에 역비례하는 게인을 갖는 실제부하 요구신호는 차단 밸브를 위치시키기 위해서 직접 제공된다. 주 제어밸브는 본 발명에 참조되는 엠. 에이. 에겐베거 및 그외 몇몇에게 허여된 미합중국 특허 제3,097,488호에서 서술된 바와같이 속도 및 부하신호에 의해 위치된다. 실제부하 요구신호는 승산기소자의 산출이며, 속도 및 부하제어 루프로부터 얻어진 고압제어밸브 위치신호와 보일러 압력과의 곱한 값이다. 실제 부하요구의 표시로 모든 작동조건하에서 유효하게 이루어지고 실제부하요구신호의 끊임없는 판독이 제공되는 것이다.

다음에는 첨부도면을 참조하여 본 발명을 상세히 설명한다.

제1도에 도시된 전력발전소에 있어서, 보일러(1)는 고압증기 발생원의 역할을 하고, 재열증기 터빈(2)을 구동시키기 위한 동력유체를 제공하며, 고압터빈(3), 중압터빈(4) 및 저압터빈(5)을 포함한다. 터빈(3,4,5)은 측(8)에 의해 발전기(7)에 직렬로 연결된다.

보일러(1)로부터 나온 증기흐름은 도관(9)을 통과하며, 상기 도관(9)으로부터 나온 증기는 주 스톱밸브(10)와 고압제어밸브(11)를 통해 고압터빈(3)으로 유입된다. 고압바이패스 밸브(12)와 과열저감기(13)를 포함하는 고압바이패스 서브-시스템은 고압터빈(3) 주위에 대체 또는 부가의 증기통로를 제공한다. 고압터빈(3)으로부터 배출되는 증기는 첵크밸브(14)를 통해 바이패스된 증거와 다시 합쳐지며, 합쳐진 증기는 재열기(15)를 통과한다. 재열기(15)로부터 나온 증기는 차단밸브 (16)와 재열스톱밸브(17)를 통해, 도관(18)에 의해 일련으로 연결된 중압터빈(4)과 저압터빈(5)으로 유입된다. 저압터빈(5)에서 배출된 증기는 복수기(19)로 흐른다. 저압바이패스밸브 (21), 저압바이패스 스톱밸브(22) 및 과열저감기(23)를 포함하는 저압바이패스 서-브시스템을 중압터빈(4)과 저압터빈(5) 주위에 대체 또는 부가증기 통로를 복수기 (19)에 제공한다.

터빈(2)의 회전속도 및 출력은 제어밸브(11)에 의한 증기유입에 관계되며, 상기 제어밸브는 본 발명에서는 단일 밸브를 사용하였지만 필요시에는 증기를 전체적 또는 부분적으로 호형유입시키토록 고압 터빈의 입구에 원주형으로 배치된 다수의 밸브를 사용한다. 제어밸브(11)의 위치선정을 위해 작동속도 및 부하제어루프는 실제 터빈속도를 나타내는 신호를 제공하는 속도변환기(24)와 요구되는 속도를 선택시키는 속도기준기(25)와 그리고 요구되는 속도와 실제속도를 비교하여 그 차이에 비례하는 속도와차신호를 제공하는 1차가산기를 포함한다. 상기 가산기(26)에서 나온 오차신호는 2차 가산기(26)에 하나의 입력을 제공하도록 이득소자(27)에 의해 증폭되며, 상기 2차 가산기(28)에서, 증폭된 오차신호는 부하기준기(29)에 의해 공급된 부하 기준치와 비교된다. 정상상태 조건하에서 속도오차신호는 0으로 되어 2차가산기(28)의 출력은 부하설정을 나타내는 신호(E_L)가 된다. 상기 신호(E_L)는 CV제어기(30)에 공급된다. 상기 제어기(30)는 상기 신호(E_L)에 따라 고압제어밸브(11)를 작동시키기 위한 동력증폭기와, 고압제어밸브(11)의 유량특성을 선형화시키기 위한 장치를 포함할 수 있다. 시스템의 부하 및 속도제어 지로(支路)는 상기 서술된 에겐베거의 미합중국 특허 제3,097, 488호에 기술한 바와 거의 동일하다.

고압 바이패스 밸브(12), 저압이패스 밸브(21) 및 차단밸브(16)의 제어는 실제터빈 부하요구를 나타내는 신호(E_L')에 의해 결정된다. 상기신호(E_L')는 승산기 (33)에서 2차가산기(28)의 출력(E_L)과 압력변환기(32)에 의해 측정된 보일러압력 (P_B)이 곱해지므로서 얻어진다. 실제터빈 부하요구신호(E_L')는 상술된 바와같이 고압 바이패스밸브(12), 저압바이패스밸브(21) 및 차단밸브(16)를 조절하기 위한 제어루프에 제공되며 또한 부하요구 판독기(34)에도 제공된다. 고압바이패스 제어루프는 고압기준신호 (P_{REF HP})함수 발생기(35), 모우드(mode) 선택기(4), 비율제한기(36), 3차가산기 (37), 보일러압력 변환기(32), 비례적분 제어기(38), 수동/자동 선택기(39) 및 고압 바이패스 밸브(12)를 포함하며;저압바이패스 제어루프는 저압 기준신호(P_{REF LP}) 함수발생기(40), 4차가산기(42), 재열기 압력변환기(43), 비례적분 제어기(44), 수동/자동 선택기(45) 및 저압바이패스밸브(21)를 포함하며, 차단밸브 제어루프는 조정할 수 있는 이득증폭기(46), 차단밸브(16), 그리고 밸브(16)의 유량특성을 선형화하기 위한 장치를 가지는 IV 제어기(47)를 포함한다.

고압 바이패스 제어루프에 있어서, 고압 기준신호함수 발생기(35)는 기준신호 또는 설정점을 제공하며, 변환기(32)에 의해 측정된 보일러 압력(P_B)은 3차가산기 (37)에서 상기 기준신호와 비교된다. 고압바이패스밸브(12)는 가산기(37)로부터의 출력신호에 다라 위치되며, 상기 밸브는 보일러압력(P_B)이 함수발생기(35)로부터의 신호 (P_{REF HP})보다 커지거나 적어짐에 딸 많이 또는 적게 개방된다. 고압기준신호 함수발생기(35)에 의해 만들어진 함수의 예가 제2도에 도시되어 있으며 고압기준신호(P_{REF HP})는 신호(E_L')의 함수이다. 도시된 예에 있어서, 낮은 신호(E_L')값에서의 고압기준신호 (P_{REF HP})는 최소 선택보일러 압력(P_BMIN)과 동일한 상수이며, 높은 신호(E_L')값에서는 정격 보일러 압력보다 크게 되도록 선택된 이차 상수값(P_{REF HP MAX})까지 상승된다. 함수발생기(35)는 최소보일러 압력(P_{B MIN})과 함수인 고압기준신호 (P_{REF HP})의 경사진 부분의 경사도(X)값을 선택하도록 각각 제공된 조정기(50,51)을 포함한다. 밸브 작동에 있어서, 고압 바이패스밸브(12)는 최소보일러 압력을 유지하도록 낮은 신호(E_L')값에서 교축되며, 고압기준신호(P_{REF HP})가 상승됨에 따라 완전히 폐쇄된다. 저압바이패스 제투표와 관련하여 이후 기술되는 함수발생기는 공지된 것으로서 일반적으로 미합중국 특허 제3,097,488호에 기술된 것과 같다.

비율제한기(36)는 갑작스런 부하의 감소로 발생할 수 있는 신호(E_L')의 갑작스런 강하로 인해 고압기준신호(P_{REF HP})가 과대비율로 떨어지는 것을 방지한다. 증기압력의 금속한 강하로 인해 보일러(1)에 충격이 가해지므로 상기비율 제한기(36)는 바이패스(12)의 폐쇄 및 개방으로의 금속한 변동을 초래시킬 큰 오차신호의 발생을 방지한다. 비례적분제어기(38)는 3차가산기(37)로부터 오차신호를 제공받으며, 고압바이패스 밸브(12)의 위치선정을 위해 오차 및 오차의 시간적분에 비례하는 신호를 만든다. 수동 /자동 선택기(39)는 고압바이패스밸브(12)를 자동제어로부터 해제시켜 상기 밸브를 수동으로 위치 선정되게 할 수 있으며, 자동으로부터 수동으로 또한 그 역으로도 쉽게 바꿀 수 있도록 하기 위한 제어를 제공한다. 모우드 선택기(41)는 고압기준신호(P_{REF HP})함수 (슬라이딩 압력)에 따라 제어를 하거나, 일정 압력에서 고압기준신호(P_{REF HP})대신 상수값을 대치시킴으로써 제어를 한다.

저압 바이패스 제어루프에 있어서, 저압기준신호(P_{REF HP}) 함수발생기(40)는 예를들어, 제3도에 도시된 바와같이 신호(E_L')의 값에 기초를 둔 기준압력신호 또는 설정점을 제공한다. 함수인 저압기준신호(P_{REF LP})는 최소허용 재열압력(P_{REF MIN}) 즉 낮은 신호(E_L')값에서의 상수이며 이때 신호(E_L')가 증가함에 따라 경사도(β)로 상승된다. 저압기준신호(P_{REF LP})함수 발생기에(40)는 재열보일러(15)의 작동명세에 의해 결정되는 최소 허용재열압력(P_REFMIN)의 요구값을 선택하기 위한 조정기(52)가 제공된다. 저압기준신호(P_{REF LP})값은 4차계산기에서 변환기(43)에 의해 측정돈 실제재열기 압력과 비교되고, 상기 가산기로부터의 오차신호는 오차신호를 최소로 하도록 저압바이패스 밸브(21)의 작동을 자동적으로 지시하는 비례적 분제어기(44)에 제공된다. 수동/자동 선택기(45)는 고압바이패스밸브(12)와 같이 저압바이패스밸브(21)를 수동 또는 자동으로 작동될 수 있도록 한다.

차단제어루프는 최소 허용재열기압력(P_{REF MIN})을 유지하도록 감소된 부하에서 차단 밸브를 고축시키기 위해 제공된다. 이것은 증폭기(46)를 통해 신호(E_L')을 통과시킴으로써 성취되는데, 증폭기의 이득은 최소 허용재열압력(P_{REF MIN})에 대해 역비례되도록 선택된다. 증폭기(46)로부터의 출력은, 차단밸브(16)를 작동시키도록 비례동력신호를 제공하는 IV제어기(47)에 제공된다. 차단밸브(16)와 제어밸브(11)의 상호작용은 제4도와 5도에 그래프로 도시되어 있는바, 각 도면은 상이한 보일러압력(P_B)에 대한 결과를 나타낸다. 제4도 및 제5도예는 특수변수의 가능한 범위를 0 내지 100%, 일반적으로 0 내지 1.0의 범위에 걸쳐있는 정규화된 단위로 나타나 있다. 예로, 0.5단위로 표시된 보일러 압력(P_B)은 정격압력의 50%인 보일러 압력으로 될 것이다.

그러므로, 제4,5도에 도시된 바와같이 차단밸브의 개방을 나타내는데, 1.0의 정규화된 값은 밸브가 완전히 개방된 것을 나타내며, 0.5값은 밸브가 반만 개방된 상태를 나타낸다. 그외것도 똑같이 적응할 수 있다. 상기에 의해서 보일러용량 또는 압력과 같은 어떤 주어진 시스템 요소의 제한 매개변수에 대해 독립적인 제어시스템의 설명이 가능하다. 그래프는 차단밸브가 신호(E_L')와 제어밸브(11)를 통한 증기유량에 따라 최소재열기 압력을 유지하기 위해 필요한 신호(E_L)의 범위에 대해 고축된다는 것을 도시하고 있는데, 주 보일러 압력과는 독립적이라는 것을 알 수 있다.

작동

본 발명의 작동의 실시예에 대해 알맞도록 하여 작동매개 변수에 설정된 수치에 의하여 가장 잘 설명될 수 있다. 그러한 목적을 위해, 또한 신호조작을 위해, 매개변수는 상술된 바와 같이 정규화된 단위로 환산하여 나타낼 수 있다. 터빈 작동시의 상이한 상태의 설명의 위해 제1도 내지 제5도가 참조된다.

터빈 시동에 앞서, 보일러(1)는 어떤 최소 증기유량 및 압력하에서 작동된다. 예를들어, 터빈(2) 주위의 바이패스 시스템을 통해 복수개919)까지 바이패스되는 모든 증기에서, 유량은 0.3단위로 되며 압력은 0.4단위로 될 수 있다. 그뒤에 증기가 제어밸브(11)와 차단밸브(16)를 통해 흐르도록 속도기준기(25)와 부하기준기(29)를 적절히 설정시킴으로써 터빈(2)은 시동된다. 예를들어, 속도오차가 없다고 가정하고 부하기준 신호(R_L)가 0.3단위로까지 증가되면 신호(E_L) 또한 0.3단위로 동일하며, 고압터빈(3)까지으 유량은 0.12단위(0.3E_L×0.4P_B=0.12E_L')가 된다. 실제부하요구 판독기(34)는 이점에서 고압터빈93)으로의 증기유량과 수치적으로 동일한 0.12단위의 요구를 표시할 것이다. 더구나 최소허용 재열압력설정(P_{REF MIN})이 0.3단위라면, 차단밸브(16), 중압터빈94) 및 저압터빈(5)을 통한 유량은 또한 0.12단위 (0.3P_REH×10.12E_L'/0.3 P_{REH MIN})가 될 것이다. 상기 괄호안의 식은 재열기압력에 실제부하 요구신호를 곱하고 이 곱한 값에 다시 차단루프 증폭기(46)의 이득(1/_{REH MIN})을 곱해서 나온 것이다. 만약 이점에서, 부하기준신호(R_L)가 0.7가지 증가되면 실제부하요구신호는 0.28까지 움직일 것이며 예로, 제2.3도의 그래프에서 보면 고압바이패스밸브 (12)와 저압바이패스밸브(21)는 상승 직전의 고압기준신호(P_{REF HP}) 및 저압기준신호 (P_{REF LP})에 거의 근접하게 될 것이다. 차단밸브(16)를 통한 유량은 0.28단위 (0.3P_REH×0.28E_L'/0.3P_{REH MIN})가 될것이며, 밸브(16)는 매우 넓게 개발될 것이다. (0.28E_L'/ 0.3P_{REF MIN} ~1.0단위, 차단 제어루프에서 1.0의 값은 차단밸브(16)를 완전히 개방토록 함). 차단루프의 이득이 최소허용재열압력(P_{REF MIN})에 역비례하기 때문에, 제어밸브 (11)와 차단밸브(16)의 상호작용이 제4,5도의 그래프에 의해 도시된 바와 같이 보장된다.

더 높은 부하에서 신호(R_L)는 고정되거나 또는 일정하게 유지될 수 있으며, 만약 조건이 속도에 대해 정상상태에 있게되면 신호(R_L)는 신호(E_L)와 동일할 것이다. 그러므로, 제어밸브(11)는 고정위치로 될 것이며, 보일러 압력은 터빈(2)에 대한 부하요구의 증가를 만족시키기 위해 위쪽으로 미끄러지게 될 것이다.

실제 부하요구 판독기(34)는 보일러 압력이 위쪽으로 미끈러짐에 따라 증가하는 값을 나타내도록 모든 조건하에서 실제부하 요구를 표시할 것이다. 제2,3도으 예에서 기술된 바와같이 0.7단위 이상의 실제부하에서 보일러는 전압력하에 있을 것이며 터빈(2)의 제어는 바이패스 밸브배치를 갖에않는 종래의 터빈과 같이 될 것이다.

부하가 감소됨에 따라, 보일러(1)를 상승된 일정 압력에서 작동시키기 위해 모우드 선택기(41)가 작동될 것이다. 이 일정한 압력모우드에서 모우드 선택기(41)는 고압기준신호(P_{REF HP}) 대신 상수값을 대치시킴으로써 함수발생기(35)의 출력에 대한 신호(E_L')의 변환값의 효과를 무시한다.

일정 압력하에서 차단밸브(16)는 부하가 감소됨에 따라 제어밸브(11)와 상호 작용하며, 고압바이패스 밸브(12)는 고압기준신호(P_{REF HP})의 선택된 상수값에서 보일러(1)의 압력을 제어하며, 저압바이패스 밸브는 차단밸브와 함께 재열기 압력을 제어한다.

만약 변화하는 압력 모우드에서 매우 갑작스런 부하의 감소없이 터빈 부하가 감소된다면, 시스템의 작동은 부하과정중에 얻어진 것의 역으로 되며, 보일러 및 재열기 압력은 선택된 최소값까지 강하된다. 갑작스런 부하감소로 고압바이패스 밸브(12)의 급속한 개방과 보일러(1)의 갑작스런 강압이 초래되므로 비율 제한기(36)는 3차 가산기(37)에 제공된 신호의 급격한 강하를 방치한다.

Claims

증기압력을 받생기키는 보일러와 함께 작동하면서 고압(HP)구간과 적어도 하나의 저압(LP)구간과 상기 고압구간을 증기 재열기를 통해 상기 저압구간에 연결시키는 증기도관과 상기 고압구간으로 유입되는 증기유량을 조절하기 위한 적어도 하나의 유입 제어밸브와 상나 저압구간으로 유입되는 증기유량을 조절하기 위한 차단밸브를 갖고있는 증기터빈용 종합제어 시스템에 있어서,

증기유량을 조절하기 위한 고압바이패스 밸브(12)를 포함하며 상기 고압구간주위로 증기를 통과시키기 위한 고압바이패스 서브 시스템(12,13)과,

증기유량을 조절하기 위한 저압바이패스 밸브(21)를 포함하며 상기 저압구간 주위로 증기를 통과시키기위한 저압바이패스 스브시스템(21-23)과,

유압제어밸브위치신호를 가지면 설정된 터빈속도 및 부하를 유지시키도록 상기 유압 제어밸브를 작동시키는 부하 및 속도제어루프와,

보일러증기압(P_B)과 유압제어밸브 위치신호의 곱을 나타내는 실제부하요구 (ALD)신호를 제공하나 위한 승산기(33)와,

상기 실제부하요구 신호로부터 결정된 1차 기준신호에 따라서 보일러 증기압을 제어하도록 상기 고압바이패스 밸브를 작동시키기 위한 고압바이패스 제어루프(35-39)와,

상기 실제부하 요구신호로부터 결정된 2차 기준신호에 따라서 재열기 증기압을 제어하도록 저압바이패스 밸브(21)를 작동시키기 위한 저압바이패스 제어루프(40-45)와,

상기 실제부하요구신호에 대응하여 상기 차단밸브(16)를 작동시키기 위한 차단제어루프(46,47)로 구성된 것을 특징으로 하는 유동 또는 일정압력보일러용 터빈 제어시스템.