KR830002347B1 - 곡면 유리판의 제법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

곡면 유리판의 제법

제 1 도는 본 발명에 사용될 수 있는 굽힘 및 급냉처리 장치의 수직만면을 도면상으로 나타낸다.

제 2 도는 제1도의 장치에서 굽힘 및 급냉처리를 위해 본 발명에 따라 집게봉에 고정된 일련의 집게 현수장치에 매달린 평평한 유리판에 대한 정면도이다.

제 3 도는 유리판이 평평한 경우와 굽은 경우에, 집게 현수장치의 현수점과 집게점이 유리판을 쥐는 물림정 사이의 공간관계를 도면상으로 나타낸다.

제 4 도는 제2도에있는 일련의 집게 현수장치 중 하나에 대한 부분적으로 단면을 포함하고 있는 전면투시도이다.

제 5 도는 제4도의 V-V상으로 취한 단면도이다.

제 6 도는 곡면 형태로 굽은 유리판에 대한 제2도와 유사한 전면도이다.

제 7 도는 물리점에서 힘성분을 판 평면상으로 나타내는 제2 및 제3도의 평평한 유리판 부분에 대한 전면도이다.

제 8 도는 평평한 때와 굽었을 때 판상에 평면 내, 외로 작용하는 수평력 성분을 나타내는 물림정 하나에 대한 평면도이다.

제 9 도는 유리판이 평평한 경우일 때 유리판, 행거 및 집게의 위치를 실선으로 나타내고 유리판이 굽었을 경우에 유리판, 행거 및 집게의 위치를 파선으로 나타내는, 제2도 및 제6도상에서 화살표 IX방향으로 본 제1의 집게 현수장치와 집게에 대한 측면도이다.

제10도는 제2도 및 제6도상에 있는 화살표 X방향에서 본 제2의 집게 현수장치에 대한 제9도와 유사한 도면이다.

제11도는 제2도 및 제6도상에 있는 화살표 XI방향에서 본 제3의 집게 현수장치에 대한 제9도와 유사한 도면이다.

제12도는 본 발명에 따르는 다른 한 형태의 현수장치에 대한 측면 투시도이다.

제13도는 본 발명이 적응될 수 있는 다른 하나의 유리굽힘 및 급냉처리장치의 부분적인 단면도를 포함한 전면 투시도이다.

제14도는 제14도 장치에 대해 부분적인 단면도를 포함한 측면투시도,

제15도는 제3도와 같은 방식으로, 제13도 및 제14도의 장치에서 유리판이 제조될 때 현수점과 물림점 사이의 공간관계를 나타낸다.

본 발명은 곡면 유리판에 관한 것으로 특히 자동차의 앞유리나 뒷유리와 같은 곡면형태의 유리판 제작방법에 관한 것이다. 이러한 곡면판은 급냉강화되어 단독으로 유리창에 사용될 수도 있고 또는 급냉처리나 어니일링 처리된 후에 자동차 앞유리같은 합판유리의 한성분으로서 사용될 수도 있다. 곡면 유리판의 기타 사용처는 예를 들어 건축 용도이다.

유리창이 끼워져야 할 차량의 형태에 따라 지시된 필요한 형태로 평평한 유리판이 부드러운 절단날을 갖도록 절단되고, 그런 후에 판 상단을 따라 간격을 갖고 떨어져 있는 일련의 물림점에서 판 상단을 무는 파지점을 가진 집게에 의해 판이 집게봉에 매달린다. 그 평평한 유리판은 집게에 매달려 있는 동안 가열되고 그런 다음에 굽혀지고 또는 급냉 처리된다.

매달린 판이 벤딩다이(banding dies)를 판상으로 수평 이동시켜 밀착시키므로서 굽혀지는 경우에 집게가 판 상단의 형태 변화를 따라 이동할 때 많은 문제가 있게 된다. 벤딩다이가 열리는 경우에, 변위된 집게는 유리판의 형태를 비틀도록 하는 힘을 판상에 쉽게 미치도록 할 수 있다.

또한, 급냉처리나 어니일링 처리에 의한 냉각 후에 판형태가 벤딩다이에 의해 판상에 가해진 형태로부터 변한다고 하는 결과, 주로 온도변화에 기인하는, 로해서, 매달린 굽은 유리판이 벤딩다이가 열린 후에 형태 변화를 일으키는 경향이 있다. 이러한 경향은 굽은판이 주위온도까지 냉각됐을 때 필요한 형태를 갖도로 하기 위해서, 판상으로 밀착하는 다이표면 형태를 고안하는데 참작되어진다.

영국 특허 제473,604호는 일련의 집게봉에 평평한 유리판이 매달리는 방법을 기술하고 있다. 복수개의 집게 중 몇몇이 균형추에 의하여 이루어져 결국 집계봉이 유리 평면내에서 작용하는 옆 또는 끝쪽 견인력을 나타내도록 하여 유리를 평평하게 유지하도록 한다.

영국 특허 제1,185,355로는 유리판을 매다는 집게의 배열에 관한 것으로 여기서는 집게봉이 수평봉에 한쌍씩 매달려 있고 벤딩다이가 유리판상으로 밀착될 때 유리판 상단 수직방향으로 집게의 현수정을 유지하기 위하여 수평봉이 수직축에 대하여 회전하므로써 유리판이 굽혀지는 동안에 굽혀진 직후에 집게에 의해 유리상에 미치게 되는 수평 힘 성분을 방지하고 있다.

영국 특허 제1,442,316호는 벤딩다이가 유리가 굽혀지기 직전의 유리온도와 같은 온도로 유지되고, 유리판이 가열되어 벤딩다이로 이동되는 동안에 유리가 근접하고 있는 수직 로울러들에 의해 지지되고 있는, 공정을 기술하고 있다. 유리가 굽혀지면, 유리판 상단이 집게에 의해 물리게 되어 굽은 유리판이 다이가 열리는 경우에 자유로이 매달이게 된다.

이러한 공정을 합판 제조품에 들어가게 되는 급냉처리 및 어니일링한 곡면 유리판을 제작하는 것이다.

특히 유리가 벤딩다이에서 풀려 일련의 집게에 자유롭게 매달리게 되는 경우에는 그 유리판에 미치는 힘때문에 유리판 자체가 비틀려진다고 하는 문제가 있다.

굽힘 및 급냉처리를 통해 평평한 유리판이 집게에 매달려 있는 불연속 또는 연속 다이벤딩 공정으로 알려진 다른 유리판 굽힘 및 급냉공정이 있다. 그러나 그러한 공정에서 제작된 것은 합판용로로는 사용되지 못한다.

최근의 경향은 자동차 유리 제작에 얇은 유리판을 사용하려 하는데 그러한 얇은 유리는 유리가 아직 뜨겁고 변형 가능한 상태에 있는 동안에는 집게에 의해 유리상에 미치는 힘으로 인해 일어나는 비틀림이 보다 쉽게 일아날 수 있다.

본 발명의 주목적은 유리판 처리를 통해서나 또는 그러한 처리의 어떠한 단계에서, 판이 일련의 집게에 매달리고 매달린 유리판상에 작용하는 힘이 필요한 곡면형태로 판 형태를 별화시키도록 판상에 작용하며 또는 다음에 급냉처리나 어니일링같은 판처리가 이루어지는 동안에 그 굽은 형태를 유지하도록 유리판상에 힘을 공급하는 동적인 힘계를 구성하는 새로운 곡면 유리판 제작 및 장치를 제공하려는 것이다.

본 발명의 다른 하나의 목적은 판형태가 상업적인 합판 유리창 제작에 사용될 수 있을 정도로 충분히 정밀도를 갖는 급냉처리된 유리판 및 어니일링한 유리판을 종래의 불연속 다이벤딩 공정으로 제작하는 방법 및 장치를 제공하려는 것이다.

본 발명에 따르면, 형성 온도를 갖는 뜨거운 유리판이 판상단을 따라 가나격을 갖는 일련의 물림위치에 매달려 있고, 뜨거운 유리판이 물림위치에서 각각의 힘중 몇명의 판평면밖의 성분을 갖는 상태로 되어 있는 각각의 힘에 따르고 유리형태가 변하는 동안 힘의 크기 및 방향이 바뀜에 따라 자유롭게 매달린 뜨거운 유리판의 중량 및 형태에 따라 상기한 각각의 힘의 크기 및 방향을 각기 선택하고, 그 힘의 크기 및 방향이 변하도록 하여, 판 형태를 변화시킴에 있어 유리판상에 작용하는 총력계의 영향이 판이 예정된 형태에 가까와짐에 따라 감소되도록 하는 것을 특징으로 하는 곡면 유리판 제작방법이 있다.

본 발명을 수행하는 하나의 방법에 있어서, 매달린 유리판이 형성온도까지 가열되고, 상기한 총력계가 판이 가열되는 동안 변화되면서 필요한 곡면형태로 바뀌도록 하고, 판이 물림점에 적용되는 잔재력에 의해 영향을 받지 않을 정도록 충분히 경화되는 경우에 판 이 필요한 형태를 취하게 되는 그러한 식으로 판이 냉각된다.

본 발명을 수행하는 다른 하나의 방법은 형태가 상기한 총력계의 영향에 따라 변하는 뜨거운 유리판을 판의 필요한 최종 곡면형태를 결정하는 굽은 형태로 구부리고, 그 굽은 형태는 물림위치에서 자유롭게 매달린 굽은 판에 작용하는 잔재력에 의해 그 굽은 판이 영향을 받지 않을 정도로 충분히 경화될 때까지 냉각되어 필요한 최종 곡면 형태를 취하게 된 것이다.

물림위치에서 유리에 적용되는 각각의 힘은, 자유롭게 매달린 굽은 판에 작용하는 잔재력이 판을 중력의 영향에 따라 상기한 굽은 형태에서부터 변형시키려고 하는 어떠한 성향에 방대로 작용하도록 취해질 수 있다.

본 발명에 따라 곡면유리판을 제작하는 또 다른 하나의 방법은 매달린 평평한 유리판을 형성 온도까지 가열시키고, 물림위치에 적용되는 각각의 힘의 크기 및 방향을 제각기 선택하므로써 평평한 유리판이 그 힘에 의하여 필요한 형태로 늘어지고 이완에 있어서 강도에 따라 부분적인 곡면형태로 변형하도록 하는 것을 포합한다.

구체적으로는 물림위치는 판 상단을 따라 간격을 갖고 있는 물림점이고 그러한 물림점 중 몇몇은 판이 굽어지는 동안에 물림점 사이의 판 중량이 예정된 본포상태를 유지하도록 제각기 균형이 이루어진다.

실시예에 있어서 판은 제각기 일련의 물림점에 접속된 현수점에 매달리고, 적어도 하나의 현수점이 고정되며, 나머지 현수점은 판이 굽어지는 동안에 물림점이 이동하도록 수직이동이 가능하고 상기한 관의 중량 분포를 유지하도록 제각기 균형이 유지된다.

현수점은 위에서 볼 때 그것들이 필요한 곡면판의 상단의 굽은 형태에 가까운 굽은 형태상에 놓일 수도있다.

현수점 중 둘이 고정되어 판 중심 양측상에 하나씩 위치하며, 현수점의 나머지는 수직으로 이동이 가능하고 물림점은 물림점에서 판에 적용되는 평면밖의 힘 성분을 경정하도록 하기 위해 현수점과 상대적인 위치로 유리판상에 있게 된다.

본 발명의 방법을 유리의 열적 급냉처리에 적용함에 있어서, 유리판은 자유롭게 매달린 굽은 판을 냉각매체와 접촉시키으로써 열적으로 급냉처리되며, 각각의 힘은 냉각매체가 판을 그러한 힘에 의해 영향을 받지 않도록 충분하게 경화시킬 때까지 물림점에서 판상에 계속 작용하여서 판이 냉각매체에서 연속적으로 냉각됨에 따라 그것의 최종형태를 취한다.

굽은 판이 냉각매체와 접촉되기 직전에 판이 그것이 두께를 통해 그것이 굽어지는 온도보다 높은 온도까지 가열되고 판에 적용되는 각각의 힘이, 판이 주위온도까지 냉각되는 시간에 따라 필요한 최종 곡면형태를 취하도록 한다.

본 발명은 또한 집게봉 및 그 집게봉상에 위치하며 집게봉을 따라 간격을 갖고 떨어져 있는 일련의 집게 현수장치를 포함하면서 각각의 집게 현수장치가 현수점, 현수점에 매달린 한 쌍의 집게용행거 및 집게봉을 따라 또 가로질러 독자적으로 조정되는 장치를 현수점이 필요한 유리판 곡면형태에 관계되는 곡면상에 위치하도록 되며, 현수장치중 적어도 몇몇이 집게에 매달린 유리판이 굽어짐에 따라 집게봉에 대해 집게가 이동하게끔 하는 것을 특징으로 한다.

현수점 중 적어도 하나가 집게봉에 대하여 현수장치의 현수점을 고정하는 장치를 포함할 수도 있다.

각각의 행거는 그것의 현수점에 대하여 원추각 내에서 자유로이 회전할 수 있다.

한 실시예에 있어서 각각의 현수장치는 집게봉에 고정된 지점, 지점에 위치하게 되는 레버, 레버의 한쪽 아암상에 있는 현수점 및 레버의 다른쪽 아암상에 있는 균형추를 포함한다.

구체적으로 지점을 칼날지점이며 레버는 그 레버를 지점상에 위치시키는 역 V-형 베아링을 갖는다.

각각의 현수점은 레버에 맞추어지는 컵 모양의 베아링을 포함하고, 각각의 행거는 상단에 컵 모양의 베아링에 안착하는 불을 갖고 하단에서 한 쌍의 집게용 현수 갈고리에 부착되는 가요성 현수장치를 포함할 수 있다.

지점은 레버를 수직축에 대해 회전시타기 위해 집게봉에 대해 회전할 수 있다.

적어도 하나의 현수장치가 현수점을 지탱하는 레버의 한쪽 아암의 회전이동을 제한하는 장치를 포함할 수 있다.

구체적으로 그러한 회전이동을 제한하는 장치는 레버의 한쪽 아암을 둘러싸도록 위치하며 그러한 아암의 회전이동을 제한하는 고정자로서 작동하기 위해 집게봉에 대해 고정되는 섀클을 포함한다.

본 발명은 또 본 발명에 따라 제작나 곡면유리판과 그러한 유리판을 결합한 합판유리를 포함한다.

본 발명은 보다 명확하게 이해시키기 위하여, 그것의 몇몇 실시예가 철부도면을 참조로 하는 실시방법에 의해 기술될 것이다.

도면을 참조로 하면, 본 발명의 방법 및 장치는 제1도에 나타낸 종류의 수직으로 배열된 굽힘 및 급냉처리 장치에서 사용될 수 있다.

일반적으로 (1)로 나타내는 수직 급냉처리 고로는 보통 내화물질로 만들어진 측벽 (2)고 뚜껑 (3)을 갖는다. 고로의 바닥은 고로를 지지하는 기판 (5)에 있는 긴 구멍 (4)으로 한전된다. 도시되지는 않았지만, 이동가능한 셔터가 그 구멍을 막도록 하기 위해 공지의 방법으로 갖추어진다.

자동차 앞유리의 굽은 형태처럼 구부리기 위한 소오다 유리판이 제2도에 나타낸 바와 같이 필요한 형태로 잘리고 절단면을 부드럽게 하기 위하여 절단날이 마무리되며 그런 후에 집게봉(7)상에 위치하게 되고 제2도에 나타낸 바와 같이 집게봉 중심의 양측상에 대칭적으로 예정된 세 위치에서 간격을 갖고 떨어진 보통 (8)로 나타낸 일련의 집게 현수장치 6개에 의해 집게봉 (7)에 매달리게 된다.

각각의 집게 현수장치는 한 쌍의 집게 (10)에 사용되는 행거 (9)를 갖고, 집게 (10)의 턱에 고정된 집게점이 유리판의 상단을 따라 간격을 갖고 있는 일련의 물림점(11,12,13,14,15 및 16)에서 유리판의 상단을 문다.

유리판상에 있는 물림점(11-16)은 또한 제3도에 나타낸다. 집게(10)는 종래의 고안이고 집게점 사이에서 물리는 유리판(6)의 중량에 따라 두팔을 닫힌다.

집게봉(7)은 도시되지 않은 종래의 호이스트(hoist)에 매달려지고, 집게봉(7)을 아래 위로 안내하기 위하여 고도로부터 하향으로 뻗는 수직 안내 레일상을 운행한다.

유리판이 고로내에서 굽힘온도까지 가열된 후에 고로로부터 아래로 내려오게 되는 경우에, 한 쌍의 벤딩다이(18)가 유리판 통로에 위치하게 된다.

다이는 덕트(20)를 통해 들어오는 열증기에 의해 가열되는 굽힘실(19) 내에서 둘러쌓인다.

실(19)내부와 벤딩다이(18)는 실(19)로 들어가는 가열유리판(6)의 온도와 똑같은 온도로 유지된다.

다이(18)는 램(21)상에 설치되고, 다이면의 정합곡율은 다이가 열린 직후에 유리판(6)이 갖는 굽은 형태를 결정한다. 집게봉(7)의 중심이 다이의 수직 중앙면내에 놓이고, 또한 매달린 유리판의 중심선도 그 평면내에 놓인다.

가열된 굽힘실(19)의 바닥에 있는 출구공(22)은 실(19)의 바닥 아래에 장치된 추진열실로 들어간다.

전기히타(24)는 유리판이 굽힘실로부터 아래쪽으로 내려간 때 굽은 유리판 표면과 마주하고 있는 실(23)벽상에 설치된다. 안내레일(17)은 추진열실(23)을 통해 하향으로 뻗고, 흰 유리판은 표면을 냉각매체와 접촉시키므로써 담금질되기에 앞서 그것이 하향으로 심(23)을 통과하는 동안에 그것이 휘는 온도보다 높은 온도까지 전 두께를 통해 가열된다.

안내레일(17)은, 예를 들어 r-알루미나 또는 알루미늄 삼수화물 같은 입자내화 물질의 기상유동층이며 유동하는 기체가 공급되는 온기저장실(29) 위에 있는 탱크(26)의 기부를 가로질러 고정되는 미세 다공성 막(28)으로부터 상향으로 흐르는 균일한 기체에 의해 잔자나하게 균일 확산된 입자유동상태로 유지되는 냉각매체를 포함하고 있는 개구된 상부를 갖는 장방형 탱크(26) 전부를 향하여 추진열실(23) 바닥에 있는 출구(25)쪽으로 하향으로 뻗는다. 탱크(26)는 가위형 리프트판(30)상에 설치되며, 처리되어야 하는 유리판을 넣고 빼기 위해 아래로 이동된다.

여섯 개의 물림점(11-16)을 나타낸 예와 같이 유리판의 위쪽 여유 부분에 있는 점에 저일하게 위치하게 되며 유리판 중심선 각측상에 3개씩 대칭적으로 배치된다.

물림점이 결정되는 방법은 특정예를 참조로 해서 후술할 것이다.

집게현수장치(8)는 집게봉(7) 중심의 양측에 대칭적으로 배치되어 그들이 또한 마찬가지로 유리판의 중심선 양측상에 대칭적으로 배치적 효과를 내도록 한다.

각각의 집게현수장치(8)는 그들의 행거(9)가 매달리는 현수점을 갖는다. 제2도 및 제3도에 나타낸 것처럼 유리한 왼쪽으로부터 생각할 때, 유리판 중심선 각층상에 세 개씩 여섯 개의 일련의 현수점(32,33,34,35,36 및 37)이 있다.

모든 현수점이 수직상으로 이동가능하여 균형이 이루어지고 유리판에 대해 횡으로 조정 가능하다. 현수점(33과 36)은 수직 이동이 제한되는 것이 좋다. 현수점들은 집게봉에 대해서 상대적으로 적절하게 위치되어 각각의 현수점에 매달린 행거 및 집게가 수직에 대해서 예를 들어 10°또는 2 이하의 작은 각을 이루도록 한다.

각각의 현수장치의 구조는 똑같다. 현수점(32)을 갖는 제1의 현수장치를 제4도 및 제5도에 상세하게 나타낸다.

집게봉(7)은 견고한 비임(beam)이고 각각의 현수장치에 대해서 볼트(38 및 39)가 관통되는 두 구멍을 갖는다. 볼트의 하단은 집게봉 하표면 아래에 있는 키이블럭(key lock)(40 및 41)으로 나입된다.

키이블럭(40 및 41)은 장방형의 현수블럭(43)에 있는 키이홈(42)내를 이동한다.

블럭(43)은 집게봉(7)의 측면 주위에 맞추어진 상단플랜지(44)를 갖는다. 키이블럭(40 및 41)이 볼트(38 및 39)를 풀므로서 늦추어지게 되는 경우에 집게봉(7)에 있는 현수블럭(43)의 위치는 키이블럭(40 및 41)에 대해서 현수블럭(43)을 이동하므로서 집게봉에 대해서 평행으로 조정될 수 있다. 필요한 위치가 달성되었을 때 볼트(38 및 39)가 조여져서 키이 블럭이 현수블럭을 집게봉(7)의 아래면에 대해서 위쪽으로 꼭 조이게 된다.

블럭(45)의 개구 바닥을 하향으로 관통하여 돌출하는 푸트(foot)(48)을 가진 슬라이더(47)가 이동하는 하향으로 개구되는 키이홈(46)이 갖추어진 횡블럭(45)이 현수블럭(43)의 아래쪽 면에 용접된다.

역 U자형 브리지 부분(49)은, 슬라이더(47)의 푸트(48)를 받기 위해 리세스가 갖추어지고, 슬라이더(47)에 있는 중앙 구멍으로 상향 나입되는 볼트(51)에 의해 슬라이더(47)에 보지되는 횡단부재(50)를 갖는다.

블럭(45)과 그 블럭(45)에 대한 횡단부재(50)의 각 위치에서 슬라이더(47)의 위치는 볼트(51)를 조이므로서 고정된다.

브리지 부분(49)은 두 개의 다리(52,53)의 바닥을 가로질러 뻗고 그 다리에 볼트(55)에 의해 고정되는 그들의 지점부재(54)가 끼워지는 리세스를 하단 근처에 가지고 있는 다리(52,53)를 갖는다. 지점부재는 다리(52)의 측날개(58,59)와 다리(53)의 측날개(60,61)사이에 있는 단면의 다리(52,53) 부분내에 위치하게 되는 두 개의 기립 칼날(56,57)을 갖는다.

그 기능이 기술되어질 리테이너 와이어(62)가 지점부재(54)의 중심에 고정된다. 레버(63)는 지점상에 위치하게 된다. 레버는 기계로 만든 장방향 단면의 블럭이며, 두 칼날(56,57)로 구성된 지점상에 레버(63)가 위치하게 되는 역 U자형 베아링(66)을 갖추기 위해 잘린 원통형 베아링 부재(65)가 용접되어 있는 측면에서 측면까지 뻗는 원형 구멍(64)을 갖는다.

칼날(56,57)은 베아링(66)내에서 레버 양측부에 맞물린다. 위치 결정판(67)은 베아링 부재(65) 위쪽 있는 레버(63)의 정장부에 용접된다. 브리지부분(49)을 회전하므로서 지점(54)이 레버가 수직축에 대해서 회전하도록 집게봉에 대해 자전할 수 있다.

레버(63)의 한쪽단에는 행거(9)에 대한 현수점(32)이 있다. 현수점(32)은 레버를 통해 아래로 뻗는 구멍(69)에 맞추어진 컵 모양의 베아링(68)에 의해 한정된다. 베아링(68)의 바닥을 통해 아래로 분기한 원추형 구멍(70)이 있다. 행거(9)에 대한 가요성 현수체는 컵 모양의 베아링(68)에 안착한 베아링볼(72)에 나입되어 있는 꼬인 와이어 케블(71)을 포함한다.

케블(71)의 정상단부는 볼(72)이 지탱하는 클램프(73)내에 견고하게 보지된다. 케블의 아래 단부는 집게(10)를 매다는 갈고리(75)가 하단에 갖추어져 있는 갈고리부재(74)의 상단에 물린다. 가요성 케블현수체(71)와 하향으로 개구된 원추형 구멍(70)의 사용은 레버(63)에 대한 행거(9)의 실제 제한된 이동을 구멍(70)의 원추각 내에서 이루어지게 한다. (76)으로 나타내는 바와 같이, 균형유지체가 레버(63)의 다른족 팔에 매어달린다. 한 구멍이 레버의 다른쪽 단을 관통하여 하향으로 갖추어지며 그 구멍은 상측에 베아링 부분(77)과 하측에 하향으로 분기하는 원추형부분(78)을 포함한다. 로드(80)의 바닥에 고정된 원형기부(89)를 포함하는 중량이동기는, 하측단이 그루브나사(grub screw)(82)에 의해 로드(80)의 상측단에 죄어지고 상측단이 케이블(81)상에 있는 말단두부(84)를 지탱하는 볼(83)을 가지고 있는 짧은 길이의 와이어 케블(81)을 포함하는 가요성 현수체에 의해 레버(63) 다른쪽 단부에 매달려진다.

볼(83)은 레버를 관통하는 구멍 상단부(77)에 있는 바닥에서 원추형 베아링 표면(85)상에 안착한다. 보어(85a)는 바닥으로부터 로드(80)로 상향으로 구멍이 뚫리며, 지점부분(54)에 고정되는 리테이너 와이어(62)는 보어(85a)가 느슨하게 끼워지는 상향으로 뻗는 단부(86)를 갖는다. 와이어(62)는, 만약 현수케블(81)이 케리어에 대해서 사용될 수 없을 경우에 케리어 및 그것의 중량을 유지하도록 사용된다.

(76)으로 나타내는 바와 같이, 균형유지체가 레버(63)의 다른쪽 팔에 매어달린다. 한 구멍이 레버의 다른쪽 단을 관통하여 하향으로 갖추어지며 그 구멍은 상측에 베아링 부분(77)과 하측에 하향으로 분기하는 원추형 부분(78)을 포함한다. 로드(80)의 바닥에 고정된 원형 기부(79)를 포함하는 중량 이동기는, 하측단이 그루브나사(grub suew)(82)에 의해 로드(80)의 상측단에 죄어지고 상측단이 케이블(81)상에 있는 말단두부(84)를 지탱하는 볼(83)을 가지고 있는 짧은 길이의 와이어 케블(81)을 포함하는 가요성 현수체에 의해 레버(63) 다른쪽 단부에 매달려진다.

볼(83)은 레버를 관통하는 구멍 상단부(77)에 있는 바닥에서 원주형 베아링 표면(85)상에 안착한다. 보어(85)는 바닥으로부터 로드(80)로 상향으로 구멍이 뚫리며, 지점 부분(54)에 고정되는 리테이너 와이어(62)는 보어(85)가 느슨하게 끼워지는 상향으로 뻗는 단부(86)를 갖는다. 와이어(62)는, 만약 현수케블(81)이 케리어에 대해서 사용될 수 없을 경우에 케리어 및 그것의 중량을 유지하도록 사용된다. 키이블럭(40,41)상에 있는 블럭(43)을 이동하고, 키이홈(46) 내에 있는 슬라이더(47)를 이동하므로서 수행된며, 만약 필요하다면 볼트(51)에 대해서 횡단부재(50)를 회전하므로서 수행된다. 현수점(32)이 집게봉에 대해서 원하는 위치에 있는 경우에 볼트(38,39,51)가 조여진다.

현수점(34,35 및 37)을 갖는 제3도, 제4도 및 제6도의 현수장치는 레버(63)의 회전한계가 지점부재를 수반하는 브리지의 다리에 있는 날개(59,61 또는 58,60)상에 있는 판(67)의 접합점에 의해 결정된다.

그렇지만 현수점(33,36)은 그 현수점을 지탱하는 레버(63)에 있는 아암의 회전을 저지하므로서 고정된다.

고정장치는 제5도에 점쇄선으로 나타낸 역 인자형의 제거 가능한 시 샤클(90)을 포함한다.이 샤클은 현수점(33 또는 36)을 지탱하는 레버의 아암 위에 위치하게 되면 지점부재(54)를 고정하는 볼트(55)에 그대로 고정된다. 샤클(90)의 위쪽 횡단부재의 하측면은 현수점을 지탱하는 레버에 있는 아암의 상향 회전 이동을 막는 고정자로서 작동하는 칼날(91)을 갖는다. 균형유지체(76)는 현수점(33 또는 36)의 위치를 제각기 고정시키기 위해 레버 아암을 칼날(91)과의 접합점내에 유지시키는데 유효하다.

집게에 대한 케블(71)과 행거(74)의 길이 변형은 제2도 및 제6도에 나타낸 바와 같은 유리판 상단형태를 다루는데 필요하다.

제3도는 제2도의 앞쪽에서 볼 때 제1 및 제6의 집게현수장치가 유리판(6) 앞에 있는 현수점(32,37)과 유리판(6) 뒤에 있는 그들의 균형유지체(76)로 어떻게 집게봉에 고정되는가를 나타낸다.

제3도 및 제4도의 현수장치는 유리판(6) 뒤에 있는 현수점(34,35)과 유리판 앞에 있는 균형유지체(76)로 집게봉에 고정된다. 고정된 현수장치, 즉 제2 및 제4의 현수장치는 그들의 현수점(33,36)이 유리판 바로 뒤에 그리고 그들의 균형유지체가 찬 바로 앞에 놓이도록 조정된다.

각각의 물림점(11,16)에서 평 유리판에 적용되는 개개의 힘의 크기 및 방향은 행거와 집게의 중량, 물림점(11,16)에 대한 현수점(32,37)의 위치 및 고정되지 않은 현수장치에 있는 균형유지체의 질량에 의해 결정된다. 자유 상태에 있는 현수장치 각각에 있는 균형유지체의 질량은 그 현수장치에 부착된 물림점에 적용되는 힘의 수직 성분을 결정한다.

자유롭게 매어달린 뜨거운 유리판을 예정된 곡면형에 사용할 때, 현수점에 대한 물림점의 위치가 변하고 물림점에서 유리에 적용되는 힘의 크기 및 방향이 유리 형태가 변하는 동안에 바뀐다. 이것은 유리판의 형태를 변화시키는데 있어서 유리판상에 작용하는 총력계의 영향은 유리판이 예정된 곡면형에 접근하므로서 감소된다는 것을 의미한다.

만약 현수장치(8)의 수직변위를 약간 일으킬 정도로 집게봉이 수직면내에서 회전하거나, 비틀린다면 현수점을 지탱하는 균형유지 레버의 회전 때문에 현수집(32,34,35 및 37)의 보정 수직이동이 있게 되어 동일한 힘이 실제로 물림점 각각에서 유리판상에 연속적으로 미치게 된다. 그렇기 때문에 만약 집게봉의 회전이나 비틀림에 의해 발생될 수 있는 교란에 대해서는 유리의 매달림이 집게봉에서 효과적으로 떨어진다.

현수장치 각각에 있는 현수점 때문에 제1장치의 현수점(32), 지점(56,57) 및 균형유지체(76)가 레버의 다른쪽 아암에 매달린 점이 모두 직선상에 놓이고 유링와 중립 균형 산태가 존재한다. 이것은 만약 활모양으로 휘거나 처짐으로 인한 집게봉의 이동이나 또는 평면에서 곡면형으로 휘는 동안에 유리의 이동 때문에 레버(63)각이 변한다면, 물림점에서 유리에 미치는 수직 성분에는 변화가 없다는 것을 뜻한다.

현수점(32-37)에 대한 물림점(11-16)의 위치는 제3도에 나타낼 바와 같이 직각 방향에 있는 수평거리(X,Y)로 나타낼 수 있다.

특정한 형태의 유리판을 제작하기 위한 플랜트를 설치하는데 사용되기 위한 현수점 및 물림점의 설치점을 측정할 경우에는 반복 시행착오 절차가 사용된다.

이러한 것을 행하는 하나의 방법에 있어서 실제로 평면 유리판을 각각의 집게(10)중 하나에 의해 물리게 되는 등중량 구역으로 나누므로서 물림점이 최초로 선택된다.

각각의 집게(10)는 자신의 물림점이 집게에 의해 유지되어야 할 유리판 구역의 중력 중심상에 직접 놓이도록 위치되어야 한다.

그런 다음에 균형유지체가 선택되어 현수장치 사이에 판중량이 등분포되도록 한다.

그런 후에 집게봉상에 있는 현수장치의 위치가 유리판이 휠 때 그 유리판 상단의 요구된 곡면(6')바로 위에 놓이도록 조종되고, 현수점 각각에 매달린 행거 및 집게가 유리판 평면에 직각인 수직평면내에 놓이도록 조종된다.

이러한 세덩으로, 본 실시예에 있어서는 유리판이 제작에 사용되어야 할 굽힘온도인 형성온도까지 가열된다. 예를 들면, 두께 2.3mm짜리 유리판을 굽혀 급냉처리한에 있어서 굽힘온도는 550℃-650℃ 범위일 것이다.

두떼 2.3mm짜리 유리에 있어서 고유 굽힘온도는 600℃이다.

굽힘실(19)내에 있는 벤딩다이(18)는 이 굽힘온도로 유지되고, 뜨거운 유리판이 벤딩다이 사이에서 구부러진 후에 다이가 열리고 집게에 매달린 뜨거운 굽은 유리판이 추진열실(23)을 통해 아래로 내려와 탱크(26)내에 있는 냉각매체 유동층으로 들어간다.

추진열실(23)내에서 뜨거운 굽은 유리판의 굽힘온도에서 620℃-720℃ 범위쯤 되는 담금온도까지 가열된다.

의 굽힘온도에서 구부러진 두께 2.3mm의 유리판에 있어서 그것이 추진열실(23)로 하향 통과하므로서 가열되는 담금온도는 650℃이다. 그러한 담금온도는 유리내에 유도시키도록 강도의 세기에 달려 있다.

유동층내에 매달려 있는 굽어져 급냉처리된 유리판이 다루기에 충분한 만큼 냉각됐을 때, 그것이 유동층으로부터 제거되어 그것의 형태가 판 상측이 너무 굽었는지 덜 굽었는지를 체크설비로 체크받게 된다.

만약 상측이 너무 굽은 것이 나타나면, 현수점(32-37)이 집게봉에 약간 밀착되게 Y방향으로 이동된다. 만약 상측이 불충분하게 굽었다면, 현수점(32-37)이 집게봉으로부터 약간 더 떨어지도록 Y방향으로 조절된다.

판상단에 대해 거의 절밀한 형태를 얻기에 적합한 설치방법이 유리판 반복처리에 의해 알려진 다음에는 하단의 형태가 체크된다.

만약 하단이 너무 굽었다면, 물림짐(11-16)과 현수점(32-37)이 유리의 양 옆쪽을 향해 X방향에서 보다 더 떨어지도록 이동되어도 좋고 또 1도는 듄형유지체가 현수점(34,35)에 매달린 집게가 유지하는 유리판 중량을 감소시키도록 조정되고 현수점(32,37)에 매달린 외측 집게가 유지하는 중량을 감소시키도록 조정되어도 좋다.

만약 유리판 하측이 덜 굽었을 경우에는 물림점과 현수점이 유리판 중심을 향해 서로 가깝게 X방향으로 이동되어도 좋고 또는 중량분포가 현수점(34,35)에 매달린 집게에 의해 유지되는 중량을 감소시키고 외축집게에 의해 유지되는 중량을 감소시키도록 균형유지체의 조정에 따라 변화된다.

그런 후에 하측 모양이 거의 정밀하게 될 때까지 이러한 단계들이 반복된다.

그런 다음에 상측 모양이 다시 체크되어 몇몇 또는 모든 현수점(32-37)을 그때 알려지는 어떤 변화를 수정하기 위해 y방향으로 집게봉을 향하거나 집게봉으로부터 떨어지게 이동하므로서 보다 미세한 조정이 이루어 질 수 있다.

이러한 단계들이 굽은 듀리의 거의 정밀한 상단 및 하단 형태를 제공하는 세팅이 이루어질 때까지 유리판에 대해 연속적으로 반복된다. 그런 다음에 유리판 상단이 물림점 상이에서 부풀거나 처지게 되는 경향이 없다는 것을 확인하기 위해 유리판이 또 체크된다.

그러한 결점은 고로(1)내에서 유리판을 가열하는 동안에 발생할 수도 있고 벤딩다이 사이에서 굽힘이 이루어지는 경우에도 제거되지 않을 것이다.

굽은 유리판의 상단에 생긴 어떠한 부품부분도 하단이 덜 굽은 것을 수정하기 위해 기술된 것과 같이 물림점과 현수점의 위치를 동시에 조정하므로서 수정될 수 있다 . 그렇지만, 만약 하단의 덜 굽은 것을 수정하기 우히나 조정이 이미 이루어진 경우에는, 제 2도에 있는 정면도에 나타낸 바와 같이 수직선에 애해 집게 및 행거의 경사를 조정하므로서 상단에 있는 부푼부분을 조정하는 것이 도욱 적절하다. 이것은 판 상단에 있어서의 팽창을 적절한 량까지 감소시킨다.

상단의 어떠한 평평한 부분도 하단의 덜 굽은 것을 수정하기 위해 상술한 것과 동시 조정으로 수정될 수 있다. 만약 유리중심을 향한 물림점 및 현수점의 조정이나 중량분포조정같은 것이 적절하지 않으면, 제2도의 정면도에 나타낸 것처럼 수직선에 대한 행거 및 집게의 경사가 판 상단에서 적정량까지 팽창이 감소되거나 수축이 발생하도록 조정된다.

이러한 식으로 진행하므로서, 본 예에서 추진열 및 담금직과 같은 굽은 유리판의 연속공정 후에 유리를 주위온도까지 냉각시키므로서 최종의 필요한 형태를 채택하는 것처럼 벤딩아이가 예정된 곡면형을 유리판에 제공하도록 사용된다.

굽은 유리판은 그것이 그것의 굽힘온도보다 높은 담금 온도까지 승온되는 경우에 자체에 작용하는 힘쪽으로 특히 망그러지기 쉽다. 예를 들면, 유리판은 특히 이미 굽은 형태와는 동떨어진 형태로 자신을 변화시키려는 중력에 따를 수도 있다. 그렇기 때문에 물림점에서 아직도 유리에 적용되는 잔재력이 중력의 영향하에서 판이 상기한 굽은 형태로부터 변형하려는 어떠한 경향을 방지하게 되는 것이다.

현수점에 대한 물림점의 최초설정은 물림점에서 구은 유리판에 대한 법선 및 수직 양쪽으로 작용하는 수평힘 성분이 매달린 판이 중력으로 인해 휘려고 하는 어떠한 성향에 대해서도 방지하도록 영향을 미치는 식으로 정해져야 한다.

물림점에서 유리에 작용하는 잔재력은 그렇기 때문에, 굽은 유리가 담금질되고 주위 온도까지 냉각하므로서 결국 필요한 최종형태를 취하는 것을 확실하게 하기 위해 굽힘 후에 유리에 작용하는 총력계에 미친다.

집계봉에 대한 물림점과 현수점에 대한 필요한 설정이 이루어졌을 경우에, 현수점이 가요성에 연결체와 집계가 갖추어진 각각의 행거에 의해 연결되는 물림점에 대한 상대적인 위치는 물림점(11-16)에서 평평한 유리(6)의 위쪽 여유부분에 적용되는 힘이 제7도에 나타낸 바와 같이 판(6)의 평면방향으로 작용하면서 판 중량을 지지하는 수직성분(Fz)과 판 평면내에서 주로 판이 완만한 곡율을 유지하도록 작용하는 수평성분(Ft)을 갖고 그것이 가열된 후 굽어지는 그러한 위치이다.

평면상에 있는 수평성분(Ft)은 제7도에서 판 상단을 팽창상태로 유지하도록 외측으로 작용하는 것처럼 나타내지만 설치는 그러한 성분들이, 판 상단이 늘어지는 어떠한 성향을 막기 위해서 내측으로 작용하는 것 같이 될 수도 있다. 성분 (Ft)은 판이 처리되고 있는 동안에 어떤 장소에서는 판 상단을 팽창상태로 유지하도록 작용하고 다른 장소에서는 수축상태로 유지하도록 작용할 수 있다.

물림점에 작용하는 힘은 또한 제8도를 참조로 기술된 바와 같이 판 평면 밖에서 그 평면에 수직으로 작용하는 수평성분(Fn)을 갖는다.

제8도는 판이 평평한 경우 및 판이 굽은 경우에 물림점(11)에서 유리평면 내외에 있는 힘 성분을 나타낸다. 이러한 성분들은 물림점(11)에서 유리에 대한 접선면으로 작용하는 성분(Ft)과 물림점에서 접선면에 대해 수직으로 유리판 밖에서 작용하는 성분(Fn)인 것으로 간주된다. 성분(Ft' 및 Fn')은 물림점이 (11')에 위치하게 되는 경우에 굽은 유리판(6')상에 작용한다.

본 예에 있어서 현수점(32)과 물림점(11)의 평평한 유리판(6)상에서의 상대적인 위치는 벤딩 다이가 열렸을 때 각각의 물림점에서 굽은 판상에 작용하는 평면밖의 힘 성분 (Fn')이 적게 되는 그러한 위치이다. 이러한 적은 힘은 굽은 유리가 유동상내에서 담금질되어 주위 온도로 냉각될 때까지 그 유리판이 최종의 굽은 형태를 갖추어 그 유리가 냉각되어 열수축으로 인해 발생할 수 있는 형태변화가 더 이상 일어나지 않는 식으로 변형 가능한 상태에 놓여 추 진열실(23)을 거쳐 유동상(27)으로 하향 진행하는 자유롭게 매달린 뜨거운 유리판상에 작용한다.

평면밖의 힘 성분 (Fn')은 그렇기 때문에 유리의 처리공정을 통해 유리에 작용하는 거대한 총력계의 일부이고 동시에 유리의 점도는 유리가 물림점에서 유리상에 작용하는 각각의 힘에 의해 또 중력에 의해 유리판 내에 만들어진 굽힘력에 의해 변형 가능한 정도이다.

판 형태를 변화시킴에 있어서 판상에 작용하는 총력계의 영향은 판이 필요한 예정된 곡면형태로 접근해감에 따라 감소되며, 유리가 그러한 변형을 할 수 없는 상태로 충분히 냉각된 후에는 보통 열수축으로 인해 형태가 약간 변할 수 있다. 이것은 어니일링 순환에서 처리되고 있든지 급냉처리 순환에서 처리되고 있든지 사실이다.

본 발명의 방법에 의한 필요한 곡면형태를 갖는 열처리 유리판의 생산은 제2도 및 제3도의 평평한 유리판(6)을 제2도 및 제6도의 곡변형태(6')로 구부리고, 그것을 실(23)을 통해 하향이동시키므로서 유리판의 가열이 추진되며 유동층(27)에서 유리판을 담금질하므로서 곡면판의 급냉처리를 행하는 제1도의 장치의 사용을 참조로 하여 설명될 수 있다.

평평한 유리판(6)은 소오다 유리이고 판 정부 양 모서리 사이의 폭은 703mm이며 중심선(98)에서의 높이는 645mm이다.

그 판의 두께는 2.3mm이고 중량은 5kg이다.

가위형 리프트판(30)이 아래로 내려지고 집게봉(7)이 안내레일(17)의 바닥까지 내려지며 유리판(6)의 상단부분이 여섯개의 집게(10)에 의해 물린다.

현수점(32,33,34,35,36 및 37)의 위치는 제3도에 나타낸 바와 같이 집게봉(7)을 가로 지른 대칭 중앙면(Pt)으로 수평방향에 있는 거리 및 집게봉(7)의 세로 대칭 중앙면(P₁)으로부터 수평(y)방향에 있는 거리에 의해 나타낼 수 있는 집게봉에 있는 집게 현수장치의 가로 및 세로 위치조정에 의해 설정된다.

설치가 상기한 상호 설치 절차에 의해 끝났다.

현수점(32,37)은 x쪽 거리로 716mm로 면(Pt) 양측상에 위치하게 되고 y쪽 거리로 면(P₁)의 전방87mm에 위치하게 된다.

현수점(32,37)에서 물림점(11,16)까지의 행거 길이는 660mm이다.

현수점(33,36)은 X쪽 거리로 459mm로 면(Pt) 양측상에 위치하게 되고 집게봉(7)의 세로중심선 바로 뒤에 면(Pt)내에 위치하게 된다.

현수점(33,36)에서 물림점(12,15)까지의 행거 길이는 590mm이다.

현수점(34,35)은 X쪽 거리로 143mm로 면(Pt) 양측상에 위치하게 되고 y쪽 거리로 28mm에 위치하게 된다. 현수점(34,35)에서 물림점(13,14)까지의 행거 길이는 550mm이다.

물림점(11,12,13,14,15 및 16)의 위치는 집게봉의 대칭 수직중앙면 및 벤딩다이(18)의 대칭수직 중앙면내에 놓인 유리판의 수직 중앙선(98)로부터 수평(X)방향에 있는 그들의 거리로 나타낼 수 있다.

물림점(11,16)은 619mm의 X방향 거리에서 중앙선(98)의 양측상에 물림점(12,15)은 414mm의 X방향 거리에서 중앙선(98)의 양측상에, 그리고 물림점(13,14)은 143mm의 X방향 거리에서 중앙선(98)의 양측상에 있다. 이러한 설치에 따라 평평한 유리판(6)은 제3도에 나타낸 바와 같이 면(P₁) 전방으로 4mm에 자유롭게 매달린다.

제1도, 제2도, 제5도 및 제6도의 현수장치의 모든 행거 및 집게는 제2도에 나타낸 것과 같이 전방에서 볼 때, 또 제9도 및 제10도에 실선으로 나타낸 바와 같이 측방에서 볼때 처음에는 수직에 대해 약간의 각을 갖고 경사진다.

제3도 및 제4도의 현수장치의 행거 및 집게는 전방에서 볼 때에는 수직 제11도에 나타낸 바와 같이 측방에서 볼 때에는 수직에 대해 약간의 각을 이루고 있다.

제1도 및 제6도의 현수장치의 행거 및 집게는 제2도에 나타낸 바와 같이 수직에 대해 8 : 5°의 각도로 중앙선(98)을 향해 X방향에서 내향으로 기울고 제9도에 나타낸 바와 같이 수직에 대해 7.2°의 각도로 y방향에서 후방을 향해 기울게 된다.

제2도 및 제5도의 현수장치의 행거 및 집게는 제2도에 나타낸 바와 같이 수직에 대해 4.4°의 각도로 유리판의 중앙선(98)을 향해 X방향에서 내향으로 기울고 제10도에 나타낸 바와 같이 수직에 대해 0.4°의 각도로 y방향에서 전방을 향해 기울게 된다.

제4도 및 제5도의 현수장치의 행거 및 집게는 제11도에 나타낸 바와 같이 수직에 대해 3.3°의 각도로 y방향에서 전방을 향해 경사진다. 제2도 및 제5도의 현수장치의 균형유지체(76)는 그러한 현수장치의 레버(63)를 둘러 고정되는 새클(90)의 칼날(91)에 대한 접합점 내에 현수점(33,36)을 지탱하는 레버아암을 보지하도록 과중된다.

제1도 및 제6도의 현수장치의 균형유지체는 물림점(11,16) 각각에 작용하는 힘(Fz) 수직성분이 5.5N이 되도록 부하된다.

제3도 및 제4도의 현수장치의 균형유지체는 물림점(13,14) 각각에서 작용하는 힘(Fz)의 수직성분이 11N이 되도록 조정된다.

물림점(12,15) 각각에서 작용하는 힘(Fz)의 수직성분은 그렇기 때문에 8.5N이다.

힘성분(Ft)은 물림점(11,16)에서 유리판 양측을 향해 외향으로 0.82N이고 물림점(12,15) 에서 유리판 양측 외향으로 0.65N이다.

물림점(12,15) 에는 힘성분(Ft)이 없다.

매달린 평평한 유리판 면에 대해 수직인 면밖의 힘성분(Fn)은 물림점(11,16)에서 전방으로 0.7N이고 물림점(13,14)에서 후방으로 0.64N이다.

물림점에 적용되는 힘 각각의 크기와 방향을 각각 선택하는 것은 그러한 힘에 의해 평평한 유리판이 필요한 형태로 늘어나게 되고 그 판이 늘어지는 강도에 따라 부분적인 곡면형태로 변형하는 결과를 초래한다.

그런 후에 호이스트(hoist)가 매달린 평평한 유리판을 850℃로 유지되는 고로(1)로 끌어올리도록 작동된다. 유리판을 예를 들어 600℃와 같이 550℃-650℃ 범위에 있는 온도로 적당히 그것의 연화점 근처의 굽힘점으로속히 가열된다. 유리가 고로에서 연화되므로서, 힘성분 (Ft) 및 유리판 자체에 있는 굽힘력 성분으로 인해 면내의 힘은 판의 상단이 물림점 사이의 부풀름이나 처짐으로 인해 비틀리려고 하는 어떠한 성향을 감소시킨다. 유리가 연화를 시작할 때 유리중량으로 인한 힘과 결합하여작용하는 평면밖

행거 및 집게가 최종위치를 향해가고 있는 현수점에서 회전을 시작할 때 판 양측부는 전방으로 이동을 시작하고 동시에 판 중앙부는 후방으로 이동을 시작한다.

제4도 및 제5도에 나타낸 볼 및 소키트 현수점에 매달린 행거 및 집게의 신축성은 힘의 크기 및 방향을 자유롭게 변화하도록 한다.

유리판이 고로에서 필요한 굽힘 온도까지 일정하게 가열될 때까지 유리판 예정된 중간단계의 부드러운 곡면형태를 취한다.

그런 후에 구멍(4)을 막는 셔터가 열리고 형태를 갖춘 뜨거운 유리판이 호이스트에 의해 벌려진 벤딩다이사이의 위치로 하향 이동된다. 다이는 판을 필요한 곡면형태로 구부리기 위해 부분적으로 형태를 갖춘 판상에 밀착한다.

물림점을 그들의 최종위치(11',12',13',14',15' 및 16')로 가져가거나 아주 근절시키기 위해 행거 및 집게가 회전한다.

미리 부분적인 형태를 갖추므로 해서 예를들어 0.5 및 2초 같은 비교적 짧은 밀착된 다이 사이에서의 체류시간이 지난 후에, 다이가 열리고 뜨거운 곡면형 유리판(6')이 다이 사이에서 자유롭게 매달린다.

유리판은 아직까지도 굽힘온도, 본 예에서는 660℃에 있다.

제6도는 곡면형판(6')을 쥐고 있는 행거(9) 및 집게(10)의 정면에서 볼 때의 최종위치를 나타낸다.

현수점(32 및 37)에 매달린 행거 및 집게의 최종위치는 제9도에서 파선으로 나타난다. 이와 유사하게 현수점(34,35)에 메달린 행거와 집게의 최종위치가 제11도에 도시되어 있다. 현수점(33,36)에 매달린 행거 및 집게가 제11도에 나타낸 경사에서 감지할 정도로 회전하는 일은 없다.

현수점과 물림점의 상대적인 위치는 이제 유리판 자체에 있는 굽힘 이동성분과 힘성분(Ft')가 굽은 유리판의 상측날에서의 완만한 곡율을 유지하도록 하는 위치에 있다.

물림점(11',16')은 이제 유리판 중심선(98)이 놓여 있는 평면(Pt) 양측상에 X방향거리로 607mm에 위치하게 되고 y방향으로 평면(P₁) 전방 607mm에 위치하게 된다.

물림점(12',15')은 평면(Pt) 양측상에 X방향거리로 405mm에 위치하게 되고, y방향으로 평면(P₁) 전방 4mm에 위치하게 된다.

물림점(13',14')은 평면(Pt) 양측상에 X방향거리로 143mm에 위치하게 되는데, 그것은 현수점(34,35)과 평면(P₁)으로부터의 거리가 똑같은 것이다.

물림점(13',14')은 y방향거리로 평면(P₁) 후방 18mm에 있고, 이것은 평면상으로 보여지는 경우에 현수점(34,35) 전방 10mm에 있는 것이다.

굽힘 후에 제1도 및 제6도의 현수장치의 행거 및 집게는 수직에 대해 1.0°가 증가한 9.5°의 각도로 X방향에서 중앙선(98)을 향해 내향으로 기울러지고, 제9도에 나타낸 바와 같이, 수직을 향해 4.4°회전한 후에 수직에 대해 2.8°의 각도로 y방향에서 후방으로 기울어져 있다.

제2도 및 제4도의 현수장치의 행거 및 집게는 0.9°증가한 5.3°의 각도로 유리판 중앙선(98)을 향해 x방향에서 내향으로 기울어지고 수직에 대해 0.4°각도로 y방향에서 전방으로 기울어져 있다.

판이 굽은후에, 제3도 및 제4도의 현수장치의 행거 및 집게는 전방에서 보았을 때 수직으로 있고 제11도에 나타낸 바와 같이 수직을 향해 2.3°회전한 것이 수직에 대해 1°의 각도로 y방향에서 전방으로 경사진다.

제1, 제2, 제5 및 제6의 현수장치에 매달린 행거 및 집게의 x방향에서 수직에 대한 내향경사의 증가는 법선방향 힘성분(Ft')증가를 발생시키므로서 유리판 상측 여유부분에서 팽창을 증가시킨다.

이러한 팽창의 증가는 평면밖의 힘성분(Fn)과 판상에 작용하는 중력의 영향하에서 유리판의 가열 및 점진적인 굽힘이 일어나는 동안에 행거 및 집게가 새로운 위치로 회전함에 따라 점진적으로 증가한다.

균형을 유지한 현수장치는, 물림점에 작용하는 수직 힘성분(Fz)이 판처리를 통해 변화되지 않아서 자유롭게 매달린 굽은 판이 안정한 곡면형태를 취했을 때, 물림점(11',16')에서 수직 힘성분(Fz')은 여전히 5.5N이고, 물림점(12',15')에서는 여전히 8.5N이며 물림점(13',14')에서는 여전히 11N이 되는 것을 확신하게 한다.

물림점(11',16')에서 법선방향 힘성분(Ft')은 판양측을 향해 0.95N까지 증가하고, 물림점(12',15')에서 법선방향 힘성분은 판양측을 향해 0.75N까지 증가한다.

물림점(13',14')에서는 법선방향 힘성분(Ft')이 없다.

판형태를 변화시키기 위해 판상에 작용하는 총력계의 영향은 자유롭게 매달린 뜨거운 유리판이 예정된 곡면형태에 가까와짐에 따라 점차적으로 감소되어, 최종적으로 굽은판에서 성분(Fn')이 물림점(11',16')에서 후방으로 작용하는 0.2N, 물림점(12',15')에서 전방으로 작용하는 0.13N 및 물림점(13',14')에서 전방으로 작용하는 0.2N으로 작게 된다.

판이 물림점에 적용되는 힘에 의해 영향을 받지 않도록 충분히 굳어지게 될 때까지 비록 적지만 이러한 잔재력은 유리판이 아직 뜨겁고, 적용되는 힘의 어떠한 변화에 따르는 상태에 있는 동안에 굽은 유리판 형태를 보호하도록 작용하여 유리판이 어떠한 그 이상의 형태변화를 방지하기 충분한 정도로 냉각됐을 때 필요한 최종 형태를 취하도록 하는 것이다.

특히, 물림점(11',16')에서 평면밖의 힘성분(Fn')은 판 상측날의 곡율이 증가하려고 하는 어떠한 성향을 막는다.

판상에 작용하는 수직 힘성분(Fz)은 균형을 이룬 현수장치 때문에 판 처리를 통해 변화되지 않는다.

유리판 형태에 있어서 어떠한 보다 작은 변화로 조금 변하하는 힘성분(Ft' 및 En')은 유리판이 추진열실(23)을 통해 하향 이동되고 동시에 가위형 리프트판(30)의 작용에 의해 제1도에 나타낸 위치까지 상승되며 수직열실(23)로부터 나온 추출구(25) 바로 아래에 탱크(26)의 열린 정부를 갖춘 담금질 탱크(26)에 있는 유동상(27)으로 하향 이동되는 동안 자유롭게 매달린 굽은 판상에 작용을 계속한다.

실(23) 내에 있는 히터(24)가 조절되어 자유롭게 매달린 유리판이 두께를 통해 600℃의 굽힘온도에서 보다 높은 예비담금질 온도까지 가열되도록 한다.

판이 실(23)을 통해 하향 이동될 때 판 속도를 가속화하도록 호이스트 속도를 조절하므로서 판 높이에 따라 온도변화가 주어진다.

예를들면 판은 그것이 실(23)을 통해 하향 이동할 때 가속화되어 그것이 출구를 통해 유동층(27)으로 통과할 때 그것의 하측날의 온도가 665℃이고 그것의 상측날의 온도가 640℃가 될 수 있다.

유리판은 그것이 유동층(27)의 수평 잠정정부 표면으로 들어가므로서 유동입자 물질내에서 담금질되고 예를 들어 60℃-80℃와 같은 적절한 담금 온도로 유지되는 유동입자 물질에 의해 냉각되므로서 유리에서 열처리 강도가 향상된다.

유리가 급속히 냉각되므로서, 그것이 주위온도까지 냉각됐을 때 유리가 필요한 곡면형태를 갖는 그러한 시간까지 매달린 뜨거운 판의 모양 및/또는 전개에 약간의 변형이 계속될 수도 있지만, 유리는 물림점에서 잔재력으로 인한 어떠한 그 이상의 형태변화라도 방지하기에 충분한 정도로 견고하게 된다.

유리판은 그것이 주위온도를 향해 냉각될 때 차등 수축에 의해 판형태 변화가 더 이상은 일어나지 않는 유동상의 주위 온도 가까이 그것의 온도가 달할 때까지 유동상에 있게 되어 판을 차유리의 최종 예정된 곡면형태로 가져간다.

현수점과 물림점이 최초의 상대적인 설치는, 벤딩다이가 열려진 후와 판이 굳기 전에 뜨거운 열판의 형태변화가 계속된다는 점과, 담금질에 의해 판두께를 통해 생기는 심대면의 온도변화가 사라지고 열처리 강도가 유리내에서 향상되면서 판의 최종적인 냉각 및 수축이 일어나는 동안에 약간의 형태가 변한다는 점을 고려한다.

어니일링한 굽은 유리판을 생산하는 경우에는 유리판이 주위 온도까지 냉각될 때에 탱크(26)가 울려지지 않고 뜨거운 유리판이 추진열실 아래에서 주위공기내에 매달려진다.

판은 그것의 온도가 600℃에 달할 때까지 고로(1) 내에 매달려 있고 그런 후에 약600℃의 벤딩 다이 온도로 굽혀진다. 균일한 속도로 추진열실을 통과한 후에 판 온도는 630℃에 있게 된다.

판 높이에 따른 온도변화는 없다.

그런후에, 유리두께를 통해 존재하는 어떠한 현저한 심대면 온도변화도 갖지 않는 그것의 변형점을 통해 판이 점차적으로 냉각되어지도록 하기 위해서 힘성분(Ft', Fn')은 추진열실 아래에 충분히 멀리 떨어져 자유롭게 매달려 있는 뜨거운 굽은 유리판상에 작용을 계속한다.

판이 잔재력 성분에 의해 영향받지 않도록 충분히 굽어진 후에는 그 굳어진 판이 다루어질 수 있는 온도 까지 냉각하는 동안 그 이상의 현저한 형태 변화는 없다.

제2도 및 제8도에 나타낸 종류의 거대한 차 앞유리를 처리하는 경우에는 두개의 고정된 현수장치를 사용하는 것이 적당하다는 것을 알게 되지만, 어떤 조건하, 예를들면 항공기유리, 굽은 자동차 측면 유리를 처리하는 경우에는 유리가 현수점없이 단지 하나의 고정된 현수점만으로 또는 유리가 복합형태인 경우에는 두개 이상의 현수점을 갖고 매달려질 수도 있다.

예를들어 톨루엔 같은 저비점 첨가제를 적은 비율로 가지고 있는 가벼운 광유(鑛油), 또는 톨루엔 같은 저비점 첨가제를 적은 비율로 가지고 있으면서 근본적으로 고비점 분리제를 포함하는 광유같은 어떠한 적합한 용액 냉각매체라도 유동상 대신에 사용될 수 있다.

제12도는 제4도 및 제5도에 나타낸 장치 대신 사용될 수 있는 현수장치의 다른 실시예를 나타낸다.

집게봉(7)에 고정된 피봇지지 브래킷(98)은 칼날지점(101)을 지탱하는 피봇지지아암(100)을 갖는다. 레버(102)는 칼날(101)상에 장착된 역 V형 베아링(104)을 갖는 브리지 부품(103)에 의해 보지된다. 조정가능한 균형유지체(105)는 레버(102)의 한쪽란에 고정된 나사형 로드(106)상에 나입된다. 레버(102)의 다른 한단은 뽀족한 끝이 행거 및 집게에 대한 현수점(32)을 구성하는 견고한 강철 피봇핀의 설치괴(108)가 장착되어 있는 그루브(107)를 갖는다. 괴(108)는 나사형축(109)이 나입되는 나사형 중앙구멍을

레버(102)는 칼라(111)에 의해 위치하게 되는 축(109) 한쪽 단의 통로가 되는 구멍을 갖는 외측단 플랜지(110)을 갖는다. 플랜지(110)의 뒤쪽에 있는 축(109) 단은 축을 회전시키기 위해서 공구에 맞물리는 두부(112)를 갖고 그러므로서 지점(101)에 대한 현수 피봇점(32)의 위치를 조정한다. 축 내측단은 레버에 있는 베아링 구멍에서 자유롭게 회전할 수 있는 삽구(spigot)(113)로 형성된다.

현수장치는 또한 앞서 고안의 집게(10)에 대해 사용되는 참조번호(115)로 표시된 행거를 포함한다. 행거(115)는 긴 장방형 개구 프레임 형태로 스터럽(stirrup)(116)을 포함한다. 프레임의 정부부품(117)은 하면에 피봇점(32)상에 지탱되는 원뿔형 베아링 리세스(119)가 형성된, 견고한 강철 베아링괴(118)을 보지한다. 행거프레임(116)은 또한 행거(121)가 넛트에 의해 매달려지는 중앙구멍을 갖는 덩이진 바닥부품(120)을 포함한다.

점(32)상에 안착한 원뿔형 베아링 리세스(119)에 의해 행거 및 집게가 매달리는 것은 평평한 유리판이 집게에 매달리는 경우에 현수피봇점과 유리상에 있는 물림점 사이에 필요한 연결선 경사를 갖추도록 하기 위해 행거가 넓은 각 범위를 통해 레버아암(102)에 대해 회전하도록 할 수 있고, 유리가 뜨겁고 물림점(11)이 제3도에 나타낸 바와 같이 물림점(11')로 이동하는 경우에 행거 및 집게를 유리가 형태를 변화시킴에 따라 달라진 경사로 쉽게 회전하도록 할 수 있다.

현수장치에 있어서, 지점(101)은 현수 피봇점(32)이 균형 유지체(105)의 무게 중심과 합치하는 선상에 있다. 이것은 너무 큰 힘이 집게를 상향 이동하도록 유리상에 미치면 자체의 이동이 유리판상에 미치는 힘을 감소시키도록 일어나게 되는 자진 보정장치이다.

유리판은 집게봉에 대해 고정되는 그러한 현수장치의 레버를 전혀 갖지 않고도 제12도에 나타낸 종류의 조정 가능한 현수장치에 완벽하게 매달릴 수 있다.

본 발명의 다른 하나의 적용을 유리판을 굽히고 그 굽은 냉각공기를 불어 넣으므로서 열처리하는 불연속 다이 벤딩장치를 개략적으로 나타내는 제13도 및 제14도에 나타낸다. 이 장치는 예를들면 자동차유리, 즉 앞유리, 측유리 및 뒷유리를 굽히고 열처리하는데 사용될 수 있고 비행기 창유리같은 다른 생산품을 굽히고 열처리하는데 또한 사용될 수 있다.

그 장치는 지상에 부하 부하풀림장소(122), 지하에 있는 피트(pit)에 장치된 전기고로(123), 고로(123) 위에 위치하고 부하 부하풀림 장소 옆에 있는 굽힘장소(124) 및 그 굽힘장소 위에 위치하게 되는 급냉처리장소(125)를 포함한다.

굽힘장소(124) 및 급냉처리장소(125)는고로 상부에서 상향으로 뻗는 탑구조물(126) 내에 싸여 있다.

자동차 앞 유리의 필요한 곡면형태로 구부러져야 하는 소오다 유리판(6)은 제13도 및 제14도에 나타낸 바와 같이 절단날이 부드럽게 마름질된 필요한 곡면형태로 잘린 다음에 유리판이 매달린 집게에 매달리게 되는 경우에, 현수장치(8)에 매달린 행거에 의해서 집게봉과 유리판의 대칭 수직 중앙면 양측상에 두 현수장치가 대칭적으로 위치되어 있도록 하기 위해서 집게봉상에서 예정된 위치에 위치하게 되며 보통(8)로 나타내는 일련의 4개의 현수장치에 의해 집게봉(7)에 매달린다.

집게봉(7)은 부하/부하풀림장소(122)에서 굽힘장소(124)로 뻗는 레버(128)상을 운행하는 케리지(127)에 매달린다. 레일(128)은 굽힘장소(124)에서 회전가능한 레일부를 갖는다.

굽힘과 열처리 작동을 시작할 때에 굽힘장소(124)에 설치된 종래의 벤딩다이(18)는 제14도에 나타낸 바와같이 후퇴도어 있다.

케리지(127)가 후퇴된 벤딩다이(18) 사이에 있는 중앙위치에 집게봉(7)의 수직 대칭면을 갖고 도달하고 유리판(6)이 벤딩다이의 수직 대칭면과 일치하는 경우에, 케리지(127)는 그라브(129)가 탑(126) 내에 있는 수직레버(131)상을 운행하는 호이스트 비임(130)에 매달린 호이스트 장치의 그라브(129)를 들어 올리므로서 물리고, 탑(126) 정부에 설치되는 호이스트 풀리(133) 주위를 운행하는 호이스트 장치의 케이블(132)에 의해 상승된다. 풀리(133)는 알려진 방법으로 수력으로 조절된다.

리프팅 그라브(129)는 레일(128)밖으로 케리지(127)를 들어올리고, 굽힘장소(124)에 있는 레일(128)의 회전가능 부분은 케리지(127)와 매달린 유리판(6)이 굽힘장소를 통해 위, 아래로 이동되도록 하기 위해 밖으로 회전한다. 그런 후에 고로입구(134)의 정부에 있는 문이 열리고 호이스트 장치가 호이스트 케이블(132)을 아래로 내려 집게봉(7)이 제13도에 나타낸 바와 같이 고로(123)의 입구쪽으로 하향 이동된다.

유리판(6)은 예를들어 650℃ 같은 예정된 굽힘온도를 약간 웃도는 670℃ 같은 온도로 유리를 가열하기에 충분한 시간까지 고로(123) 내에 있게되고, 유리판이 연화되는 때에 물림점에서 유리상에 작용하는 수평힘 성분과 판상에 작용하는 중력을 매달린 판이 그것의 필요한 최종 곡면 형태에 근접한 중간형태인 완만한 곡면형을 취하는 것을 시작하도록 한다.

유리가 가열했을 경우에, 고로 입구가 열리고, 뜨거운 판이 고로(123)에서 굽힘 장소(124)에 있는 벤딩다이 사이에 나타낸 위치까지 상승된다.

벤딩다이(18)는 판을 예정된 완벽한 다이표면(18)에 해당하는 곡면형태로 구부리기 위해서 이미 부분적으로 곡면을 이룬 판상으로 밀착된다.

다이는 판이 그러한 형태로 굽어져 굽힘강도가 실제로 풀렸을 때 열린다.

호이스트 장치는 이번에는(6')로 나타내는 뜨러운 굽은판을, 그 굽은판(6')이 열처리장소(125)에서 왕복 운동하는 블로우잉 프레임(Blowing frames)(135)사이에 매달리는 곳인 제13도에 나타낸 상측위치로, 끌어 올리도록 다시 작동한다.

왕복운동하는 블로우잉 프레임(135)으로부터 냉각공기의 분사는 공지된 방법으로 유리판에 급냉처리강도를 유발하도록 유리한 표면에 작용한다.

급냉처리하는 동안에, 집게봉(7), 집게(10) 및 굽은판(6')은 고정선에 의해 고정된다.

동력계는 굽은판이 급냉처리장소(125)로 상승 이동되는 동안과 냉각공기에 의해 냉각을 개시하는 경우에 자유롭게 매달린 굽은판(6')상에 있는 물림점에서 작용을 계속하고, 판상에 작용하는 중력과 함께 물림점에 작용하는 각각의 힘은 자유롭게 매달린 굽은판이 그것의 형태가 그것이 주위온도까지 냉각됐을 때 취하도록 하는 것이다.

다이가 열리는 시간에서 유리가 견고하게 되는 시간까지의 기간은 제1도~제11도를 참조로 하여 기술됐던 유동상에서의 담금처리기간에 비해 비교적 짧다.

벤딩다이가 제13도 및 제14도에서 비교적 식어있기 때문에, 유리판은 예를들어 670℃ 같은 훨씬 높은 온도까지 가열되어 유리가 굽힘후에 블로우잉 프레임 사이에서 담금질에 의해 필요한 강도가 유발되기에 충분한 정도로 뜨겁도록 한다.

유리가 예를들어 670℃ 같은 보다 높은 온도에서 소비하는 시간은 제1도~제11도를 참조로 기술된 처리에 있어서, 유리가 예를들어 650℃의 추진 열온도와 같은 높은 온도에 있는 시간보다 길다.

그렇기 때문에 제13도 및 제14도의 장치에서 유리판을 매달 때, 우선 다이가 매달린 유리판상으로 밀착되기 직전에 필요한 유리형탤르 얻는데 기여하도록, 특히 집게 사이에서 유리의 상측 가장자리가 처지거나 부풀어 오르는 것고 벤딩다이의 적용에 의해서 일지라도 보정되기 어려운 국소적인 비틀림을 방지하도록 물림점(11~14)에 적용되는 힘의 크기 및 방향을 결정하다는 것을 중요한 것이다.

이것은, 다이가 열린 후에, 유리상에 불리하게 작용하는 적은 잔재력이 존재한다는 것을 의미할 수도 있다. 그렇지만, 이것은, 수용시간이 짧고 아무리 적은 형태의 변화라도 벤딩다이의 평면 형태를 고안할 때에 허용될 수 있기 때문에, 받아들일 수 있는 것이다.

뜨거운 매달린 유리판이 다이의 밀착에 앞서 취한 예정된 곡면 형태는 완만하고 서서히 굽혀짐 적당한 곡면 형태이지만, 유리판이 최소 다이 밀착시간을 갖고 다이형태로 급히 굽혀질 수 있는, 벤딩다이 표면형태에 아주 가까운 것이다.

판냉각이 완전히 이루어진 후에, 블로우잉 프레임(135)로 공급하는 공기가 폐쇄되고, 호이스트 장치가 굽혀져 급냉처리된 판(6')을 판이 후퇴한 벤딩다이(18) 사이에 매달리는 장소인 굽힘장소(124)에 나타낸 위치로 하향이동시키도록 다시 작동된다. 레일(128)의 회전가능한 부분은 부하/부하풀림장소(122)에서 뻗는레일과 넓이가 같은 위치로 되돌아 가도록 회전되고 이러한 레일 부분이 리프팅 그라브(129)에 지지된 케리지(127)를 더맡는다. 그런 후에 케리지(127)는 굽혀지고 열처리된 유리판의 부하를 풀로

제15도는 제13도 및 제14도에서 현수장치(8)의 4개의 물림점(32,33,34 및 35)와 그 4개의 현수장치(8)에 매달린 집게(10)이 유리판을 무는 점인 물림점 사이의 공간관계를 나타내는 제3도와 유사한 개략도이다.

유리판상에 있는 물림점의 위치는 (11),(12),(13) 및 (14)로 나타내고, 유리판이 고로(123)에서 가열되고 굽힘장소(124)에서 열린 벤딩다이(18) 사이에 매달릴 때, 즉 벤딩다이가 유리판상으로 밀착되기 직전에, 물림점이 회전하는 위치를 (11'),(12'),(13') 및 (14')로 나타낸다.

벤딩다이는 유리판의 곡율이 제15도에 나타낸 것보다 다소라도 증가된 형태가 되도록 유리판의 굽힘을 완결진다.

제13도~제15도에 나타낸 평평한 유리판은 소오다 유리이고, 판 상측 구석 사이의 폭이 1380mm, 중심선(98)에서의 높이가 548mm이다.

판의 두께는 3.0mm이고 중량은 5.24kg이다.

현수점(32,35)을 갖는 두개의 외측현수장치는 제5도에 나타낸 식으로 새클(90)에 의해 고정되고, 균형유지체(76)는 레버(63)가 그들의 셔클에 있는 칼날(91)에 대한 접합점내에 견고하게 유지되어 있다.

상호 작용하는 설치절차는 현수점과 물림점이 가장 좋은 위치로 결정되도록 취해진다.

현수점(32,35)은 평면(Pt)의 양측상에 X방향에서 500mm 거리에 위치하게 되고 집게봉의 중앙세로대칭면인 면(Pl) 전방으로 Y방향에서 15mm의 거리에 위치하게 된다.

현수점(32,35)에서 물림점(11,14)까지의 행거리는 516mm이다.

현수점(33,34)은 평면(Pt)의 양측상에 X방향에서 171mm 거리에 위치하게 되고 면(Pl) 후방으로 Y방향에서 14mm의 거리에 위치하게 된다.

현수점(33,34)에서 물림점(12,13)까지의 행거리는 488mm이다.

물림점(11,14) 평면(Pt)의 양측상에 X방향에서 490mm 거리에 있고, 물림점(12,13)은 면(Pt)의 양측상에 X방향에서 155mm의 거리에 위치하게 된다.

제15도에 나타낸 바와 같이, 평평한 유리판(6)은 집게봉(7)의 중앙세로 대칭면(Pl)내에 수직으로 매달린다.

현수점(32,36)을 갖는 외측현수장치의 행거 및 집게는 유리판 중심을 향해서 X방향에서 수직에 대해 1.1°내향으로 기울어지고, Y방향에서 수직에 대해 1.7°후방향으로 기울어진다.

현수점(33,34)을 갖는 내측현수장치의 행거 및 집게는 면(Pt)을 향해서 X방향에서 수직에 대해 1.6°내향으로 기울어지고, Y방향에서 수직에 대해 1.6°전방으로 기울어진다.

행거 및 집게의 경사를 도면에 확대시킨다.

내측현수장치의 균형유지체는 각각의 물림점(12,13)에 작용하는 힘(Fz)의 수직성분이 12.52N이 되도록 부하시킨다. 고정된 외측현수장치의 각각의 물림점에 작용하는 힘(Fz)의 수직성분은 13.7N이다.

각각의 물림점(11,14)에 작용하는 힘성분(Ft)는 유리판측부를 향해 외향으로 작용하는 0.27N이다. 각각의 물림점(12,13)에 작용하는 힘성분(Ft)는 유리판측부를 향해 외향으로 작용하는 0.41N이다. 이러한 외향성분(Ft)의 총체적인 효과는 유리판이 고로(1234)에서 가열되고 굽혀지는 동안에 매달린 유리판의 상측여유부분이 팽창상태로 놓이도록 하는데 기여한다.

매달린 평평한 유리팥(6)면에 대해 수직인 평면밖의 힘성분(Fn)은 물림점(11,14)에서 전방으로 0.4N 물림점(12,13)에서 후방으로 0.36N이다.

자유롭게 매달린 유리판(6)이 고로(123)에서 670℃로 가열되고 있는 동안에, 평면밖의 힘성분(Fn)과 중력은 연화된 유리판상에 작용하여 판측부분의 이동이 전방으로 시작되고 동시에 판중앙부분의 이동이 후방으로 시작되어 제15도에 (6')로 나타낸 형태를 향해간다.

이러한 이동은 판이 벤딩다이로 보내지기 전에 예정된 곡면형태(6')를 취하게 될 때까지 계속한다.

그런 후에 물림점(11,14)은 면(Pt)의 양측상에 X방향거리로 485mm에 위치하게 되고 면(Pl) 전방으로 Y방향에서 14mm에 위치하게 된다.

그런 후에 물림점(12',13')은 면(Pt)의 양측상에 Y방향거리로 13mm에 위치하게 되고 면(Pl) 후방으로 Y방향거리로 13mm에 위치하게 된다.

그런 다음에 외측현수점(32,35)에 달려있는 행거 및 집게가 유리판이 굽혀지는 동안에 수직을 향해 1.6°로 전방으로 회전하면서 X방향에서 1.7°증가된 각도로 내향으로 경사지게 되고 Y방향에서 0.1°의 각도로 후방으로 경사지게 된다.

내측현수점(33,34)에 달려있는 행거 및 집게가 유리판이 굽혀지는 동안에 수직을2 향해 1.5°회전하면서 X방향에서 면(Pt)을 향해 2°증가된 각도로 내향으로 경사지게 되고 Y방향에서 0.1°의 각도로 전방으로 경사지게 된다.

현수장치 사이에서 판중량의 분포는, 유리 물림점에 작용하는 힘(Fz)의 수직성분이 변화되지 않도록 평평한 유리판이 매달려지는 경우에, 같은 상태에 있다.

물림점(11,14)에서 작용하는 법선방향의 힘성분(Ft')은 유리판의 측부를 향해 0.4N이고 물림점(12',13')에서 힘성분(Fr')도 또한 유리판 상측 여유부분이 팽창상태에 놓이도록 유리판의 측부를 향해 0.46N이다.

연화된 유리판이 유리판상에 작용하는 총력계의 영향하에서 굽혀지는 때에, 유리판상에서 판 형태변화에 작용하는 총력계의 영향은 자유롭게 매달린 뜨거운 유리판이 에정된 곡면형태에 접근함에 따라 점차적으로 감소된다.

매달린 유리판(6')이 제15도에 나타낸 곡면형태를 취하는 경우에, 물림점(11',14')에 있는 성분(Fn')은 전방으로 작용하는 0.05N까지 감소되고, 물림점(12',13')에서는 후방으로 작용하는 0,.06N까지 감소된다.

이것들이 벤딩다이가 판상으로 밀착하여 판을 굽은 유리판 외측에서 보다 큰 곡율을 갖는 필요한 최종형태로 구부리는 경우에 곡면유리판상에 작용하는 힘이다.

벤딩다이는 가열되지 않기 때문에, 담금질후의 냉각된 유리판의 최종곡면형태는 벤딩다이에서 급냉처리장소(125)로 상향이동되는 판의 굽은 형태와는 다르다.

본 발명의 방법 및 장치는 또한 유리가 부하되는 장소에서 인접한 부하가 풀리는 장소까지 이동할 때 많은 유리가 동시에, 각기 다른 장소에 제공되는 연속복상 다이식 굽힘 및 급냉처리 플랜트에 적용될 수도 있다.

그러한 연속 플랜트에서든 또 제13도 및 제14도에 있는 간헐식 플랜트이든 둘다 매달린 유리의 수평이동이 존재하며, 본 발명 현수장치는, 유리판의 수평진동이 현수장치 내에서 조정되고 유리상에 있는 집게점의 "워킹(walking) 경향이 없기 때문에, 그러한 이동이 일어나는 동안에 이점을 갖는다.

본 발명은 예를들어 모든 자동차의 어떠한 종류의 앞유리, 측유리 및 뒷유리와 같은 어떠한 두께와 크기를 갖는 유리판을 처리하는 데에도 적용될 수 있다.

그러한 유리는 차에서의 그것의 위치난 그것이 어떠한 판의 어떠한 성분이 되어지느냐에 따라 1.5mm~6mm의 두께가 될 수도 있다.

본 발명은 또한 건물에 사용되는 창문가 다른 구조물 및 기차, 선박 및 항공기와 같은 다른 탈 것에 있는 창문과 같은 다른 목적을 위한 곡면유리판 제작에도 사용되 수가 있다.

6mm 두께의 앞유리는 12kg이 되어도 좋고, 4mm 두께의 유리는 약 9kg이 되어도 좋으며 3mm 두께의 유리날 6.75kg 되어도 좋다.

비교가능한 유리형태의 두께에 있어서, 현수점에 대한 유리판상에 있는 물림점의 설치는 실제로 똑같다.

장치의 균형은, 각각의 물림점에서 수직힘성분(Fz)이 미리 주어지고 처리가 시작되기 전에 현수장치가 항상 균형을 이루도록 하기 위해, 현수장치 사이에서 필요한 유리중량분포를 유지하도록 하기 위해서 보다 가벼운 균형유지체를 사용하므로써 조정된다.

급냉처리 또는 어니일링한 유리판은 자동차에서 합판 앞유리 부품으로 사용될 수도 있다.

예를들면, 합판 앞 유리의 외측판의 내측판처럼 급냉처리된 판을 가지고 어니일링한 판이 될 수도 있다.

뜨러운 굽은 판을 매달아 행하는 방법은 판이 겹쳐지는 동안에 발생할 수 있는 문제인 잘못 맞추어지는 일이 없도록 하기 때문에 급냉처리된 판가 어니일링한 판이 둘다 필요한 형태로 우수하게 조합된다.

그렇기 때문에, 급냉처리된 유리판을 생산하고 다음에 어니일링한 유리판을 생상하여 함께 겹쳐지도록 하기 위해 적재품으로부터 관계없이 두판을 취할 수 있다.

또한, 본 발명 방법에 의해 생산된 두개의 어니일링한 곡면판이 적개품으로부터 취해져서 함께 겹쳐질 수도 있다.

과거에는, 두개의 어니일링한 판이 굽힘에 의해 함께 겹치도록 하기 위해서 새그-벤딩(Sag-bending)처리에서 한쌍으로 생산되는 것이 일반적이었다.

제1도~제11도와 제13도~제14도를 참제로 하여 기술된 본 발명의 두가지 작동방법은 가열되고 굽혀져 그런 다음에 담금질에 의해 어니일링이나 급냉처리되는 유리판은 매달기 위한 본 발명의 현수기술을 사용할 수 있는 여러 방법 중에 몇 예이다.

그러한 처리의 하나에 있어서, 담금질이, 매달린 유리판이 벤딩파이 사이에 유지되는 동안에 일어날 수도 있다.

예를들어 제1도에 나타낸 유동상에서와 같은 냉각매체 속에서 굽은판이 담금질되고 있는 경우에, 판이 추진열실(23)의 바닥과 유동상 내에서 판이 담금질되는 탱크(27)의 정부(頂部) 사이를 통과할 때, 추진 열온도까지 재가열된 뜨거운 굽은 유리판이 그 유리판의 양 표면을 향해 분사하는 냉각공기를 받으므로서 최초의 담금질 단계가 이루어질 수 있다.

이러한 예비담금질 단계는 유리판이 유동입자물질내에 침지되기에 앞서 뜨거운 유리판 표면을 굳히고, 또한 유리판이 유동상으로 들어갈 때에 온도변화가 유리판 두께 중심에서 유리판 표면까지 존재하도록 유리표면의 최초냉각을 일으킨다.

유리판의 필요한 곡면형태가 단순하고 날카로운 곡면을 포함하지 않는 경우에, 필요한 예정된 곡면형태가 벤딩다이를 사용하는 일없이 얻어질 수 있다.

유리판의 형태 변화는 물림점에 작용하는 각각의 힘과 중력으로 인한 힘을 포함하면서 판상에 작용하는 총력계의 영향에 따라 수행된다.

본 발명에 따른 다른 하나의 공정에 있어서는, 매달린 유리판이 예정된 곡면형태를 이루고, 벤딩다이는 더 이상의 현저한 형태변화를 일으키지 않도록 사용될 수도 있지만 단순히 각각의 곡면판이 공정중에 그 점에서 다이 형태를 따르도록 유리에 적용된다.

Claims (1)

1. 형성온도로 가열된 유리판이 판상단을 따라 위치하는 일련의 물림위치에 현수되어 있는 곡면유리판 제조에 있어서; 상기 물림위치에서 가열된 유리판으로 하여금 적어도 일부가 유리면으로부터의 성분을 갖는 분력(각각의 힘)을 받게 하며; 유리의 형태가 변하는 동안 상기 힘의 크기와 방향이 변화함에 따라, 자유롭게 현수된 가열된 유리판이 예정된 곡면 형상에 확실하게 적응되도록, 유리의 중량과형태에 따라서 상기 분력 각개의 크기와 방향을 개별적으로 선택하며; 유리판의 형상이 변할 때 유리판에 작용하는 전체 힘 시스팀의 영향이 유리판이 예정된 곡면형상에 가까와짐에 따라 감소되도록, 분력의 크기와 방향이 변화할 수 있게 하는 것을 특징으로 하는 곡면유리판의 제조방법.

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