KR790001197B1 - 판유리의 열처리 방법 - Google Patents

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내용 없음.

Description

판유리의 열처리 방법

제 1 도는 본 발명의 판유리 가열로와 그 장입 위치를 도시하면서 부분적으로는 단면을 도시하는 사시도.

제 2a 및 2b 도는 제 1 도의 로 및 장입 위치와, 장입 위치 및 로내에서 직립(直立)한 거의 수직인 지지 로울러와 이에 관련하는 하측 로울러를 도시하기 이해 일부 파단(破斷)을 제거한 배출 위치를 도시하는 측면도.

제 3 도는 직립 지지로울러가 설치되어 있는 것을 상세히 도시한 측면도.

제 4 도는 제 2a 도의 화살표(Ⅳ)의 방향으로 본 로의 단면도.

제 5 도는 제 2a 도의 선(Ⅴ-Ⅴ)에 의한 단면도.

제 5a 도는 평탄한 판유리가 가열될 때 판유리가 거의 수직인 지지로울러에 대해서 이완하는 단계를 도시하는 선도.

제 6 도는 판유리가 로내에서 가열될때 판유리의 허용 변형에 관한 계산을 하기 위한 척도 요소(scale factor)의 도표.

제 7 도는 로내의 직립 로울러의 하측 베어링을 조절 가능하게 설치하는 것을 상세하게 도시하는 부분 단면도.

제 8 도는 직립 로울러 및 하측 로울러의 구동(驅動)장치를 도시하는 평면도.

제 9 도는 로내의 하측로울러의 조절 가능한 설치부재의 측면도.

제 10 도는 판유리를 로내 반송중 지지하는 이동 운반대의 정면도.

제 11 도는 이동대 및 판유리의 로울러에 대한 배치를 도시한 제 10 도의 선(XI-XI)에 의한 단면도.

제 12 도는 로의 한쪽 벽에 있는 전기 방열기의 측면도.

제 13 도는 제 12 도의 한 그루우프의 방열기로의 전류 공급을 제어하기 위한 사이리스터 제어회로의 회로도.

제 14 도는 로의 대향측부(對向側部)의 전기 방열기를 제 11 도와 같은 방법으로 도시하는 측면도.

제 15 도는 로울러에 대한 주 구동력을 주는 속도 제어 액압(液壓)모우터 로의 액압 유체 공급을 제어하는 액압 회로 선도.

제 16 도는 제 15 도의 액압 회로를 제어하는 전기 스위칭 회로도.

제 17a 및 17b 도는 판유리가 무종단쇄

상에 지지되어 로내로 반송중에 있는 본 발명에 의한 장치의 다른 예로서 제 2a 및 2b 도와 같은 측면도.

제 18 도는 사슬 구동

을 하는 두개의 평행한 지지사슬

의 도식 평면도.

제 19 도는 로내에서 사슬 구동 수단의 배치를 도시하는 제 17a 도의 선(XIX-XIX)에 의한 단면도.

제 20 도는 사슬 구동 수단에 가설한 판유리 지지체의 고정 및 안내를 상세히 도시하는 제 19 도는 확대 부분 측면도.

제 21a 및 21b 도는 몇개의 판을 로의 다른 부분으로 배치할 수가 있는 제 1-16 도의 장치의 변형예의 선도.

본 발명은 판유리를 직립으로 지지 배치하여 판유리의 열처리를 행하는 방법에 관한 것으로서, 예컨데 판유리의 강화, 만곡, 혹은 만곡 및 강화를 위하여, 또는 판유리를 소둔코우팅하기 전에 가열하는 방법에 관한 것이다.

강화 또는 만곡의 전단계로서 판유리를 집게 공구에 수직으로 매달은 다음 가열로를 통해서 반송하는 것이 통상적이다. 판유리를 직립으로 배치시켜 열처리하는 다른 방법으로는 직립판이 그 하단 모서리와 결합된 콘베이어상을 전진하는 동안 그 판의 표면에 고온가스의 쿠션을 형성시켜 그 판을 지지하는 방법이 있다.

판유리는 수평의 롤러판 위에서 수평으로 운반되어 로를 통과하여 예비 급냉 온도로 가열된 다음 송풍박스(blowing box) 사이에서 냉각 가스, 통상공기에 의해 상하 양쪽 표면으로부터 급냉됨으로써 강화된다.

유리를 가열시키는 예비 급냉 온도는 680℃-700℃로서, 이것은 유리의 연화점보다 약간 낮은 온도이다. 그러나 유리가 로를 바로 벗어나 온도가 높을 때에는 로울러와의 접촉으로 인해 유리표면에 흠이 생기거나 중력으로 인해 유리가 로울러 사이에서 휨으로써 손상을 입기 쉽다.

가열 및 냉각시 유리를 수평 로울러상에 지지함으로써 생기는 결점을 제거하기 위해 가스 지지장치를 개발하여 유리가 변형이 일어나기 쉬운 온도에 있을때 그 유리를 가스 흐름상에 지지하였다. 이 장치에서는 판유리 아래쪽에 가스쿠션이 형성되게끔 가스를 끊임없이 위로 흘러보냄으로써 형성되는 거의 균일한 가스지지체상에 판유리를 수평으로 배치시켜 가열 및 냉각한다.

유리가 수평한 통로를 따라 움직이게 되면 먼저 그것을 지지하고 있는 고온 기체에 의해 예비 급냉온도로 가열된 다음 이어서 냉각기체에 의해서 그 하부면이 급냉됨과 동시에 상부면은 보조의 하행냉각기체에 의해 급냉 처리된다.

이와같은 장치에 있어서는 유리를 수평처리 통로에 의해 전방으로 구동시키는 끝 모서리에서만 유리가 기계적으로 접촉하고 있다. 따라서 판의 표면 접촉은 최소인 동시에 롤러지지보다 훨씬 균일하게 지지되기 때문에 판이 비틀림을 당할 가능성도 더 적어진다.

그러나 이와같은 가스지지장치는 값이 비싸고, 또한 고온판유리의 기계적 접촉은 최소가 되는 것이 바람직하기 때문에 조절하기가 곤란하다.

판유리는 기계적 연속 지지체 예컨대 수직선에 대해서 약간 경사진 이간 로울러에 기대어 기계적으로 직립 배치된 채로 가열할 수 있는 동시에 유리를 기대는 지지체를 판유리 자체와 같은 전진속도로 전진시키고 있는 한 기계적 지지체와 유리 사이의 상대적인 마찰은 일어나지 않는다는 것을 알았다. 유리 표면의 로울러 표면과의 접촉면적은 작으며, 판은 직립하고 있으므로 유리 표면과 로울러 표면 사이의 중력에 의한 하중은 최소이기 때문에 중래와 같이 수평 로울러 지지체를 이용하는 것보다 판에 흠이갈 위험이 크게 적어진다. 특히 상술한 판이 연화점에 접근하고 있을때 그 판상의 임의 부분에 걸리는 중력 하중은 최소로 유지되고 있기 때문에 판이 늘어질 위험이 더욱 적어지는 동시에, 인접한 롤러 사이에서 판이 늘어지는 경우가 있을지라도 다음 롤러에 의해서 들어올러진다.

본 발명의 주목적은 기계적 지지 장치에 판유리를 수직선에 대해 조금 경사진 각도로 직립으로 배치시켜 지지하면서 유리를 열처리하는 방법 및 장치를 제공하는데 있다.

본 발명은 판유리를 직립으로 배치시켜 지지하고, 수평 통로를 따라서 가열대(heating zone)를 통하여 상술한 판유리를 전진시키고, 전진하는 판유리의 상부 모서리를 위한 연속 지지체를 제공하고, 상술한 판유리가 거의 수직으로 기대어 지게끔 상술한 연속 지지체를 배치하고, 또한 지지된 판유리가 가열되였을때 최대허용 변형량 미만으로만 이완되도록 가열대의 온도 조건을 조정함과 동시에 판유리의 온도가 기정 조건에 도달되도록 판유리를 그 두께에 따라서 가열대 속에 지체시키는 시간을 조정하는 것들로서 구성된 판유리 가열방법을 제공한다.

이와같이 열처리된 유리는 즉시 송풍상자 사이를 통과하여 급냉 됨으로써 응력이 생겨 강화된다. 이와는 달리 유리가 가열대를 통과하는 도중 온도가 만곡에 알맞은 기정 조건치로 되도록 가열된 다음, 유리가 로를 통하여 운반되는 각도와 똑같은 각도로 수직선에 대하여 기울어진 만곡 금형(bending die)의 사이로 전진된다. 만곡 금형을 유리에 대해서 밀착시켜 수직 위치에 대해 기울어 지게끔 하였다. 금형을 개방시켜서 풀려나온 유리를 냉각액 속으로 하강시켜 급냉 함으로써 유리를 강화 시킨다. 이 만곡 및 액체 급냉은 별도 출원중인 명세서의 주제이며, 본 발명은 유리를 만곡 금형에 넣기 위하여 가열시키는 방법 및 장치를 제공한다.

따라서 본 발명은 유리를 강화시키는 냉각액 속으로 유리를 수직으로 하강시키기 위해 고온의 판유리를 만곡을 위해 거의 수직으로 배치시키기는 유익한 가열 방법을 제공한다.

수직선에 대해 약간 기울어지게끔 설치한 연속 지지체에 판유리의 일부를 접속 시키고 그 하부는 상술한 연속 지지체로부터 기울여 판유리를 지지하여 운반시키는 것이 바람직하다.

간격을 두고 있는 거의 수직의 지지로울러에 판유리를 기대어 지지시키고, 지지된 판유리의 전진 속도와 같은 속도로 로울러를 구동시키는 것이 바람직하다.

본 발명의 가장 적합한 예로는, 판의 상단 모서리를 수직선에 대해서 약간의 각도로 경사시킨 이간 지지 로울러에 대해 휴지시킴과 동시에 판의 하단 모서리를 로울러 표면의 유효 지지면으로부터 판이 이 면에 대해서 적은 각도를 이루도록 한쪽으로 치우쳐 판유리를 지지하고 판유리가 가열시 판유리의 수용할 수 있는 최대변형량 이하의 양만큼 지지로울러에 대해서 이완 하면서 유리가 소정의 온도 상태에 달하도록 유리의 두께, 판유리의 높이 및 밀도, 수직선에 대한 지지 로울러의 각도 및 판유리의 하방 모서리의 전술한 지지로울러로부터 치우치는 양에 따라서 가열 구역내의 열조건 및 판이 가열구역내에 있는 시간을 세트하므로서 본 발명의 방법을 실시한다.

소오다-석회-규소의 조성으로된 판유리를 580℃-700℃의 온도로 가열하는 실지 방법은, 판의 하단 모서리를 가동 지지체상에 얹어서, 판의 하단 모서리를 로울러 표면의 유효 저지면에서 판유리가 수직선에 대해 2°-10°의 각도로 기울어지도록한 거리만큼 한쪽으로 치우쳐서 가동 지지체를 지지로울러에 대해서 계합시켜, 지지로울러의 회전에 의해 지지된 판유리를 가열구역을 통해서 전진시킨다.

열 및 시간의 설정은 지지된 유리가 0.5mm 이하의 판유리의 팽창에 의해서 결정되는 양만큼 이완하도록 하는 것이 바람직하다.

가열시에 있어서 판유리의 이완은 열 판유리의 변형율의 항으로 표시할 수가 있다. 이러한 사실로부터 본 발명의 방법에서는 가열구역내의 열조건 및 판의 가열 구역내의 체류(滯留)시간을, 다음 식으로 표시할 수 있다.

위 식중, t는 가열시간(초), η(t)는 가열개시후 시간(t)에 있어서 유리의 점도(poise)로 표시되는 열 판유리의 변형율 치가 수용할 수 있는 최대량 이하의 판의 팽창에 의해 결정되는 임계치 이하가 되는 양만큼 판유리를 이완시켜가며 판유리를 소정의 온도로 할 수 있도록 가열한다.

본 방법은 변형율치가 약 0.5mm 이하의 유리 팽창에 의해서 결정되는 임계 이하로 되는 양만큼 판유리를 이완시키므로서 실시하는 것이 바람직하다.

두께가 2.2-15mm, 높이가 대체로 0.76m의 소오다 석희유리의 판을 가열한 경우에는, 판에 대한 거의 직립의 연속 지지체를 수직선에서 대해 5°각도 경사시켜, 판의 하단 모서리를 연속 지지체로부터 약 2mm 치우쳐서, 가열 구역내의 열조건 및 판의 가열 구역내 체류 시간을, 열판유리의 변형율치가 두께 2.2mm의 유리에서는, 3.8×10^-9이내의 임계치 이하, 두께 15mm 유리에서는 180×10^-9의 임계치 이하로 되는 양만큼 판유리를 이완시켜가며 판유리를 580℃-680℃ 소정의 온도 범위로 하도록 리세트하여, 상기 변형율의 임계치를 약 0.5mm 이하의 열 판유리의 팽창에 의해 결정한다.

특히 두께가 2.2-4mm의 판유리를 가열할 경우에는 열조건 및 체류시간을 변형율이 두께 2.2mm 유리에서는 3.8×10^-9이내의 임계치 이하, 두께 4mm 유리에서는 12.7×10^-9의 임계치 이하로 되는 양만큼 판을 이완시켜 가며 판유리를 580℃-665℃의 소정 온도 범위로 하도록 세트하며, 상기 임계치를 약 0.5mm 이하의 열 판유리의 팽창에 의해 결정한다.

또한 두께가 6-15mm, 높이가 최대 0.61m의 소오다 석회 유리의 판을 가열하는 경우에는, 본 발명의 방법에 따르면, 수직선에 대해 10°각도 경사진 거의 직립의 연속 지지체에 따라서 판의 하단 모서리를 연속 지지체로부터 약 2mm 치우치게 하여 지지하면서 판을 반송하여, 열 판유리의 변형율치가 두께 6mm의 유리에서는 89.3°10^-9이내의 임계치 이하, 두께 15mm의 유리에서는 544×10^-9의 임계치 이하가 되는 양만큼 판유리를 이완시키면서 판유리를 약 700℃의 소정온도로 하도록 가열 구역내의 열조건 및 판의 가열 구역내의 체류시간을 세트하고, 상기 변형율의 임계치를 약 0.5mm 이하의 열 판유리의 팽창에 따라서 결정한다.

수직선에 대해 5°각도 경사시킨 거의 직립의 연속 지지체에 의해 지지한 소오다 석회판유리를 가열할 경우에, 변형율의 최대 허용치는 판유리의 두께 및 높이에 관계한다. 두께 2.2mm, 높은 최대 0.76m의 판유리에서는 판유리의 허용 이완도는 변형율치가 3.8×10^-9이하로 될 수 있는 양에 따라서 결정되는 것이 확인되었다. 똑같이 지지된 두께 3mm 높이 0.76m의 판유리에서는 판의 변형율은 7.2×10^-9이하이다. 두께 4mm 높이 0.76m의 판에서는 판유리의 변형율치가 12.7×10^-9이하로 되는 양만큼 이완할 수가 있다.

지지된 판을 가열 구역내로 신속하게 전진시켜, 판의 후단 모서리가 가열구역에 들어간 때에 판을 이 구역내를 보다 늦은 속도로 전진시켜, 판의 소정의 온도로 가열하기 위해 세트한 시간의 종료시에 지지된 판을 이 구역으로부터 가속시켜 내는 것이 가장 적합한 것임이 확인됐다.

이와같이 하여 판이 소요의 온도에 달하면 곧 판을 가열 분위기 중에서 배출하여, 판이 이완하는 동안 지지체에 대해서 바람직하지 않게 가열 분위기중에 보지하지 않는다. 이것이 판이 수용할 수 있는 최대 변형율을 초과하여서 변형을 일으키기 때문이다.

본 발명은 판유리를 강화온도로 가열하기 위해서도 이용되며, 본 발명에 의하면 조성이 소오다-석회-규소의 판유리를 가열 구역내에서 580℃-680℃의 온도로 가열하여, 열 판유리를 가열 구역으로부터 냉각 구역으로 반송하고, 여기에서 열 판유리를 냉각하여 유리를 강화한다.

유리를 냉각 가스의 흐름을 유리 표면에 대해 지향(指向)시킴으로써 냉각시킨다.

판을 강화하는 일 없이 만곡시키려는 경우는 판유리를 보다 낮은 온도 예컨대 580℃-610℃로 가열하여, 열판을 가열 구역으로부터 만곡 구역으로 반송하여, 여기에서 판을 소정의 곡율로 만곡시킨다. 만곡시킨 판유리는 소둔 또는 냉각하여 만곡 강화 판유리를 만들 수가 있다. 냉각은 냉각 액체중에서 행할 수가 있다.

본 발명은 또 만곡 및 강화처리후에 가열 구역을 지나 전진하는 차레대로 판유리를 가열하는 방법을 제공하는 것으로, 이 방법에 있어서는, 각 판유리의 하단 모서리를 판의 상단 모서리가 이간지지 로울러에 대해 멈추도록 지지하며, 지지 로울러의 그루우프를 가열 구역이 다른 구역에서는 다른 속도로 구동하여, 차레대로 판을 지지로울러 그루우프의 다른 속도와 일치하는 별도의 속도로 가열 구역의 다른 부분내를 동시에 전진시킨다.

본 방법은 가열 구역 중앙 부분의 한 그루우프의 로울러를 소정 속도로 구동하여, 지지된 판유리를 가열 구역내로 가속하도록 가열 구역 입구부분의 한 그루우프의 로울러를 상술하는 소정의 속도보다 빠른 속도로 구동하여, 판을 중앙 부분으로 운반하기 위해 입구 그루우프의 로울러를 위 소정의 속도로 감속하고, 이어 제1판이 중앙 부분에 위치할때 제2판을 입구 부분에 넣기 위해서 입구 고루우프의 로울러 속도를 감속하며, 제1판을 중앙 부분에서 받기 위해 가열 구역 출구 부분의 한 그루우프의 로울러를 위 소정의 속도로 구동하고, 제1판이 출구 부분에 지지될때 출구 그루우프의 로울러의 속도를 올려서 제1판을 가열 구역으로부터 가속시켜 냄과 함께 제2판을 중앙 부분으로 반송하며, 제3판을 입구부분에 지지한다.

본 발명은 또 판유리를 직립 배치로 반송할 수가 있는 가열로와 판 하단 모서리에 대한 가동 지지체 및 가열할때 판유리가 이완하는 경사 지지체를 한정하는 복수개의 이간된 거의 수직한 로울러를 가지며 로내를 관통하는 판의 콘베이어와, 가동 지지체를 로를 지나서 전진시킴과 동시에 전술한 거의 수직한 로울러를 가동 지지체의 속도를 같은 선형 표면 속도로 구동하기 위한 구동수단을 구비하여 이루어지는 예컨대 만곡 또는 강화를 위해 판유리를 가열하는 장치를 제공한다.

거의 수직한 로울러를 수직선에 대한 소정 각도, 예컨대 5°각도로 정열시키는 수단을 설치, 이 정열을 용이하게 하기 위해서, 본 장치에서는 한 그루우프의 인접하는 로울러 하측 베어링을 각각 갖는 다수 그루우프에 상호 연결한 복수개의 거의 수직 로울러 하단의 베어링 브로크와 상기 그루우프의 로울러 1개의 상단에 각각 연결한 대응하는 수의 톱니바퀴 상자와, 거의 수직한 로울러를 모두 수직선에 대해 소정 각도로 정열시키기 위해 상기 그루우프의 베어링 브로크 및 톱니바퀴 상자의 각각에 대한 배치를 조절하기 위한 수단을 설치할 수가 있다.

베어링 브로크 및 톱니바퀴 상자를 스라이드상에 설치, 조절봉을 베어링 브로크 및 톱니바퀴 상자에 연결하여 스라이드 상에서의 그들 위치의 원격 조절을 용이하게 하는 것이 바람직하다.

본 발명의 한 예로서 콘베이어에 판유리를 지지하는 이동대를 위한 궤도를 한정하는 복수개의 하측 로울러를 설치, 이들 로울러를 거의 수직한 로울러간의 공간을 거쳐 돌출시켜서 이것에 예각으로 설치함과 동시에 구동 수단에 연결하여, 이 구동 수단의 작동에 의해 거의 수직한 로울러 및 하측 로울러를 같은 유효 선형 표면 속도로 회전시킬 수 있도록 하고, 또 콘베이어에는 판유리의 하단 모서리를 지지하는 가동 이동대를 설치, 이 이동대에는 하측 로울러와 거의 수직인 로울러 사이의 예각과 같은 각도를 이루는 면을 형성시켜, 이들면을 하측 로울려 및 거의 수직한 로울러 쌍방에 마찰 계합시킨다. 하측 로울러는 구동 수단 부분을 구성하는 톱니바퀴 상자에 그루우프로 하여 연결한 스타브로울러(stub roller)로 구성하는 것이 가장 적합하다.

이동대의 면에 의해 계합되는 궤도를 형성하도록 스타브 로울러를 정열시키기 위해 스타브로울러의 각각이 거의 수직인 로울러를 거쳐 돌출하는 정도를 조절하기 위한 수단을 설치할 수가 있다.

거의 수직한 로울러에 계합하는 이동대의 면의 상단 모서리에는 판유리의 하단 모서리에 의해 계합하도록 지지견부(支持肩部)를 형성할 수가 있다.

다른 예에 있어서는 콘베이어를 구동 수단으로 연결한 엔드레스(endless)의 사슬 구동수단

으로 구성하고, 판유리의 하단 모서리에 대한 지지체의 위치를 이 사슬

에서 떼어서 고정시키고, 안내 수단을 적절하게 배치하여 지지된 판유리가 로울러에 대해 경사지는 각도를 결정하는 거리는 거의 수직한 로울러로부터 인접시킨 통로에 따라 지지체를 안내하도록 한다.

사슬이 로내를 이행하는 속도를 바꾸기 위한 수단을 설치할 수가 있다. 이들의 수단을 판이 기대는 직립지지체에 대한 구동수단에 연결한다.

또한 다른 예에 있어서는, 판유리에 대한 이간 지지체를 지지함과 동시에 제1사슬에 평행하며 또 이것에 밀접하게 인접하여 로내를 연장하는 제2엔드레스 사슬과, 거의 수직인 로울러를 로의 다른 부분에서 다른 속도로 구동하기 위한 수단과, 제2사슬에 대한 벌도 구동 수단을 설치, 이것에 의해 차레대로의 판유리를 로내의 다른 부분을 다른 속도로 전진시킬 수가 있다.

로는 판유리의 로내 이행 통로의 대항 측부에 면해서 서로 그루우프를 지어 접속한 공기 방열기층과 각그루우프의 방열기로의 전류의 공급을 조절하는 조절회로에 접속한 각 그루우프에 관련하는 온도 검출기를 구비한 전기로로 하는 것이 가장 적합하다.

본 발명은 또한 예를 들면 만곡 및 강화를 위해 판유리를 차레대로 가열하기 위한 장치를 제공하고, 이 장치에서는 콘베이어에 로의 다른 부분에서 다른 속도로 거의 수직한 로울러의 그루우프를 구동하기 위한 가동 지지체를 설치, 이것에 의해 차레대로의 판유리를 로내의 다른 부분에서는 다른 속도로 동시에 구동하도록 한다.

본 발명은 또다른 열처리전에 판을 가열하기 위한 본 발명의 가열 방법을 쓰는 공정으로 생산하는 경화유리와 만곡 유리 및 만곡강화 유리를 제공한다.

본 발명을 도면에 대해 설명한다.

제 1 도는 장치내를 직립 배치로 반송되는 판유리를 가열하는 본 발명에 의한 장치 전체를 표시하는 도면이다. 로실(1)은 횡단면이 거의 구형(矩形)을 이루고 후술하는 특별한 형상의 마루를 가지며, 하측의 대들보(girder) 테두리의 수직선에 약 5°각도로 지지된다. 이 테두리는 기초 대들보(2)를 구비, 이 단부(端部)를 가로 대들보(cross girder)(3)에 의해 연결한다. 기초 대들보(2)로부터 직립 대들보(4)를 제 4 및 제 5 도에 뚜렷히 표시하는 것과 같이 수직신에 대해 5°각도로 연장한다. 대들보(4)의 상단을 수평신 아래 5°각도로 경사하는 가로 대들보(5)에 의해 연결한다.

로의 마루를 직립 대들보(4)의 하단간에 뻗은 가로 대들보(6)에 의해 지지하며, 가로 대들보에는 로의 마루(9)의 하방 경사부분(8)을 지지하는 일단(一端)부근에 있어서 하방 경사단부(7)를 형성한다.

직립 대들보(4)의 각각에 발판(10)을 형성하고, 이것을 기초 대들보(2)의 적당한 쪽의 상방 수평 복부(web)에 볼트(11)에 의해 연결한다. 대들보(5 및 6)도 같은 방법으로 직립대들보(4)에 연결한다.

로(1)는 내화벽돌 내장(內張)의 금속 구체이고, 이 2개의 측벽(12 및 13)을 마루(9)로부터 상방으로 연장함과 동시에 일체의 지붕 구체(14)를 가로 대들보(5)의 아래쪽에서 고정한 길이 방향 대들보(15)에 고정하고, 이들의 대들보(15)는 로의 지붕(14)을 현조함과 동시에 로를 지나서 반송되는 유리(17)판에 대한 경사 지지체를 한정하는 복수개의 거의 직립한 이간 로울러(16)의 상단을 지지하는 수단으로 한다. 로울러(16)의 각각을 수직선에 대해 2-10°, 예컨대 5°각도로 설치하여, 이것에 의해 장입위치로부터 로를 지나, 제 2a 및 2b 도에 표시하는 거와 같이 로의 출구끝에 계속되는 판(17)을 위한 콘베이어 부분을 형성한다. 로울러(16)는 내열(耐熱) 스텐레스 강제로 하거나, 혹은 아스베스트 피복체로 하고, 직경을 6.5cm로 하여, 로내에서는 19cm 이간시킨다. 로울러간의 간격은 유리가 최종 온도에 이르는 로의 출구 단구역에서는 30cm로까지 할 수가 있다. 유리가 저온인 로의 입구단에서는, 이 간격은 로울러가 판유리의 전장을 안정상태에서 충분히 지지할 수 있게 하려면 한층 크게, 예컨데 38cm 또는 그 이상으로 할 수가 있다.

콘베이어는 판유리의 하단 모서리를 착좌시키기 위한 이동대(18) 형상의 가동 지지체와, 이동대상에 지지된 유리가 직접 로울러(16)에 대해 기대어져 있는 사이에 이동대를 로를 지나 전진시키기 위한 구동 수단을 갖춘다. 후술하는 바와 같이 로울러(16)를 위한 구동수단을 이들 로울러의 각각을 가동 이동대와 같은 선형 표면 속도로 회전하도록 배치한다.

콘베이어는 내열 스텐레스 강제이거나 아스베스트 피복의 하측 스타프 로울러(19)를 구비하고, 이들을 직립 로울러(16)간의 공간에 돌출시켜 제 4 및 5 도에 표시하는 거와 같이 직림 로울러에 대해 예각으로, 예컨데 50°각도로 설치한다. 이동대(18)는 제 10 및 11 도에 표시하는 거와 같이 면(20 및 21)을 갖는 V자 상단면으로 하며, 이들면을 직립 로울러와 스터브(stub) 로울러 사이의 예각에 서로 정합할 수 있는 각도로 한다. 이동대의 면(20 및 21)은 스터브 로울러 및 직립 로울러 쌍방에 마찰 계합한다. 후술하는 구동수단을 하측 로울러에 연결하여 이들의 하측 로울러(19)의 각각을 인접하는 직림 로울러와 같은 선형 표면 속도로 회전시켜, 이것에 의해 이동대를 하층 로울러(19) 및 직립 로울러(16) 쌍방의 마찰 계합에 의해 전진시킨다. 이와같이 하여 유리(17)판을 지지하는 이동대는 로내의 가열 구역을 지나서 전진되며, 이때 판의 하단 모서리를 이동대의 면(20) 상단 모서리상의 특별 형상의 지지체상에 착좌하고, 판(17)의 상단 모서리는 먼저 직립 로울러(16)에 계합시킨다.

판유리(17)의 직립 로울러(16)에 대해 이완하는 5단계를 제 5a 도에 표시한다. 제 5a 도의 각 선도에 있어서 선(16)은 직림 로울러의 표면에 의해 한정되는 유효 지지면을 표시하고, 선(17)은 판유리를 표시한다. 판유리의 하단 모서리의 로울러 표면으로부터의 치우침 "a"를 선도(i)에 표시한다.

최초에는 평탄 판유리의 상단 모서리만이 로울러(16)에 접촉한다. 유리가 연하게 되면 판은 그 자신의 중량에 의해 휘어지기 시작하여, 신도(i)에 표시하는 것과 같이 판의 상단 모서리의 하방에서 로울러에 접촉하기 시작한다.

유리의 휘어짐은 또다시 계속하여, 로울러와의 접촉점은 선도(ii)에 표시하는 것과 같이 하강하며, 판의 정부(頂部)는 로울러 표면으로부터 떨어져서 떠오른다.

신도(iii)는 로내를 판이 다시 이동하는 사이에 유리가 다시 가열될때, 판의 한쪽면의 로울러와의 접촉점이 계속 하강하여, 판의 정부가 로울러상에서 뒤로 젖혀져서 이 선도에서는 과장되게 표시했으나 얕은 아아치를 이루는 상태를 표시한다.

이때 유리와 로울러와의 접촉점 하방의 판유리 부분은 그 자신의 중량에 의해 접속점보다 상방의 유리의 압축 효과에 의해 계속 휘어져서, 선도(Ⅲ)에 표시하는 가열 단계에 있어서 발생하는 아아치는 로울러에 대한 자신의 무게에 의해 찌부러져서 선도(ⅳ)에 표시하는 거와 같이 로울러와의 제2접촉 구역을 이룰때까지 길게 된다.

판이 만곡 및 강화에 필요한 온도에 가까와지면, 지지된 판의 상방 부분에 있어서 이와같이 얕은(淺) 아아치가 생겼다가는 무너져가나, 가장 낮은(低) 아아치는 최대한의 압축을 받아도 끝까지 남는다. 매우 얕은 상방 아아치는 모두 로울러에 대해 무너지는 경향이 있어, 이 때문에 판의 상방부분은 선도(ⅴ)에 표시하는 거와 같이 로울러에 대해서 거의 평탄해져, 부풀어진 곳은 판의 하방 부분에 남는다.

로울러(16)의 유효 지지면에서 측정한 높이 "b"로 표시되는 이 부풀어짐의 정도는 가열중 판의 변형 한계를 표시하는 것이고, 가열 프로그램의 열 및 시간 설정을 후술하는거와 것이, 지지된 판유리가 가열시 판의 최대 수용 변형도 "b" 이하의 양만큼 이완하도록 제어한다.

특히 대부분의 용도인 자동차의 방풍유리 제조에 있어서는 수용할 수 있는 최대 변형치 "b"는 0.5mm이다.

가장 적합한 조작 방법에 있어서는 가열 구역을 특정 온도로 설정하여, 판유리가 가열 구역을 이행하는데 요하는 시간은 소정의 온도 상태에 달하도록 유리두께에 따라서 설정한다.

가열 구역의 온도는 적절히 선정하여 판유리가 소정의 온도상태에 달하는데 요하는 시간에 의해, 판유리의 두께 및 높이, 로울러(16)의 각도에 의해 조절할 수 있는 판의 지지각도 및 판유리 하단 모서리의 로울러(16)로부터의 치우치는 양에 따라서, 판유리가 어떠한 생산품질 조건으로 수용할 수 있는 변형량인 곧 바꾸어 말하자면 판유리가 수용할 수 있는 소정의 최대 변형량 이하의 량을 이완할 수 있도록 한다. 품질 조건이 매우 엄해지면, 수용 가능한 최대 변형량은, 예컨대 선도(Ⅲ)에 표시하는 바와같이 하방의 부풀어진 곳이 나타나기전에 판유리가 로울러 대한 초기 이완중에 생긴다.

판유리(17)가 로내를 반송될 때 판의 시간에 대한 온도 변화를 결정하여, 판이 만들어지는 유리의 온도에 대한 점도의 변화를 앎으로써, 판의 가열중 임의의 시간 변화에 있어서 판이 소정 온도상태에 달한 때의 판유리에 대한 "변형율"이라 칭할 수 있는 양을 계산할 수가 있다.

변형율은 아래식으로서 표시되어 진다.

위 식중 t는 가열시간(초), η(t)는 가열 개시후의 시간(t)에 있어서의 유리의 점도(poises)이다.

따라서 변형율은 시간에 대해서 구성(plot)한 점도의 역수 곡선 하방의 적분 면적으로 표시된다. 판유리의 변형율 치는 판이 로에 들어가 가열이 시작될 때는 제로이며, 이 값은 유리의 점도 변화율 즉 가열의 비율에 합당한 비율로 시간과 함께 증대한다. 변형율은 판의 변형이 수용할 수 있는 최대치에 달하는 임계치에 이를때까지 커진다. 따라서 임계 변형율치는 판유리를 쓰고저하는 용도에 따른다.

실제로는 판이 소망의 온도 상태에 달할때의 판의 실제 변형율이 확실하게 임계변형을 이하로 되도록 가열한다.

판유리가 하단 모서리를 따라 연속적으로 지지되는 이상적인 경우에는, 변형율의 임계치는 다음 식으로 표시되어진다.

위 식중, S는 비례생수, T는 유리의 두께(cm), A는 수직선에 대한 지지각도, P는 판유리의 밀도(2.5g/cm³), g은 중력의 가속도(981cm/sec²), L는 판유리의 높이(cm), Y는 판유리의 하단 모서리의 지지체로부터의 치우침(cm)이다.

소정의 두께 및 높이의 판유리에 대해서는, 로의 변수, 특히 로울러의 각도 및 판유리의 하단 모서리의 로울러에서의 치우침에 따라 수직선에 대한 판유리의 각도를 설정하면, 판유리의 하단 모서리가 연속적으로 지지되어, 부풀어짐이 판유리에 나타나는 이완조건에 대한 이상 상태에 있어서의 비례상수를 계산할 수가 있다.

제 6 도의 곡선은 판의 하단 모서리의 로울러로 부터의 치우침과 판유리의 부풀어짐의 수용할 수 있는 양의 부분 R에 대한 비례상수(S)의 그래프이다. 부풀어짐의 양은 가열전의 원 상태에서 판유리의 원(元)면으로 부터의 최대의 부풀어지는 점까지의 변위량으로서 계측된다.

판유리의 하단 모서리가 이동대의 이간 지지체생에 착좌하여서 판유리의 하단 모서리의 지지가 불연속인 실제의 경우에는, 비례상수(S)는 상술하는 이상치 이하이고, 이 때문에 실험에 의해 결정되는 변형율은 상술한 이 상식에 의한 치 이하로 된다.

어떠한 조합 작동 조건에도 적용되는 임계 변형율을 얻기 위해서는 특정한 두께 및 높이의 판유리를 로울러 각도, 판유리의 하단 모서리의 로울러로 부터의 치우침 및 로온의 설정실험에 의해 확인된 조건으로 가열한다. 판유리는 판유리의 상방 부분의 로울러에 대한 초기 이완중 달할 수도 있으나 통상은 판유리의 순서의 이완중에 수용할 수 있는 팽창의 한계양인 유리의 수용할 수 있는 최대 변형량에 달할때까지 이들 조건 아래서 가열된다.

가열 온도 및 가열 시간도 실험적으로 결정되며, 이것에 의해 판유리가 수용할 수 있는 최대 변형량에 달했을 때 유리의 실제변형율을 계산할 수가 있다.여기에서 실제 변형율이란 임계 변형율이다.

임계변형율은 상술한 식중의 변수(parameter) T.A.L 및 Y의 관수이며, 특정로 조건하에 있어서의 특정 유리에 대한 임계 변형율을 결정하므로서 판유리의 다른 두께 및 높이에 대한 로울러 각도 및 판유리의 하단 모서리의 로울러로 부터의 치우침의 다른 치에 대한 임계 변형율을 계산할 수가 있다.

통상 치우친 거리는 약 2-4mm이며, 수용할 수 있는 최대 변형량은 품질, 특히 최종 제품에 필요한 광학적 품질에 의해 결정된다. 광학적 조건이 엄한 자동차의 방풍유리로서 사용하는 판유리의 경우에는, 초기 이완시에 있어 부풀음이 나타나기 전의 시점까지의 판유리의 변형 밖에는 허용되지 않는다. 곧 0.5mm까지의 부풀음 밖에 수용되지 않는다.

품질 조건이 엄하지 아니할 경우는 0.5mm이상, 예컨대 4.0mm까지도 부풀음이 허용된다.

특정한 높이 및 두께의 판유리에 대한 임계 변형율이 결정되면, 소정의 온도로 설정한 로를 사용해서 소망의 최종 온도로 판유리를 가열하는데 필요한 시간을 결정하여 설정할 수가 있고, 이것에 의해 판유리를 수용할 수 있는 최대 변형량을 넘어서 이완하는 일은 없으며, 이 이유는 판유리가 소망의 최종 온도에 달했을때의 판유리 실제 변형율은 임계 변형율 이하이기 때문이다.

판을 로울러(16)에 기대어서 최초에 지지한 거의 수직 각도는 두께가 1.5-15mm범위내의 소오다 석회 유리의 판을 580℃-680℃의 범위 혹은 700℃까지의 온도로 가열하려면 2°-10°의 각도로 할 수가 있고, 상술하는 온도 범위는 소오다 석회 유리가 만곡 또는 강화전에 가열되는 통상 온도를 포함한다.

직립한 거의 수직한 로울러(16)의 하단을 후술하는 자기 정열(整列)베어링브로크에 의해 지지하고, 이들 브로크를 로의 마루하방에 뻗은 평행 대들보(22)에 의해 지지하고, 이들 대들보를 로상(9)을 지지하는 특수한 형상의 가로 대들보(6)상에 지지한다. 측벽(13)의 저부로 향해 경사하는 로상의 하방 경사단부(8)에 의해, 판유리가 가열중 파손하거나 지지포울러로부터 낙하하거나 한 경우에 마루에 낙하하는 유리 조각을 측벽(13)저부 부근, 출구(23)에서 포집할 수가 있어, 이들 출구를 경첩단 창(hinged door)(24)에 의해서 폐지한다. 이와같이 구성함으로써 로에서 차정열(差程熱)의 손실이 없이도 로의 마루를 청결하게 유지할 수가 있다.

복수개의 직립 로울러중 최초의 10개의 로울러(16)는 제 2a 도 우측에 표시하는 거와같이 장입 장치를 구성한다. 이들 로울러는 대들보(15)의 연장부를 구성하는 상방 수평 대들보(25)와 로울러지지 대들보(22)의 연장부를 구성하는 하방 수평 대들보(26)사이에 설치한다. 장입 위치에 있어서의 대들보(25) 및 (26)를 기초 대들보(2) 및 직립 대들보(27)로 이루어지는 골격끝에 연결하여, 직립 대들보(27)를 로울러(16)와 같은 약 5°각도로 수직선에 대해서 경사시켜서 제 4 도에 표시하는 거와같이 지주(28)에 의해서 지지한다.

장입(裝入)위치에 있어서 로의 단벽을 제 4 도에 (29)로 표시하고, 로 에로의 입구(30)를 직립로울러(16)와 정열 하도록 단벽(29)에 형성하고 입구(30)의 저부에 확대부(擴大部)(31)를 스터브 로울러(stub roller)(19)와 정열하도록 형성하여 콘베이어의 이동대(18)를 로내로 통할 수 있도록 한다. 가뇨(可뇨)아스베스트포밀 봉세조(布密封細條)(도시하지 않음)를 입구(30)내에 설치한다.

로의 측벽(12 및 13)은 제 1 도에서 부호(32 및 33)로 표시된 전기 방열 기층을 지지한다. 이들의 방열기는 로내에서의 판유리의 이행통로(移行通路)의 반대쪽에 면해, 이들 방열기를 제 13 및 14 도에 대해 후술하는 거와같이 그루우프로 각각 제어할 수 있도록 연결한다. 판유리가 로내를 이동하는 속도는 조절되며, 이 속도를 적절하게 선정하여 유리가 다음 처리가 될 수 있는 거의 균일한 온도로 가열함과 동시에 이동대 및 이 이동대를 지지하는 로울러가 가속되어져 판유리를 로로부터 콘베어의 연속 부상에 나오도록 한다. 콘베이어의 연속부는 수직선에 대해 같은 각도의 다른 직립 로울러(16) 예컨대 로의 출구 끝에 인접 배치한 유리처리 위치에 있어서 상방 및 하방 지지 대들보(35 및 36)간에 설치한 하측 스터브 로울러(19)를 구비하고, 상기 출구단에 있어서의 유리 처리 위치에는 통풍상자를 부호(37)로서 표시한 바와같이 배치하여 냉각 공기를 로울러간의 공간을 거쳐 판의 한쪽에 이르러 판의 노출된 맞은편(露出對向側)에 직접 지향(指向)시켜, 유리가 수직선에 대해 같은 각도를 가지고 크럿치(39)를 거쳐 구동되는 콘베이어의 다른 연장부를 구성하는 출구의 위치상을 통과할 때 유리를 강화한다.

다른 방법으로서 열 판유리 상단 모서리를 집게로 집어서 판을 콘베이어로 부터 집어 올려 공기 냉각위치로 운반 하거나, 혹은 냉각액체가 든 탱크내에 내려서, 여기에서 판을 냉각할 수도 있다. 이 경우 로의 출구 끝에 위치하는 콘베이어 연속부를 가열 구체내에 위치시켜, 이 구체에서 열 판유리를 상승 또는 하강 시킬수가 있다.

제 1 및 2a 도의 우측에 표시하는 장입위치(裝入位置)에 있어서 이동대(18)위에 장입되어 로울러(16)에 기댄 유리(17)는 차거웁고, 이 때문에 변형도 받지 않으므로, 판을 가열하는 로내만큼 로울러(16)를 정확하게 정열시킬 필요는 없다. 따라서 장입 위치에 있어서 대들보(25 및 26)간에 설치한 로울러(16)는 회동자재의 조절을 필요로 하지는 않으나 콘베이어의 각도; 예컨대 5°각도를 이루도록 고정 베어링 브로크내에 설치한다.

제 3 도에 표시한 바와같이 장입 위치의 로울러(16)의 하단에 스터브 축(stub shaft)(38)형성하여, 이것을 대들보(26)간에 하방으로 연장함과 동시에 대들보(26)의 저부에 볼트 연결한 판(板)(40)의 구멍에 관통시킨다. 관(40)의 하방에는 로울러(16)의 각각에 대해서 한개씩 자기 정열 베어링 브로크(41)를 지지한다. 베어링브로커(41)에는 귓불(42)을 판(40)에 볼트 연결하여 설치, 스터브 축(38)을 하방으로 연장하여 베어링 브로크(41)에 삽통(揷通)한다.

장입 위치의 직립 로울러(16)의 상단을 일체(一體)의 장방형 스터브 축(43)으로 하여, 이들 축은 대들보(25)간에 상방으로 연장하여 각각 자기 정열 베어링 브로크(44)내에 끼운다. 베어링 브로크(44)를 귓볼에 의해서 지지판(45)에 볼트연결하고, 이 판을 대들보(25)의 꼭지위에 고정한다.

로의 입구에 가장 가까운 로울러(16)의 축 이외의 모든 축(43)을 베어링 브로크(44)를 거쳐 상방으로 연장하여, 이것에 2개의 스프로켓트(sprocket)(46 및 47)를 구비하는 스프로켓트를 지지한다. 인접하는 로울러의 스프로켓트를 구동 사슬

(49)에 의해서 서로 연결하다. 로의 입구 단벽(29)에 가장 가까운 장입 위치의 로울러(16)의 장방형 스터브 축(43)을 장입 위치가 다른 로울러의 스터브 축(43)보다 길게하고, 이 스터브축에는 단일 스프로켓트(46) 및 상단에는 주 구동스프로켓트(50)를 설치, 이 주 구동 스프로켓트를 구동사슬(51)에 의해서 로내의 직립 로울러(16)의 최초의 로울러 상단에 위치하는 스프로켓트(52)에 연결한다.

이와같이 하여 장입위치의 로울러를 후술하는 바와같은 방법으로 콘베이어의 나머지 부분을 구성하는 로울러(16)와 같은 구동원(驅動源)으로 부터 구동할 수가 있다.

로내에서는 로울러 표면을 서로 정확하게 정열시켜서 판유리와 계합하는 로울러의 표면을 수직선에 대해 5°각도로 경사진 동일면내에 위치하도록 하는것이 중요하다. 이와같이 하기 위해서는 로내의 로울러(16)를 3개 내지 4개의 그루우프로 하여 이들을 교대로 설치, 각 그루우프의 인접하는 로울러의 하측 베어링을 콘베이어의 진행 방향으로 직각으로 조절되도록 한다. 각 그루우프의 로울러 상단을 톱니바퀴 상자내에 설치, 이 톱니바퀴 상자의 위치도 콘베이어에 따라 판의 진행 방향으로 직각으로 조절되도록 한다. 이것에 의해 베어링 브로크 및 톱니바퀴상자의 마주보는 상대배치를 조절하여 로내의 직립 로울러(16)를 모두 수직선에 대해 소정 각도로 정열시킬 수가 있다.

각 로울러의 하단을 스터브 축(53)으로 하여서 형성하고, 이 축을 자기 정열 베어링 브로크(54)내에 끼워서, 이 브로크를 더브 테일 슬라이더(dove tail slides)(56)에 의해 지지되는 판(55)에 고정시켜, 이들 슬라이더를 대들보(22)하방에 고정시킨 슬라이더 베드(57)내를 습동

하도록 한다.

이 구성배치를 제 7 도에 상세히 표시한다. 더브테일 슬라이더 브로크(56)의 각각에 단부(端部) 귓불(58)을 설치, 이 귓불에 구멍을 형성하여 이 구멍에 너트를 내어, 조절 축(60)의 너트불은 단부(59)를 삽통(揷通)하여, 이 조절축의 다른 끝을 유공위치(有孔位置)결정 브로크(61)에 관통시켜, 이 브로크를 로의 한쪽을 따라 직렬 대들보(4)의 하단간에 연장하는 가로 대들보(62)에 볼트 연결한다. 축의 외단에는 너트를 내어 브로크(61)양쪽에 있어서 록크너트(lock nuts)(63)을 나합(螺合)한다. 한 그루우프의 로울러의 베어링 브로크(54)를 지지하는 판(55)의 각각에 2개의 V자상 슬라이더를 설치, 2본의 축(60)을 조절하므로서 그 그루우프의 로울러 하단의 위치를 조절할 수가 있다.

그 그루우프의 로울러 상단의 직경을 적게하여, 그들의 장방형의 스터브 축(64)(제 3 및 5 도 참조)을 더브테일 슬라이더(67)상의 방진(放振)설치 부제(66)에 의해서 설치한 톱니바퀴 상자(65)내로 연장하고, 이들의 슬라이더를 길이 방향으로 연장하는 대들보(15)의 꼭지에 설치한 슬라이더 벳드(68)내에 위치시킨다. 로울러 하측 베어링에 대한 슬라이더와 같이 더브 테일 슬라이더(67)의 각각에 단부귓불(69)을 설치, 이 귓불에 구멍을 뚫고 여기에 너트를 내어, 조절축(71)의 나사 붙은 단부(70)를 받을 수 있도록 한다. 축(71)의 다른 끝을 유공위치(有孔位置)결정판(72)에 관통시켜, 이 판을 가로 대들보(5)의 하방으로 로의 길이 방향으로 뻗은 대들보(73)위에 설치한다. 축(71)의 외단에 너트를 형성하여, 위치 결정판(72)의 양쪽에서 록크 너트(75)를 감합(嵌合)한다. 톱니바퀴 상자의 각각을 2개의 슬라이더 위에 얹고 톱니바퀴 상자에 대해서 축(71)을 회전시키므로서 슬라이더 벳드(68)내의 V자상 슬라이더 판(67)을 움직여, 이것에 의해 톱니바퀴 상자의 위치를 로울러의 하단에 대한 베어링 브로크 조절에 대해 소요의 조절을 할 수가 있고, 이것에 의해 톱니바퀴 상자에 의해서 구동되는 직립 로울러(16)를 수직선에 대해 소요의 소정 각도로 할 수가 있다.

로울러(16)의 가늘고 긴 스터브 축(64)의 상단을 베어링 브로크에 의해 톱니바퀴 상자(65)내에 설치, 종래와 같이 웜 톱니바퀴(worm gears)에 의해 구동한다. 톱니바퀴 상자(65)의 각각으로의 입력구동을 주입력 구동축(77)을 갖는 직각 구동 유니트(76)를 중개해서 행한다(제 8 도 참조). 톱니바퀴 상자의 제1의 것에 대한 구동축(77)을 중간축(78) 및 가뇨계수

(79)를 중개해서 주직각 구동 유니트(81)의 주출력 축(80)에 연결하고, 이 구동유니트를 경사지지 대들보(86)(제3도 참조)에 고정시킨 베어링 브로크(85)내에 설치한 축(84)에 의해 구동한다. 지지 대들보(86)는 장입위치에 있어서 상방길이 방향 대들보(25)에서 장치의 베이스 지지구체에 하방으로 연장한다. 하측 베어링 브로크(85)의 하단에 있어서 축(84)을 직각 구동 유니트(89)의 입력축(88)에 연결시켜, 이 유니트의 입력축(90)을 전 장치의 주 구동 유니트인 액압 모우터(92)의 출력축에 가뇨계수(91)에 의해 연결한다.

로내의 로울러(16)를 위한 제1톱니바퀴 상자(65)는 구동 스브로켓트(52)를 지지하는 출력 축(93)(제 3 도 참조)을 가지며, 이 스브로켓트에 의해서 그 톱니바퀴 상자로부터의 구동력을 로의 단벽(29)에 인접하는 장입위치의 로울러 구동 스브로켓트(50)에 전달시켜, 이것에 의해 장입위치에 있는 모든 로울러(16)를 로내의 로울러(16)와 같은 속도로 구동한다.

액압 모우터로 부터의 구동력을 제1톱니바퀴 상자에 전달하는 직각 구동 유니트(76)에는 입력 축(77)과 정열하는 전동축(94)을 설치, 이 전동축(94)을 가뇨계수(95)에 의해 중간축(96)에 연결하고, 이 중간축에 의해 구동력을 다른 가뇨계수(95)를 중개하여 다음 직각 구동 유니트(97)에 전달시켜, 이 유니트를 다음 톱니바퀴 상자(65)에 연결하여 다음 3개의 로울러를 구동시킨다.

모든 톱니바퀴 상자(65)를 이와같이 하여 연결하고, 액압 모우터(92)에 의해 모두를 같은 속도로 구동한다. 각 그루우프의 로울러에 대한 톱니바퀴 상자(65)의 위치는, 로 설치 때 로내를 연장하는 콘베이어의 모든 로울러(16)를 로울러 각각의 유리 지지 표면이 수직선에 대해 같은 각도, 예컨대 5°의 각도를 이루도록 정확하게 정열시킬 수 있도록 로울러의 하단에 대한 베어링 브로크를 지지하는 판(55)의 조절에 관해서 상술한 바와같이 하여 조절할 수가 있다.

하측 스터브 로울러(19)는 로를 지나는 판유리를 지지하는 가동 이동대(18)에 대한 궤도(軌道)를 한정시키고, 이들 하측 로울러를 콘베이어의 전장에 따라 직립로울러(16)간의 공간을 관통시켜 직립 로울러(16)에 대해서 예각으로, 이 예에서는 50°의 각도로 설치한다.

장입 위치에 있어서 이동대(19)를 지지하는 5개의 하측 로울러(19)를 로내로 돌출하는 로울러보다 짧게 하여, 직립 로울러(16)간의 서로의 공간내에 위치시킨다. 제 4 및 8 도에 표시하는 바와같이 장입 위치에 있어서는 로울러(19)의 각각을 원통형 베어링 장치(101)내에 지지된 축(100)의 한 끝에 고정시켜, 이 베어링 장치를 대들보(26)에 볼프 연결한 판(103)위에 지지한 경사 베이스(102)상에 설치한다. 축(100)을 모두 로의 저부로 향해 하방으로 연장시켜, 원통형 베어링장치(101)를 관통하는 로의 입구 단벽(29)에 가장 가까운 스터브 로울러(19)의 축(100)에 스브로 켓트(104)를 설치해, 이 축을 가뇨계수(105)에 의해 중간축(106)에 연결하고, 중간축을 다른 가뇨계수(107)에 의해 톱니바퀴 상자(109)로 부터 연장하는 전동축(108)에 연결하며, 이 톱니바퀴 상자를 장치의 저부에 설치해서 톱니바퀴 상자로의 입력 축(110)을 가뇨계수(111)를 중개하여 직각 구동 유니트(89)로 부터의 출력에 연결하여, 이 구동 유니트를 주 액압 모우터(92)에 의해 직접 구동한다.

장입 위치에 있어서 스터브 로울러(19)의 나머지 것을 로에로의 입구에 가장 가까운 로울러(19)에서 구동한다. 스터브 로울러(19)의 각각의 축(100)을 상술한 바와같이 설치한 경사 베어링 장치에 삽통(揷通)하고, 로울러의 각각의 외단에 2개의 스브로 켓트(112 및 113)로 형성하는 스브로 켓트 수단을 지지한다. 로의 입구 단벽에 가장 가까운 제1스터브 로울러에 인접하는 짧은 스터브 로울러(19)의 스브로 켓트(112)를 구동사슬(114)에 의해 스브로 켓트(104)에 연결하고, 이것을 액압 모우터(92)로 부터 직접 구동한다. 같은 구동 사슬(114)에 의해 스브로 켓트(113)를 다음 로울러상의 같은 스브로 켓트(113)에 연결하고, 이것에 의해 액압모우터(92)로 부터 장입 위치에 이르는 모든 하측 로울러(19)에 동시에 구동력이 전달되도록 한다.

제 5 및 8 도에 있어서 하측 스터브 로울러(19)를 이동대(18)에 대한 연속 궤도를 구성하도록 로의 내측에 설치한다. 하측 스터브 로울러(19)를 로의 제1의 3개 직립로울러(16)간의 2개 공간의 각각 내에 위치시킨다. 그 후는 최후의 3개의 직립 로울러 공간의 각각 내에 하측 로울러가 있는 로의 출구 끝 이외는 직립로울러(16)간의 공간내에 하측 로울러(19)를 하나 걸러끔 위치시킨다. 로내의 하측 스터브 로울러(19)에는 긴 훼루울(ferrule)을 설치, 제 9 도에 표시하는 거와같이 그는 축(103)을 로의 하방에 설치한 원통형 베어링장치(101)내에 동일하게 설치한다.

한층 긴 스터브 로울러의 각각이 로내 직립 로울러(16)를 거쳐 돌출하는 정도를 조절하기 위한 수단을 설치, 이것에 의해 스터브 로울러를 정열시켜서 이동대(18)의 면(20)에 따른 계합 궤도를 구성하도록 한다. 이 조절을 행하기 위해 로내 로울러(19)의 각각의 원통형 베어링장치(101)를 조절 가능한 베이스 유니트에 설치한다. 베이스 유니트를 로의 하방에서 장치의 길이에 따라 뻗은 2개의 평행 대들보(114)상에 설치, 가로 대들보(2)의 하방에 고정한다. 베어링 장치(101)를 이의 본체와 일체의 슬리브(116)를 관통하는 볼트에 의해 판(115)에 고정하고, 이 판의 상단을 경사정판(傾斜頂板)(118)의 한끝에 설치한 귓볼(117)간에 구착시켜, 이 정판을 웨브(120)에 의해 평탄한 저판(底板)(119)에 연결한다. 스톱너트(121)를 경사정판(118)하단에 형성한 구멍에 나합(螺合)시켜 베어링장치(101)를 고정한 판(115)의 하면에 대해 맞춘다. 너트(121)의 조절에 의해 판(115)의 경사각도를 조절할 수 있고, 따라서 로내의 하측 로울러(19)의 경사각도를 조절할 수 있다. 쇠정

볼트(122)를 판(115)에 삽통하여 경사정판(118)에 비벼넣어, 로울러(19)를 정확한 각도로 할때의 소정 경사도 로서 판(115)을 크램프(clamp)한다.

저판(119)을 대들보(114)의 꼭지에 볼트 연결한 벳드판(123) 위에 착좌시킨다. 저판(119)하면의 길이 방향의 홈(124)을 벳드판(123)상면의 스브라인(125)과 정합(整合)시킨다.

조절 너트(126)를 벳드판(123)의 후단에 볼트 연결한 부착 브로크(127)에 너트를 통한다. 조절 너트(126)의 내단을 베이스 유니트의 후면에 볼트 연결한 판(128)과 연결한다. 쇠정 볼트(129)를 저판(119)에 형성한 구공(130)을 거쳐 하방으로 통해서 벳트판(123)의 구멍내에 나합(螺合)한다. 로울러(16)간의 로울러(19)의 돌출정도를 조절하기 위해서는, 볼트(129)를 늦추어, 베어링 장치(101)를 지지하는 베이스 유니트의 벳드판(123)에 대한 위치를 너트(126)의 회전에 의해 조절한다. 로울러의 위치를 정확하게 결정하면 베이스 유니트는 쇠정 볼트(129)를 긴장시킴으로써 벳드판에 크램프된다.

이와같이 로내의 스터브 로울러(19)를 정확하게 정열시켜, 로울러의 경사각도 및 로울러의 돌출정도의 조절에 의해 이동대(18)에 대한 직선궤도를 형성하도록 소요 위치에 달할 때 로울러를 크램프한다.

제 9 도에 표시하는 거와같이, 로울러(19) 축(103)의 각각을 베어링 장치(101)를 넘어서 후방으로 뻗쳐, 가뇨계수

(131)에 의해 중간 구동축(132)에 연결하고, 이 축의 다른 끝을 다른 가뇨계수(133)에 의해 하측 톱니바퀴상자(109)로 부터의 출력 구동축(134)에 연결한다. 도시하는 바와같이 톱니바퀴 상자(109)는 로내의 다음 3개의 스터브 로울러(19)를 따로따로 구동하기 위한 3개의 다른 출력축(134)을 갖는다.

다른 톱니바퀴상자(109)의 먼 끝부분에는 출력 축을 가뇨계수에 의해 다른 톱니바퀴 상자(109)의 입력축에 연결하여 설치하고, 이 톱니바퀴 상자에 의해 로내의 다음 그루우프의 3개의 스터브 로울러(19)에 대한 구동력을 준다. 모든 로울러를 가뇨적으로 연결하므로서 각 로울러의 경사각도 및 돌출 정도를 상술하는 바와같이 쉽게 조절할 수가 있다.

유리판에 대한 가동 지지체를 구성하는 이동대(18)을 제 10 및 11 도에 상세히 표시한다. 이동대를 2면이 형성될 수 있는 각도로 구부린 강(鋼)판으로 만들어, 이들 양면을 직립 로울러(16)와 스터브로울러(19)와의 사이에 예각으로 정합시킨다. 에동대(18)의 직립면(20)을 긴쪽 면으로 하고, 이 면에 2개의 지지판(140)을 지지하며, 이들 판의 각각의 상단 모서리를 폭 넓게하여 지지견부(肩部)(141)를 형성하여, 그 상표면(142)에 어긋남이 없도록 내화 피복을 설치한다. 견부(141)의 상표면(142)의 후단 모서리에 직립렌드(upstanding land)(143)를 설치, 이 렌드의 폭에 의해 동이대가 로를 지나 반송하는 위치에 있어 이동대의 면(20)이 로울러(16)의 지지표면에 이르고 이동대의 짧은 하방면(21)이 하측 스더브 로울러(19)상에 지지되어 있는 때의 직립 로울러(16)의 지지표면으로 부더의 판유리(17)의 하단 모서리(144)의 최소로 치우치는 거리를 결정한다. 제 11 도는 우리가 장입위치에 있을 때 판유리의 상단 모서리가 로울러에 대해서 휴지하는 상태를 표시하고, 제 10 도는 지지체의 견부(肩部)가 만곡하려는 판유리의 특정 형상에 적응하는 상태를 표시한다. 판유리의 형상은 판을 사용하는 차량의 모양에 일치시킨다.

단일의 액압모우터(92)로 부더 로울러(16 및 19)에 공통적으로 구동하므로서 이동대의 면(20 및 21)이 각각 직립 로울러(16) 및 스터브 로울러(19)와 같이 마찰 계합하는 적당한 전동 장치를 씀으로서, 가동 이동대(18)를 이에 의해 지지되는 유리(17)판이 멈추는 직립로울러(16)의 표면 선형속도와 같은 선형 속도로 늘 전진시킬 수가 있고, 직립 로울러에 의해 판유리의 상단 모서리를 차례로 지지한다. 제 10 도는 이동대(18)위의 지지견부(141)가 로내에서 가열되는 판유리의 특정 형상에 적응하는 상태를 표시하고, 이때 판을 만곡시키면, 자동차의 방풍유리를 구성하도록 절단되어 있다.

이동대(18)의 전단에는 이동대의 스톱(146)(제 2b 도 참조)에 대해서 형합할 수 있는 스톱 부재(145)를 설치하여서 유리가 이동대상에 지지되어져 있는 동안 행하여지는 처리 단계의 마지막에 있어서 이동대의 이행을 정지하도록 한다. 또 이동대에는 전단 부근에 스트라이카(147)를 설치, 판유리를 지지하는 이동대의 전단이 후술하는 바와같이 입구(30,31)로 부터 로에 들어가, 로를 통과할 때 스트라이카가 리미트 스위치(S₁)(제 2a 도 참조)에 계합하도록 한다. 다른 스트라이카(148)를 스위치(S₂)를 작동하는 리미트 스위치 작동 부재(149)(제 2a 도 참조)에 계합하도록 이동대상에 거의 중간 위치에 설치, 이 작동 부재를 판유리 전체가 로내에 있을때 이동대가 로내를 이동하는 속도의 조절을 제어할 수 있도록 로내에 위치시킨다.

제 5 및 12 도는 전기 방열기(32)를 로울러(16)의 후방에 면하는 로의 측벽(12)상에 설치하는 모양을 표시한다. 방열기의 각각을 전기 저항선 방열기(151)로 구성하고, 이 선을 로의 측벽(12)으로 관통하는 세라믹크봉(152)위에 감는다. 전류는 이들 연결봉(152)을 거쳐 공급한다. 방열기(151)를 산형 모양(Chevron pattern)으로 배치하고, 이들 방열기를 제 12 도에 실선으로 한정하는 그루우프에 직열로 접속한다. 예컨대 로내를 화살(153)표 쪽으로 진행하는 유리에 최초로 마주치는 상방 그루우프의 방열기(154)는 10개의 방열기(151)를 갖추고, 이들을 제 13 도에 표시하는 거와 같이 서로 직열로 접속한다. 방열기의 직열 접속의 한끝(155)을 전원의 한쪽 선(156)에 접속한다. 전원의 다른쪽 선(157)을 종래에 구성한 사이리스터 제어회로(158)에 접속하고, 이 회로에 의해 점호(點弧)펄스선으로 표시하는 선상의 사이리스터의 트리거 전극에 공급되는 점호펄스에 응답하고 직열 접속 그루우프의 방열기(154)를 거쳐서 전류의 흐름을 제어하며, 이 선(159)을 똑같이 선(156 및 157)으로 부터 전력이 공급되는 점호 펄스 발생회로(160)에 접속한다.

콘트로올 사아모카플(161)을 방열기(154)의 그루우프 범위내에서 로내에 설치한다. 이 사아모카플을 이미 알고 있는 구성의 온도제어회로(162)내에 접속하여, 이것에 의해 이로(二路)스위치(163)에 의한 온오프스위칭그를 제어하여 점호 펄스 발생회로(160), 2개의 포텐 쇼 미이터(164 및 165)의 한쪽 또는 다른쪽에 의한 제어로 바꾼다.

포렌쇼 미이터(164 및 165)의 정정에 의해 방열기(154)의 그루우프 전력소모 레벨을 종래와 같이 각각 높게 또는 낮게 할 수가 있고, 이것에 의해 방열기(154)의 그루우프 범위에서 로의 그 부분의 사아모카플(161)에 의해 감지된 온도에 응답하여, 전력 소비 레벨을 고저 레벨간에 바꾸어 제어회로(162)내의 포텐쇼 미이터의 조절에 의해 통상과 같이 주어지는 설정치 조절에 의해서 정정되는 감지온도를 소망의 치로 유지할 수가 있다.

그루우프(154)하방에 위치하는 로의 입구단에 있어 제2그루우프(166)에서는 8개의 직열 접속 방열기를 산형 모양으로 배치한다. 그 후는 방열기를 3그루우프를 2셋트로 하여 배치하고, 각 그루우프를 서로 직열로 접속한 9개의 방열기로 구성하여, 각각에 관련하는 콘트로올 사아모카플(161)을 설치, 각각에 제 13 도에 표시하는 거와 같이 적당한 사아모카플 및 온도 제어회로의 제어 아래 사이리스터 제어회로를 거쳐 급전(給電)한다.

각 그루우프의 방열기의 작동은 관련하는 온도 제어 회로의 실정치 조절에 의해 개개로 정정할 수가 있다. 예컨대 두께 2mm의 판유리를 판유리 전체에 걸쳐 거의 균일한 590℃의 만곡온도로 가열할 경우, 온도 제어회로의 설정치를 방열기(154)의 그루우프의 사아모카플(161)의 온도가 700℃, 그루우프(166)의 사아모카플(161)의 온도가 750℃로 되도록 할수가 있다. 방열기의 차례대로 그루우프의 사아모카플(161)의 온도를 상방의 그루우프에서는 700℃, 중간 그루우프에서는 725℃, 하방 그루우프에서는 750℃로 한다.

제 14 도는 로의 측벽(13)위에 설치한 전기 방열기(33)를 표시한다. 이 그림에 있어서 유리의 이행 방향을 그림 좌단에서부터 표시한다. 로의 측벽(13)을 관통하는 연결봉(152)에 설치한 세라믹크 관상에 도선을 감은 방열기(151)를 그루우프로 분활한다. 이들 그루우프를 사슬선으로 표시하고, 콘트로울 사아모카플(171)을 갖는 방열기(170)의 다른 그루우프를 부가한 것 이외는 제 11 도의 방열기 그루우프와 같다. 이 부가한 그루우프의 방열기는 로(13)의 긴쪽 측벽의 유리조각 출구통로(23)의 직상저부(直上底部)를 따라 연장하는 일열이 6개의 방열기를 구비한다. 제 14 도의 방열기는 로울러(16)에 계합하는 면과는 반대측 유리표면에 직접 면한다. 각 그루우프의 방열기를 단지 온 오프 스위칭그 구성으로 제 13 도에 표시하는 형식의 사이리스터 제어회로에 의해서 제어한다. 로의 입구단의 2그루우프중 상방 그루우프의 사아모카플(171)의 온도를 700℃로 유지하고, 두께 2mm의 판유리를 상술하는 것과 같이 만곡하기 위해 590℃로 가열하는 경우 하측 그루우프를 750℃로 유지한다. 방열기(170)의 하측열의 콘트로올 사아모카플(control thermocouples)(171)의 온도를 700℃,로 하고, 다른 구성의 3그루우프의 방열기의 상방, 중간 및 하방 그루우프의 방열기의 콘트로올 사아모카플(171)의 온도를 각각 700℃, 725℃ 및 750℃로 한다.

제 15 도에는 액압유체의 액압모우터(92)로의 접속 및 공급제어를 표시한다. 액압유체(17)가 들어있기 때문에(175) 내에 공급관(177)을 설치하고, 이 관을 전기 모우터(도시하지 않음)에 의해 구동되는 펌프(178)로의 입구에 연결한다. 펌프(178)로 부터의 출구를 주공급 관로(管路)(179)에 접속한다.

주 공급관(179)로 부터 분기관로(180)를 소레노이드 작동 4방방향 제어스푸울 밸브의 1개의 입구에 접속한다. 이 스푸울 밸브는 주 밸브 본체(182) 및 2개의 작동 소레노이드(183 및 184)를 구비한다. 밸브(181)를 중심쇠정식, 즉 쌍방의 작동 소레노이드(183 및 184)가 감세된 경우, 밸브 스푸울이 중심 위치에 쇠정되어 액체의 흐름을 방지하는 형식의 것으로 한다. 밸브(181)로 부터의 1개의 출구관로(185)를 액압 모우터(92)에 접속하고, 모우터로 부터의 배출관로(186)를 밸브(181)의 배출 입구로 되돌려서 접속한다. 이 배출입구를 밸브(181)를 거쳐 관로(187)에 선택적으로 접속시켜, 이관로(187)를 타베트 작동흐름 제어밸브(188)를 거쳐(175)로 흘러들어가는 되돌림 관로(189)에 접속한다. 밸브(181)의 소레노이드(184)를 통상은 늘 에너지화하에 가압액체가 관로(管路)(185)의 모우터(92)에 끊임없이 공급 되도록 한다. 흐름 제어밸브(188)의 개방정도에 의해 액체가 모우터(92)로 부터 배출되는 비율을 조절하고, 이것에 의해 모우터의 속도를 조절한다.

제어밸브(188)를 습동

캠(sliding cam)(191)에 감합하는 캠추종로울러(190)에 의해 작동하며, 이 캠에 3개의 유효표면부분(192, 193 및 194)을 형성한다. 중앙 표면부분(193)을 다른 표면 부분(192 및 193)보다 높게하고, 다른 표면 부분은 중앙부분(193)의 양쪽으로 부터 하방으로 경사시킨다. 캠(191)을 피스톤롯드(200)의 일단에 설치, 이 피스톤 롯드를 실린더(202)내를 습동가능한 피스톤(201)에 연결한다.

실린더(202)단부의 포오트(ports)를 관로(203 및 204)에 의해 각각 일방 조이개밸브(one-way restrictor valves)(205 및 206)를 거쳐 다른 4방 방향 제어 밸브(207)의 출구 포오트에 접속시켜, 이 제어밸브도 중심쇠정식의 것으로하여, 이 밸브에 감압밸브(209)를 거쳐 주공급 관로(179)에 접속한 관로(208)에 의해가압액압유체를 공급한다. 밸브(207)의 다른 포오트를 배출관로(210)에 의해 유체복귀관로(189)에 접속한다.

피스톤 롯드(200)의 역단(逆端)의 연결기(knuckle)(220)를 구지핀(211)에 의해 포오크(fork)(222)에 연결하고, 이것을 캠(191)을 지지하는 봉(223)의 일단에 연결한다. 봉(223)을 하우징그(232)내에 지지한 베어링(231)에 습동자재로 설치해, 이 하우징그를 동일하게 실린더(202)를 지지하는 베이스 프레트에 고정한다. 캠 지지봉(223)상의 조절자재의 스톱부재(223 및 234)를 베어링 하우징그에 개합시켜서 피스톤(201)에 의한 캠운동의 범위를 한정한다.

베이스 프레트상에 설치한 스위치(S₃)에는 캠 표면(193)에 의해서 계합되는 스위치작동 로울러(236)를 캠추종 로울러(190)의 반대측에 위치시켜 설치한다.

캠(191)이 우측 베어링(231)에 형합하는 스톱(233)에 의해서 한정되는 제 15 도의 초기완전 연장위치에있는 경우에는, 캠추종로울러(190)는 캠표면의 부분(192)상에 해당하며, 액압유체의 모우터 로의 흐름이 모우터(92)의 속도를 소정치로 조정하고, 이것에 의해 이동대 및 유리를 0.025m/sec의 서행전진속도로 전진시키는 그러한 속도로 직접로울러(16)및 스터브 로울러(19)를 구동한다. 피스톤(201)이 실린더(202) 내에 부분적으로 후퇴하고, 로울러(190)가 캠표면의 가장 높은 부분(193)에 해당할 때, 제어밸브(188)는 모우터(92)로 부터 액압유체의 흐름을 조절하여서 로울러(16 및 19)의 속도를 상승시켜, 이동대 및 유리를 0.4m/sec의 속도로 전진시킨다. 스톱(234)이 좌측 베어링(231)에 교차될 때 까지의 피스톤(201)의 완전후퇴에 의한 봉(223)이행의 다른 말단에 있어서, 로울러(190)는 캠표면 부분(194)상에 해당한다. 이들 로울러(16 및 19)는 이동대 및 유리를 0.06m/sec의 속도로 전진시키는 그러한 속도가 된다. 이 속도로 유리는 가열되면서 로내를 전진한다.

이 장치의 작동은 밸브(207)가 중앙위치에 롯크된 상태에서 시작되고, 이 상태에서는 관로(204)의 가압액압유체는 실린더(202)에 흐르고, 이 때문에 피스톤 롯드(200)는 완전히 신장하여, 캠(191)의 캠로울러(190)는 캠표면(192)상에 위치한다. 캠(191)이 이위치에 있을 때에는 밸브(188)는 약간밖에는 열려있지 않고, 이 때문에 모우터는 최저의 일정속도로 운전되고, 로울러(16 및 19)는 0.025m/sec의 서행하는 전진속도로 구동된다.

판(17)을 지지하는 이동대(18)는 후퇴할 수가있는 스톱(241)(제 2a 도 참조)에 의해 장입위치에 로울러(16 및 19)와의 습동계합 상태로 보지된다. 스톱을 후퇴시킴으로써 이동대(18)및 지지된 판유리(17)은 로울러상을 0.025m/sec의 전진 서행속도로 전진하기 시작한다. 스트라이카(147)가 로으로의 입구(30, 31)바로 외측에 위치하는 리미트스위치(S₁)에 계합할때까지, 판(17)의 선단모서리는 로 입구로 약간 들어간 곳에 위치한다.

리미트 스위치(S₁및 S₂)는 제 16 도에 선도적으로 표시하는 전기스위칭그 회로에 접속한다.

상개 리미트 스위치(S₁)를 릴레(R₁)의 소레노이드로의 릴레(R₂)의 상페접점(R₂₃)과 직열로 접속한다. 릴레(R₁)의 보지접점(R₁₁)을 스위치(S₁)와 병열로 접속한다. 이동대상의 스트라이커(147)가 스위치(S₁)에 계합하면, 릴레(R₁)가 에너지화되어서 상페 캠 리미트 스위치(S₃) 및 밸브(207)의 소레노이드(213)와 직열로 접속된 상개접점(R₁₂)을 폐지한다.

소레노이드(213)의 에너지화에 의해 가압유체가 실린더(202)로의 관로(203)에 공급 되어서 피스톤(201)을 실린더내에 후퇴시켜, 이것에 의해 캠은 로울러가 캠표면 부분(192)상에 위치하는 초기위치에서 로울러(190)가 캠의 최고부분(193)상에 위치하는 곳으로 움직인다. 이것에 의해 밸브(188)가 모우터(92)로의 유체 공급을 증대하도록 작동되어서 로울러의 속도가 가속되어, 이동대 및 유리에 입구 속도 0.4m/sec를 부여한다.

캠 중앙위치에 있어 캠의 높은 부분(193)은 스위치(S₃)를 개방하고, 이것에 의해 소레노이드(213)를 감쇄시켜 피스톤(201)을 실린더(202)내의 중앙 위치에 보지한다.

리미트 스위치(S₂)의 작동부재(149)를 로바로 안쪽에 설치한다. 스위치(S₂)를 상개로 하고, 작동 부재(149)가 이동대에 따라 중간에서 스트라이커(148)에 의해 계합될 경우, 판유리(17)의 후단 모서리가 꼭맞게 로내에 들어간다. 이 리미트 스위치(S₂)를 타이머(T₁)와 직열로 접속하고, 이 타이머를 5초간 지연시켜 이동대 및 유리가 로내를 전진하는 속도로 로울러가 감속되기 전에 판의 선단 모서리가 로내에 확실히 들어있도록 한다.

스위치(S₂)가 폐지한 후 일정 시간으로 타이머(T₁)의 접점(T₁₁)은 폐지한다. 이들 접점은 릴레(R₃)의 상폐접점(R₃₁) 및 릴레(R₂)의 소레노이드와 직열로 접속하고, 릴레(R₂)에는 타이머 접점(T₁₁)과 병열의 보지 접점(R₂₁) 및 상개 접점(R₂₂)을 설치, 접점(R₂₂)을 직열 접속의 캠리미트 스위치(S₃)및 릴레접점(R₁₂)와 병열로 접속한다.

타이머(T₁)가 스위치(T₁₁)를 폐지 하도록 작동하면, 릴레(R₂)가 에너지화 되어, 접점(R₂₂)이 폐지되어 밸브(207)의 소레노이드(213)를 재 에너지화 한다. 다시 가압 유체가 관로(203)상의 실린더(202)에 공급되어, 피스톤(201)의 후퇴와 함께 로울러(190)가 캠부분(194)상으로 이동한다. 이 경우 밸브(188)의 개방도에 따라서 로울러의 회전이 결정되며, 로내의 이동대 및 유리를 0.06m/sec의 속도로 전진시킨다. 로울러(190)가 표면(194)을 내려 가면 로울러(16 및 19)가 감속되어, 이동대 및 유리를 0.4m/sec의 빠르기로 입구속도로 부터 판의 선단 모서리가 로내로 들어가므로서 달하는 0.06m/sec의 로 속도로 감속된다.

릴레(R₂)가 에너지화 되면 릴레소레노이드(R₁)와 직열로 접속된 상폐접점(R₂₃)이 릴레(R₁)를 차단 하도록 개방한다. 캠이 우측으로 이동하면 스위치(S₃)는 다시 폐지되나 소레노이드(213)는 폐지된 접점(R₂₂)을 거쳐 에너지화한 상태 그대로이다.

지연 시간을 5분까지로 세트 할 수가 있는 제2타이머(T₂)를 릴레(R₂)와 병열로 접속하고, 이 타이머(T₂)의 동작은 타이머 접점(T₁₁)이 폐지 되어 릴레(R₂)가 에너지화 될때에 개시된다. 타이머(T₂)를 보지 릴레접점(R₂₁)의 폐지에 따라 동작 상태로 보지하고, 이 타이머는 유리가 유리두께, 판유리의 높이 및 지지된 판의 각도에 따라서 유리를 소요의 온도를 가열하기 위해서 선정된 시간에 대한 로속도로 로내를 이행할때 소정의 지연을 걸어 접점(T₂₁)을 폐지한다.

소정 시간동안 지연후 타이머(T₂)는 릴레(R₄)의 상폐 접점(R₄₁) 및 릴레(R₃)의 소레노이드와 직열인 접점(T₂₁)을 폐지하도록 동작한다.

릴레(R₃)의 보지접점(R₃₂)을 타이머 접점(T₂₁)과 병열로 접속하고, 릴레(R₃)가 동작하면 릴레(R₂)와 직열의 상폐접점(R₃₁)이 개방되어 접점(R₂₂)을 개방하는 릴레(R₂)를 감세하고, 이것에 의해 릴레(R₃)의 접점(R₃₃)이 폐지되며, 리미트 스위치(S₃)의 폐지 접점(S₃₁)을 거쳐 밸브(207)의 다른쪽 솔레노이드(214)를 에너지화 함과 동시에 소레노이드(213)를 감세한다.

밸브(207)는 가압유체를 실린더(202)하단으로 관로(204)로 바꾸고, 피스톤 롯드(200)의 실린더로 부터의 신장이 시작된다. 캠로울러(190)는 캠표면(194)을 높은 부분(193)위에 올라, 모우터가 0.4m/sec의 최대 이동대 출구속도를 주도록 가속시켜 유리를 로로 부터 소요의 예비냉각 온도로 하여 송풍틀(37)간에 반송한다. 로에서 나와서 가속되는 이동대위의 스트러이커(147)는 송풍틀(37)간에 설치한 리미트 스위치(S₄)에 계합하고, 이 스위치를 폐지하여서 릴레(R₄)의 소레노이드를 에너지화 한다. 릴레(R₄₂)가 에너지화 되면 스위치(R₄₁)와 병렬의 보지 접점(R₃)이 폐지되고, 접점(R₄₂)이 열려서 릴레(R₃)를 감세하고, 접점(S₃₁및 R₃₃)과 병열의 접점(R₄₃)이 닫혀서 밸브(207)의 소레노이드(214)를 에너지 화하여, 개방 접점(R₃₃및 S₃₁)을 비켜 나간다(by-passing).

피스톤(201)은 실린더(202)에서 신장을 계속하여, 로울러(190)가 표면(192)으로 강하하며, 이것에 의해 모우터(92)는 이동대 및 유리에 0.02m/sec의 서행속도를 주도록 감속되고, 열판유리가 송풍틀(37)간을 이와 같은 속도로 반송될 경우 스톱부재(233)가 우측 베어링(231)에 이르러 이 속도로 유지된다.

리세트 푸시보턴 스위치(press button switch)(S₅)를 상폐 리미트 스위치(S₆)와 직열로 접속하고, 이 스위치(S₆)를 이동대가 콘베이어의 단부에 접근할 경우 이동대(18)상의 스트라이커(145)에 의해 개합 되도록 콘베이어의 말단에 위치 시킨다. 스위치(S₅)의 폐지에 따라, 스위치(S₆)가 닫히면 릴레(R₆)의 소레노이드가 에너지화되어, 리세트 스위치(S₅)와 병열의 보지 접점(R₆₁)및 출구 로울러 크럿치(39)의 코일(240)과 직열 접점(R₆₂)을 닫는다. 이 크럿치코일(240)은 리세트 스위치(S₅)가 폐지되므로서 에너지화되고, 이것에 의해 로의 출구끝에 있어서 콘베이어 로울러는 이동대가 스위치(S₆)에 계합할때까지 로의 로울러와 같은 속도로 주행하고, 이 계합지점에서 출구 로울러는 계합이 풀려서 정지한다. 스위치(S₆)의 상폐 접점(S₆₁)을 릴레(R₂)와 직열로 접속하고, 이동대가 스위치(S₆)를 동작하여 릴레(R₄f)의 소레노이드를 감세할 경우 개방한다.

모우터(92)는 이동대에 0.025m/sec의 전진 서행 속도를 줄 수있는 속도로 운전되고 있으며, 처리할 다른 판유리를 강화한 판 및 그 이동대가 출구로울러로 부터 제거되었을 경우에 장입한다. 리세트 스위치(S₅)의 보턴을 눌러서 크럿치(37)를 재계합 시켜 장입 위치에서 이동대 스톱을 후퇴시키고, 다음 판의 처리를 개시한다.

제 11 도는 차거운 판유리(17)가 유리가열을 위한 장입위치에서 지지 이동대(18)의 최초의 부분중에 장입될 경우에 판유리의 상단 모서리가 거의 수직인 지지 로울러(16)에 대해서 어떻게 지지 되는가를 표시한다. 유리가 로내를 이동중 가열되어, 유리가 가열되어야 할 580℃~660℃ 범위내의 온도에 가까워지면, 유리는 충분히 경화되어 지지로울러(16)에 대해서 이완되고, 이 온도로 너무오래동안 유지되어 있으면 수용하기 어려울 정도로 변형한다.

먼저 판의 상방부분이 로울러(16)에 대해 이완하고, 로울러(16)의 유효지지 표면의 깊이는 늘 허용범위의 이완에 충분히 적응해야 한다.

타이머(T₂)는 유리가 소정 시간후 판 및 두께 전체에 이르러 거의 균일한 소망 온도에 이르도록 셋트하고, 소정시간 후에 상술한 거와같은 판의 하방 부분의 외방으로의 팽창에 의한 변형량이 판의 상방 부분의 로울러(16)에 대한 초기 이완후 곧 판의 수용할 수 있는 변형 한계를 넘기전에 열판유리로 말하자면 상술한 강화, 또는 만곡 및 차례 강화의 다른 처리 조작을 위해 로로부터 가속하여서 내보내진다.

로의 방열기의 온도를 700℃, 725℃ 및 750℃로 설정하므로서 평균 로온은 약 730℃로 된다. 이 온도에서 판유리의 로내 통과시간을 적절히 조절하여 판유리가 소정의 통과 시간으로 소요의 최종 온도로 가열되도록 한다.통과중 판유리는 변형을 받아, 가열시간의 마지막에는 상술한 바와같은 실제 변형을 치에달한다. 판유리는 판이 0.4m/sec의 한층 빠른 배출 속도로 로로부터 배출될 때까지 실제의 변형율이 판유리의 변형에 기인하는 임계변형율(臨界變形率)이하의 경우에는 수용할 수 있는 것이다.

가열 시간은 유리의 로내 통과 속도를 설정하는 것에 의하거나 또는 유리가 소정 온도에 달해 로출구로부터 배출될 때에 유리가 가속 되기전에 일정속도로 유리의 로내 통과시간을 설정하는 것에 의해서도 셋트 할 수가 있다.

통과 속도는 캠봉(223)위의 스톱 부재(234)의 위치를 조절하여 피스톤(201)의 실린더(202) 내에서의 후퇴한계를 바꾸어, 이것에 의해 캠 표면(192)상에서의 로울러(190)위치 및 액압 모우터(92)의 속도를 제어하는 밸브(188)의 개방정도를 결정하는 것에 의해서 셋트할 수가 있다. 이와같이 하여 판유리의 로내 통과 속도 법위를 0.025m/sec-0.06m/sec로 용이하게 할수가 있다.

로온도는 표1에 표시하는 거와같이 다른 설정치에 의할수도 있다.

[표 1]

임의의 특정 평균 로온에 있어서 판이 소요의 최종 온도에 달하는 시간은 판유리의 두께에 의해 결정된다. 다음 표 Ⅱ-Ⅶ은 두께가 2.2-15mm의 유리에 대한 작동예 및 580℃-700℃의 온도 범위의 최종 유리온도에 달하는데 필요한 가열 시간의 예이다.

표 Ⅱ-Ⅶ 중의 각 예에 공통적인 변수(parameter)는 다음과 같다.

로울러(16)의 각도 : 수직선에 대해 5°

판의 하단 모서리의 로울러(16)에서의 치우침 : 2mm

판유리의 높이 : 0.76m

유리의 밀도(소오다 석회 유리) : 2.5g/cm³

판의 최대 허용 팽창 : 0.5mm

[표 2]

최종 유리 온도 580℃

[표 3]

최종 유리 온도 610℃

[표 4]

최종 유리온도 650℃

[표 5]

최종 유리 온도 665℃

[표 6]

최종 유리온도 680℃

[표 7]

최종 유리온도 700℃

표 7에는 판유리를 수용할 수 있는 이완도로서 가열하기 위한 동작조건만을 표시한다.이들 각예에 대한 변수는 다음과 같다.

로울러(16)의 각도 : 수직선에 대해 10°

판유리의 높이 : 0.61m

유리의 밀도(소오다 석회 유리) : 2.5m/cm³

판의 최대 허용 팽창 : 0.5mm

표 2 및 3에서 변수율의 실제치는 0.5mm의 최대 허용 팽창에 대한 치인 임계변형율 보다 상당히 적으며, 이때 판유리는 580℃ 또는 610℃의 소망 최종 온도에 해당되나 그들 상단모서리의 거의 수직인 로울러에 대한 이완의 초기 단계에 있다. 이 때문에 장치를 설정할 때에 임계 변형율치도 대응하여 낮게하고 수용할 수 있는 변형율을 엄하게 할수도 있다.

표 5의 결과에 의하면 두께가 3mm의 유리를 로온 710℃ 및 750℃에서 665℃로 각각 가열시간 163 및 121초 동안 가열할때와 두께 4mm의 유리를 710℃의 로온으로 665℃로 199초의 가열시간으로 가열할 때 실제 변형율이 임계 변형율을 초과 하는 경우가 있다.

표 6은 또 두께 6-15mm의 판유리를 710℃의 낮은 저온으로 천천히 가열할 경우 실제의 변형율이 임계 변형율을 초과하면 수용할 수 없는 변형을 하는 것을 표시하고 있다. 이것은 6 및 8mm의 유리를 750℃의 로온으로 가열하는 경우이다.

표 2-6에 표시된 결과에 의하면 두께가 2.2-15mm의 범위내에 있고, 높이가 대체로 0.76m의 소오다 석회 유리의 판을 가열함에 있어서, 지지로울러가 수직선에 대해 5°의 각도를 이루고, 판의 하단 모서리가 지지체로 부터 약 2mm치우쳐 있는 경우, 로내의 열조건 및 판의 로내 체류시간은 열판유리의 변형율치가 3.8×10^-9-180×10^-9범위내의 임계치 이하로 될 수 있는 양만큼 판유리를 이완시켜서 판유리의 온도를 580℃-680℃ 소정의 온도범위 내로 하도록 셋트되고, 이 변형율의 임계치는 열판유리의 약 0.5mm이하의 팽창에 의해 결정된다.

다른 표 2-5에 표시하는 바에 따르면, 두께 2.2-4mm, 높이가 대체로 0.76m의 소오다석회 유리의 판을 가열함에 있어, 지지로울러가 수직선에 대해 5°각도로 이루고, 판의 하단모서리가 지지체로 부터 약 2mm 치우쳐 있는 경우, 로내의 열조건 및 판의 로내 체류시간은 열판유리의 변형율치가 3.8×10^-9-12.7×10^-9범위내의 임계치 이하로 되는 양만큼 판유리를 이완시켜서 판유리를 580℃-680℃의 소정 온도 범위내로 하도록 셋트되고, 이 변형율의 임계치는 열판유리의 약 0.5mm 이하의 팽창에 의해 결정된다.

다시 표 7에 표시하는 바에 따르면, 두께가 6-15mm, 높이가 대체로 0.61m의 소오다석회 유리의 판을 가열함에 있어, 지지 로울러가 수직선에 대해 10°각도로 경사지고, 판의 하단 모서리가 지지체로부터 약 2mm 치우쳐 있는 경우, 로내의 열조건 및 판의 로내 체류시간은 열판유리의 변형율치가 89.3×10^-9-544×10^-9범위내의 임계치 이하로 되는 양만큼 판유리를 이완시켜서 판유리를 약 700℃의 소정 온도 범위로 하도록 셋트되고, 이 변형율의 임계치는 열판유리의 약 0.5mm 이하의 팽창에 의해 결정된다.

판유리의 하단 모서리가 로내의 직립 로울러의 표면의 지지면으로부터 치우치는 거리는 판유리의 임계 변형율의 결정에 관계가 있다. 이 치우침은 4mm까지로 할 수가 있으나 치우치는 양은 임계 변형율에 큰 효과를 가져다 주기 때문에 통상은 되도록 적게 유지한다.

판유리의 높이는 이 치우침이 가열중 유리에 걸리는 중력하중을 결정하는 주 요인으로 되는 것에 관련하여, 관계하고 높이 및 유리두께는 가능한 팽창을 이루게 하는 유리의 중량을 결정한다.

이들 요인은 수용할 수 있는 최대 변형량을 초과하는 변형을 하지 않고 판유리를 소망의 온도로 가열하도록 처리조건을 설정하는 것에 관련한다.

조작상의 경험에서, 판유리의 변형율을 결정하는 위 식에 의한 계산에 따라, 두께 2-15mm 높이 0.6-1.0m의 판유리를, 지지 로울러의 경사 각도가 수직선으로부터 2-10°, 판의 하단 모서리의 로울러로부터 치우친 거리가 4mm까지의 경우에 580℃-640℃ 범위내의 소망 온도로 가열할 수가 있는 것을 확인했다. 이들 범위내에서 모든 판유리는 직립 로울러에 대한 이완이 판의 수용형태 이하로 됨과 동시에 판의 실제 변형율이 임계 변형율 이하로 되어 만족할만한 처리를 할 수 있다.

판유리를 평균 로온 710℃-810℃의 범위내에서 최종 유리 온도 640℃-700℃로 가열할 경우, 다른 조건을 바꾸지 않는한 처리할 수 있는 유리 두께의 하한임이 확인됐다. 이것은 표 8에 표시되며, 거의 수직지지 로울러의 표면으로부터 2mm거리 치우친 유리 처리에 대한 결과이다. 이 표에서는 판유리의 높이를 H로, 거의 수직 로울러의 수직선에 대한 각도를 α로 표시한다.

[표 8]

최저 높이, 즉 0.6m의 판유리에서는, 2-15mm의 모든 두께의 유리에 대해서 665℃까지의 최종 유리온도로 할 수가 있다.

소망의 최종 유리 온도가 680℃인 경우에는 810℃보다 높은 로온으로 두께 3mm 이상의 유리를 이 온도로 할 수가 있으며, 이 이유는 이와같이 로온이 높으면 유리의 로내 통과 시간이 짧고, 유리에 미치는 변형 시간도 짧기 때문이다. 이것은 로온이 710℃의 경우 8mm 이하의 두께의 유리에 발생하는 변형은 유리의 실제 변형율이 임계 변형율에 접근하여 초과하고, 수용할 수 있는 한계를 초과하므로서 증명된다.

높이가 같은 0.6m의 유리에서는 로온을 710℃로 한 경우 15mm 이하의 두께의 유리에서는 최종 유리 온도를 700℃로 할 수는 없으며, 이유로는 두꺼운 유리를 그 두께에 균일하게 가열하기에는 통과 시간이 지나치게 길어 발생하는 변형이 수용할 수 없을 정도의 시간으로 되기 때문이다. 그러기 한층 높은 810℃의 로온에서는 두께 12mm 이상의 유리를 700℃로 균일하게 가열할 수가 있다.

유리의 높이가 0.76m, 로울러의 수직선에 대한 각도가 5°인 경우에는 조건은 한층 엄해진다. 표 8은 로온이 한층 낮고, 소망의 유리 온도가 665℃인 경우 잘 처리되는 두께의 하한이 6mm로 높아지는 것을 표시하고 있다. 680℃의 최종 유리 온도가 바람직한 경우에는 로온이 810℃면 두께가 6mm 이상의 유리로 이것이 달성되고, 로온이 750℃면 두께가 10mm 이상의 유리로 달성된다. 로온이 710℃의 경우에는 유리는 잘 처리되지 않는다. 두께가 15mm 이상의 유리는 수용할 수 없는 변형을 발생시키지 않고 700℃로 가열할 수는 없다.

높이가 1m의 유리도 수직선에 대해 2°의 각도를 이루는 로울러로 처리할 경우 이와같은 결과의 경향이 계속할 것으로 예상된다. 표 8의 우측란은 어째서 두께가 15mm 이하에서 이와 같은 높이의 유리를 680℃ 또는 700℃로 가열할 수 없고, 다른 범위의 두께를 그 로온에서 650℃-665℃ 범위내의 온도로 잘 가열할 수 있을가를 표시하고, 로온이 높아지면 질수록 처리할 수 있는 유리 두께의 범위는 넓어진다.

이들의 결과는 모두 두께가 15mm까지의 유리를 가열할 경우에 대해서이다. 다시 두꺼운 유리도 처리는 되나 보통 시판하는 판유리의 두께는 2-15mm 범위내이다.

하측 지지 로울러(19)상을 주행하는 지지 이동대(18)대신, 콘베이어에 직립 로울러(16) 하방으로 연장하여 콘베이어 가동 수단에 연결한 사슬 구동 수단에 계합하는 무종단사슬

을 설치할 수가 있다.

판유리의 하단 모서리의 지지체를 사슬에 소정 간격으로 고정하고, 지지체를 지지한 판유리가 로울러에 대해서 기대는 각도를 결정하는 거리 곧 직립 로울러로부터 치우쳐진 통로를 따라서 안내한다.

이와같은 사슬 지지체를 제 17 - 20 도에 표시하고, 판유리의 지지체를 지지하는 2개의 무종단사슬 (250 및 521)을 로내로 서로 평행하며 또 지지 로울러(16)의 하방으로 밀접하게 인접시켜서 관통한다. 구동사슬을 2개 설치하므로서 2개의 판을 장치내에 일시에 위치시킬 수가 있고, 이것에 의해 생산고가 증대한다. 예컨대 제2판이 소망의 온도에 달해서 로로부터 가속시켜 내기전에 저속으로 이동하는 종단에 가까와져 있을때 한개의 판을 장입 위치에 있어서 장입할 수가 있다.

일시에 1개 이상의 판을 수납하기 위해서는, 직접 지지 로울러(16)에 대한 구동을 수 그루우프로 분할하여서 로내에서 가열시 판을 기대고 있는 지지 로울러를 장입 위치로부터 로내로 가속될 때 판이 기대고 있는 로울러보다 늦은 속도로 구동하도록 할 수도 있다.

제 17 도는 2개의 사슬(250 및 251)을 표시한다. 사슬(250)은 장입위치에 있어서 스프로케트(252)와 강화된 판유리가 배출되는 콘 베이어의 출구 끝을 초월하여 위치하는 구동 스프로케트(258)사이로 연장한다. 스프로케트(253)를 구동축(254)상에 설치하고, 이 축상에도 아이드러 톱니바퀴(idler gear)(256)와 맞물리는 구동 톱니바퀴(255)를 설치한다. 아이드러 톱니 바퀴(256)도 톱니바퀴(257)에 맞물려, 이 톱니바퀴를 크럿치(258)를 매개하여 축(259)에 연결하고, 이 축을 구동 모우터(261)에 의해 톱니바퀴 상자(260)를 매개하여 구동한다.

제2사슬(251)을 장치의 출구끝에 있어서 구동 스프로케트(262)와 장입위치에 있어서 스프로케트(263)간에 로 연장한다. 스프로케트(262)를 축(264)상에 설치하여, 이 축상에 아이드러톱니바퀴(266)와 맞물리는 톱니바퀴(265)를 설치, 이 아이드러 톱니바퀴를 또 다시 크럿치(268)를 매개로 축(259)에 연결할 수가 있는 톱니바퀴(267)와 맞물리게 한다.

톱니 바퀴(267)는 크럿치(270)에 의해 다른 구동축(271)에 연결할수가 있는 톱니 바퀴(269)와 맞물린다. 구동축을 제2모우터(273)에 의해서 구동되는 톱니바퀴 상자(272)로부터 연장한다. 구동축(271)을 크럿치(274)에 연결하고, 이 크럿치의 계합에 의해 톱니바퀴(257)와 맞물리는 다른 톱니바퀴(275)를 구동할수가 있다. 톱니바퀴 상자(260)로부터의 다른 출력축을(276)으로 표시하고, 이 축은 직각 구동 유니트(277)를 매개하여 톱니바퀴 상자를 구동하고, 이 톱니바퀴 상자에 의해 로내의 직립로울러(16)의 중앙정속 부분을 구동한다.

모우터(273)에 연결된 톱니 바퀴 상자(272)로 부터의 출력 축(279)을 직각구동 유니트(280)에 연결하고 이 구동 유니트에 의해 지지로울러(16)의 변속 부분을 구동하는 톱니바퀴 상자의 그루우프에 구동력을 부여한다. 변속 부분(282)을 입구로부터 로에 정속부분(282)까지 연장하고, 제2변속 부분(282)을 정속부분(278)으로부터 로로부터의 출구까지 연장한다. 크럿치(258, 268, 270 및 274)의 선택 계합에 의해서 지지로울러의 다른 부분을 같은 속도나 다른 속도로 구동할 수가 있다.

판유리의 지지체(283)를 제 17 및 18 도에 선도적으로 표시하고, 제 19 도에는 상세히 표시한다. 이들의 지지체를 사슬(250 및 251)에 이간 배치로 고정한다. 도시하는 예에서는 지지체는 쌍을 이루고, 각 쌍의 지지체(283)와 단일의 판유리(17)의 하단 모서리가 계합한다.

사슬(250 및 251)을 제 20 도에 표시한다. 사슬의 상방 이동선은 지지로울러(16)의 베어링 하방이며, 판의 하단 모서리의 지지체는 만곡 부재의 형상(形狀)으로 하고, 이 부재의 상방부분을 제 20 도에 상세히 표시한다. 각 지지체를 안쪽으로 만곡시켜서 제 10 도에 표시한 지지체와 같은 방법으로 형성하고, 판유리(17)의 하단모서리를 지지체의 상단모서리(284)상에 받을 수 있도록 한다. 이상단모서리 부근에 있어서 안내브로크(285)를 지지체의 내면에 고정 시키고, 이 안내 브로크는 로울러(16)의 각각의 하단 부근에 형성한 안내홈내를 주행한다. 지지부재(283)의 각각의 하단을 웨브(287)에 의해 강화하고, 이 지지부재의 각각에 환상 칼러(288)를 형성하여 축(289)에 감합시켜, 이 축을 도그(dog)(292)에 의해 사슬(250)에 설치한 이동 재부재(291)의 브라케트(290)에 고정한다. 사슬은 베에스판(294)상의 로구체의 하방부분에 고정시킨 특별한 형상의안내(293)내를 주행한다. 베어스판(294)상에는 횡단면이 원형의 안내 레일(295)을 설치하고, 이 레일상을 데아보로 로울러(296)가 주행한다. 안내 레일(295)상을 주행하는 데아보로 로울러(296) 및 로울러(16)의 홈(286)내를 주행하는 안내브로크(285)는 판유리의 지지체(283)를 안내하는 작용을 한다.

제2 사슬(251)에 설치한 지지체(283)는 같은 안내레일(295)상을 주행하는 데아보로 안내 로울러(296)를 갖는 사슬(251)로부터 연장하는 것 보다 긴 이동대 부재(291)를 갖는일 이외는 같은 구조이다.

제 19 도는 사슬(250 및 251)의 하측 복귀 이동상태를 표시하는 것으로 지지체(283)는 위치가 역전하고, 다른안내 레일(297)이 로의 입구 끝에 복귀하는 지지체의 주행을 안내 하도록 로의 마루 하방에서 지지체(298)에 설치되어져 있다. 지지체상의 로울러(296)와 계합하도록 안내 레일(295 및 297)을 설치하므로서 단부의 스브로케트 내의 사슬을 부가적으로 지지할 필요가 없어진다.

본 발명에 의한 장치의 다른 예를 제 21a 및 21b 도에 선도적으로 표시한다. 이 예에서는 3개의 판을 한꺼번에 처리할 수가 있고, 이것에 의해 생산량을 증대할 수가 있다.

이 장치는 수직선에 대해 적은 각도 예컨대 5°의 각도를 이루는 직립로울러(16) 및 전술한 예와 같이하여 수평선에 대해 경사진 하측 스터브 로울러(19)를 구비한다. 강화할판유리는 장치 속을 제 10 및 11 도에 표시하는 형식의 이동 대상에서 반송한다.

이 장치는 부분적으로 분할되어, 로의 외측 장입부분인 제1 부분은 직립로울러(16) 및 5개의 하측 스터브 로울러(19)를 구비한다. 로의 입구에 가장 가까운 직립로울러(16)를 로의 입구 부분내의 콘베이어 로울러의 제1부분(C₁)의 제1직립 로울러(16)로부터 사슬 구동한다.

이 제1콘베이어 부분(C₁)은 3개의 정부 톱니바퀴 상자(300)에 의해 구동되는 10개의 직립로울러(16)를 구비하고, 이 로울러의 첫째 것은 최초 4개의 로울러(16)를 구동하며, 둘째 및 셋째의 것은 각각 3개의 로울러(16)를 구동한다. 톱니바퀴 상자는 액압모우터(92)로부터 구동하며, 이 모우터의 출력축을 직각 구동유니트(59)에 연결하고, 이 유니트로부터 구동축이 구동력을 직각 구동유니트(81)를 매개하여 톱니바퀴 상자(300)에 연결된 입력 구동유니트(301)에 전달한다.

직접적인 구동력은 모우터(92)로부터 직접구동 유니트(89)를 매개로하여 하측 구동톱니바퀴 상자(302)에 전달되고, 이 톱니바퀴 상자로부터 구동축(303)을 이 제1콘베이어부분(C₁)의 4개의 하측스터브로울러(19)의 각각에 연장한다.

제2 콘베이어 부분(C₂)은 로의 중앙 부분내에 있으며, 15개의 직립로울러(16)를 갖추고, 이것들을 4개의 로울러 3그루우프 및 3개의 로울러 1그루우프 4개의 꼭지 톱니바퀴 상자를(304)직각 구동 유니트(306)에 연결한 제2 액압모우터(305)로부터 구동하고, 이 유니트에서 구동축이 직각구동 유니트(308)를 매개로하여서 톱니바퀴상자의 입력 구동유니트(309)에 구동력을 전달한다. 모우터(305)는 2개의 하측 톱니바퀴 상자(311)를 직각 구동 유니트(30)를 매개로하여서 직접 구동하고, 톱니바퀴 상자(311)의 출력 축(312)이 콘베이어 부분(C₂)에 위치하는 8개의 하측 로울러(19)를 구동한다.

제2 모우터(305)로부터의 구동력을 제2 콘베이어 유니트(C₂)와 제3 콘베이어 유니트(C₃) 사이에 위치하는 제1 크럿치(314)의 한쪽에 연결한 연결축(313)에 의해 전달하고, 이 제3 콘베이어 유니트를 3개의 직립 로울러(16)와 1개의 하측 스터브 로울러(19)로 구성한다. 3개의 직립로울러를 단일 정부 톱니바퀴 상자(315)를 매개로 하여 구동하고, 이 톱니바퀴 상자의 구동을 직각 구동유니트(317)로부터 연장하는 축(316)에 의해 행하고, 이 유니트(317)를 축(318)에 의해서 제1 크럿치(314)의 다른 쪽에 연결한다.

축(318)의 직각 구동 유니트(317)를 거친 연장부를, 이 부분의 단일 하측 스터브 로울러(19)의 축을 구동하는 다른 직각 구동유니트(319)를 매개로하여 제2 크럿치(321)의 한쪽에 연결한 축(320)에 연결하고, 이 제2 크럿치의 다른 쪽을 축(322)에 의해 하측 톱니바퀴 상자(323)의 출력에 연결하여 이 톱니바퀴 상자에 의해 로내의 제4 콘베이어 부분의 2개의 하측 스터브 로울러(19) 축(324)을 구동한다. 이 제4 부분은 4개의 직립 로울러(16)를 가지며, 이들 로울러를 정부 톱니바퀴 사자(325)에 의해 구동하고, 이 톱니바퀴 상자를 측(326)에 의해서 하측 톱니바퀴 상자(323)로부터 출력 구동에 연결한다.

로내의 콘베이어는 짧은 부분인 제5 콘베이어 부분(C₅)까지 위치하고, 이 부분은 3개의 직립 로울러(16)와 단일의 하측 스터브로울러(19)로 구성된다. 이들 3개의 직립 로울러를 하측 톱니바퀴 상자(329)에 연결된 연결 축(328)에 의해서 구동되는 상측 톱니바퀴 상자(327)로부터 구동하고, 이 톱니바퀴 상자(329)는 제3 액압 모우터(330)에 의해 구동됨과 동시에 하측 스터브 로울러(19)를 위한 축(331)에 구동력을 부여한다.

하측 톱니바퀴 상자(329)로부터의 출력축을 제3 크럿치(332)의 다른 쪽에 연결한다.

제1 모우터(92)는 전술한 바와같이 작동하며, 이동대 및 유리에 0.025m/sec, 0.4m/sec 및 0.06m/sec의 속도를 부여하도록 저속 구동할 수가 있다. 장입부분 및 로의 제1 부분 모두 절환 순서의 제어에 의해 이들의 어떠한 속도로도 구동 할 수가 있다.

제2 모우터(305)는 정속모우터이며, 이동대 및 유리에 0.06m/sec의 속도를 부여하는 그러한 속도로 콘베이어 부분(C₂)을 구동한다. 이 때문에 콘베이어의 이 부분 (C₂)은 늘 일정한 로속(爐速)으로 구동된다.

제3 모우터(330)는 이동대 및 유리에 0.025m/sec의 서행속도를 부여하는 그러한 속도, 0.4m/sec 의 입구속도와 같은 출구속도 및 및 0.06m/sec의 로속도로 구동할 수가 있다.

로의 출구 부분에 있어서 콘베이어 부분(C₃,C₄및 C₅)의 작동 속도는 3개의 크럿치(314,321 및 332)의 작동상태에 의해서 조절된다. 이들 크럿치는 전자 크럿치로 할 수가 있다.

로울러에 0.025m/sec의 선형표면 속도를 부여 하도록 모우터(92)를 구동 하므로서 작동은 개시하고, 장입된 이동대가 장입 위치에 있어서 해방되었을때 이동대는 로의 입구로 향해서 장입서행 속도로 전진한다. 로 입구의 외측에 위치시킨 제1 리미트스위치(S₁)가 이동대에 의해 계합됨과 동시에 모우터(92)가 가속되어서 0.4m/sec의 로울러 선형 표면 속도를 부여하고, 이것에 의해 유리를 로내에서 가속하며, 이때 로의 부분(C₁)은 이동대 및 유리에 0.4m/sec의 속도를 부여하도록 구동되어, 차거원 판을 로내에서 가속으로 전진시킨다. 콘베이어의 제2 부분은 0.06m/sec의 로울러 선형 표면 속도로 주행하고 있으며, 판유리가 로내를 전진할때 판은 타이머(T₂)로 세트된 시간동안 이 속도로 가열된다. 스위치(S₂)의 작동후 모우터(92)의 속도는 콘베이어 부분(C₁)을 0.06m/sec의 로울러 선형표면 속도로 줄이도록 강하(降下)하고, 이 속도로 유리는 제2 콘베이어 부분(C₂)을 계속 전진해서, 이 제2 부분은 항상 이같은 속도로 작동한다.

판유리가 콘베이어 부분(C₂)으로 전진을 끝내면, 부분(部分)(C₁)은 다음 판을 받을 준비가 되고, 그 속도가 0.025m/sec의 장입 서행속도로 줄어, 다음 유리가 장입위치에서 장입된다.

이 단계에서 제1 크럿치(314)는 계합하고, 제2 크럿치(321)는 해리하여서 콘베이어 부분(C₃)은 0.06m/sec의 로울러 선형표면 속도로 주행한다.

그동안 제3 모우터(330)는 콘베이어 부분 (C₄및 C₅)을 한층 빠른 출구속도로 구동하도록 운동되고 있으며, 이것에 의해 그 사이에 앞의 유리는 로로부터 출구를 거쳐 송풍틀(37)에 가속 전진된다.

제3 크럿치(332)의 계합에 의해 부분 (C₄및 C₅) 쌍방은 보다 빠른 출구 속도로 주행한다.

판의 송풍틀 내에 있을때 모우터는 감속되어서 판을 송풍틀 사이에서 0.06m/sec의 속도로 구동하고, 제3 크럿치(332)는 해리하여 제2 크럿치(321)가 계합하여서 콘베이어 부분(C₄)은 0.06m/sec의 이동대 속도로 주행하여, 선단 모서리가 콘베이어부분(C₃)으로부터 콘베이어 부분(C₄)상에 전진하고 있는 열판유리를 받을 준비가 되어있다.

유리는 그 선단 모서리가 콘베이어부분(C₅)단부에 이를때까지 전진을 계속한다. 이때 판의 후단모서리는 콘베이어 부분(C₂)의 단부를 통과하여, 변형없이 판을 가열하는데 이미 세트된 시간의 마지막에 타이머가 제1 크럿치(314)를 해리시키는 한편 제2 크럿치(322)를 계합 상태로 유지, 제3 크럿치(332)가 재 계합하고, 제3 모우터(330)가 가속되어서 콘베이어 부분 (C₃,C₄및 C₅)을 출구 속도로 구동하고, 이것에 의해 열판유리를 로로부터 송풍틀 사이의 소정 위치로 가속하여, 여기에서 콘베이어의 최종 부분(C₅)의 속도를 줄이고, 유리가 송풍틀의 하방을 통과할때 유리를 냉각한다.

열판유리가 로로부터 가속되어져 나올때 다음 판이 콘베이어 부분(C₂)상을 0.06m/sec의 로속으로 로를 지나서 전진하고, 콘베이어 부분(C₁) 및 장입부분은 다음 유리의 장입준비를 위해 장입 서행 속도로 복귀된다. 이와 같이 장치내에 동시에 3개의 판유리가 있고, 이것에 의해 처리시간을 상당히 줄일 수가 있다.

제2 및 제3 모우터는 모우터(92)와 같은 형식의 액압모우터로 할 수가 있어, 콘베이어 부분내에 위치시킨 리미트 스위치 및 관련하는 프리세트 타이머에 의해서 동작되는 스위칭그 회로의 제어에 의해 같은 방법으로 구동된다.

다른 방법으로서, 모우터는 모우터의 다른 속도에서의 작동시간 간격을 제어하도록 카운터를 세트한 펄스 계수회로에 의해 제어되는 전동기로 할수도 있다.

다른 예에 있어서 모우터는 3개의 모우터 속도를 정합하는 장치를 가진 사이리스터 회로에 의해 속도의 제어를 행하는 전동기로 할수도 있다. 이 경우에도 이동대(18)가 로내를 통과하여 리미트 스위치를 작동할 경우 이동대에 의해 속도의 변환(變換)을 한다.

이와 같이 본 발명은 강화 프로세스 또는 만곡 및 강화프로세서전에 유리를 가열하는 로를 제공하는 것으로, 이로는 제조비가 저렴할 뿐아니라 직립송풍틀 또는 만곡 다이스형간의 차례 대로의 처리 때문에 유리를 거의 직립 위치에서 가열하는 것이다.

유리를 직립 만곡금형 사이에서 만곡할때 만곡한 유리를 냉각액체중에 차례로 하강 시킬수가 있다.

유리의 비틀어짐과 반문(斑紋)은 최소이며, 종래의 수평로울러식 로장치에 있어서 보다 매우 적은 것이 확인 되었다. 이유는 유리의 로울러와의 표면 접촉이 직립로울러에 대해 이완하는 유리의 정부 구역만이 극한되기 때문이다.

본 발명은 위에 말한바에 한정되지 않고, 본 발명의 범위내에서 여러가지 변경을 가할수가 있다.

Claims (1)

1. 본문에 상술하고 도면에 도시한 바와같이, 전진하는 판유리의 상부 모서리를 위한 연속 지지체를 제공하고, 상술한 판유리가 거의 수직으로 기대어지게끔 상술한 연속 지지체를 배치하고, 또한 지지된 판유리가 가열되었을 때 최대 허용 변형량 미만으로만 이완 되도록 가열대의 온도조건을 조절함과 동시에 판유리의 온도가 기정조건에 도달되도록 판유리를 그 두께에 따라서 가열대속에 지체시키는 시간을 조정함을 특징으로 하는, 판유리를 직립으로 배치시켜 지지하고, 수평통로를 따라서 가열대(heating zone)를 통하여 상술한 판유리를 전진시키는 것으로 구성된 판유리 가열방법.

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