KR20230064992A - 전동기 제어 방법 및 장치 - Google Patents
전동기 제어 방법 및 장치 Download PDFInfo
- Publication number
- KR20230064992A KR20230064992A KR1020210150714A KR20210150714A KR20230064992A KR 20230064992 A KR20230064992 A KR 20230064992A KR 1020210150714 A KR1020210150714 A KR 1020210150714A KR 20210150714 A KR20210150714 A KR 20210150714A KR 20230064992 A KR20230064992 A KR 20230064992A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- angular velocity
- signal
- observation signal
- value
- observation
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 40
- 238000009738 saturating Methods 0.000 claims 2
- 244000145845 chattering Species 0.000 description 17
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 13
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 description 9
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 7
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 7
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 6
- 230000010354 integration Effects 0.000 description 5
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 3
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 3
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
- H02P21/13—Observer control, e.g. using Luenberger observers or Kalman filters
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
- H02P21/06—Rotor flux based control involving the use of rotor position or rotor speed sensors
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P21/00—Arrangements or methods for the control of electric machines by vector control, e.g. by control of field orientation
- H02P21/22—Current control, e.g. using a current control loop
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P27/00—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage
- H02P27/04—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage
- H02P27/06—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters
- H02P27/08—Arrangements or methods for the control of AC motors characterised by the kind of supply voltage using variable-frequency supply voltage, e.g. inverter or converter supply voltage using dc to ac converters or inverters with pulse width modulation
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02P—CONTROL OR REGULATION OF ELECTRIC MOTORS, ELECTRIC GENERATORS OR DYNAMO-ELECTRIC CONVERTERS; CONTROLLING TRANSFORMERS, REACTORS OR CHOKE COILS
- H02P29/00—Arrangements for regulating or controlling electric motors, appropriate for both AC and DC motors
- H02P29/02—Providing protection against overload without automatic interruption of supply
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Control Of Electric Motors In General (AREA)
Abstract
전동기 제어 방법 및 장치가 개시된다. 본 발명의 일 실시예에 따른 전동기 제어 방법은 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 제공받는 단계, 상기 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 기초로 슬라이딩 표면 값 및 각속도에 대한 상태 에러 값을 획득하는 단계, 상기 슬라이딩 표면 값 및 상기 각속도에 대한 상태 에러 값을 기초로 공칭 제어 신호를 생성하는 단계, 상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 외란 추정 값을 획득하는 단계 및 상기 외란 추정 값을 기초로 q축 기준 신호를 생성하는 단계를 포함할 수 있다.
Description
본 발명은 전동기 제어 방법 및 장치에 관한 것으로, 특히, 영구 자석 동기 전동기의 제어 방법 및 장치에 관한 것이다.
영구 자석 동기 전동기(Permanent Magnet Synchronous Motor, PMSM)는 구조가 간단하고, 토크를 발생시키는 계자 자속으로 영구 자석을 사용하여 다른 교류 전동기에 비해 높은 제공 토크를 가질 수 있고, 효율이 뛰어나다. 일반적으로 영구 자석 동기 전동기의 속도를 제어하기 위해 FOC(Fild-Oriented Control) 기법을 사용할 수 있다. 특히, FOC 기법을 기반으로 하는 PI(Proportional Integral) 제어 방법은 구현이 간편하고, 고효율을 가져 영구 자석 동기 전동기의 제어에 사용될 수 있다. 다만, PI 제어 방식은 전동기의 실제 속도에 대해 안정적인 작동을 유지하기 위해 외부 교란 및 매개변수 변동을 신속하게 설정할 수 없습니다. 따라서 기존 PI 컨트롤러의 문제점을 극복하고 전동기 드라이브의 높은 동적 성능을 유지하는 방법이 필요하다.
이를 위해 강건 제어, 슬라이딩 모드 제어(Sliding mode control), 예측 제어 및 지능형 제어 등이 사용될 수 있다. 이 가운데, 슬라이딩 모드 제어는 외란에 강하며 시스템 파라미터의 높은 정확도를 요구하지 않은 장점이 있으나, 제어 신호에 채터링이 발생하는 문제점이 있을 수 있고, 이러한 채터링을 완화하기 위해 도달 법칙이 사용될 수 있다. 도달 법칙은 슬라이딩 모드 제어의 성능을 향상시키기 위해 외란의 상한 값을 조건으로 추가하며, 외란의 상한 값을 추정하기 위해 관측기(observer)가 사용될 수 있다. 다만, 기존의 관측기는 제어 신호의 가속도의 변화가 큰 경우 외란을 잘못 추정하는 문제점 및 이로 인해 제어 신호에 오버슈팅이 야기되는 문제점이 있다.
본 발명의 목적은 제어 신호의 채터링을 감소시키는 전동기 제어 방법 및 장치를 제공하는 데 있다.
본 발명의 목적은 제어 신호의 가속도의 변화가 큰 경우에도 외란을 정확하게 추정하는 전동기 제어 방법 및 장치를 제공하는 데 있다.
본 발명의 목적은 제어 신호의 오버슈팅이 발생하는 것을 방지하는 전동기 제어 방법 및 장치를 제공하는 데 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 전동기 제어 방법은 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 제공받는 단계, 상기 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 기초로 슬라이딩 표면 값 및 각속도에 대한 상태 에러 값을 획득하는 단계, 상기 슬라이딩 표면 값 및 상기 각속도에 대한 상태 에러 값을 기초로 공칭 제어 신호를 생성하는 단계, 상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 외란 추정 값을 획득하는 단계 및 상기 외란 추정 값을 기초로 q축 기준 신호를 생성하는 단계를 포함할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 전동기 제어 장치는 외부로부터 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 제공받아, 상기 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 기초로 슬라이딩 표면 값 및 각속도에 대한 상태 에러 값을 획득하고, 상기 슬라이딩 표면 값 및 상기 각속도에 대한 상태 에러 값을 기초로 공칭 제어 신호를 생성하는 슬라이딩 모드 제어기, 외부로부터 상기 기준 각속도를 제공받고 및 상기 공칭 제어 신호를 상기 슬라이딩 모드 제어기로부터 제공받아, 상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 외란 값을 추정하는 관측기 및 상기 공칭 제어 신호를 슬라이딩 모드 제어기로부터 제공받고, 상기 외란 추정 값을 상기 관측기로부터 제공받아, 상기 공칭 제어 신호 및 상기 외란 추정 값을 기초로 q축 기준 신호를 생성하는 전류 생성기를 포함할 수 있다.
본 발명에 따르면, 제어 신호의 채터링을 감소시킬 수 있고, 슬라이딩 표면에의 도달 시간을 감소시킬 수 있다.
본 발명에 따르면, 외란을 정확하게 추정할 수 있고, 외란이 시스템에 주는 영향을 줄일 수 있고, 오버슈팅이 발생하는 것을 방지할 수 있다.
본 발명에 대해 더욱 이해하기 위해 포함되며 본 출원에 포함되고 그 일부를 구성하는 첨부된 도면은 본 발명의 원리를 설명하는 상세한 설명과 함께 본 발명의 실시예를 나타낸다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 동기 전동기 제어 시스템의 블록도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 장치의 블록도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기의 블록도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 방법의 흐름도이다.
도 5 내지 도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 방법의 효과를 나타내는 도면이다.
도 11은 기존의 관측기와 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기의 안정성의 차이를 나타내는 시뮬레이션 결과에 대한 도면이다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 동기 전동기 제어 시스템의 블록도이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 장치의 블록도이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기의 블록도이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 방법의 흐름도이다.
도 5 내지 도 10은 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 방법의 효과를 나타내는 도면이다.
도 11은 기존의 관측기와 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기의 안정성의 차이를 나타내는 시뮬레이션 결과에 대한 도면이다.
본 발명의 바람직한 실시예에 대해 구체적으로 설명하며, 그 예는 첨부된 도면에 나타낸다. 첨부된 도면을 참조한 아래의 상세한 설명은 본 발명의 실시예에 따라 구현될 수 있는 실시예만을 나타내기보다는 본 발명의 바람직한 실시예를 설명하기 위한 것이다. 다음의 상세한 설명은 본 발명에 대한 철저한 이해를 제공하기 위해 세부 사항을 포함하지만, 본 발명이 이러한 세부 사항을 모두 필요로 하는 것은 아니다. 본 발명은 이하에서 설명되는 실시예들은 각각 따로 사용되어야 하는 것은 아니다. 복수의 실시예 또는 모든 실시예들이 함께 사용될 수 있으며, 특정 실시예들은 조합으로서 사용될 수도 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 전동기 제어 시스템의 블록도이다.
본 발명의 일 실시예에 따른 전동기 제어 시스템(1)은 제어 장치(10), 인버터(20), 전동기(30), 전류 검출 장치(40) 및 연산 장치(50)를 포함할 수 있다.
제어 장치(10)는 기준 각속도() 및 전동기(30)의 회전자의 각속도()를 기초로 제어 펄스 신호()를 생성할 수 있다. 제어 장치(10)는 제어 펄스 신호()를 인버터(20)에 제공할 수 있다. 본 실시예에 따른 제어 장치(10)는 적어도 하나 이상의 프로세서(processor)에 해당하거나, 적어도 하나 이상의 프로세서를 포함할 수 있다. 이에 따라, 제어 장치(10)는 마이크로 프로세서나 범용 컴퓨터 시스템과 같은 다른 하드웨어 장치에 포함된 형태로 구동될 수 있다.
인버터(20)는 제어 펄스 신호()를 제어 장치(10)로부터 제공받을 수 있다. 인버터(20)는 제어 펄스 신호()를 기초로 3상 전압(, ,)을 생성할 수 있다. 인버터(20)는 3상 전압(, ,)을 전동기(30)에 제공할 수 있다. 인버터(20)는 3상 인버터(3-Phase inverter)일 수 있으나, 이에 한정하지 아니한다.
전동기(30)는 3상 전압(, ,)을 인버터(20)로부터 제공받을 수 있다. 전동기(30)는 3상 전압(, ,)을 기초로 구동할 수 있다. 예를 들어, 전동기(30)는 영구자석 동기 전동기의 회전자에 위치하는 영구자석을 이용하여 자속(magnetic flux)을 발생시키고, 발생된 자속을 이용하여 고정자에 전류를 흘림으로써 회전하는 영구 자석 전동기(Permanent Magnet Synchronous Motor)일 수 있으나, 이에 한정하지 아니한다.
연산 장치(50)는 전동기(30)의 회전자의 위치(θ)를 검출할 수 있고, 회전자의 위치(θ)를 기초로 회전자의 각속도()를 획득할 수 있다. 예를 들어 연산 장치(50)는 인코더(encoder), 레졸버(resolver) 또는 홈 센서(home sensor) 등을 포함할 수 있고, 회전자의 위치(θ)를 미분하여, 회전자의 각속도()를 획득할 수 있다. 연산 장치(50)는 회전자의 위치(θ) 및 각속도()를 제어 장치(10)에 제공할 수 있다.
도 2는 본 개시의 일 실시예에 따른 제어 장치의 블록도이다.
도 2를 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 제어 장치(10)는 슬라이딩 모드 제어기(110), 관측기(120), 전류 생성기(130), 제1 좌표 변환기(140), 전류 제어기(150), 제2 좌표 변환기(160) 및 펄스 진폭 변조기(pulse width modulator, PWM)(170)를 포함할 수 있다. 슬라이딩 모드 제어기(110)는 외부로부터 기준 각속도()를 제공받을 수 있다. 슬라이딩 모드 제어기(110)는 회전자의 각속도()를 연산 장치(50, 도 1 참조)로부터 제공받을 수 있다.
슬라이딩 모드 제어기(110)는 기준 각속도() 및 회전자의 각속도()를 기초로, 슬라이드 표면 값과 각속도에 대한 상태 에러 값을 획득할 수 있다. 슬라이딩 모드 제어기(110)는 각속도에 대한 상태 에러 값과 슬라이딩 표면 값은 각각 다음 수학식 1 및 2와 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 1]
[수학식 2]
슬라이딩 모드 제어기(110)는 각속도에 대한 상태 에러 값() 및 슬라이딩 표면 값()을 기초로 도달 함수를 생성할 수 있다. 도달 함수는 다음 수학식 3과 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 3]
슬라이딩 모드 제어기(110)는 각속도에 대한 상태 에러 값(), 슬라이딩 표면 값() 및 도달 함수()를 기초로 공칭 제어 신호(nominal control signal)를 생성할 수 있다. 공칭 제어 신호는 다음 수학식 4와 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 4]
수학식 4에서, 은 공칭 제어 신호일 수 있고. 는 토크 상수일 수 있으며, 및 은 공칭 파라미터(nominal parameter)일 수 있고, 는 시그모이드 함수 일 수 있다. 여기서, , 및 은 미리 설정된 값일 수 있다. 슬라이딩 모드 제어기(110)는 공칭 제어 신호()를 관측기(120) 및 전류 생성기(130)에 제공할 수 있다.
수학식 3에서 슬라이딩 표면 값()의 절대 값()이 증가하는 경우, 도달 함수()는 에 수렴할 수 있고, 이는 k 보다 클 수 있다. 이는, 도달 함수( )가 도달 단계에서 증가하여 슬라이딩 표면에 접근하는 도달 시간이 단축되었다는 것을 의미할 수 있다. 반면, 슬라이딩 표면 값()의 절대 값()이 감소하는 경우, 도달함수()는 값에 수렴할 수 있다. 이는, 각속도에 대한 상태 에러 값()이 감소하는 경우, 0으로 수렴되는 것을 의미할 수 있다.
관측기(120)는 회전자의 각속도()를 연산 장치(50, 도 1 참조)로부터 제공받을 수 있고, 공칭 제어 신호()를 슬라이딩 모드 제어기(110)로부터 제공받을 수 있다. 관측기(120)는 회전자의 각속도() 및 공칭 제어 신호()를 이용하여 외란을 추정할 수 있다. 여기에서, 외란 추정 값은 전동기 제어 시스템의 파라미터의 불확실성 및 외부 부하 토크로 구성될 수 있다. 관측기(120)는 외란 추정 값을 전류 생성기(130)에 제공할 수 있다.
전류 생성기(130)는 공칭 제어 신호()를 슬라이딩 모드 제어기(110)로부터 제공받을 수 있고, 외란 추정 값을 관측기(120)로부터 제공받을 수 있다. 전류 생성기(130)는 공칭 제어 신호() 및 외란 추정 값을 기초로 q축 기준 신호를 생성할 수 있다. 전류 생성기(130)는 다음 수학식 5를 통해하여 q축 기준 신호를 생성할 수 있다.
[수학식 5]
제1 좌표 변환기(140)는 3상 전류()를 전류 검출기(40, 도1 참조)로부터 제공받을 수 있다. 제1 좌표 변환기(140)는 3상 전류()를 dq축 전류()로 변환할 수 있다. 제1 좌표 변환기(140)는 dq축 전류()를 전류 제어기(150)로 제공할 수 있다.
전류 제어기(150)는 d축 기준 전류()를 외부로부터 제공받을 수 있고, q축 기준 전류()를 전류 생성기(130)로부터 제공받을 수 있으며, dq축 전류()를 제1 좌표 변환기(140)로부터 제공받을 수 있다. 일 실시예에서, d축 기준 전류()는 0일 수 있다. 전류 제어기(150)는 d축 기준 전류(), q축 기준 전류() 및 dq축 전류()를 기초로 dq축 전압()을 생성할 수 있다. 일 실시예에서, 전류 제어기(150)는 PI(Proportional Integral) 제어기일 수 있다. 전류 제어기(150)는 dq축 전압()을 제2 좌표 변환기(160)에 제공할 수 있다.
제2 좌표 변환기(160)는 dq축 전압()을 전류 제어기(150)로부터 제공받을 수 있다. 제2 좌표 변환기(160)는 dq축 전압()을 3상의 교류 신호 중 2 개의 상에 해당하는 2상 전압(, )으로 변환할 수 있다. 제2 좌표 변환기(160)는 2상 전압(,)을 펄스 진폭 변조기(170)에 제공할 수 있다.
펄스 진폭 변조기(170)는 2상 전압(,)을 제2 좌표 변환기(160)로부터 제공받을 수 있다. 펄스 진폭 변조기(170)는 전압(,)을 변환하여 제어 펄스 신호()를 생성할 수 있다. 펄스 진폭 변조기(170)는 제어 펄스 신호()를 인버터(20)에 제공할 수 있다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기의 블록도이다.
도 3을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기(200)는 제1 연산부(210), 제2 연산부(220), 제3 연산부(230), 제4 연산부(240), 제5 연산부(250) 및 제6 연산부(260)를 포함할 수 있다. 관측기(200)는 제5 연산부(250)에서 생성되는 제1 피드백 신호()가 제2 연산부(220)에 제공되고, 제6 연산부(260)에서 생성되는 제2 피드백 신호()가 제3 연산부(230)로 제공되는 피드백 제어 회로일 수 있다.
제1 연산부(210)는 승산 유닛들(211, 212) 및 가산 유닛(213)을 포함할 수 있다. 승산 유닛(211)은 공칭 제어 신호()를 슬라이딩 모드 제어기(110, 도 2 참조)로부터 제공받을 수 있다. 승산 유닛(211)은 공칭 제어 신호()와 토크 상수()를 승산할 수 있고, 승산된 공칭 제어 신호()를 가산 유닛(213)에 제공할 수 있다.
승산 유닛(212)은 회전자의 각속도()를 연산 장치(50, 도 1 참조)로부터 제공받을 수 있다. 승산 유닛(212)은 회전자의 각속도()와 마찰 계수()를 승산할 수 있고, 승산된 각속도()를 가산 유닛(213)에 제공할 수 있다.
가산 유닛(213)은 승산된 공칭 제어 신호() 및 승산된 각속도()를 승산 유닛들(211, 212)로부터 제공받을 수 있다. 가산 유닛(213)은 승산된 공칭 제어 신호() 및 승산된 각속도()를 기초로 제1 관측 신호()를 생성할 수 있다. 가산 유닛(213)은 승산된 공칭 제어 신호()에서 승산된 각속도()를 차감하는 방식으로 제1 관측 신호()를 생성할 수 있다. 제1 관측 신호()는 다음 수학식 6과 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 6]
제2 연산부(220)는 가산 유닛(221) 및 적분 유닛(222)을 포함할 수 있다. 가산 유닛(221)은 제1 관측 신호()를 제1 연산부(210)로부터 제공받을 수 있고, 제1 피드백 신호()를 제5 연산부(250)로부터 제공받을 수 있다. 가산 유닛(221)은 제1 관측 신호()와 제1 피드백 신호()에 대한 합산을 수행하여 제2 관측 신호()를 생성할 수 있다. 가산 유닛(221)은 제2 관측 신호()를 적분 유닛(222)에 제공할 수 있다. 적분 유닛(222)은 제2 관측 신호()를 가산 유닛(221)으로부터 제공받을 수 있다. 적분 유닛(222)은 제2 관측 신호()에 대한 적분을 수행하여, 제3 관측 신호()를 생성할 수 있다. 제3 관측 신호()는 다음 수학식 7과 같을 수 있다.
[수학식 7]
제3 연산부(230)는 회전자의 각속도()를 연산 장치(50)로부터 제공받을 수 있고, 공칭 제어 신호()를 슬라이딩 모드 제어기(110)로부터 제공받을 수 있다. 또한, 제3 연산부(230)는 제2 피드백 신호()를 제6 연산부(260)로부터 제공받을 수 있다. 제3 연산부(230)는 각속도(), 공칭 제어 신호() 및 제2 피드백 신호()를 기초로 제3 관측 신호()의 상한 값 및 하한 값을 연산할 수 있다. 제3 관측 신호의 상한 값 및 하한 값은 다음 수학식 8 및 9와 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 8]
[수학식 9]
제3 연산부(230)는 제3 관측 신호(iO3)의 상한 값(sat up ) 및 하한 값(sat low )을 제4 연산부(240)에 제공할 수 있다.
제4 연산부(240)는 제3 관측 신호()를 제2 연산부(220)로부터 제공받을 수 있고, 제3 관측 신호()의 상한 값(sat up ) 및 하한 값(sat low )을 제3 연산부(230)로부터 제공받을 수 있다. 제4 연산부(240)는 제3 관측 신호()를 포화시켜 제4 관측 신호()를 생성할 수 있다. 제4 관측 신호()는 다음 수학식 9와 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 9]
제5 연산부(250)는 가산 유닛(251) 및 승산 유닛(252)을 포함할 수 있다. 가산 유닛(251)은 제3 관측 신호() 및 제4 관측 신호()를 기초로 제5 관측 신호를 생성할 수 있다. 제5 관측 신호는 다음 수학식 10과 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 10]
수학식 10에서, 는 제5 관측 신호일 수 있다. 예를 들어, 제3 관측 신호()와 제4 관측 신호()가 동일한 경우, 제5 관측 신호()는 0일 수 있다. 가산 유닛(251)은 제5 관측 신호()를 승산 유닛(252)에 제공할 수 있다.
승산 유닛(252)은 제5 관측 신호()를 가산 유닛(251)로부터 제공받을 수 있다. 승산 유닛(252)은 제5 관측 신호()와 각속도 상수()를 승산하여 제1 피드백 신호()를 생성할 수 있다. 승산 유닛(252)은 제1 피드백 신호()를 제2 연산부(220)에 제공할 수 있다.
제6 연산부(260)는 가산 유닛(261) 및 승산 유닛들(262, 263)을 포함할 수 있다. 가산 유닛(261)은 제4 연산부(240)로부터 제4 관측 신호()를 제공받을 수 있고, 승산 유닛(262)로부터 승산된 각속도()를 제공받을 수 있다. 가산 유닛(261)은 제4 관측 신호() 및 승산된 각속도()를 기초로 제6 관측 신호(O)를 생성할 수 있다. 가산 유닛(261)은 제4 관측 신호()에서 승산된 각속도()를 차감하는 방식으로 제6 관측 신호()를 생성할 수 있다. 가산 유닛(261)은 제6 관측 신호()를 승산 유닛들(262, 263)에 제공할 수 있다.
승산 유닛(262)은 제6 관측 신호()를 가산 유닛(261)으로부터 제공받을 수 있다. 승산 유닛(262)은 제6 관측 신호()와 공칭 파라미터()를 승산하여 제2 피드백 신호()를 생성할 수 있다. 승산 유닛(262)은 제2 피드백 신호()를 제3 연산부(230)에 제공할 수 있다.
승산 유닛(263)은 제6 관측 신호()를 가산 유닛(261)으로부터 제공받을 수 있다. 승산 유닛(262)은 제6 관측 신호()와 외란 상수(L)를 승산하여 외란 추정 값을 생성할 수 있다. 외란 추정 값은 다음 수학식 11과 같이 나타낼 수 있다.
[수학식 11]
도 4는 본 개시의 일 실시예에 따른 제어 방법의 흐름도이다.
도 4를 참조하면, 제어 장치(10)는 슬라이딩 표면 값() 및 각속도에 대한 상태 에러 값()을 획득할 수 있다(S410). 제어 장치(10)는 외부로부터 기준 각속도()를 제공받을 수 있고, 회전자의 각속도()를 연산 장치(50)로부터 제공받을 수 있다. 제어 장치(10)는 기준 각속도() 및 회전자의 각속도()를 기초로 슬라이딩 표면 값() 및 각속도에 대한 상태 에러 값()을 획득할 수 있다. 제어 장치(10)는 수학식 1 및 2(도 2 참조)를 사용하여 슬라이딩 표면 값() 및 각속도에 대한 상태 에러 값()을 획득할 수 있다.
제어 장치(10)는 공칭 제어 신호()를 생성할 수 있다(S420). 제어 장치(10)는 슬라이딩 표면 값() 및 속도 에러 값()을 기초로 수학식 3(도 2 참조)과 같은 도달 함수()를 획득할 수 있다. 제어 장치(10)는 각속도에 대한 상태 에러 값(), 슬라이딩 표면 값() 및 도달 함수()를 기초로 수학식 4(도 2 참조)와 같은 공칭 제어 신호()를 획득할 수 있다.
제어 장치(10)는 외란 추정 값(d)을 획득할 수 있다(S430). 제어 장치(10)는 공칭 제어 신호() 및 회전자의 각속도()를 기초로 외란 추정 값()을 획득할 수 있다. 제어 장치(10)는 수학식 11을 이용하여 외란 추정 값()을 획득할 수 있다.
제어 장치(10)는 q축 기준 신호()를 생성할 수 있다(S440). 제어 장치(10)는 공칭 제어 신호() 및 외란 추정 값(d)을 기초로 q축 기준 신호()를 생성할 수 있다. 제어 장치(10)는 수학식 5를 이용하여 q축 기준 신호()를 생성할 수 있다.
도 5는 전동기의 가속도의 크기가 큰 경우, 기존의 제어 방식과 본 발명에 따른 제어 방식의 차이를 나타내는 시뮬레이션 결과에 대한 도면이다. 도 6은 전동기의 가속도의 크기가 작은 경우, 기존의 제어 방식과 본 발명에 따른 제어 방식의 차이를 나타내는 시뮬레이션 결과에 대한 도면이다. 도 7은 외부의 로드가 변경된 경우, 기존의 제어 방식과 본 발명에 따른 제어 방식의 차이를 나타내는 시뮬레이션 결과에 대한 도면이다. 여기에서, 외부의 부하가 변경된 경우는 로드에 부하를 설치하여 토크를 발생시킨 경우일 수 있다.
도 5 내지 도 10을 참조하면, 오버슈트, 채터링, 추정 방해 여부, 최대 에러 값 및 속도 응답성에 대해, 기존의 PI 제어 방식으로 설계한 경우, 기존의 슬라이딩 모드 제어 방식으로 설계한 경우, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기와 기존의 관측기를 결합하여 설계한 경우 및 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기와 및 관측기를 결합하여 설계한 경우를 비교한 시뮬레이션 결과가 도시되어 있다. 시뮬레이션에 사용된 파라미터는 다음 표 1과 같다.
Parameter | Value | Parameter | Value |
Rate voltage | 24 V | Limited current | ±6.5 A |
Rate speed | 2500 rpm | Encoder Lines | 2500 PPR |
Torque constant | 0.0613 N.m/A | Pole pairs | 5 |
, | 1.13 mH | R | 0.4 Ω |
1.2Х10 | 54.2Х10 |
도 5 및 도 6의 속도 응답성에 대한 데이터를 참조하면, 기존의 PI 제어 방식에 따라 설계한 경우 및 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기와 기존의 관측기를 결합하여 설계한 경우에는 오버 슈트가 발생하나, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기와 및 관측기를 결합하여 설계한 경우에는 오버 슈트가 발생하지 않음을 확인할 수 있다. 도 5의 전류에 대한 데이터를 참조하면, 기존의 슬라이딩 전동기 제어 방식에 따라 설계한 경우에는 채터링이 발생하나, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기와 및 관측기를 결합하여 설계한 경우에는 채터링이 발생하지 않음을 확인할 수 있다. 전동기의 가속도의 크기가 큰 경우, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 관측기를 결합하여 설계하는 경우 기존의 방식에 따라 설계한 경우와 달리 오버슈트 및 채터링이 발생하지 않음을 확인할 수 있다.
도 7 및 도 8의 속도 응답성에 대한 데이터를 참조하면, 기존의 제어 방식에 따라 설계한 경우 및 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 관측기를 결합하여 설계하는 경우 모두 오버 슈트가 발생하지 않음을 확인할 수 있다. 도 6의 속도 에러 값에 대한 데이터를 참조하면, 기존의 PI 제어 방식에 따라 설계한 경우, 채터링은 발생하지 않았으나 속도 에러 값이 60rpm으로 큰 것을 확인할 수 있다. 기존의 슬라이딩 전동기 제어 방식에 따라 설계한 경우 속도 에러 값은 25rpm으로 크지 않았으나, 채터링이 발생하는 것을 확인할 수 있다. 이와 달리, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기와 및 관측기를 결합하여 설계한 경우 속도 에러 값이 30rpm으로 크지 않고, 채터링이 발생하지 않음을 확인할 수 있다. 전동기의 가속도의 크기가 큰 경우, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 기존의 관측기를 결합한 경우 및 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 관측기를 결합하여 설계하는 경우 기존의 방식에 따라 설계한 경우와 전류 에러 값이 작고 채터링이 발생하지 않음을 확인할 수 있다.
도 9 및 도 10의 속도 응답성에 대한 데이터를 참조하면, PI 제어 방식에 따라 설계한 경우에 채터링은 발생하지 않으나, 응답성이 느린 것을 확인할 수 있고, 슬라이딩 전동기 제어 방식에 따라 설계한 경우, 채터링이 발생하는 것을 확인할 수 있다. 이와 달리, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 기존의 관측기를 결합하여 설계하는 경우 및 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 관측기를 결합하여 설계하는 경우에는 채터링이 발생하지 않고 응답성이 빠른 것을 확인할 수 있다.
도 9 및 도 10의 속도 에러 값에 대한 데이터를 참조하면, 기존의 슬라이딩 전동기 제어 방식에 따라 설계한 경우 채터링이 발생하나, 이와 달리, 기존의 PI 제어 방식에 따라 설계하는 경우, 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 기존의 관측기를 결합하여 설계하는 경우 및 본 발명의 일 실시예에 따른 슬라이딩 모드 제어기 및 관측기를 결합하여 설계하는 경우에는 채터링이 발생하지 않고 응답성이 빠른 것을 확인할 수 있다.
도 11은 기존의 관측기와 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기의 안정성의 차이를 나타내는 시뮬레이션 결과에 대한 도면이다.
도 11은 기존의 관측기를 사용한 경우와 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기를 사용한 경우, 외란에 대한 성능 안전성에 대해서 평가한 도면이다. 기존의 관측기를 사용한 경우 외란 추정 값(d)은 5.3 Nm으로 측정되었고, 본 발명의 일 실시예에 따른 관측기를 사용한 경우 외란 추정 값(d)은 0.49 Nm으로 측정된 것을 확인할 수 있다. 따라서, 기존의 방법에 비해 상당히 안정적으로 개선된 것을 확인할 수 있다.
본 발명에서 사용되는 대부분의 용어는 해당 분야에서 널리 사용되는 일반적인 것들에서 선택되지만, 일부 용어는 출원인에 의해 임의로 선택되며 그 의미는 필요에 따라 다음 설명에서 자세히 서술한다. 따라서 본 발명은 용어의 단순한 명칭이나 의미가 아닌 용어의 의도된 의미에 근거하여 이해되어야 한다.
본 발명은 본 발명의 필수적 특징을 벗어나지 않는 범위에서 다른 특정한 형태로 구체화될 수 있음은 당업자에게 자명하다. 따라서, 상술한 상세한 설명은 모든 면에서 제한적으로 해석되어서는 아니 되고 예시적인 것으로 고려되어야 한다. 본 발명의 범위는 첨부된 청구항의 합리적 해석에 의해 결정되어야 하고, 본 발명의 등가적 범위 내에서의 모든 변경은 본 발명의 범위에 포함된다.
Claims (13)
- 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 제공받는 단계;
상기 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 기초로 슬라이딩 표면 값 및 각속도에 대한 상태 에러 값을 획득하는 단계;
상기 슬라이딩 표면 값 및 상기 각속도에 대한 상태 에러 값을 기초로 공칭 제어 신호를 생성하는 단계;
상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 외란 추정 값을 획득하는 단계; 및
상기 외란 추정 값을 기초로 q축 기준 신호를 생성하는 단계를 포함하는, 전동기 제어 방법. - 제1항에 있어서,
상기 공칭 제어 신호를 생성하는 단계는,
상기 회전자의 각속도 및 상기 기준 각속도를 기초로 도달 함수를 획득하는 단계를 더 포함하는, 전동기 제어 방법. - 제1항에 있어서,
상기 외란 추정 값을 획득하는 단계는,
상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 제1 관측 신호를 생성하는 단계;
상기 제1 관측 신호 및 제1 피드백 신호를 기초로 제2 관측 신호를 생성하는 단계;
상기 제2 관측 신호를 기초로 제3 관측 신호를 생성하는 단계;
상기 제3 관측 신호 및 상기 제3 관측 신호의 상한 값 및 하한 값을 기초로 제4 관측 신호를 생성하는 단계; 및
상기 제4 관측 신호를 기초로 외란 추정 값을 획득하는 단계를 포함하는, 전동기 제어 방법. - 제3항에 있어서,
상기 제3 관측 신호를 생성하는 단계는,
상기 제2 관측 신호를 적분하는 단계를 포함하는, 전동기 제어 방법. - 제3항에 있어서,
상기 제4 관측 신호를 생성하는 단계는,
상기 제3 관측 신호 및 제2 피드백 신호를 기초로 상기 제3 관측 신호의 상한 값 및 하한 값을 추정하는 단계; 및
상기 상한 값 및 상기 하한 값을 기초로 상기 제3 관측 신호를 포화시키는 단계를 포함하는, 전동기 제어 방법. - 제5항에 있어서,
상기 제2 피드백 신호는 상기 제4 관측 신호를 기초로 생성하는, 전동 기 제어 방법. - 제3항에 있어서,
상기 제1 피드백 신호는,
상기 제3 관측 신호 및 상기 제4 관측 신호를 기초로 생성하는, 전동기 제어 방법. - 외부로부터 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 제공받아, 상기 회전자의 각속도 및 기준 각속도를 기초로 슬라이딩 표면 값 및 각속도에 대한 상태 에러 값을 획득하고, 상기 슬라이딩 표면 값 및 상기 각속도에 대한 상태 에러 값을 기초로 공칭 제어 신호를 생성하는 슬라이딩 모드 제어기;
외부로부터 상기 기준 각속도를 제공받고 및 상기 공칭 제어 신호를 상기 슬라이딩 모드 제어기로부터 제공받아, 상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 외란 값을 추정하는 관측기; 및
상기 공칭 제어 신호를 슬라이딩 모드 제어기로부터 제공받고, 상기 외란 추정 값을 상기 관측기로부터 제공받아, 상기 공칭 제어 신호 및 상기 외란 추정 값을 기초로 q축 기준 신호를 생성하는 전류 생성기를 포함하는, 전동기 제어 장치. - 제8항에 있어서,
상기 슬라이딩 모드 제어기는.
상기 회전자의 각속도 및 상기 기준 각속도를 기초로 도달 함수를 획득하는, 전동기 제어 장치. - 제8항에 있어서,
상기 관측기는,
상기 기준 각속도 및 상기 공칭 제어 신호를 기초로 제1 관측 신호를 생성하고, 상기 제1 관측 신호 및 제1 피드백 신호를 기초로 제2 관측 신호를 생성하고, 상기 제2 관측 신호를 기초로 제3 관측 신호를 생성하고, 상기 제3 관측 신호 및 상기 제3 관측 신호의 상한 값 및 하한 값을 기초로 제4 관측 신호를 생성하고, 상기 제4 관측 신호를 기초로 상기 외란을 추정하는 전동기 제어 장치. - 제10항에 있어서,
상기 관측기는,
상기 제2 관측 신호를 적분하여 상기 제3 관측 신호를 생성하는 전동기 제어 장치. - 제10항에 있어서,
상기 관측기는,
상기 제3 관측 신호 및 제2 피드백 신호를 기초로 상기 제3 관측 신호의 상한 값 및 하한 값을 추정하고, 상기 상한 값 및 상기 하한 값을 기초로 상기 제3 관측 신호를 포화시켜 상기 제4 관측 신호를 생성하는, 전동기 제어 장치. - 제12항에 있어서,
상기 관측기는,
상기 제4 관측 신호를 기초로 상기 제2 관측 신호를 생성하는, 전동기 제어 장치.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020210150714A KR102585097B1 (ko) | 2021-11-04 | 2021-11-04 | 전동기 제어 방법 및 장치 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020210150714A KR102585097B1 (ko) | 2021-11-04 | 2021-11-04 | 전동기 제어 방법 및 장치 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20230064992A true KR20230064992A (ko) | 2023-05-11 |
KR102585097B1 KR102585097B1 (ko) | 2023-10-06 |
KR102585097B9 KR102585097B9 (ko) | 2023-12-08 |
Family
ID=86379387
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020210150714A KR102585097B1 (ko) | 2021-11-04 | 2021-11-04 | 전동기 제어 방법 및 장치 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR102585097B1 (ko) |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20050033103A (ko) * | 2003-10-04 | 2005-04-12 | 학교법인 인하학원 | 적응 적분 바이너리 관측기를 이용한 영구자석 동기전동기제어장치 및 그 제어방법 |
KR20210047629A (ko) * | 2019-10-22 | 2021-04-30 | 한국전기연구원 | 확장된 슬라이딩 모드 관측기를 이용한 spmsm 구동 시스템 기계 파라미터 추정 장치 및 방법 |
-
2021
- 2021-11-04 KR KR1020210150714A patent/KR102585097B1/ko active IP Right Grant
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20050033103A (ko) * | 2003-10-04 | 2005-04-12 | 학교법인 인하학원 | 적응 적분 바이너리 관측기를 이용한 영구자석 동기전동기제어장치 및 그 제어방법 |
KR20210047629A (ko) * | 2019-10-22 | 2021-04-30 | 한국전기연구원 | 확장된 슬라이딩 모드 관측기를 이용한 spmsm 구동 시스템 기계 파라미터 추정 장치 및 방법 |
Non-Patent Citations (2)
Title |
---|
An Improved Sliding Mode Control Using Disturbance Torque Observer for Permanent Magnet Synchronous Motor, IEEE Access, Vol.7, pp.36691-36701, 07 March 2019. 1부.* * |
Finite-Time Nonlinear Disturbance Observer Based Discretized Integral Sliding Mode Control for PMSM Drives, Journal of Power Electronics, Vol.18, No.4, pp.1075-1085, July 2018. 1부.* * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR102585097B1 (ko) | 2023-10-06 |
KR102585097B9 (ko) | 2023-12-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5580384B2 (ja) | 永久磁石同期電動機駆動システムのパラメータ推定装置 | |
JP4284355B2 (ja) | 永久磁石モータの高応答制御装置 | |
KR20170033578A (ko) | 유도 전동기의 제정수 추정 방법 | |
TW200524265A (en) | Controller for synchronous motor, electric appliance and module | |
JP2001309697A (ja) | 電動機制御装置 | |
KR101629059B1 (ko) | 유도전동기의 파라미터 추정장치 | |
JP2008043058A (ja) | 同期モータ制御装置とその制御方法 | |
JPH1189297A (ja) | 電力変換装置 | |
JP2013150498A (ja) | 同期電動機の制御装置及び制御方法 | |
JP5499594B2 (ja) | 永久磁石形同期電動機の制御装置 | |
JP2009290962A (ja) | 永久磁石形同期電動機の制御装置 | |
KR102585097B1 (ko) | 전동기 제어 방법 및 장치 | |
CN110235355B (zh) | 感应电动机的速度推测方法和使用它的电力转换装置 | |
JP2008099444A (ja) | 同期モータ制御装置とその制御方法 | |
JP2016220364A (ja) | 永久磁石同期電動機の制御装置 | |
JP7251424B2 (ja) | インバータ装置及びインバータ装置の制御方法 | |
JP6848680B2 (ja) | 同期電動機の制御装置 | |
CN110114969B (zh) | 动力产生装置 | |
JP2022045784A (ja) | 電力変換装置 | |
JP2007082380A (ja) | 同期モータ制御装置 | |
JP2009284557A (ja) | 永久磁石形同期電動機の制御装置 | |
KR100857097B1 (ko) | 퍼지 속도 보상기를 이용한 전동기 제어장치 및 그 방법 | |
JP4710358B2 (ja) | 誘導電動機の制御方法 | |
JP6573213B2 (ja) | 永久磁石形同期電動機の制御装置 | |
JP7220074B2 (ja) | モータ制御装置およびモータ制御方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
E902 | Notification of reason for refusal | ||
E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
G170 | Re-publication after modification of scope of protection [patent] |