KR20230029864A - 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법 - Google Patents

탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법 Download PDF

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KR20230029864A
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hot
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유키 도지
가즈키 엔도
히데카즈 미나미
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제이에프이 스틸 가부시키가이샤
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Abstract

강판의 기계 특성을 변화시키지 않고, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조하는 것이 가능한, 강판의 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법을 제공하는 것. 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일을 수용하는 수용부와, 상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는, 탈수소 장치.

Description

탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법
본 발명은, 자동차, 가전 제품, 및 건재 등의 산업 분야에서 사용되는 부재로서 바람직한 강판을 제조하기 위한 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템에 관한 것이다. 특히, 본 발명은, 강 중에 내재하는 확산성 수소량이 적은 내수소 취화가 우수한 강판을 얻기 위한 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법에 관한 것이다.
고강도 강판에 특유의 우려점으로서, 강판에 침입한 수소에서 기인하여 강판이 취화되는 것이 알려져 있다 (수소 취화). 연속 어닐링 장치 및 연속 용융 아연 도금 장치를 사용하여 강판에 어닐링을 실시하는 경우, 어닐링로에는, 종종 환원성 또는 비산화성의 가스로서 사용되는 H2-N2 혼합 가스가 도입된다. 그 H2-N2 혼합 가스 중에 있어서의 어닐링이 원인으로, 강 중에 수소가 침입한다. 또, 자동차용의 강판에서는, 자동차의 사용 환경하에서 진행되는 부식 반응에 의해, 수소가 발생하고, 강 중에 침입한다. 강 중에 침입한 확산성 수소를 충분히 저감시키지 않으면, 확산성 수소에서 기인하여, 강판이 수소 취화되어, 지연 파괴가 발생할 우려가 있다.
종래, 강 중의 확산성 수소량을 저감시키는 방법에 대해 다양한 검토가 이루어져 왔다. 예를 들어, 특허문헌 1 에는, 어닐링 처리 및 신장 압연 후에 시효 처리를 실시함으로써, 강 중에 트랩되는 수소량을 저감시키는 방법이 개시되어 있다. 또, 확산성 수소를 저감시키는 방법으로서, 어닐링 후의 강판을 실온에서 장시간 방치하여, 강판 표면으로부터 확산성 수소를 탈리시키는 방법이 알려져 있다. 특허문헌 2 에는, 냉간 압연 후 어닐링을 실시한 강판을, 50 ℃ 이상 300 ℃ 이하의 온도역 내에서 1800 s 이상 3200 s 이하 유지함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시키는 방법이 개시되어 있다.
일본 특허공보 제6562180호 국제공개 제2019/188642호 명세서
그러나, 특허문헌 1, 2 에 기재된 방법에 있어서는, 어닐링 후의 가열 유지에 의해 조직 변화가 일어날 우려가 있기 때문에, 특허문헌 1, 2 에 기재된 방법을 다른 강판에 대하여 적용하는 것이 곤란하였다. 또, 실온에 있어서 강판을 방치하는 방법에 있어서는, 장시간 강판을 방치할 필요가 있어, 생산성이 낮다.
본 발명은, 이러한 사정을 감안하여 이루어진 것으로서, 강판의 기계 특성을 변화시키지 않고, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조하는 것이 가능한, 강판의 탈수소 장치 및 강판의 제조 시스템, 그리고 강판의 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
본 발명자들은, 상기한 과제를 달성하기 위해, 예의 검토를 거듭한 결과, 강판에 대하여 소정의 조건하에서 음파를 조사하면, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜 수소 취화를 억제할 수 있는 것을 지견하였다. 이것은, 이하의 메커니즘에 의한 것으로 추측된다. 강판에 음파를 조사하여 강판을 강제적으로 미진동시킴으로써, 강판에 반복하여 굽힘 변형이 부여된다. 그 결과, 강판의 두께 중심부에 비해 표면의 격자 간격이 확장된다. 강판 중의 수소는, 격자 간격이 넓고 포텐셜 에너지가 낮은 강판 표면을 향하여 확산되고, 당해 표면으로부터 탈리된다.
본 발명은, 상기 지견에 기초하여 이루어진 것이다. 즉, 본 발명의 요지 구성은 이하와 같다.
[1] 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일을 수용하는 수용부와,
상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는, 탈수소 장치.
[2] 상기 강판 코일의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록, 상기 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도와 상기 음파 조사 장치의 위치가 설정된, 상기 [1] 에 기재된 탈수소 장치.
[3] 상기 강판 코일을 가열하면서 상기 음파를 조사하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 상기 [1] 또는 [2] 에 기재된 탈수소 장치.
[4] 강판 코일로부터 강대를 불출하는 불출 장치와,
상기 강대를 통판시키는 통판 장치와,
상기 강대를 권취하는 권취 장치와,
상기 통판 장치를 통판 중인 상기 강대에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는, 탈수소 장치.
[5] 상기 강대의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록, 상기 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도와 상기 음파 조사 장치의 위치가 설정된, 상기 [4] 에 기재된 탈수소 장치.
[6] 상기 강대를 가열하면서 상기 음파를 조사하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 상기 [4] 또는 [5] 에 기재된 탈수소 장치.
[7] 상기 탈수소 장치의 외부로 상기 음파가 누출되는 것을 방지하는 흡음부를 추가로 갖는, 상기 [1] 내지 [5] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치.
[8] 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와,
상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와,
상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는 상기 [1] 내지 [7] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
[9] 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와,
상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와,
상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는 상기 [1] 내지 [7] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
[10] 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와,
상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는 상기 [1] 내지 [7] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
[11] 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하는 어닐링 전 (前) 불출 장치와,
상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와,
상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와,
상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는 상기 [1] 내지 [7] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
[12] 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와,
상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와,
상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는 상기 [1] 내지 [7] 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
[13] 상기 도금 장치가 용융 아연 도금 장치인, 상기 [12] 에 기재된 강판의 제조 시스템.
[14] 상기 도금 장치가, 용융 아연 도금 장치와, 이것에 이어지는 합금화로를 포함하는, 상기 [12] 에 기재된 강판의 제조 시스템.
[15] 상기 도금 장치가 전기 도금 장치인, 상기 [12] 에 기재된 강판의 제조 시스템.
[16] 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일에 대하여, 그 강판 코일의 표면에서의 음압이 30 dB 이상이 되도록 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
[17] 상기 음파 조사 공정은, 상기 강판 코일을 300 ℃ 이하로 유지하며 실시되는, 상기 [16] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[18] 강판 코일로부터 강대를 불출하는 공정과,
상기 강대를 통판시키는 통판 공정과,
상기 강대를 권취하여 제품 코일로 하는 공정을 갖고, 상기 통판 공정은, 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 표면에 있어서의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록 음파를 조사하는 음파 조사 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
[19] 상기 음파 조사 공정은, 상기 강대를 300 ℃ 이하로 유지하며 실시되는, 상기 [18] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[20] 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과,
상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [16] 내지 [19] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[21] 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 공정과,
상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [16] 내지 [19] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[22] 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [16] 내지 [19] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[23] 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하는 공정과,
상기 냉연 강판 또는 상기 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판을 얻는 공정과,
상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [16] 내지 [19] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[24] 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 공정과,
상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는, 상기 [16] 내지 [19] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[25] 상기 도금 공정이 용융 아연 도금 공정을 포함하는, 상기 [24] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[26] 상기 도금 공정이, 용융 아연 도금 공정과, 이것에 이어지는 합금화 공정을 포함하는, 상기 [24] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[27] 상기 도금 공정이 전기 도금 공정을 포함하는, 상기 [24] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[28] 상기 제품 코일이, 590 ㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판으로 이루어지는, 상기 [16] 내지 [27] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[29] 상기 제품 코일이, 질량％ 로,
C : 0.030 ％ 이상 0.800 ％ 이하,
Si : 0.01 ％ 이상 3.00 ％ 이하,
Mn : 0.01 ％ 이상 10.00 ％ 이하,
P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하,
S : 0.0001 ％ 이상 0.0200 ％ 이하,
N : 0.0005 ％ 이상 0.0100 ％ 이하 및
Al : 2.000 ％ 이하
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 하지 강판을 포함하는, 상기 [16] 내지 [28] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[30] 상기 성분 조성은, 또한 질량％ 로,
Ti : 0.200 ％ 이하,
Nb : 0.200 ％ 이하,
V : 0.500 ％ 이하,
W : 0.500 ％ 이하,
B : 0.0050 ％ 이하,
Ni : 1.000 ％ 이하,
Cr : 1.000 ％ 이하,
Mo : 1.000 ％ 이하,
Cu : 1.000 ％ 이하,
Sn : 0.200 ％ 이하,
Sb : 0.200 ％ 이하,
Ta : 0.100 ％ 이하,
Ca : 0.0050 ％ 이하,
Mg : 0.0050 ％ 이하,
Zr : 0.0050 ％ 이하 및
REM : 0.0050 ％ 이하로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종의 원소를 추가로 함유하는, 상기 [29] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[31] 상기 제품 코일은, 질량％ 로,
C : 0.001 ％ 이상 0.400 ％ 이하,
Si : 0.01 ％ 이상 2.00 ％ 이하,
Mn : 0.01 ％ 이상 5.00 ％ 이하,
P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하,
S : 0.0001 ％ 이상 0.0200 ％ 이하,
Cr : 9.0 ％ 이상 28.0 ％ 이하,
Ni : 0.01 ％ 이상 40.0 ％ 이하,
N : 0.0005 ％ 이상 0.500 ％ 이하 및
Al : 3.000 ％ 이하
를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 스테인리스 강판을 포함하는, 상기 [16] 내지 [28] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
[32] 상기 성분 조성이, 또한, 질량％ 로,
Ti : 0.500 ％ 이하,
Nb : 0.500 ％ 이하,
V : 0.500 ％ 이하,
W : 2.000 ％ 이하,
B : 0.0050 ％ 이하,
Mo : 2.000 ％ 이하,
Cu : 3.000 ％ 이하,
Sn : 0.500 ％ 이하,
Sb : 0.200 ％ 이하,
Ta : 0.100 ％ 이하,
Ca : 0.0050 ％ 이하,
Mg : 0.0050 ％ 이하,
Zr : 0.0050 ％ 이하 및
REM : 0.0050 ％ 이하
로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종의 원소를 추가로 함유하는, 상기 [31] 에 기재된 강판의 제조 방법.
[33] 상기 제품 코일은 0.50 질량ppm 이하의 확산성 수소량을 갖는, 상기 [16] 내지 [32] 중 어느 한 항에 기재된 강판의 제조 방법.
본 발명에 의하면, 강판의 기계 특성을 변화시키지 않고, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조할 수 있다.
도 1 은, 음파 조사 장치의 구성의 일례를 나타내는 도면이다.
도 2 는, 실시형태 1 에 관련된 탈수소 장치의 구성의 일례를 설명하기 위한 개요도로서, (a) 는 탈수소 장치의 사시도, (b) 는 탈수소 장치를 측면 a 측에서 본 도면, (c) 는 탈수소 장치의 일례를 측면 b 에서 본 도면의 일례, (d) 는 탈수소 장치의 다른 예를 측면 b 에서 본 도면이다.
도 3 은, 실시형태 2 에 관련된 탈수소 장치의 구성의 일례를, 강판 코일의 권취축 방향에서 본 도면이다.
도 4 는, 실시형태 2 에 관련된 탈수소 장치에 대해, 불출된 강판에 대한 음파 조사 장치의 배치의 예를 나타내는 도면이다.
이하, 본 발명의 실시형태에 대해 설명한다. 본 발명은 이하의 실시형태에 한정되지 않는다. 본 명세서 중에 있어서,「∼」를 사용하여 나타내는 수치 범위는,「∼」의 전후에 기재되는 수치를 하한값 및 상한값으로서 포함하는 범위를 의미한다. 본 명세서에 있어서「강판」은, 열연 강판, 냉연 강판, 그것들을 추가로 어닐링한 어닐링 강판, 및 이것들의 표면에 도금 피막을 형성한 도금 강판을 포함하는 총칭이다. 「강판」의 형상은 한정되지 않고, 강판 코일 및 불출된 강대 모두가 포함된다.
본 탈수소 장치는, 강판에 음파를 조사하여, 강 중의 확산성 수소량을 저감시킨다. 본 탈수소 장치에 의하면, 강판에 대한 가열 처리를 필수로 하지 않는 점에서, 강판의 조직 특성을 변화시킬 우려도 없고, 강 중의 확산 수소량을 저감시킬 수 있다.
또, 본 강판의 제조 방법에 있어서는, 강판의 표면에서의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록 강판에 음파를 조사한다. 본 강판의 제조 방법에 의하면, 강판에 대한 가열 처리를 필수로 하지 않는 점에서, 강판의 조직 특성을 변화시킬 우려도 없고, 강 중의 확산 수소량을 저감시킬 수 있다.
여기서, 강판에 음파를 조사함으로써 강판의 내수소 취성을 향상시킬 수 있는 이유는 분명하지는 않지만, 본 발명자들은 이하와 같이 추찰한다.
즉, 강판에 대하여 소정의 조건에서 음파를 조사함으로서, 강판이 강제 가진 (加振) 된다. 이 강제 가진에 의한 굽힘 변형에서 기인하여, 강판의 격자 간격이 판두께 방향으로 확장 (인장)·수축 (압축) 을 반복한다. 강 중의 확산성 수소는, 보다 포텐셜 에너지가 낮은 인장측으로의 확산이 야기되기 때문에, 이 격자 간격의 확장·수축에 수반하여 확산성 수소의 확산이 촉진되고, 강판 내부와 표면을 잇는 확산성 수소의 확산 패스가 강제적으로 야기된다. 확산 패스가 강제적으로 형성된 확산성 수소는, 강판의 표면 근방에 있어서의 격자 간격이 확장된 타이밍에서, 표면을 지나 더욱 포텐셜 에너지적으로 유리한 강판 외부로 빠져나간다. 이와 같이, 강판에 대하여 소정의 조건에서 조사된 음파가, 강 중의 확산성 수소를 충분히 또한 효율적으로 저감시키므로, 강판의 수소 취화를 양호하고 또한 간편하게 억제할 수 있을 것으로 추찰된다.
이하에서는, (1) 강판 코일에 대하여 음파를 조사하는 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법, 그리고 (2) 강판 코일을 불출하고 다시 되감으면서, 불출된 강판에 음파를 조사하는 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법으로 나눠 설명을 실시한다.
＜실시형태 1＞
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치는, 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일 (C) 을 수용하는 수용부와, 상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는, 탈수소 장치이다. 강판의 제조에 있어서의 다양한 공정에 있어서, 강대는 권취되어 강판 코일이 된다.
또, 본 실시형태에 관련된 강판의 제조 방법은, 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일에 대하여, 그 강판 코일의 표면에서의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 공정을 포함한다. 강판의 제조에 있어서의 다양한 공정에 있어서, 강대는 권취되어 강판 코일이 된다.
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법에 있어서는, 이 강판 코일에 대하여 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 얻을 수 있다. 특히, 강판 코일에 있어서는, 강대에 굽힘 변형이 가해지고 있어 강대의 직경 방향 외측의 면의 격자 간격이 확장되어 있는 점에서, 직경 방향 외측을 향하여 수소의 확산 패스가 형성되기 쉬운 것으로 생각된다. 본 실시형태에 있어서는, 강판 코일에 대하여 음파를 조사함으로써, 직경 방향 외측의 면의 격자 간격이 확장된 상태의 강대에 대하여 추가로 미소 굽힘 변형을 가하게 되는 점에서, 보다 바람직하게 강 중의 확산성 수소를 저감시킬 수 있다.
[[음파 조사 장치]]
음파의 조사에는, 일반적인 음파 조사 장치를 사용할 수 있다. 도 1 에, 음파 조사 장치의 구성의 일례를 나타낸다. 도 1 에 나타내는 바와 같이, 일례에 있어서, 음파 조사 장치 (60) 는, 음압 제어기 (69) 와, 음파 발진기 (62) 와, 진동 변환자 (64) 와, 부스터 (66) 와, 호른 (68) 을 구비한다. 음파 발진기 (62) 는, 일반적인 주파수 (예를 들어 50 Hz 나 60 Hz) 의 전기 신호를 원하는 주파수의 전기 신호로 변환시켜, 진동 변환자 (64) 에 전달한다. 또한, 전압은 통상적으로 AC 200 ∼ 240 V 가 일반적인 바, 음파 발진기 (62) 내부에서 1000 V 부근까지 증폭된다. 음파 발진기 (62) 로부터 전달된 원하는 주파수의 전기 신호는, 진동 변환자 (64) 내부에 있는 피에조 압전 소자에 의해, 기계적 진동 에너지로 변환되고, 이 기계적 진동 에너지는 부스터에 전달된다. 부스터 (66) 는, 진동 변환자 (64) 로부터 전달된 진동 에너지의 진폭을 증폭 (혹은 최적의 진폭으로 변환) 시켜, 호른 (68) 에 전달한다. 호른 (68) 은, 부스터 (66) 로부터 전달된 진동 에너지에 지향성을 갖게 하여, 지향성을 가진 음파로서 공기 중에서 전파시키기 위한 부재이다. 일례에 있어서, 강판 코일을 향하여 지향성이 높은 음파를 조사하는 관점에서, 호른 (68) 은 원통상의 부재로 할 수 있다. 또한, 강판 코일 표면의 음압 레벨은 소음계 (70) 에서 검출되고, 음압 제어기 (69) 에 입력된다. 음압 제어기 (69) 는, 강판 코일 표면의 음압의 목표값과 소음계 (70) 에서 검출된 음압의 실제값을 비교하고, 실제값을 목표값에 일치시키도록, 부스터 (66) 를 통하여, 음압 레벨을 조절하고, 호른 (68) 으로부터 음파를 조사한다.
[[탈수소 장치]]
본 강판의 제조 방법에 있어서, 강판 코일에 대한 음파의 조사 방법은 특별히 한정되지 않는다. 일례로서, 강판 코일을 향하여 지향성이 높은 음파를 조사하는 관점에서, 호른 (68) 은 원통상의 부재로 할 수 있다. 도 2 에, 강판 코일에 대하여 음파를 조사하여 강 중의 확산성 수소를 저감시키기 위한 탈수소 장치의 일례를 나타낸다. 도 2(a) 는, 탈수소 장치 (300a) 의 사시도이다. 또한, 도 2(a) 에 있어서는, 탈수소 장치 (300a) 의 측면 a 측에서 본 가장 앞측의 수열의 호른 (68) 만을 도시하고 있다. 도 2(b) 는, 탈수소 장치 (300a) 를 측면 a 측에서 본 도면이다. 도 2(a) 및 도 2(b) 에 나타내는 바와 같이, 탈수소 장치 (300a) 는, 강판 코일 (C) 을 수용하기 위한 수용부 (80) 를 구비하고, 그 수용부 (80) 에 수용된 강판 코일 (C) 에 음파를 조사하는 호른 (68) 을 구비한다. 호른 (68) 의 수, 배치는 특별히 한정되지 않지만, 도 2 의 예에 있어서는, 강판 코일 (C) 의 주위를 둘러싸도록, 복수의 호른 (68) 이 배치되어 있다. 또한, 도 2(a) ∼ 도 2(d) 에 있어서는 도시하지 않지만, 각 호른 (68) 에는, 부스터 (66), 진동 변환자 (64), 음파 발진기 (62), 및 음압 제어기 (69) 가 이 순서로 결합되어 있고, 호른 (68) 으로부터 강판 코일 (C) 에 대하여 음파가 조사되게 되어 있다. 강판 코일 (C) 의 주위를 둘러싸도록, 복수의 호른 (68) 을 배치함으로써, 강판 코일 (C) 에 대하여 균일하게 음파를 조사할 수 있다. 도 2(a) 에 나타내는 바와 같이 강판 코일 (C) 의 주위를 둘러싸도록 호른 (68) 을 형성한 경우, 호른 (68) 으로부터 조사된 음파는, 강판 코일 (C) 의 코일 표면을 진동시키는 것으로 생각된다. 코일 표면이 진동된 강판 코일 (C) 에 있어서는, 강판 코일 (C) 중의 강판 사이에 존재하는 공기를 매개하여 코일 내주를 향하여 진동이 전파되거나, 혹은, 코일의 최외주 표면의 진동으로부터 직접 코일 내주를 향하여 진동이 전파되어, 최종적으로는 코일 최내부까지 진동이 전파되는 것으로 생각된다. 또한, 도시하는 바와 같이, 수용부 (80) 에는, 복수의 강판 코일 (C) 이 수용 가능해도 된다.
강판 코일 (C) 의 표면 전체면에 대하여 균일하게 음파를 조사하는 관점에서는, 강판 코일 (C) 을 둘러싸도록, 탈수소 장치 (300a) 의 내벽의 높이 방향, 폭 방향을 따라 복수의 호른을 배치하는 것이 바람직하다. 도 2(c) 에, 탈수소 장치의 일례를 측면 b 에서 본 도면을 나타낸다. 도 2(c) 에 나타내는 바와 같이, 원통상의 호른 (68) 을, 측면 b 의 높이 방향, 폭 방향을 따라 균일한 간격으로 형성해도 된다. 또, 도 2(d) 에, 탈수소 장치의 다른 예를 측면 b 에서 본 도면을 나타낸다. 호른 (68) 은, 강판 코일 (C) 에 대하여 음파를 조사할 수 있으면 되며, 예를 들어 도 2(d) 에 나타내는 바와 같이, 단면 장방형상의 각통 형상으로 해도 된다. 또, 강판 코일 (C) 이 구획하는 중공부에 호른 (68) 을 넣어, 강판 코일 (C) 의 내측으로부터 음파를 조사해도 된다.
또한, 확산성 수소는 강판 코일 (C) 의 단면으로부터도 방출되기 때문에, 강판 코일 (C) 의 강판 폭 방향 단부보다 강판 폭 방향 중앙부의 쪽이 확산성 수소량을 저감시키는 효율이 저하되는 것으로 생각된다. 따라서, 호른 (68) 은 특히 강판 코일 (C) 의 강판 폭 방향 중앙부 부근에 형성하는 것이 바람직하다.
또한, 도시하는 바와 같이, 탈수소 장치 (300a) 내에는, 코일 유지부 (90) 가 적절히 형성되어 있다. 코일 유지부 (90) 의 형태는 특별히 한정되지 않지만, 강판 코일 (C) 의 권취축 방향이 탈수소 장치 (300a) 의 바닥과 평행해지도록 강판 코일 (C) 을 재치 (載置) 하는 경우, 코일 유지부 (90) 는, 도 2(a) 에 나타내는 바와 같이, 강판 코일 (C) 이 탈수소 장치 (300a) 내에서 굴러다니는 것을 방지하기 위해, 강판 코일 (C) 을 양측에서 협지하는 1 쌍의 봉상 부재일 수 있다. 코일 유지부 (90) 는, 도 2(a) 에 나타내는 바와 같이, 강판 코일 (C) 의 최외주가 그리는 호를 따른 오목 호상의 상면을 갖는 1 쌍의 봉상 부재여도 된다. 또, 도시하지 않지만, 강판 코일 (C) 은, 권취축 방향이 탈수소 장치 (300a) 의 바닥과 평행해지도록 재치해도 된다.
[[주파수]]
음파 조사 장치 (60) 가 조사하는 음파의 주파수는 특별히 한정되지 않으며, 수용부 (80) 에 수용되는 강판 코일 (C) 의 종류에 따라 설정할 수 있다. 강판의 강성에 진동이 방해받지 않아, 수소의 확산을 보다 촉진시키는 관점에서, 음파 조사 장치 (60) 가 조사하는 음파의 주파수는 10 Hz 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한,「주파수」는, 임의의 음파 조사 장치에서 설정하는 음파 출력측의 주파수 (Hz) 를 가리키는 주파수가 높을수록 음파의 지향성이 높아지기 때문에, 음파를 조사하는 위치를 보다 제어하기 쉽다. 따라서, 음파의 주파수는 100 Hz 이상인 것이 보다 바람직하고, 500 Hz 이상인 것이 더욱 바람직하고, 1000 Hz 이상, 3000 Hz 이상, 혹은 5000 Hz 이상인 것이 가장 바람직하다. 또한, 음파의 주파수의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 100 kHz 이하로 하는 것이 바람직하고, 80 kHz 이하인 것이 보다 바람직하고, 50 kHz 이하인 것이 더욱 바람직하다. 음파의 주파수가 100,000 Hz 이하이면, 음파 진동의 공기 중에서의 감쇠를 바람직하게 방지하여, 강판을 충분히 가진시킬 수 있기 때문이다. 또한, 음파 조사 장치 (60) 가 발하는 음파의 주파수는, 음파 발진기로부터 진동 변환자에 송입되는 교류 전압 신호의 주파수와 파형을 조정함으로써 제어할 수 있다.
[[음압 레벨]]
본 실시형태에 관련된 강판의 제조 방법에 있어서는, 강판 코일에 대하여, 그 강판 코일의 표면에 있어서의 음압 레벨이 30 dB 이상인 음파를 조사하는 것이 중요한 구성 요건 중 하나이다. 따라서, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300a) 에 있어서는, 강판 코일 (C) 의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하는, 음파 조사 장치 (60) 로부터 발생하는 음파의 강도와 음파 조사 장치 (60) 의 위치가 설정되어 있는 것이 바람직하다. 또한, 강판 코일 (C) 의 표면이란, 강판 코일 (C) 의 최외주에 위치하는 강판의 표면을 가리킨다. 음압 레벨이 30 dB 에 미치지 않는 음파를 조사해도, 조사된 음파가 강판에 부여해야 할 진동이 강판 자체의 강성에 방해받아, 강판 밖으로의 수소의 확산이 촉진되지 않고, 강 중의 확산성 수소량이 충분히 감소하지 않는다. 또, 조사하는 음파의 강판 코일 (C) 의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨은 60 dB 이상을 만족하는 것이 보다 바람직하고, 80 dB 이상을 만족하는 것이 더욱 바람직하다. 조사하는 음파의 음압 레벨이 높을수록, 강판을 보다 진동시켜, 강 중으로부터 잔존 수소를 보다 방출함으로써 내수소 취성을 개선할 수 있다. 한편, 일반적으로 입수 가능한 음파 조사 장치 (60) 의 성능상, 강판 코일 (C) 의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨은, 통상적으로 150 dB 이하이도록, 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도와 음파 조사 장치의 위치가 설정될 수 있다. 또한,「음압 레벨」은, 강판 코일의 표면의 근방, 또한 음파 조사 장치 (60) 의 바로 아래에 음압계를 설치함으로써 측정할 수 있다. 혹은, 음파 조사 장치 (60) 로부터 발생하는 음파의 강도 I 와, 음파 조사 장치와 강판 코일의 거리 D 가 결정되면, 오프 라인으로「강판 코일의 표면에 있어서의 음압 레벨」을 파악할 수도 있다. 즉, 강도 I 의 음파를 발하는 오프 라인의 음파 조사 장치로부터, 음파의 주된 진행 방향으로 거리 D 의 위치에 음압계를 설치함으로써,「강판 코일의 표면에 있어서의 음압 레벨」을 파악할 수 있다.
[[조사 시간]]
강판 코일 (C) 에 대하여 음파를 조사하는 시간은 특별히 한정되지 않는다. 본 실시형태에 있어서는, 열간 압연 후 또는 냉간 압연 후에 강판 코일에 대하여 음파를 조사하기 때문에, 강대를 통판시키면서 음파를 조사하는 경우와는 달리, 조사 시간의 제약없이 음파를 조사할 수 있다. 음파를 조사하는 시간은 길수록 확산성 수소를 저감시킬 수 있을 것으로 추측되는 점에서, 음파를 조사하는 시간은 1 분간 이상으로 하는 것이 바람직하다. 음파의 조사 시간은, 보다 바람직하게는 30 분간 이상, 더욱 바람직하게는 60 분간 이상으로 한다. 한편으로, 생산성의 관점에서, 음파의 조사 시간은 30000 분간 이하로 하는 것이 바람직하고, 10000 분간 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 1000 분간 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. 음파의 조사 시간은, 예를 들어 음파 조사 장치 (60) 의 구동 시간을 제어부에 의해 제어함으로써 제어할 수 있다.
[[가열 장치]]
[[강판 코일의 유지 온도]]
탈수소 장치 (300a) 는, 강판 코일 (C) 을 가열하면서 음파를 조사하기 위한 가열부를 추가로 갖고 있어도 된다. 음파 조사 공정에 있어서의 강판 코일 (C) 의 온도는 특별히 한정되지 않는다. 본 실시형태에 의하면, 강판 코일 (C) 을 가열 유지하지 않아도, 강 중의 확산성 수소를 저감시킬 수 있기 때문이다. 그러나, 가열부에 의해 강판 코일 (C) 을 가열하면서 음파를 조사함으로써, 수소의 확산 속도를 보다 높일 수 있기 때문에, 강 중의 확산성 수소량을 보다 저감시킬 수 있다. 따라서, 음파를 조사할 때의 강판 코일 (C) 의 온도는 30 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 50 ℃ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 100 ℃ 이상으로 하는 것이 더욱 바람직하다. 음파 조사 공정에 있어서의 강판 코일 (C) 의 온도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 강판 코일 (C) 의 조직 변화를 바람직하게 방지하는 관점에서, 후술하는 바와 같이, 배치 어닐링 중에 음파 조사를 실시하는 경우를 제외하고, 300 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 본 실시형태에 있어서, 음파를 조사할 때의 강판 코일 (C) 의 온도는, 강판 코일 직경 방향 2 분의 1 위치의 온도를 기준으로 한다. 강판 코일 직경 방향 2 분의 1 위치의 온도는, 강판 코일의 직경 방향 2 분의 1 위치에 열전쌍을 직접 협지하고, 직경 방향 2 분의 1 위치에 존재하는 강대의 온도를 측정함으로써 측정할 수 있다. 강판 코일 (C) 의 가열 방법은, 예를 들어, 수용부 측벽에 히터를 설치하는 방법 외에, 외부에서 발생시킨 고온의 공기를 수용부에 송풍하고, 수용부 내에서 순환시키는 방법 등, 일반적인 방법이어도 상관없다.
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300a) 는, 탈수소 장치 (300a) 의 외부로 상기 음파가 누출되는 것을 방지하는 흡음부를 추가로 갖고 있어도 된다. 흡음부는 예를 들어, 수용부 (80) 의 내벽을 둘러싸도록 형성된 흡음재일 수 있다.
본 실시형태에 의하면, 음파 조사 후에 얻어지는 제품 코일 (C) 의 확산성 수소량을 0.5 질량ppm 이하까지 저감시킬 수 있다. 제품 코일 (C) 의 확산성 수소량을 0.5 질량ppm 이하까지 저감시킴으로써, 강판의 수소 취화를 방지할 수 있다. 음파 조사 후의 강 중의 확산성 수소량은, 바람직하게는 0.3 질량ppm 이하, 더욱 바람직하게는 0.2 질량ppm 이하이다.
제품 코일 (C) 의 확산성 수소량은, 이하와 같이 측정한다. 제품 코일의 직경 방향 2 분의 1 위치로부터, 길이가 30 ㎜, 폭이 5 ㎜ 인 시험편을 채취한다. 강판이 용융 아연 도금 강판 또는 합금화 용융 아연 도금 강판인 경우, 시험편의 용융 아연 도금층 또는 합금화 용융 아연 도금층을 연삭 또는 알칼리에 의해 제거한다. 그 후, 시험편으로부터 방출되는 수소량을 승온 탈리 분석법 (Thermal Desorption Spectrometry : TDS) 에 의해 측정한다. 구체적으로는, 실온에서 300 ℃ 까지를 승온 속도 200 ℃/h 로 연속 가열한 후, 실온까지 냉각시키고, 실온에서 210 ℃ 까지 시험편으로부터 방출된 적산 수소량을 측정하여, 제품 코일 (C) 의 확산성 수소량으로 한다.
이하에서는, 본 실시형태의 적용예에 대해, 보다 구체적으로 설명한다.
[[열연 강판]]
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300a) 및 강판의 제조 방법은, 열연 강판의 제조에 적용할 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 시스템은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 강판의 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템이다. 열간 압연 장치는, 공지된 성분 조성을 갖는 강 슬래브에 조 (粗) 압연 및 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 한다. 열연 강판 권취 장치는, 그 열연 강판을 권취하여 열연 코일로 한다. 탈수소 장치 (300a) 는, 그 열연 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 열연 코일에 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 얻어진 열연 강판에 추가로 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 해도 된다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 방법은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 음파를 조사하기 전의 열연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않으며, 공지된 성분 조성을 갖는 강 슬래브에, 조압연 및 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하고, 그 열연 강판을 공지된 방법에 따라서 권취하여 열연 코일로 하면 된다. 그 열연 코일에 대하여, 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 얻어진 열연 강판에 추가로 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 해도 된다.
[[냉연 강판]]
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300a) 및 강판의 제조 방법은, 냉연 강판의 제조에도 적용할 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 시스템은, 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300a) 를 갖는, 강판의 제조 시스템이다. 냉간 압연 장치는, 공지된 열연 강판에 대하여, 열연판 어닐링을 실시하거나 또는 실시하지 않고, 열간 압연 후의 열연 강판 또는 열연판 어닐링 후의 열연 강판에, 1 회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연을 실시하여 최종 판두께를 갖는 냉연 강판으로 한다. 냉연 강판 권취 장치는, 냉간 압연 후의 냉연 강판을, 공지된 방법에 따라서 권취하여 냉연 코일로 한다. 탈수소 장치 (300a) 는, 그 냉연 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 냉연 코일에 대하여, 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 강판의 제조 시스템은, 열간 압연 후의 열연 강판을 권취하여 얻어지는 열연 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사할 수 있는 탈수소 장치 (300a) 를 추가로 갖고 있어도 된다. 이어서, 음파 조사 후의 열연 코일로부터 열연 강판을 불출하고 냉간 압연을 실시하여 냉연 코일로 하고, 그 냉연 코일에 대하여 탈수소 장치 (300a) 에 의해 추가로 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 더욱 저감시켜, 내수소 취화 특성이 특히 우수한 강판을 얻을 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 방법은, 열연 강판을 냉간 압연하여 냉연 강판으로 하는 공정과, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 음파를 조사하기 전의 냉연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않는다. 일례에 있어서는, 공지된 성분 조성을 갖는 강 슬래브에, 조압연 및 마무리 압연으로 이루어지는 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하고, 그 열연 강판에 대하여, 열연판 어닐링을 실시하거나 또는 실시하지 않고, 열간 압연 후의 열연 강판 또는 열연판 어닐링 후의 열연 강판에, 1 회의 냉간 압연 또는 중간 어닐링을 사이에 두는 2 회 이상의 냉간 압연을 실시하여 최종 판두께를 갖는 냉연 강판으로 할 수 있다. 냉간 압연 후의 냉연 강판은, 공지된 방법에 따라서 권취하여 냉연 코일로 한다. 그 냉연 코일에 대하여, 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다. 또한, 냉연 코일에 음파를 조사하는 것에 추가하여, 열간 압연 후의 열연 강판을 권취하여 열연 코일로 하고, 그 열연 코일에 대해서도, 상기 서술한 조건에서 음파를 조사해도 된다. 이어서, 음파 조사 후의 열연 코일로부터 열연 강판을 불출하고, 냉간 압연을 실시하여 냉연 코일로 하고, 그 냉연 코일에 대하여 추가로 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 더욱 저감시켜, 내수소 취화 특성이 특히 우수한 강판을 얻을 수 있다.
본 실시형태에 있어서, 음파를 조사하는 열연 강판 또는 냉연 강판의 종류는 특별히 한정되지 않는다. 강판의 성분 조성은 특별히 한정되지 않지만, 실시형태를 특히 바람직하게 적용할 수 있는 강판으로서, 이하의 성분 조성을 갖는 강판이 예시된다. 먼저, 강판의 성분 조성의 적정 범위 및 그 한정 이유에 대해 설명한다.
[필수 성분]
C : 0.030 ％ 이상 0.800 ％ 이하
C 는, 강도를 상승시키기 위해 필요한 원소이다. C 량을 0.030 ％ 이상으로 함으로써, 특히 바람직한 강도를 얻을 수 있다. 또, C 량을 0.800 ％ 이하로 함으로써, 재료 자체의 취화를 특히 바람직하게 방지할 수 있다. 이러한 관점에서, C 량은, 0.030 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.800 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. C 량은 보다 바람직하게는 0.080 ％ 이상으로 한다. 또, C 량은 보다 바람직하게는 0.500 ％ 이하이다.
Si : 0.01 ％ 이상 3.00 ％ 이하
Si 는, 치환형 고용체가 되어 재질을 크게 경질화하는 고용 강화 원소이며, 강판의 강도를 상승시키기 위해 유효하다. Si 첨가에 의한 강도 상승의 효과를 얻기 위해, Si 량은 0.01 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, 강의 취화 및 연성의 저하를 방지하고, 나아가서는 적색 스케일 등을 방지하여 양호한 표면 성상을 얻고, 나아가서는 양호한 도금 외관 및 도금 밀착성을 얻는 관점에서, Si 량은 3.00 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 그 때문에, Si 는 0.01 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 3.00 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Si 는, 0.10 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 2.50 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
Mn : 0.01 ％ 이상 10.00 ％ 이하
Mn 은, 고용 강화에 의해 강판의 강도를 상승시킨다. 이 효과를 얻기 위해, Mn 량은 0.01 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, Mn 량을 10.00 ％ 이하로 함으로써, Mn 편석을 바람직하게 방지하여, 강 조직의 불균일을 방지하여, 수소 취화를 보다 억제할 수 있다. 따라서, Mn 량은 10.00 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Mn 량은, 0.5 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 8.00 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하
P 는, 고용 강화의 작용을 갖고, 원하는 강도에 따라 첨가할 수 있는 원소이다. 이러한 효과를 얻기 위해, P 량을 0.001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, P 량을 0.100 ％ 이하로 함으로써, 우수한 용접성을 얻을 수 있다. 또, P 량을 0.100 ％ 이하로 함으로써, 강판 표면에 아연 도금 피막을 형성하고, 그 아연 도금 피막에 합금화 처리를 실시하여 합금화 아연 도금 피막을 형성하는 경우, 합금화 속도의 저하를 방지하여, 우수한 품질의 아연 도금 피막을 형성할 수 있다. 따라서, P 량은 0.001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.100 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. P 량은, 0.003 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, P 량은 0.050 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
S : 0.0001 ％ 이상 0.0200 ％ 이하
S 량을 저감시킴으로써, 열간 가공시의 강의 취화를 바람직하게 방지함과 함께, 황화물의 발생을 바람직하게 방지하여 국부 변형능을 향상시킬 수 있다. 그 때문에, S 량은 0.0200 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0100 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 0.0050 ％ 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. S 량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 제약에서, S 량은 0.0001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.0050 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
N : 0.0005 ％ 이상 0.0100 ％ 이하
N 량을 저감시킴으로써, 강의 내시효성을 향상시킬 수 있다. 그 때문에, N 량은 0.0100 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0070 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다. N 량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 제약에서, N 량은 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 0.0010 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다.
Al : 2.000 ％ 이하
Al 은 탈산제로서 작용하고, 강의 청정도에 유효한 원소이며, 탈산 공정에서 첨가하는 것이 바람직하다. 첨가 효과를 얻기 위해, 첨가하는 경우, Al 량은 0.001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 한편으로, 연속 주조시에 강편 균열이 발생하는 것을 바람직하게 방지하는 관점에서는, Al 량은 2.000 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Al 량은, 0.010 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또 Al 량은, 1.200 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
[임의 성분]
성분 조성은, 또한 질량％ 로, Ti : 0.200 ％ 이하, Nb : 0.200 ％ 이하, V : 0.500 ％ 이하, W : 0.500 ％ 이하, B : 0.0050 ％ 이하, Ni : 1.000 ％ 이하, Cr : 1.000 ％ 이하, Mo : 1.000 ％ 이하, Cu : 1.000 ％ 이하, Sn : 0.200 ％ 이하, Sb : 0.200 ％ 이하, Ta : 0.100 ％ 이하, Ca : 0.0050 ％ 이하, Mg : 0.0050 ％ 이하, Zr : 0.0050 ％ 이하 및 REM : 0.0050 ％ 이하로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종의 원소를 추가로 함유해도 된다.
Ti : 0.200 ％ 이하
Ti 는, 강의 석출 강화에 의해, 또 페라이트 결정립의 성장 억제에 의한 세립 강화에 의해, 강판의 강도 상승에 기여한다. Ti 를 첨가하는 경우에는, 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ti 를 첨가하는 경우, Ti 량은 보다 바람직하게는, 0.010 ％ 이상이다. 또, Ti 량을 0.200 ％ 이하로 함으로써, 탄질화물의 석출을 바람직하게 방지하고, 성형성을 보다 향상시킬 수 있다. 따라서, Ti 를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량을 0.200 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Ti 량은, 보다 바람직하게는 0.100 ％ 이하로 한다.
Nb : 0.200 ％ 이하, V : 0.500 ％ 이하, W : 0.500 ％ 이하
Nb, V, W 는, 강의 석출 강화에 유효하다. Nb, V, W 를 첨가하는 경우에는, 각각 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Nb, V, W 를 첨가하는 경우, 보다 바람직하게는 각각 0.010 ％ 이상으로 한다. 또, Nb 는 0.200 ％ 이하, V, W 는 0.500 ％ 이하로 함으로써, Ti 와 동일하게 탄질화물의 석출을 바람직하게 방지할 수 있고, 성형성을 보다 향상시킬 수 있다. 따라서, Nb 를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은 바람직하게는 0.200 ％ 이하로 하고, 보다 바람직하게는 0.100 ％ 이하로 한다. V, W 를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은, 바람직하게는 각각 0.500 ％ 이하로 하고, 보다 바람직하게는 각각 0.300 ％ 이하로 한다.
B : 0.0050 ％ 이하
B 는, 입계의 강화 및 강판의 고강도화에 유효하다. B 를 첨가하는 경우에는, 0.0003 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, 보다 바람직한 성형성을 얻기 위해, B 는 0.0050 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 따라서, B 를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은, 바람직하게는 0.0050 ％ 이하, 보다 바람직하게는 0.0030 ％ 이하로 한다.
Ni : 1.000 ％ 이하
Ni 는, 고용 강화에 의해 강의 강도를 상승시키는 원소이다. Ni 를 첨가하는 경우에는, 0.005 ％ 이상이 바람직하다. 또, 경질의 마텐자이트의 면적률을 저감시켜 연성을 보다 향상시키는 관점에서, Ni 는 1.000 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. 따라서, Ni 를 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은, 바람직하게는 1.000 ％ 이하, 보다 바람직하게는 0.500 ％ 이하로 한다.
Cr : 1.000 ％ 이하, Mo : 1.000 ％ 이하
Cr, Mo 는, 강도와 성형성의 밸런스를 향상시키는 작용을 가지므로 필요에 따라 첨가할 수 있다. Cr, Mo 를 첨가하는 경우에는, Cr : 0.005 ％ 이상, Mo : 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, 경질의 마텐자이트의 면적률을 저감시켜 연성을 보다 향상시키는 관점에서, Cr, Mo 는 각각 Cr : 1.000 ％ 이하, Mo : 1.000 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다. Cr, Mo 는 각각 Cr : 0.500 ％ 이하, Mo : 0.500 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Cu : 1.000 ％ 이하
Cu 는, 강의 강화에 유효한 원소이고, 필요에 따라 첨가할 수 있다. Cu 를 첨가하는 경우에는, 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, 경질의 마텐자이트의 면적률을 저감시켜 연성을 보다 향상시키는 관점에서, Cu 를 첨가하는 경우에는, 그 양을 1.000 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.200 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
Sn : 0.200 ％ 이하, Sb : 0.200 ％ 이하
Sn 및 Sb 는, 강판 표면의 질화 및 산화에 의해 발생하는 강판 표층의 수십 ㎛ 정도의 영역의 탈탄을 억제하는 점에서, 필요에 따라 첨가함으로서, 강도 및 재질 안정성의 확보에 유효하다. Sn, Sb 를 첨가하는 경우에는, 각각 0.002 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, 보다 우수한 인성을 얻기 위해, Sn 및 Sb 를 첨가하는 경우에는, 그 함유량은, 각각 0.200 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.050 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
Ta : 0.100 ％ 이하
Ta 는, Ti 나 Nb 와 동일하게, 합금 탄화물 및 합금 탄질화물을 생성하여 고강도화에 기여한다. 추가로, Nb 탄화물이나 Nb 탄질화물에 일부 고용되어, (Nb, Ta) (C, N) 과 같은 복합 석출물을 생성함으로써 석출물의 조대화를 현저하게 억제하고, 석출 강화에 의한 강도에 대한 기여를 안정화시키는 효과가 있는 것으로 생각된다. 이 때문에, Ta 를 함유하는 것이 바람직하다. 여기서, Ta 를 첨가하는 경우에는, 0.001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ta 량의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 비용을 저감시키는 관점에서, Ta 를 첨가하는 경우에는, 그 함유량은, 0.100 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.050 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
Ca : 0.0050 ％ 이하, Mg : 0.0050 ％ 이하, Zr : 0.0050 ％ 이하, REM : 0.0050 ％ 이하
Ca, Mg, Zr 및 REM 은, 황화물의 형상을 구상화하고, 성형성에 대한 황화물의 악영향을 개선하기 위해 유효한 원소이다. 이들 원소를 첨가하는 경우에는, 각각 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, 개재물 등의 증가를 바람직하게 방지하고, 표면 및 내부 결함 등을 보다 바람직하게 방지하기 위해, Ca, Mg, Zr 및 REM 을 첨가하는 경우에는, 그 첨가량은 각각 0.0050 ％ 이하로 하는 것이 바람직하고, 0.0020 ％ 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.
본 실시형태는, 특히 수소 취화가 문제가 되는 고강도 강판에 대해서도 바람직하게 적용할 수 있다. 고강도 강판으로 이루어지는 강판 코일 (C) 에 대하여 탈수소 장치 (300a) 로, 혹은 본 강판의 제조 방법을 적용하여, 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 고강도 강판을 얻을 수 있다. 예를 들어, 본 실시형태에 있어서 제조되는 강판은, 590 ㎫ 이상, 보다 바람직하게는 1180 ㎫ 이상, 더욱 바람직하게는 1470 ㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판일 수 있다. 또한, 강판의 인장 강도는, JIS Z 2241 (2011) 에 준거하여 측정한다. 고강도 강판에 있어서는, 수소 취화에 의한 지연 파괴가 종종 문제가 되지만, 본 실시형태에 의하면, 인장 강도를 저해하지 않고, 내수소 취화 특성이 우수한 고강도 강판을 제조할 수 있다.
또, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 및 강판의 제조 방법에 의하면, 공지된 스테인리스강에 음파를 조사하여, 내수소 취화 특성이 우수한 스테인리스강을 제조할 수도 있다. 이하, 강판이 스테인리스 강판인 경우의 성분 조성 및 그 한정 이유에 대해 설명한다.
[필수 성분]
C : 0.001 ％ 이상 0.400 ％ 이하
C 는, 스테인리스강에 있어서 고강도를 얻기 위해서도 빠뜨릴 수 없는 원소이다. 그러나, C 함유량이 0.400 ％ 를 초과하면, 강 제조에 있어서의 템퍼링시에 Cr 과 결합하여 탄화물로서 석출되고, 그 탄화물이 강의 내식성 및 인성을 열화시킨다. 한편으로, C 의 함유량이 0.001 ％ 미만에서는 충분한 강도가 얻어지지 않고, 0.400 ％ 를 초과하면 상기 열화가 현저해진다. 따라서, C 의 함유량을 0.001 ％ 이상 0.400 ％ 이하로 한다. C 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, C 함유량은 0.350 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Si : 0.01 ％ 이상 2.00 ％ 이하
Si 는, 탈산제로서 유용한 원소이다. 이 효과는 Si 함유량을 0.01 ％ 이상으로 함으로써 얻어진다. 그러나, Si 를 과잉으로 함유하면, 강 중에 고용된 Si 가 강의 가공성을 저하시킨다. 이 때문에, Si 함유량의 상한은 2.00 ％ 로 한다. Si 함유량은 0.05 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, Si 함유량은 1.8 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Mn : 0.01 ％ 이상 5.00 ％ 이하
Mn 은, 강의 강도를 높이는 효과를 갖는다. 이들 효과는, Mn 의 0.01 ％ 이상의 함유로 얻어진다. 그러나, Mn 함유량이 5.00 ％ 를 초과하면, 강의 가공성이 저하된다. 이 때문에, Mn 함유량의 상한은 5.00 ％ 로 한다. Mn 함유량은 0.05 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, Mn 함유량은 4.6 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하
P 는 입계 편석에 의한 입계 파괴를 조장하는 원소이기 때문에 낮은 편이 바람직하고, 상한을 0.100 ％ 로 한다. 바람직하게는 P 함유량은 0.030 ％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 P 함유량은 0.020 ％ 이하이다. 또한, P 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 관점에서 0.001 ％ 이상으로 한다.
S : 0.0001 ％ 이상 0.0200 ％ 이하
S 는 MnS 등의 황화물계 개재물이 되어 존재하여 연성이나 내식성 등을 저하시키는 원소이며, 특히 함유량이 0.0200 ％ 를 초과한 경우에 그들 악영향이 현저하게 발생한다. 그 때문에 S 함유량은 최대한 낮은 편이 바람직하고, S 함유량의 상한은 0.0200 ％ 로 한다. 바람직하게는 S 함유량은 0.010 ％ 이하이다. 더욱 바람직하게는 S 함유량은 0.005 ％ 이하이다. 또한, S 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 생산 기술상의 관점에서 0.0001 ％ 이상으로 한다.
Cr : 9.0 ％ 이상 28.0 ％ 이하
Cr 은 스테인리스강을 구성하는 기본적인 원소이고, 게다가 내식성을 발현하는 중요한 원소이다. 180 ℃ 이상의 가혹한 환경에 있어서의 내식성을 고려한 경우, Cr 함유량이 9 ％ 미만에서는 충분한 내식성이 얻어지지 않고, 한편으로 28.0 ％ 를 초과하면 효과는 포화되어 경제성의 점에서 문제가 발생한다. 따라서, Cr 함유량을 9.0 ％ 이상 28.0 ％ 이하로 한다. Cr 함유량은 10.0 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, Cr 함유량은 25.0 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Ni : 0.01 ％ 이상 40.0 ％ 이하
Ni 는 스테인리스강의 내식성을 향상시키는 원소이지만, 0.01 ％ 미만에서는 그 효과가 충분히 발휘되지 않고, 한편, 과도한 첨가는, 스테인리스강을 경질화하고, 성형성을 열화시키는 것 외에, 응력 부식 균열을 발생시키기 쉬워진다. 그 때문에, Ni 함유량을 0.01 ％ 이상 40.0 ％ 이하로 한다. Ni 함유량은 0.1 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또, Ni 함유량은 30.0 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
N : 0.0005 ％ 이상 0.500 ％ 이하
N 은 스테인리스강의 내식성 향상에 유해한 원소이지만, 오스테나이트 생성 원소이기도 하다. 0.5 ％ 를 초과하여 함유시키면 열처리시에 질화물이 되어 석출되어, 스테인리스강의 내식성 및 인성이 열화된다. 그 때문에, N 함유량의 상한을 0.500 ％, 바람직하게는 0.20 ％ 로 한다.
Al : 3.000 ％ 이하
Al 은 탈산 원소로서 첨가되는 것 외에, 산화 스케일의 박리를 억제하는 효과가 있다. 그러나, 3.000 ％ 를 초과하여 첨가하면, 연신의 저하, 및 표면 품질의 열화를 초래한다. 그 때문에, Al 함유량의 상한을 3.000 ％ 로 한다. Al 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.001 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Al 함유량은 0.01 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Al 함유량은 2.5 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
[임의 성분]
스테인리스강의 성분 조성은, 또한 질량％ 로, Ti : 0.500 ％ 이하, Nb : 0.500 ％ 이하, V : 0.500 ％ 이하, W : 2.000 ％ 이하, B : 0.0050 ％ 이하, Mo : 2.000 ％ 이하, Cu : 3.000 ％ 이하, Sn : 0.500 ％ 이하, Sb : 0.200 ％ 이하, Ta : 0.100 ％ 이하, Ca : 0.0050 ％ 이하, Mg : 0.0050 ％ 이하, Zr : 0.0050 ％ 이하 및 REM : 0.0050 ％ 이하로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종의 원소를 추가로 함유하고 있어도 된다.
Ti : 0.500 ％ 이하
Ti 는, C, N, S 와 결합하여 내식성, 내립계 부식성, 딥 드로잉성을 향상시키기 위해 첨가하는 원소이다. 단, 0.500 ％ 를 초과하여 첨가하면, 고용 Ti 에 의해 스테인리스강이 경질화되고, 인성이 열화된다. 그 때문에, Ti 함유량의 상한을 0.500 ％ 로 한다. Ti 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.003 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ti 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또 Ti 함유량은 0.300 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Nb : 0.500 ％ 이하
Nb 는, Ti 와 동일하게, C, N, S 와 결합하여 내식성, 내립계 부식성, 딥 드로잉성을 향상시키기 위해 첨가하는 원소이다. 또, 가공성의 향상이나 고온 강도의 향상에 추가하여, 간극 부식의 억제 및 재부동태화를 촉진시키기 때문에, 필요에 따라 첨가된다. 단, 과도한 첨가는 스테인리스강의 경질화를 초래하고 성형성을 열화시키기 때문에, Nb 함유량의 상한을 0.500 ％ 로 한다. Nb 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.003 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Nb 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Nb 함유량은 0.300 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
V : 0.500 ％ 이하
V 는, 간극 부식을 억제시키기 때문에, 필요에 따라 첨가된다. 그러나, 과도한 첨가는, 스테인리스강을 경질화하고 성형성을 열화시키기 때문에, V 함유량의 상한을 0.500 ％ 로 한다. V 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.01 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. V 함유량은 0.03 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, V 함유량은 0.300 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
W : 2.000 ％ 이하
W 는, 내식성과 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에, 필요에 따라 첨가한다. 단, 2.000 ％ 초과의 첨가에 의해 스테인리스강이 경질화되고, 강판 제조시의 인성 열화나 비용 증가로 이어지기 때문에, W 함유량의 상한을 2.000 ％ 로 한다. W 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.050 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. W 함유량은 0.010 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, W 함유량은 1.500 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
B : 0.0050 ％ 이하
입계에 편석됨으로써 제품의 2 차 가공성을 향상시키는 원소이다. 부품을 2 차 가공할 때의 세로 균열을 억제하는 것 외에, 겨울철에 균열을 발생시키지 않기 때문에 필요에 따라 첨가한다. 단, 과도한 첨가는 가공성, 내식성의 저하를 초래한다. 그 때문에, B 함유량의 상한을 0.0050 ％ 로 한다. B 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.0002 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. B 함유량은 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, B 함유량은 0.0035 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Mo : 2.000 ％ 이하
Mo 는 내식성을 향상시키는 원소이고, 특히 간극 구조를 갖는 경우에는 간극 부식을 억제하는 원소이다. 단, 2.0 ％ 를 초과하면 현저하게 성형성이 열화되기 때문에, 그 함유량의 상한을 2.000 ％ 로 한다. Mo 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Mo 함유량은 0.010 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Mo 함유량은 1.500 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Cu : 3.000 ％ 이하
Cu 는, Ni 나 Mn 과 동일하게, 오스테나이트 안정화 원소이고, 상 변태에 의한 결정립 미세화에 유효하다. 또, 간극 부식의 억제나 재부동태화를 촉진시키기 때문에, 필요에 따라 첨가된다. 단, 과도한 첨가는 경질화하는 것 외에, 인성 및 성형성을 열화시키기 때문에, 그 함유량의 상한을 3.000 ％ 로 한다. Cu 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Cu 함유량은 0.010 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Cu 함유량은 2.000 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Sn : 0.500 ％ 이하
Sn 은, 내식성과 고온 강도의 향상에 기여하기 때문에, 필요에 따라 첨가한다. 단, 0.500 ％ 를 초과하여 첨가하면 강판 제조시의 슬래브 균열이 발생하는 경우가 있기 때문에, 그 함유량의 상한을 0.500 ％ 이하로 한다. Sn 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.002 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Sn 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Sn 함유량은 0.300 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Sb : 0.200 ％ 이하
Sb 는, 입계에 편석되어 고온 강도를 높이는 작용을 이루는 원소이다. 단, 0.200 ％ 를 초과하면, Sb 편석이 발생하여, 용접시에 균열이 발생하므로, 그 함유량의 상한을 0.200 ％ 로 한다. Sb 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.002 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Sb 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Sb 함유량은 0.100 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Ta : 0.100 ％ 이하
Ta 는, C 나 N 과 결합하여 인성의 향상에 기여하기 때문에 필요에 따라 첨가한다. 단, 0.100 ％ 를 초과하여 첨가하면 그 효과는 포화되고, 제조 비용의 증가가 되기 때문에, 그 함유량의 상한을 0.100 ％ 로 한다. Ta 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 0.002 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. Ta 함유량은 0.005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, Ta 함유량은 0.080 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
Ca : 0.0050 ％ 이하, Mg : 0.0050 ％ 이하, Zr : 0.0050 ％ 이하, REM (Rare Earth Metal) : 0.0050 ％ 이하
Ca, Mg, Zr 및 REM 은, 황화물의 형상을 구상화하고, 성형성에 대한 황화물의 악영향을 개선하기 위해 유효한 원소이다. 이것들 중 어느 원소를 첨가하는 경우에는, 각 원소의 함유량은 각각 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 그러나, 각 함유량이 과잉인 경우, 개재물 등이 증가하고, 표면 및 내부 결함이 발생하는 경우가 있다. 따라서, 이것들 중 어느 원소를 첨가하는 경우, 각 원소의 함유량은 각각 0.0050 ％ 이하로 한다. 이들 원소의 함유량의 하한은 특별히 한정되지 않지만, 각 원소의 함유량은 0.0002 ％ 이상으로 하는 것이 바람직하다. 각 원소의 함유량은 0.0005 ％ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하다. 또, 각 원소의 함유량은 각각 0.0035 ％ 이하로 하는 것이 바람직하다.
[[어닐링 장치]]
[[어닐링 공정]]
상기 서술한 냉연 강판, 열연 강판에 대하여, 어닐링을 실시해도 된다. 즉, 본 강판의 제조 시스템은, 냉연 강판, 열연 강판에 대하여 어닐링을 실시하는 어닐링 장치를 갖고 있어도 된다. 어닐링을 실시하는 타이밍은 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 어닐링 공정에 있어서 강 중에 수소가 침입하는 점에서, 최종적으로 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 얻기 위해, 어닐링은 음파를 조사하기 전에 실시하는 것이 바람직하다. 어닐링 장치는, 배치 어닐링로여도 되고, 연속 어닐링 장치여도 된다.
[배치 어닐링]
배치 어닐링로를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300a) 를 갖는다. 배치 어닐링로는, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일로 한다. 또한, 본 명세서에 있어서 배치 어닐링이란, 배치 어닐링로에 있어서의 가열 유지를 의미하고, 가열 유지 후의 서랭은 포함하지 않는다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 노랭, 또는 공랭 등에 의해 냉각시킨다. 탈수소 장치 (300a) 는, 어닐링 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 강판 코일 (C) 에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 탈수소 장치 (300a) 는, 배치 어닐링로와는 별도로 형성되어 있어도 되지만, 탈수소 장치 (300a) 의 수용부 (80) 및 가열부가 배치 어닐링로를 겸하고 있어도 된다. 바꿔 말하면, 배치 어닐링로에, 노 내에 수용되는 강판 코일 (C) 에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치 (60) 를 형성하여, 탈수소 장치 (300a) 로 해도 된다. 탈수소 장치 (300a) 의 수용부 (80) 및 가열부가 배치 어닐링로를 겸하고 있는 경우, 음파의 조사는, 배치 어닐링 후, 어닐링 코일을 실온까지 냉각시킨 후에 실시할 수도 있고, 어닐링 코일을 냉각시키면서 음파의 조사를 실시할 수도 있다. 상기 서술한 바와 같이, 강판의 온도가 높은 쪽이 확산성 수소를 효율적으로 저감시킬 수 있기 때문에, 배치 어닐링 후, 어닐링 코일을 실온까지 냉각시킨 후에 실시할 수도 있고, 어닐링 코일을 냉각시키면서 음파의 조사를 실시함으로써, 강 중의 확산성 수소를 보다 효율적으로 저감시킬 수 있다.
배치 어닐링로를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 방법은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 권취하여 얻은 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 그 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하여, 어닐링 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 먼저, 냉연 강판 또는 열연 강판을 공지된 방법에 의해 권취하여 냉연 코일 또는 열연 코일로 한다. 이어서, 냉연 코일 또는 열연 코일을 배치 어닐링로에 넣고, 배치 어닐링로 내에서 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일로 한다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 노랭, 또는 공랭 등에 의해 냉각시킨다. 이어서, 어닐링 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 어닐링 코일에 대한 음파의 조사는, 배치 어닐링 중, 즉 냉연 코일 또는 열연 코일을 가열 유지 중에 실시하면 된다. 또한, 음파의 조사는, 배치 어닐링 후, 즉 냉연 코일 또는 열연 코일을 가열 유지한 후에 실시해도 된다. 음파의 조사는, 배치 어닐링 후, 어닐링 코일을 실온까지 냉각시킨 후에 실시해도 되고, 어닐링 코일을 냉각시키면서 실시해도 된다. 상기 서술한 바와 같이, 강판의 온도가 높은 쪽이 확산성 수소를 효율적으로 저감시킬 수 있기 때문에, 배치 어닐링 중, 또는 배치 어닐링 후 어닐링 코일을 냉각시키면서, 어닐링 코일에 대하여 음파를 조사하는 것이 바람직하다. 어닐링 코일에 대한 음파 조사는, 배치 어닐링로 내에서 실시할 수도 있고, 어닐링 코일을 배치 어닐링로로부터 꺼내서 실시할 수도 있다. 바람직하게는, 배치 어닐링로 내에서 어닐링 코일에 대하여 음파를 조사한다. 배치 어닐링로 내에서 어닐링 코일에 대하여 음파를 조사함으로써, 효율적으로 강 중의 확산성 수소를 저감시킬 수 있다.
[연속 어닐링 장치에 의한 어닐링]
어닐링은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링 장치 (Continuous Annealing Line : CAL) 에 통판시킴으로써 실시할 수도 있다. 연속 어닐링 장치를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하는 어닐링 전 불출 장치와, 상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와, 상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300a) 를 갖는다. 어닐링 전 불출 장치는, 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하여, 그 냉연 강판 또는 열연 강판을 CAL 에 공급한다. CAL 의 구성은 특별히 한정되지 않지만, 일례에 있어서 CAL 은, 가열대, 균열대, 및 냉각대가 이 순서로 배치된 연속 어닐링로를 갖는다. 냉각대는, 복수의 냉각대로 구성되어도 되고, 그 경우, 일부의 냉각대는, 냉각 과정의 냉연 강대를 일정 온도 범위에서 유지하는 유지대나, 냉각 과정의 강판을 재가열하는 재가열대여도 된다. 또, 가열대의 통판 방향 상류측에 예열대가 있어도 된다. 어닐링 전 불출 장치는, CAL 의 연속 어닐링로의 상류에 형성된 페이오프 릴일 수 있다. 어닐링 강판 권취 장치는, CAL 의 연속 어닐링로의 하류에 형성된 텐션 릴일 수 있다. CAL 에 있어서는, (A) 페이오프 릴에 의해 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 불출된 냉연 강판 또는 열연 강판이, (B) 통판 방향 상류측에서부터 가열대, 균열대, 및 냉각대가 위치하는 연속 어닐링로 내에 통판되어, (B-1) 가열대 및 균열대 내에서 냉연 강판 또는 열연 강판을 어닐링하여 어닐링 강판으로 하고, (B-2) 냉각대 내에서 어닐링 강판을 냉각시켜, 연속 어닐링을 실시하고, (C) 연속 어닐링로로부터 배출된 어닐링 강판을 계속해서 통판시키고, (D) 텐션 릴에 의해 강판을 권취하여, 어닐링 코일로 한다. 탈수소 장치 (300a) 는, 그 어닐링 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 어닐링 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 어닐링 강판을 얻을 수 있다. 또한, 냉각대에 있어서의 강판의 냉각 방법 및 냉각 속도는 특별히 한정되지 않고, 가스 제트 냉각, 미스트 냉각, 수랭 등의 어느 냉각이어도 상관없다.
연속 어닐링 장치를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 방법은, 냉연 코일로부터 냉연 강판을 불출하는 공정과, 상기 냉연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 공정과, 상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 한다. CAL 에 있어서는, (A) 강판 코일이, 페이오프 릴에 의해 불출되고, (B) 통판 방향 상류측에서부터 가열대, 균열대, 및 냉각대가 위치하는 어닐링로 내에 강판을 통판시켜, (B-1) 가열대 및 균열대 내에서 강판을 어닐링하고, (B-2) 냉각대 내에서 강판을 냉각시켜, 연속 어닐링을 실시하고, (C) 어닐링로로부터 배출된 강판을 계속해서 통판시키고, (D) 텐션 릴에 의해 강판을 권취하여, 어닐링 코일로 한다. 그 어닐링 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판 또는 열연 강판을 얻을 수 있다.
[[도금 강판]]
또, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300a) 는, 도금 강판의 제조에도 적용할 수 있다. 본 적용예에 관련된 강판의 제조 시스템은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300a) 를 갖는다. 도금 장치는, 열연 강판, 냉연 강판을 하지 강판으로 하여, 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판을 얻는다. 도금 강판 권취 장치는, 그 도금 강판을 권취하여 도금 강판 코일로 한다. 탈수소 장치 (300a) 는, 그 도금 강판 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 도금 강판 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 도금 강판을 얻을 수 있다.
또, 열연 강판, 냉연 강판을 하지 강판으로 하여, 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판을 얻고, 그 도금 강판을 음파를 조사하는 강판 코일로 해도 된다. 도금 강판 코일에 대하여 음파를 조사하는 경우, 강판의 제조 방법은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 공정과, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 한다.
[연속 용융 아연 도금 장치에 의한 도금 피막의 형성]
도금 장치의 종류는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들어 용융 아연 도금 장치일 수 있다. 용융 아연 도금 장치는, 일례에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치 (Continuous hot-dip Galvanizing Line : CGL) 일 수 있다. CGL 의 구성은 특별히 한정되지 않지만, 일례에 있어서 CGL 은, 가열대, 균열대, 및 냉각대가 이 순서로 배치된 연속 어닐링로와, 그 냉각대의 뒤에 형성된 용융 아연 도금 설비를 갖는다. CGL 에 있어서는, (A) 페이오프 릴에 의해 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 불출된 냉연 강판 또는 열연 강판이, (B) 통판 방향 상류측에서부터 가열대, 균열대, 및 냉각대가 위치하는 연속 어닐링로 내에 통판되어, (B-1) 균열대 내에서, 수소를 포함하는 환원성 분위기에서 열연 강판 또는 냉연 강판에 어닐링을 실시하여 어닐링 강판으로 하고, (B-2) 냉각대 내에서 어닐링 강판을 냉각시키는, 연속 어닐링을 실시하고, (C) 어닐링로로부터 배출된 어닐링 강판을 계속해서 통판시키고, (C-1) 연속 어닐링로의 통판 방향 하류에 위치하는 용융 아연 도금욕에 어닐링 강판을 침지시켜, 어닐링 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 하고, (D) 텐션 릴에 의해 용융 아연 도금 강판을 권취하여, 용융 아연 도금 강판 코일로 한다. 탈수소 장치 (300a) 는, 그 용융 아연 도금 강판 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 그 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하는 방법은 특별히 한정되지 않지만, 도금 공정이 용융 아연 도금 공정을 포함하고 있어도 된다. 즉, 열연 강판 또는 냉연 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 해도 된다. 일례에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치 (Continuous hot-dip Galvanizing Line : CGL) 를 사용하여 강판에 대하여 용융 아연 도금 처리를 실시할 수 있다. CGL 에 있어서는, 강판 코일을, (A) 페이오프 릴에 의해 불출하고, (B) 통판 방향 상류측에서부터 가열대, 균열대, 및 냉각대가 위치하는 어닐링로 내에 열연 강판 또는 냉연 강판을 통판시켜, (B-1) 균열대 내에서는, 수소를 포함하는 환원성 분위기에서 열연 강판 또는 냉연 강판을 어닐링하여 어닐링 강판으로 하고, (B-2) 냉각대 내에서는 어닐링 강판을 냉각시키는, 연속 어닐링을 실시하고, (C) 어닐링로로부터 배출된 어닐링 강판을 계속해서 통판시키고, (D) 텐션 릴에 의해 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일로 하고, 그리고, 공정 (C) 는, (C-1) 어닐링로의 통판 방향 하류에 위치하는 용융 아연 도금욕에 어닐링 강판을 침지시켜, 어닐링 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하는 공정을 포함한다. 권취된 어닐링 코일은 용융 아연 도금 강판으로 이루어지는 용융 아연 도금 강판 코일이다. 그 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
또, 도금 장치가 용융 아연 도금 장치와, 이것에 이어지는 합금화로를 포함하고 있어도 된다. 일례에 있어서는, CGL 을 사용하여 용융 아연 도금 강판을 제조한 후, 상기 서술한 공정 (C-1) 에 계속해서, (C-2) 용융 아연 도금욕의 통판 방향 하류에 위치하는 합금화로에 강판을 통판시켜, 용융 아연 도금을 가열 합금화한다. 합금화로에서 통판되어 합금화된 합금화 용융 아연 도금 강판은, 권취되어, 합금화 용융 아연 도금 강판 코일이 된다. 탈수소 장치 (300a) 는, 그 합금화 용융 아연 도금 강판 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 합금화 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 내수소 취화 특성이 우수한 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
또, 도금 공정이 용융 아연 도금 공정과, 이것에 이어지는 합금화 공정을 포함하고 있어도 된다. 즉, 용융 아연 도금 강판에 추가로 합금화 처리를 실시하여, 합금화 용융 아연 도금 강판으로 하고, 그 용융 아연 도금 강판에 대하여 음파를 조사해도 된다. 일례에 있어서는, CGL 을 사용하여 용융 아연 도금 강판을 제조한 후, 상기 서술한 공정 (C-1) 에 계속해서, (C-2) 용융 아연 도금욕의 통판 방향 하류에 위치하는 합금화로에 강판을 통판시켜, 용융 아연 도금을 가열 합금화한다. 합금화로에서 통판되어 합금화된 합금화 용융 아연 도금 강판은, 권취되어, 합금화 용융 아연 도금 강판 코일이 된다. 그 합금화 용융 아연 도금 강판 코일에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
또, 도금 장치는, 아연 도금 피막 외에, Al 도금 피막, Fe 도금 피막을 형성할 수 있다. 또, 도금 장치는 용융 도금 장치에 한정되지 않고, 전기 도금 장치여도 된다.
또, 음파를 조사하는 강판의 표면에 대하여 형성할 수 있는 도금 피막의 종류는 특별히 한정되지 않고, Al 도금 피막, Fe 도금 피막이어도 된다. 도금 피막을 형성하는 방법은 용융 도금 공정에 한정되지 않고, 전기 도금 공정이어도 된다.
강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대하여, 형상 교정 및 표면 조도의 조정 등을 목적으로 하여 스킨 패스 압연을 실시하는 스킨 패스 압연 장치를 추가로 갖고 있어도 된다. 즉, 본 강판의 제조 방법에 있어서는, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대해서는, 형상 교정 및 표면 조도의 조정 등을 목적으로 하여 스킨 패스 압연을 실시할 수 있다. 스킨 패스 압연의 압하율은, 0.1 ％ 이상으로 제어하는 것이 바람직하고, 또 2.0 ％ 이하로 제어하는 것이 바람직하다. 스킨 패스 압연의 압하율을 0.1 ％ 이상으로 함으로써, 형상 교정의 효과, 및 표면 조도 조정의 효과를 보다 바람직하게 얻을 수 있고, 또 압하율의 제어도 보다 바람직해진다. 또, 스킨 패스 압연의 압하율을 2.0 ％ 이하로 함으로써, 생산성이 보다 양호하다. 또한, 스킨 패스 압연 장치는, CGL 또는 CAL 과 연속된 장치로 해도 되고 (인 라인), CGL 또는 CAL 과는 불연속인 장치로 해도 된다 (오프 라인) . 한 번에 목적으로 하는 압하율의 스킨 패스 압연을 실시해도 되고, 수 회로 나눠 스킨 패스 압연을 실시하여, 목적으로 하는 압하율을 달성해도 된다. 또, 강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시하는 도장 설비를 추가로 갖고 있어도 된다. 즉, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시할 수도 있다.
＜실시형태 2＞
본 발명의 실시형태 2 에 관련된 탈수소 장치는, 강판 코일로부터 강대를 불출하는 불출 장치와, 상기 강대를 통판시키는 통판 장치와, 상기 강대를 권취하는 권취 장치와, 상기 통판 장치를 통판 중인 상기 강대에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는다.
또, 본 발명의 실시형태 2 에 관련된 강판의 제조 방법은, 강판 코일로부터 강대를 불출하는 공정과, 상기 강대를 통판시키는 통판 공정과, 상기 강대를 권취하여 제품 코일로 하는 공정을 갖고, 상기 통판 공정은, 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 표면에 있어서의 음압이 30 dB 이상이 되도록 음파를 조사하는 음파 조사 공정을 포함한다.
열간 압연 또는 냉간 압연 후에 임의로 어닐링이 실시된 강판, 혹은 추가로 도금 피막이 형성된 도금 강판은, 코일상으로 권취되어 강판 코일이 된다. 그 강판 코일의 질량은 종종 출하시의 곤포 질량과는 상이한 점에서, 리코일 라인에 있어서 곤포 질량으로의 분할이 실시된다. 불출 장치에 의해 강판 코일로부터 강대가 불출되고, 불출된 강대는 되감기 장치에 의해 다시 되감아지고, 소정의 곤포 질량이 된 단계에서 전단되어 분할된다. 본 실시형태에 있어서는, 이 리코일 라인에 의해 불출된 강대에 대하여 음파를 조사한다. 본 실시형태에 의하면, 통판 중인 강대에 대하여 음파를 조사하는 점에서, 강대의 전체 길이에 걸쳐서 골고루 음파를 조사할 수 있다. 또한, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치는, 연속 어닐링 장치 또는 연속 용융 아연 도금 장치와는 불연속인 장치 (오프 라인) 이고, 탈수소 장치는, 강대에 대한 어닐링, 도금 처리, 및 용융 아연 도금 처리를 실시하기 위한 설비를 포함하지 않는다.
[[탈수소 장치]]
도 3 에, 본 실시형태에 관련된 강판의 제조 방법에 사용하는 탈수소 장치 (300b) 를 강대 (S) 의 폭 방향을 앞으로 하여 본 도면을 나타낸다. 도 3 에 나타내는 바와 같이, 본 탈수소 장치 (300b) 에 있어서는, 불출 장치에 의해 불출된 강대 (S) 의 통판 과정에 음파 조사 장치 (60) 를 배치한다. 또한, 도시하지 않지만, 각 음파 조사 장치 (60) 에 있어서는, 호른 (68), 부스터 (66), 진동 변환자 (64), 음파 발진기 (62), 및 음압 제어기 (69) 가 이 순서로 결합되어 있고, 호른 (68) 으로부터 강대 (S) 에 대하여 음파가 조사되게 되어 있다. 도 3 에 나타내는 바와 같이, 음파 조사 장치 (60) 는, 통판 중인 강대 (S) 의 표리 편면에 대해서만 형성해도 되고, 통판 중인 강대 (S) 의 표리 양면에 대하여 강대 (S) 가 가진되도록 형성해도 된다. 음파 조사 장치 (60) 를 통판 중인 강대 (S) 의 표리 양면에 대하여 형성함으로써, 음파 조사 타이밍을 제어하여, 보다 효율적으로 강 중의 확산성 수소량을 저감시킬 수 있다. 또한, 도시하지 않지만, 탈수소 장치 (300b) 는, 강대 (S) 를 불출 장치에서 권취 장치를 향하여 통판시키기 위한 통판 장치를 구비한다. 통판 장치는, 예를 들어 강대 (S) 를 권취 장치를 향하여 통판시키는 통판 롤을 포함한다.
통판 중인 강대 (S) 의 표면과 소정의 간격을 두고, 강대 폭 방향을 따라 복수의 호른 (68) 을 설치한다. 각 호른 (68) 으로부터 통판 중인 강대 (S) 의 표면을 향하여 음파를 조사함으로써, 당해 표면의 폭 방향으로 균일하게 음파를 조사할 수 있다. 음파의 주된 진행 방향은, 강대 (S) 의 표면에 대하여, 예를 들어 45°이상, 60°이상, 90°이상으로 할 수 있다. 또, 강대 폭 방향을 따라 위치하는 복수의 호른 (68) 을 통판 방향을 따라 복수 배치함으로써, 강대 (S) 의 표면이 음파에 노출되는 시간을 충분히 확보할 수 있다.
호른 (68) 의 배치의 일례를, 도 4(a) 및 도 4(b) 를 사용하여 설명한다. 도 4(a) 및 도 4(b) 는, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300b) 에 대해, 불출된 강대 (S) 에 대한 호른 (68) 의 배치를 나타내는 상면도이다. 도 4(a) 에 나타내는 바와 같이, 호른 (68) 은, 강대 (S) 의 폭 방향 및 통판 방향을 따라 균일한 간격으로 복수 형성될 수 있다. 호른 (68) 을 배치하는 형태는, 통판 중인 강대 (S) 에 대하여 균일하게 음파를 조사할 수 있으면 특별히 한정되지 않고, 도 4(b) 에 나타내는 바와 같이, 단면 장방형상의 각통 형상의 호른 (68) 을, 통판 방향을 따라 복수 형성해도 된다. 또한, 탈수소 장치 (300b) 에서 호른 (68) 을 일정한 간격으로 유지하기 위한 형태는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들어 통판 경로에 통판 중인 강대 (S) 를 덮도록 박스상부 (72) 를 형성하고, 그 박스상부 (72) 의 내벽에 호른 (68) 을 일정한 간격으로 고정시킬 수 있다.
음파 조사 장치 (60) 의 구성은, 실시형태 1 과 동일하게 할 수 있다. 음파의 주파수도, 실시형태 1 과 동일하게 할 수 있다.
[[음압 레벨]]
음압 레벨에 대해서는, 강판 코일의 표면에 있어서의 음압 레벨이 아니라, 강대의 표면에 있어서의 음압 레벨로 하고, 통판 중인 강대의 표면의 근방, 또한 음파 조사 장치 (60) 의 바로 아래에 음압계를 설치함으로써 측정하거나, 혹은, 음파 조사 장치 (60) 로부터 발생하는 음파의 강도 I 와, 음파 조사 장치와 강대의 거리 D 를 결정하여, 오프 라인으로「강대의 표면에 있어서의 음압 레벨」을 파악하는 것 이외에는, 실시형태 1 과 동일하게 조절할 수 있다. 본 실시형태에 있어서는, 강판 폭 방향으로 균일한 음압 레벨로 음파를 조사하는 것이 바람직하고, 강판 폭 방향 단면으로부터 5 ㎜ 보다 내측에 있어서의 음압 레벨의 최소값이 30 dB 이상을 만족하도록 음압 레벨을 조절하는 것이 바람직하다.
[[조사 시간]]
리코일 라인에 있어서는, 연속 어닐링 장치 또는 연속 용융 아연 도금 장치와는 달리, 어닐링 시간과의 균형으로 통판 속도를 조절할 필요가 없다. 그 때문에, 본 실시형태에 의하면, 조사 시간의 제약없이, 강대에 대하여 음파를 조사할 수 있다. 음파를 조사하는 시간은 길수록 확산성 수소를 저감시킬 수 있을 것으로 추측되는 점에서, 음파를 조사하는 시간은 1 분간 이상으로 하는 것이 바람직하다. 음파의 조사 시간은, 보다 바람직하게는 30 분간 이상, 더욱 바람직하게는 60 분간 이상으로 한다. 한편으로, 생산성의 관점에서, 음파의 조사 시간은 30000 분간 이하로 하는 것이 바람직하고, 10000 분간 이하로 하는 것이 보다 바람직하고, 1000 분간 이하로 하는 것이 더욱 바람직하다. 음파의 조사 시간은, 강대 (S) 의 통판 속도와 음파 조사 장치의 위치 (예를 들어, 강판 폭 방향을 따라 위치하는 복수의 음파 조사 장치 (60) 로 이루어지는 장치군의 통판 방향을 따른 수) 에 따라 조정할 수 있다.
본 실시형태에 의하면, 음파 조사 후에 얻어지는 제품 코일의 확산성 수소량을 0.5 질량ppm 이하까지 저감시킬 수 있다. 제품 코일의 확산성 수소량을 0.5 질량ppm 이하까지 저감시킴으로써, 수소 취화를 방지할 수 있다. 음파 조사 후의 강 중의 확산성 수소량은, 바람직하게는 0.3 질량ppm 이하, 더욱 바람직하게는 0.2 질량ppm 이하이다. 음파 조사 후의 강 중의 확산성 수소량은, 실시형태 1 과 동일하게 측정할 수 있다.
[[가열 장치]]
[[강대의 유지 온도]]
또, 도 3 에 나타내는 바와 같이, 탈수소 장치 (300b) 는, 강대 (S) 를 300 ℃ 이하에서 가열하면서 음파를 조사하기 위한 가열 장치 (71) 를 추가로 갖고 있어도 된다. 음파 조사 공정의 강대 (S) 의 온도는 특별히 한정되지 않는다. 본 실시형태에 의하면, 강대 (S) 를 가열 유지하지 않아도, 강 중의 확산성 수소를 저감시킬 수 있기 때문이다. 그러나, 가열부에 의해 강대 (S) 를 가열하면서 음파를 조사함으로써, 수소의 확산 속도를 보다 높일 수 있기 때문에, 강 중의 확산성 수소량을 보다 저감시킬 수 있다. 따라서, 음파를 조사할 때의 강대 (S) 의 온도는 30 ℃ 이상으로 하는 것이 바람직하고, 50 ℃ 이상으로 하는 것이 보다 바람직하고, 100 ℃ 이상으로 하는 것이 더욱 바람직하다. 음파 조사 공정에 있어서의 강대 (S) 의 온도의 상한은 특별히 한정되지 않지만, 강대 (S) 의 조직 변화를 바람직하게 방지하는 관점에서, 300 ℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. 또한, 본 실시형태에 있어서, 음파를 조사할 때의 강대 (S) 의 온도는, 강대 (S) 의 표면 온도를 기준으로 한다. 강대의 표면 온도는, 일반적인 방사 온도계에 의해 측정할 수 있다. 가열 장치 (71) 를 형성하는 형태는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들어 도 3 에 나타내는 바와 같이, 강대 (S) 의 통판 경로에 가열 장치 (71) 를 형성할 수 있다. 강대 (S) 의 통판 경로에 가열 장치 (71) 를 형성함으로써, 강대 (S) 를 균일하게 가열할 수 있다. 강대 (S) 의 통판 경로에 가열 장치 (71) 를 형성하는 경우, 도 3 에 나타내는 바와 같이, 통판 경로에 있어서 음파 조사 장치 (60) 보다 상류측에 가열 장치 (71) 를 형성하는 것이 바람직하다. 통판 경로에 있어서 음파 조사 장치 (60) 보다 상류측에 가열 장치 (71) 를 형성함으로써, 충분히 가열된 강대 (S) 에 대하여 음파를 조사할 수 있다. 또 예를 들어, 통판 중인 강판을 상기 서술한 박스상부 (72) 로 덮고, 박스상부 (72) 의 측벽에 히터를 설치하는 방법에 의해, 강대 (S) 를 가열 유지하면서 음파를 조사할 수 있다. 또, 외부에서 발생시킨 고온의 공기를 박스상부 (72) 에 송풍하고, 박스상부 (72) 내에서 순환시키는 방법에 의해서도, 강대 (S) 를 가열 유지하면서 음파를 조사할 수 있다. 가열 방식은 특별히 한정되지 않고, 연소식, 전기식 중 어느 것이어도 된다. 일례에 있어서, 가열 장치 (71) 는, 유도식 가열 장치일 수 있다.
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300b) 는, 탈수소 장치 (300b) 의 외부로 상기 음파가 누출되는 것을 방지하는 흡음부를 추가로 갖고 있어도 된다. 흡음부의 구체적인 구성은 특별히 한정되지 않지만, 예를 들어 강대 (S) 및 호른 (68) 을 내포하도록 흡음부로 덮는 것이 바람직하다.
이하에서는, 본 실시형태의 적용예에 대해, 보다 구체적으로 설명한다.
[[열연 강판]]
실시형태 1 과 동일하게, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300b) 및 강판의 제조 방법은, 열연 강판의 제조에 적용할 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 시스템은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는 탈수소 장치 (300b) 를 갖는다. 공지된 열간 압연 장치에 의해 제조한 열연 코일로부터, 열연 강판을 불출하여 통판시키고, 통판 중인 열연 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다.
실시형태 1 과 동일하게, 본 실시형태에 관련된 강판의 제조 방법은, 열연 강판의 제조에 적용할 수 있다. 본 적용예에 관련된 강판의 제조 방법은, 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과, 상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 음파를 조사하기 전의 열연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않으며, 예를 들어 실시형태 1 에 예시한 제조 방법으로 할 수 있다. 그 열연 코일로부터 열연 강판을 불출하여 통판시키고, 통판 중인 열연 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판을 얻을 수 있다.
[[냉연 강판]]
본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300b) 및 강판의 제조 방법은, 냉연 강판의 제조에도 적용할 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 시스템은, 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300b) 를 갖는다. 공지된 열연 강판에 공지된 냉간 압연 장치에 의해 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판을 얻는다. 냉연 강판 권취 장치는, 그 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일로 한다. 그 냉연 코일을 강판 코일 (C) 로 하여, 그 냉연 코일로부터 냉연 강판을 불출하여 통판시키고, 통판 중인 냉연 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 방법은, 열연 강판을 냉간 압연하여 냉연 강판으로 하는 공정과, 상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 한다. 음파를 조사하기 전의 냉연 코일의 제조 방법은 특별히 한정되지 않으며, 예를 들어 실시형태 1 에 예시한 제조 방법으로 할 수 있다. 그 냉연 코일로부터 냉연 강판을 불출하여 통판시키고, 통판 중인 냉연 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판을 얻을 수 있다.
탈수소 장치 (300b) 에 의해 음파를 조사하는 열연 강판 및 냉연 강판의 성분 조성은 한정되지 않지만, 본 실시형태에 의하면, 590 ㎫ 이상, 보다 바람직하게는 1180 ㎫ 이상, 더욱 바람직하게는 1470 ㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판에 대하여 탈수소 장치 (300b) 로 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 고강도 강판을 얻을 수 있다.
열연 강판 및 냉연 강판의 성분 조성은, 예를 들어 실시형태 1 에 있어서 예시한 성분 조성으로 할 수 있다.
[[어닐링 장치]]
실시형태 1 과 동일하게, 강판의 제조 시스템은, 냉연 강판, 열연 강판에 대하여 어닐링을 실시하는 어닐링 장치를 갖고 있어도 된다. 어닐링을 실시하는 타이밍은 특별히 한정되지 않지만, 일반적으로 어닐링 공정에 있어서 강 중에 수소가 침입하는 점에서, 최종적으로 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 얻기 위해, 어닐링은 음파를 조사하기 전에 실시하는 것이 바람직하다. 어닐링 장치는, 배치 어닐링로여도 되고, 연속 어닐링 장치여도 된다.
[[어닐링 공정]]
실시형태 1 과 동일하게, 냉연 강판, 열연 강판에 대하여, 어닐링을 실시해도 된다. 어닐링을 실시하는 타이밍은 특별히 한정되지 않지만, 어닐링은 음파 조사 공정보다 전에 실시하는 것이 바람직하다. 어닐링 공정은, 배치 어닐링로에 의해 실시할 수도 있고, 연속 어닐링 장치를 사용하여 실시할 수도 있다.
[배치 어닐링]
배치 어닐링로를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300b) 를 갖는다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 노랭, 또는 공랭 등에 의해 냉각시킨다. 불출 장치는, 어닐링 코일로부터 어닐링 강판을 불출하여 통판 장치에 공급하고, 통판 장치는, 어닐링 강판을 통판시킨다. 음파 조사 장치 (60) 는, 통판 중인 그 어닐링 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 어닐링 강판을 얻을 수 있다.
배치 어닐링로를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 방법은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 권취하여 냉연 코일 또는 열연 코일로 하는 공정과, 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 그 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 한다. 어닐링 후의 어닐링 코일은, 배치 어닐링로 내에 있어서의 노랭, 또는 공랭 등에 의해 냉각시킨다. 이어서, 어닐링 코일로부터 어닐링 강판을 불출하여 통판시키고, 통판 중인 그 어닐링 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 열연 강판 또는 냉연 강판을 얻을 수 있다.
[연속 어닐링 장치에 의한 어닐링]
어닐링은, 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링 장치 (Continuous Annealing Line : CAL) 에 통판시킴으로써 실시할 수도 있다. 연속 어닐링 장치를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 강판의 제조 시스템은, 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하는 어닐링 전 불출 장치와, 상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와, 상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300b) 를 갖는다. 연속 어닐링 장치의 구성에 대해서는, 실시형태 1 과 동일하다. 탈수소 장치 (300b) 의 불출 장치는, 어닐링 코일로부터 어닐링 강판을 불출하여 통판 장치에 공급하고, 통판 장치는, 어닐링 강판을 통판시킨다. 음파 조사 장치 (60) 는, 통판 중인 그 어닐링 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 어닐링 강판을 얻을 수 있다.
연속 어닐링 장치를 사용하여 어닐링 공정을 실시하는 경우, 음파 조사 전의 어닐링 코일은, 실시형태 1 과 동일하게 제조할 수 있다. 그 어닐링 코일로부터 어닐링 강대를 불출하여, 통판 중인 어닐링 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 냉연 강판 또는 열연 강판을 얻을 수 있다.
[[도금 강판]]
실시형태 1 과 동일하게, 본 실시형태에 관련된 탈수소 장치 (300b) 및 강판의 제조 방법은, 도금 강판의 제조에도 적용할 수 있다.
본 적용예에 관련된 강판의 제조 시스템은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일 (C) 로 하는 탈수소 장치 (300b) 를 갖는다. 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 대하여 형성할 수 있는 도금 피막의 종류는 특별히 한정되지 않고, 아연 도금 피막 외에, Al 도금 피막, Fe 도금 피막이어도 된다. 도금 피막을 형성하는 방법은 용융 도금 공정에 한정되지 않고, 전기 도금 공정이어도 된다.
또, 본 적용예에 관련된 강판의 제조 방법은, 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 공정과, 상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 한다.
[연속 용융 아연 도금 장치에 의한 도금 피막의 형성]
도금 장치의 종류는 특별히 한정되지 않지만, 예를 들어 용융 아연 도금 장치일 수 있다. 용융 아연 도금 장치는, 일례에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치 (Continuous hot-dip Galvanizing Line : CGL) 일 수 있다. CGL 의 구성에 대해서는, 실시형태 1 과 동일할 수 있다. 탈수소 장치 (300b) 의 불출 장치는, CGL 에 의해 제조된 용융 아연 도금 강판 코일로부터 용융 아연 도금 강판을 불출하여 통판 장치에 공급하고, 통판 장치는, 용융 아연 도금 강판을 통판시킨다. 음파 조사 장치 (60) 는, 통판 중인 그 어닐링 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사한다. 그 음파의 조사에 의해, 강 중의 확산성 수소량을 저감시켜, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
음파를 조사하기 전의 강판에 용융 아연 도금 처리를 실시하여 용융 아연 도금 강판으로 해도 된다. 일례에 있어서는 연속 용융 아연 도금 장치 (Continuous hot-dip Galvanizing Line : CGL) 를 사용하여 강대에 대하여 용융 아연 도금 처리를 실시할 수 있다. CGL 의 구성에 대해서는, 실시형태 1 과 동일하게 할 수 있다. 음파를 조사하기 전의 용융 아연 도금 강판 코일은, 실시형태 1 과 동일하게 제조할 수 있다. 그 용융 아연 도금 강판 코일은 용융 아연 도금 강판을 불출하여 통판시키고, 통판 중인 용융 아연 도금 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
또, 도금 장치가 용융 아연 도금 장치와, 이것에 이어지는 합금화로를 포함하고 있어도 된다. 즉, 본 강판의 제조 방법에 있어서, 도금 처리가 용융 아연 도금 공정과, 이것에 이어지는 합금화 공정을 포함하고 있어도 된다. 합금화로를 갖는 도금 장치로는, 실시형태 1 에서 예시한, 용융 아연 도금욕의 통판 방향 하류에 합금화로를 갖는 CGL 을 사용할 수 있다. 용융 아연 도금 공정과, 이것에 이어지는 합금화 공정에 의해 형성된 합금화 용융 아연 도금 강판 코일로부터 합금화 용융 아연 도금 강판을 불출하고, 그 합금화 용융 아연 도금 강판에 대하여 상기 서술한 조건에서 음파를 조사함으로써, 내수소 취화 특성이 우수한 합금화 용융 아연 도금 강판을 얻을 수 있다.
실시형태 1 과 동일하게, 강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대하여, 형상 교정 및 표면 조도의 조정 등을 목적으로 하여 스킨 패스 압연을 실시하는 스킨 패스 압연 장치를 추가로 갖고 있어도 된다. 또, 강판의 제조 시스템은, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시하는 도장 설비를 추가로 갖고 있어도 된다.
즉, 본 강판의 제조 방법에 있어서, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판에 대해서는, 실시형태 1 과 동일하게, 스킨 패스 압연을 실시할 수 있다. 또, 상기와 같이 얻어진 열연 강판, 냉연 강판, 그리고 당해 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 각종 도금 피막을 갖는 도금 강판의 표면에, 수지 또는 유지 코팅 등의 각종 도장 처리를 실시할 수도 있다.
실시예
＜실시예 1＞
C : 0.09 ％ 이상 0.37 ％ 이하, Si : 2.00 ％ 이하, Mn : 0.50 ％ 이상 3.60 ％ 이하, P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하, S : 0.0200 ％ 이하, Al : 0.010 ％ 이상 1.000 ％ 이하 및 N : 0.0100 ％ 이하를 포함하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 강을 전로에서 용제하고, 연속 주조법으로 슬래브로 하였다. 얻어진 슬래브를 열간 압연 및 냉간 압연하여, 냉연 코일을 얻었다. 표 1 에 나타내는 바와 같이, 일부의 수준에서는, CAL 또는 배치 어닐링에 의해 냉연 어닐링 강판 (CR) 의 강판 코일을 제조하고, 다른 수준에서는, CGL 에 의해 용융 아연 도금 강판 (GI) 의 강판 코일을 제조하고, 나머지 수준에서는, CGL 에 의해 합금화 용융 아연 도금 강판 (GA) 의 강판 코일을 제조하였다. CR, GI, GA 모두 판두께 1.4 ㎜, 폭 1000 ㎜ 로 하였다. CAL 로는, 가열대, 균열대, 및 냉각대가 이 순서로 배치된 CAL 을 사용하였다. CGL 로는, 가열대, 균열대, 및 냉각대가 이 순서로 배치된 연속 어닐링로와, 그 냉각대의 뒤에 형성된 용융 아연 도금 설비를 갖는 CGL 을 사용하였다. 배치 어닐링로로는, 일반적인 배치 어닐링로를 사용하였다.
얻어진 CR, GI, GA 의 강판 코일에 대하여, 혹은 그 강판 코일로부터 불출된 강대에 대하여, 음파를 조사하였다. 도 1 에 나타내는 일반적인 음파 조사 장치를 사용하여, 표 1 에 나타내는 음압 레벨, 주파수, 및 조사 시간의 조건에서 음파를 조사하였다. 표 1 중에서는, 강판 코일에 대하여 음파를 조사한 경우를 A, 불출된 강대에 대하여 음파를 조사한 경우는 B 로서 나타내고 있다. 강판 코일에 대하여 음파를 조사하는 경우, 도 2(a), 도 2(c) 에 나타내는 탈수소 장치를 사용하였다. 강대에 음파를 조사하는 경우, 도 3, 도 4(a) 에 나타내는 탈수소 장치를 사용하였다. 또한, 호른으로는, 원통형의 호른을 사용하였다. 강판 코일 (외경 : 1500 ㎜, 내경 : 610 ㎜, 폭 : 1000 ㎜) 에 대하여 음파를 조사하는 경우, 수용부의 크기는, 높이 방향 : 2500 ㎜, 깊이 : 2000 ㎜, 폭 방향 : 2500 ㎜ 로 하고, 강판 코일을 둘러싸도록 호른을 수용부의 내벽에 배치하였다. 통판 중인 강대에 대하여 음파를 조사한 경우에는, 통판 중인 강대의 표리 양면측에 호른을 배치하였다. 호른은, 강대의 폭 방향을 따라 6 개, 강대 폭 방향 단부에서부터 강대 폭 방향을 따라 균등하게 배치하였다. 음파의 주된 진행 방향이 강대의 표면에 대하여 수직이 되도록, 호른의 원통 높이 방향을 강대의 판두께 방향에 대하여 평행하게 배치하였다. 또한, 표 1 중에서 실온이란, 25 ℃ 전후를 의미한다. 또한, 음압 레벨은, 음파 조사 장치의 위치 (즉, 음파 조사 장치 (60) 와 강대 (S) 의 거리) 는 고정시킨 후에 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도를 조정함으로써, 조정하였다. 또, 조사 시간은, 강판 코일에 대하여 음파를 조사하는 경우에 대해서는 음파 조사 장치의 구동 시간을 조정함으로써, 조정하였다. 불출된 강대에 대하여 음파를 조사하는 경우에 대해서는, 강대의 통판 속도를 조정함으로써, 음파의 조사 시간을 조정하였다. 불출된 강대에 대하여 음파를 조사한 경우, 강판 폭 방향 단면으로부터 5 ㎜ 보다 내측에 있어서의 음압 레벨의 최소값은 30 dB 이상으로 하였다.
음파 조사 전후의 각 강판에 대해, 이하에 설명하는 방법으로, 인장 특성, 강 중의 확산성 수소량, 신장 플랜지성, 및 굽힘성의 평가를 실시하고, 그 결과를 표 1 에 나타냈다.
인장 시험은, JIS Z 2241 (2011년) 에 준거하여 실시하였다. 음파 조사 후의 각 강판으로부터, 인장 방향이 강판의 압연 방향과 직각이 되도록 JIS 5 호 시험편을 채취하였다. 각 시험편을 사용하여, 크로스 헤드 변위 속도가 1.67 × 10-1 ㎜/s 의 조건에서 인장 시험을 실시하여, TS (인장 강도) 를 측정하였다.
신장 플랜지성은, 구멍 확대 시험에 의해 평가하였다. 구멍 확대 시험은, JIS Z 2256 에 준거하여 실시하였다. 얻어진 강판으로부터, 100 ㎜ × 100 ㎜ 의 샘플을 전단으로 채취하였다. 그 샘플에, 클리어런스를 12.5 ％ 로 하여 직경 10 ㎜ 의 구멍을 타발하였다. 내경 75 ㎜ 의 다이스를 사용하여, 구멍의 주위를 블랭크 홀딩력 9 ton (88.26 kN) 으로 누른 상태에서, 정각 (頂角) 60°의 원뿔 펀치를 구멍에 압입하여 균열 발생 한계에 있어서의 구멍 직경을 측정하였다. 하기의 식 (4) 로부터, 한계 구멍 확대율 : λ (％) 를 구하고, 이 한계 구멍 확대율의 값으로부터 구멍 확대성을 평가하였다.
한계 구멍 확대율 : λ (％) ＝ {(Df － D0)/D0} × 100 ‥‥ (4)
단, 상기 식에 있어서, Df 는 균열 발생시의 구멍 직경 (㎜), D0 은 초기 구멍 직경 (㎜) 이다. 강판의 강도에 관계없이, λ 의 값이 20 ％ 이상인 경우, 신장 플랜지성이 양호한 것으로 판단하였다.
굽힘 시험은, JIS Z 2248 에 준거하여 실시하였다. 얻어진 강판으로부터, 강판의 압연 방향에 대하여 평행 방향이 굽힘 시험의 축 방향이 되도록, 폭을 30 ㎜, 길이를 100 ㎜ 로 하는 단책상 (短冊狀) 의 시험편을 채취하였다. 그 후, 압입 하중이 100 kN, 가압 유지 시간을 5 초로 하는 조건에서, 굽힘 각도를 90°로 하여 V 블록법에 의해 굽힘 시험을 실시하였다. 또한, 본 발명에서는, 90°V 굽힘 시험을 실시하고, 굽힘 정점의 능선부를 40 배의 마이크로스코프 (RH-2000 : 주식회사 하이록스 제조) 로 관찰하여, 균열 길이가 200 ㎛ 이상인 균열이 확인되지 않게 되었을 때의 굽힘 반경을 최소 굽힘 반경 (R) 으로 하였다. R 을 판두께 (t) 로 나눈 값 (R/t) 이 5.0 이하인 경우를, 굽힘 시험이 양호로 판단하였다.
강 중의 확산성 수소량은 상기 서술한 방법에 따라서 측정하였다.
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표 1 에 나타내는 바와 같이, 본 발명예에서는, 음파 조사 공정을 실시하였기 때문에, 수소량이 적고, 내수소 취화 특성의 지표로서, 신장 플랜지성 (λ) 및 굽힘성 (R/t) 이 우수한 강판을 제조할 수 있었다. 한편, 비교예에서는, 신장 플랜지성 (λ) 및 굽힘성 (R/t) 중 어느 1 개 이상이 떨어졌다.
＜실시예 2＞
표 1 에 나타내는 성분 조성을 갖고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 강 소재를 전로에서 용제하고, 연속 주조법으로 강 슬래브로 하였다. 얻어진 강 슬래브를 열간 압연 후, 냉간 압연하고, 추가로 어닐링을 실시하여 냉연 강판 (CR) 을 얻었다. 일부의 냉연 강판에 대해서는, 추가로 용융 아연 도금 처리를 실시하여, 용융 아연 도금 강판 (GI) 으로 하였다. 일부의 용융 아연 도금 강판에 대해서는, 추가로 합금화 처리를 실시하여, 합금화 용융 아연 도금 강판 (GA) 을 얻었다. CR, GI, GA 모두 판두께 1.4 ㎜, 폭 1000 ㎜ 로 하였다.
얻어진 CR, GI, GA 를 코일상으로 권취하여 강판 코일로 하였다. 그 강판 코일에 대하여, 혹은 그 강판 코일로부터 불출된 강대에 대하여, 음파를 조사하였다. 표 2 에 나타내는 주파수의 음파를 강판 표면에 있어서 측정되는 표 2 에 나타내는 음압 레벨로 하여, 강판 코일 직경 방향 2 분의 1 위치의 온도, 또는 강대의 표면 온도를 표 2 에 나타내는 온도로 유지하면서 표 2 에 나타내는 시간 조사하였다. 음파 조사 장치로는, 도 1 에 나타내는 일반적인 조사 장치를 사용하였다. 또한, 호른으로는, 원통형의 호른을 사용하였다. 강판 코일에 대하여 음파를 조사하는 경우에는, 도 2(a) ∼ 도 2(c) 에 나타내는 탈수소 장치를 사용하여 음파를 조사하여, 제품 코일을 얻었다. 불출된 강대에 대하여 음파를 조사하는 경우에는, 도 3 및 도 4(a) 에 나타내는 탈수소 장치를 사용하고, 음파 조사 후의 강대는 권취하여 제품 코일로 하였다. 강판 코일 (외경 : 1500 ㎜, 내경 : 610 ㎜, 폭 : 1000 ㎜) 에 대하여 음파를 조사하는 경우, 수용부의 크기는, 높이 방향 : 2500 ㎜, 깊이 : 2000 ㎜, 폭 방향 : 2500 ㎜ 로 하고, 강판 코일을 둘러싸도록 호른을 수용부의 내벽에 배치하였다. 불출된 강대에 대하여 음파를 조사한 경우에는, 통판 중인 강대의 표리 양면측에 호른을 배치하였다. 호른은, 강대의 폭 방향을 따라 6 개, 강대 폭 방향 단부에서부터 강대 폭 방향을 따라 균등하게 배치하였다. 음파의 주된 진행 방향이 강대의 표면에 대하여 수직이 되도록, 호른의 원통 높이 방향을 강대의 판두께 방향에 대하여 평행하게 배치하였다. 또한, 음압 레벨은, 음파 조사 장치의 위치 (즉, 음파 조사 장치 (60) 와 강대 (S) 의 거리) 는 고정시킨 후에 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도를 조정함으로써, 조정하였다. 또, 조사 시간은, 강판 코일에 대하여 음파를 조사하는 경우에 대해서는 음파 조사 장치의 구동 시간을 조정함으로써, 조정하였다. 불출된 강대에 대하여 음파를 조사하는 경우에 대해서는, 강대의 통판 속도를 조정함으로써, 음파의 조사 시간을 조정하였다. 불출된 강대에 대하여 음파를 조사한 경우, 강판 폭 방향 단면으로부터 5 ㎜ 보다 내측에 있어서의 음압 레벨의 최소값은 30 dB 이상으로 하였다. 음파 조사 전후의 각 강판에 대해, 이하에 설명하는 방법으로 인장 특성 및 내수소 취화 특성의 평가를 실시하고, 그 결과를 표 2 에 나타냈다.
제품 코일의 직경 방향 2 분의 1 위치로부터, 인장 방향이 강판의 압연 방향과 직각이 되도록 잘라낸 JIS 5 호 시험편을 사용하여, JIS Z 2241 (2011년) 에 준거하여 인장 시험을 실시하고, 음파 조사 후의 EL' (전체 연신) 를 측정하였다. 또한, EL' 는 어닐링 종료 후, 72 시간 이내에 측정하였다. 강 중 수소량이 0 질량ppm 일 때의 TS (인장 강도) 및 EL 은, 제품 코일로부터 상기와 같이 얻은 샘플을 대기 중에 10 주일 이상의 장시간 방치함으로써 내부의 강 중 수소를 저감시키고, 그 후, 상기 서술한 TDS 에 의해 강 중 수소량이 0 질량ppm 이 된 것을 확인하고 나서, 인장 시험을 실시함으로써 측정하였다. 또, 음파 조사 전의 강판 코일로부터 채취한 JIS 5 호 시험편을 사용하여, JIS Z 2241 (2011년) 에 준거하여 인장 시험을 실시하고, 음파 조사 전의 EL" 를 측정하였다.
내수소 취성은 상기 인장 시험으로부터 다음과 같이 평가하였다. 음파 조사 후의 강판에 있어서의 EL' 를, 동일 강판의 강 중 수소량이 0 질량ppm 일 때의 EL 로 나눈 값이 0.7 이상일 때, 내수소 취화 특성이 양호로 판정하였다.
또, 상기 서술한 TDS 에 의해, 음파 조사 전후의 강 중의 확산성 수소량을 측정하였다. 음파 조사 전의 강 중의 확산성 수소량을 측정하는 경우에는, 제품 코일이 아니라 강판 코일로부터 상기 서술한 바와 같이 시험편을 얻어, 확산성 수소량을 측정하였다.
Figure pct00002
Figure pct00003
본 발명예에서는, 강판에 대하여 음파 조사를 실시하였기 때문에, 내수소 취화 특성이 우수한 강판을 제조할 수 있었다.
60 : 음파 조사 장치
62 : 음파 발진기
64 : 진동 변환자
66 : 부스터
68 : 호른
69 : 음압 제어기
70 : 소음계
71 : 가열 장치
72 : 박스상부
80 : 수용부
90 : 코일 유지부
300a, 300b : 탈수소 장치
S : 강대
C : 강판 코일

Claims (33)

  1. 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일을 수용하는 수용부와,
    상기 수용부에 수용되는 상기 강판 코일에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는, 탈수소 장치.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 강판 코일의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록, 상기 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도와 상기 음파 조사 장치의 위치가 설정된, 탈수소 장치.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    상기 강판 코일을 가열하면서 상기 음파를 조사하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 탈수소 장치.
  4. 강판 코일로부터 강대를 불출하는 불출 장치와,
    상기 강대를 통판시키는 통판 장치와,
    상기 강대를 권취하는 권취 장치와,
    상기 통판 장치를 통판 중인 상기 강대에 대하여 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 장치를 갖는, 탈수소 장치.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 강대의 표면에 있어서의 최대의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록, 상기 음파 조사 장치로부터 발생하는 음파의 강도와 상기 음파 조사 장치의 위치가 설정된, 탈수소 장치.
  6. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    상기 강대를 가열하면서 상기 음파를 조사하기 위한 가열부를 추가로 갖는, 탈수소 장치.
  7. 제 1 항 내지 제 5 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 탈수소 장치의 외부로 상기 음파가 누출되는 것을 방지하는 흡음부를 추가로 갖는, 탈수소 장치.
  8. 강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 열간 압연 장치와,
    상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 열연 강판 권취 장치와,
    상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
  9. 열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 냉간 압연 장치와,
    상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 냉연 강판 권취 장치와,
    상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
  10. 냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 배치 어닐링로와,
    상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
  11. 냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하는 어닐링 전 불출 장치와,
    상기 냉연 강판 또는 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판으로 하는 연속 어닐링로와,
    상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 어닐링 강판 권취 장치와,
    상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
  12. 열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 장치와,
    상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 도금 강판 권취 장치와,
    상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는 제 1 항 내지 제 7 항 중 어느 한 항에 기재된 탈수소 장치를 갖는, 강판의 제조 시스템.
  13. 제 12 항에 있어서,
    상기 도금 장치가 용융 아연 도금 장치인, 강판의 제조 시스템.
  14. 제 12 항에 있어서,
    상기 도금 장치가, 용융 아연 도금 장치와, 이것에 이어지는 합금화로를 포함하는, 강판의 제조 시스템.
  15. 제 12 항에 있어서,
    상기 도금 장치가 전기 도금 장치인, 강판의 제조 시스템.
  16. 강대를 코일상으로 권취한 강판 코일에 대하여, 그 강판 코일의 표면에서의 음압이 30 dB 이상이 되도록 음파를 조사하여 제품 코일로 하는 음파 조사 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  17. 제 16 항에 있어서,
    상기 음파 조사 공정은, 상기 강판 코일을 300 ℃ 이하로 유지하며 실시되는, 강판의 제조 방법.
  18. 강판 코일로부터 강대를 불출하는 공정과,
    상기 강대를 통판시키는 통판 공정과,
    상기 강대를 권취하여 제품 코일로 하는 공정을 갖고, 상기 통판 공정은, 상기 강대에 대하여, 상기 강대의 표면에 있어서의 음압 레벨이 30 dB 이상을 만족하도록 음파를 조사하는 음파 조사 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  19. 제 18 항에 있어서,
    상기 음파 조사 공정은, 상기 강대를 300 ℃ 이하로 유지하며 실시되는, 강판의 제조 방법.
  20. 제 16 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    강 슬래브에 열간 압연을 실시하여 열연 강판으로 하는 공정과,
    상기 열연 강판을 권취하여 열연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 열연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
  21. 제 16 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    열연 강판에 냉간 압연을 실시하여 냉연 강판으로 하는 공정과,
    상기 냉연 강판을 권취하여 냉연 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 냉연 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
  22. 제 16 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    냉연 코일 또는 열연 코일에 배치 어닐링을 실시하여 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
  23. 제 16 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    냉연 코일 또는 열연 코일로부터 냉연 강판 또는 열연 강판을 불출하는 공정과,
    상기 냉연 강판 또는 상기 열연 강판을 연속 어닐링하여, 어닐링 강판을 얻는 공정과,
    상기 어닐링 강판을 권취하여, 어닐링 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 어닐링 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
  24. 제 16 항 내지 제 19 항 중 어느 한 항에 있어서,
    열연 강판 또는 냉연 강판의 표면에 도금 피막을 형성하여 도금 강판으로 하는 도금 공정과,
    상기 도금 강판을 권취하여, 도금 강판 코일을 얻는 공정을 포함하고, 상기 도금 강판 코일을 상기 강판 코일로 하는, 강판의 제조 방법.
  25. 제 24 항에 있어서,
    상기 도금 공정이 용융 아연 도금 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  26. 제 24 항에 있어서,
    상기 도금 공정이, 용융 아연 도금 공정과, 이것에 이어지는 합금화 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  27. 제 24 항에 있어서,
    상기 도금 공정이 전기 도금 공정을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  28. 제 16 항 내지 제 27 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제품 코일이, 590 ㎫ 이상의 인장 강도를 갖는 고강도 강판으로 이루어지는, 강판의 제조 방법.
  29. 제 16 항 내지 제 28 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제품 코일이, 질량％ 로,
    C : 0.030 ％ 이상 0.800 ％ 이하,
    Si : 0.01 ％ 이상 3.00 ％ 이하,
    Mn : 0.01 ％ 이상 10.00 ％ 이하,
    P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하,
    S : 0.0001 ％ 이상 0.0200 ％ 이하,
    N : 0.0005 ％ 이상 0.0100 ％ 이하 및
    Al : 2.000 ％ 이하
    를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 하지 강판을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  30. 제 29 항에 있어서,
    상기 성분 조성은, 또한 질량％ 로,
    Ti : 0.200 ％ 이하,
    Nb : 0.200 ％ 이하,
    V : 0.500 ％ 이하,
    W : 0.500 ％ 이하,
    B : 0.0050 ％ 이하,
    Ni : 1.000 ％ 이하,
    Cr : 1.000 ％ 이하,
    Mo : 1.000 ％ 이하,
    Cu : 1.000 ％ 이하,
    Sn : 0.200 ％ 이하,
    Sb : 0.200 ％ 이하,
    Ta : 0.100 ％ 이하,
    Ca : 0.0050 ％ 이하,
    Mg : 0.0050 ％ 이하,
    Zr : 0.0050 ％ 이하 및
    REM : 0.0050 ％ 이하로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종의 원소를 추가로 함유하는, 강판의 제조 방법.
  31. 제 16 항 내지 제 28 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제품 코일은, 질량％ 로,
    C : 0.001 ％ 이상 0.400 ％ 이하,
    Si : 0.01 ％ 이상 2.00 ％ 이하,
    Mn : 0.01 ％ 이상 5.00 ％ 이하,
    P : 0.001 ％ 이상 0.100 ％ 이하,
    S : 0.0001 ％ 이상 0.0200 ％ 이하,
    Cr : 9.0 ％ 이상 28.0 ％ 이하,
    Ni : 0.01 ％ 이상 40.0 ％ 이하,
    N : 0.0005 ％ 이상 0.500 ％ 이하 및
    Al : 3.000 ％ 이하
    를 함유하고, 잔부가 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지는 성분 조성을 갖는 스테인리스 강판을 포함하는, 강판의 제조 방법.
  32. 제 31 항에 있어서,
    상기 성분 조성이, 또한, 질량％ 로,
    Ti : 0.500 ％ 이하,
    Nb : 0.500 ％ 이하,
    V : 0.500 ％ 이하,
    W : 2.000 ％ 이하,
    B : 0.0050 ％ 이하,
    Mo : 2.000 ％ 이하,
    Cu : 3.000 ％ 이하,
    Sn : 0.500 ％ 이하,
    Sb : 0.200 ％ 이하,
    Ta : 0.100 ％ 이하,
    Ca : 0.0050 ％ 이하,
    Mg : 0.0050 ％ 이하,
    Zr : 0.0050 ％ 이하 및
    REM : 0.0050 ％ 이하
    로 이루어지는 군에서 선택되는 적어도 1 종의 원소를 추가로 함유하는, 강판의 제조 방법.
  33. 제 16 항 내지 제 32 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 제품 코일은 0.50 질량ppm 이하의 확산성 수소량을 갖는, 강판의 제조 방법.
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