KR20220039730A - 전극 배열 - Google Patents

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KR20220039730A
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차르크 브란트
우베 슈니츨러
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에에르베에 엘렉트로메디찐 게엠베하
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Abstract

개선된 기구(10)의 전극(20, 20')은 열 분산 요소(28, 28')를 가져서, 길이 방향(원위 또는 근위 방향)으로 측정된 전극(20, 20')의 열 저항 전도성은 바람직하게 ≥ 300 W/(m*K)이다. 바람직한 실시예에서, 열 분산 요소(28, 28')는 전극 본체(27, 27')의 재료보다 높은 전기 전도성 및 높은 열 전도성을 포함하는 코팅(29, 30, 29')에 의해 형성된다.

Description

전극 배열
본 발명은 전기 수술 기구, 특히 생물학적 조직의 플라즈마 응고를 위한 기구를 위한 전극 배열에 관한 것이다.
조직 응고를 위한 기구는 다양한 문헌뿐만 아니라 실제 경험으로부터 공지되어 있다. 이를 위해, DE 10 2011 116 678 A1뿐만 아니라 DE 699 28 370 T2를 참조한다. 두 문헌은, 예를 들어 링 형상 방식으로 구성되고 무엇보다도 텅스텐과 같은 내열성을 특징으로 하는 적합한 재료로 이루어질 수 있는 전극들을 가지는 기구를 개시한다.
또한, DE 100 30 111 A1에는 금속으로 이루어진 육각형 전극이 루멘 내부에 배열된 호스형 기구 본체를 가지는 플라즈마 응고 기구가 공지되어 있다. 플라즈마 응고 기구는 호스의 원위 단부에 배치된 전극에 RF 전압을 공급할 수 있도록 전기 공급 라인과 연결된다. 전기 방전은 판형 전극의 원위 단부에 구성된 팁에서 시작되며, 이에 의해, 플라즈마 스트림, 특히 희가스 플라즈마 스트림이 생성될 수 있다. 전극 주위를 흐르는 가스 스트림은 동시에 전극으로부터 열을 방출시키는 역할을 하며, 이에 의해, 전극의 과도한 가열이 회피되어야 한다. 열 방출로 인해, 전극의 방전 섹션에서 번오프(burn-off) 거동의 최소화가 달성되어야 하며, 이렇게 하여, 기구의 수명이 증가되어야 한다.
그러나, 가스 스트림에 의한 전극 소판(electrode platelet)의 효율적인 냉각은 높은 가스 흐름을 필요로 하며, 이러한 것이 항상 바람직한 것은 아니다.
또한, 텅스텐 와이어의 점화 전극을 사용하는 것이 WO 2005/046495 A1로부터 공지되었으며, 와이어의 단부는 호스 또는 튜브 형상의 기구 본체의 원위 단부에 위치된다. 이러한 본체의 루멘에 배열된 텅스텐 와이어는, 와이어가 부착되어 냉각을 위해 역할을 하는 소판에 의해 원위 단부까지의 일정 거리에서 유지된다. 그러나, 텅스텐 와이어로부터의 방열은 소판과 텅스텐 와이어 사이의 전환 위치에 의해 방해를 받는다.
전극 번오프로 인해, 입자, 특히 금속 입자는 스파크 및/또는 플라즈마 스트림에 들어갈 수 있으며, 결국에는 점점 더 거부되는 생체 조직에 들어갈 수 있다. 따라서, 본 발명의 목적은 전기 수술 기구의 사용된 전극의 재료 제거가 사용 동안 감소될 수 있는 개념을 제공하는 것이다.
이러한 목적은 제1항에 따른 전극 배열에 의해 해결된다:
본 발명에 따른 전극 배열은 원위 방향으로 배향된 팁이 구성되는 전극을 포함한다. 전극 단면은 팁으로부터 멀어지게 근위 방향으로 증가한다. 20 W/(m*K)보다 큰 열 전도성을 가지는 재료 또는 재료 조합으로 전극이 이루어지는 추가 특징과 관련하여, 심각하게 감소된 전극 번오프가 이에 의해 달성될 수 있다.
전극 단면은 원위 팁으로부터 시작하여 단계적 방식으로 또는 전극이 배열된 루멘의 벽에 접촉할 때까지 연속적으로 증가할 수 있다. 전극의 팁으로부터 근위 부분으로의 단면 증가가 단계적 방식으로 발생하면, 하나 또는 다수의 단계가 이러한 목적을 위해 제공될 수 있다. 전극의 팁(및 팁에 인접한 전극의 측면 영역)은 전형적으로 스파크 또는 플라즈마 스트림이 시작하는 위치이다. 그러므로, 전극의 팁과 직접 인접한 부분은 전기 방전의 방전 근원 지점(discharge root point)이 위치되는 전극의 부분을 형성한다. 이러한 근원 지점에서, 열원을 동시에 형성하는 전류 집중이 발생한다. 두 가지 조치로 인하여, 즉 근위 방향으로 전극의 단면 증가 및 전극에 대한 재료 또는 재료 조합의 사용으로 인해, 그 열 전도성은 20 W/(m*K)보다 크며, 전극 근원 지점에서 생성된 열은 동일한 구조적 형태를 가지는 스테인리스강 전극을 사용하는 경우보다 훨씬 더 효과적으로 방출된다. 그러므로, 본 발명의 전극은 팁으로부터 근위 방향으로 측정되고 및/또는 근위 방향을 가로질러 측정된 열 전도성이 스테인리스강의 열 전도성보다 큰 것을 특히 특징으로 한다. 바람직하게, 전극의 열 전도성(λ)은 27 W/(m*K)보다 크고, 더욱 바람직하게 50 W/(m*K)보다 크고, 100 W/(m*K)보다 크고, 200 W/(m*K)보다 크고, 300 W/(m*K)보다 크고, 특히 400 W/(m*K)보다 크다.
전극 단면이 근위 방향으로 팁으로부터 멀어질수록 증가하고, 이에 의해 전극이 높은 열 전도성 재료 또는 높은 열 전도성 재료 조합으로 만들어지는 전극 기하학적 구조의 조합은 특히 전극의 최대 폭 방향 치수의 1/10보다 작을 수 있는 특히 작은 곡률 반경을 가진 팁의 사용을 가능하게 한다. 이렇게 함으로써, 높은 전계 강도는 낮은 RF 전압 및 RF 전류의 경우에도, 스파크 및 플라즈마의 형성으로 이어질 수 있는 전극 팁에서 달성될 수 있다. 전극은 그런 다음 특히 점화 가능하다.
바람직하게, 전극은 판 형상 방식으로 구성되며, 전극 단면의 증가는 팁으로부터 멀어지게 근위 방향으로 축 방향을 따라서 전극의 증가하는 폭 방향 치수에 의해 달성된다. 폭 방향 치수는 지속적으로 증가할 수 있으며, 이에 의해 특히 양호한 열 분산이 달성된다. 연속적인 단면 및 폭 방향 치수 증가는 무단으로(steplessly) 구성된 가장자리들이 전극의 팁에 인접한 것으로 달성될 수 있다.
전극은 좁은 측면들에 의해 서로 연결된 2개의 평탄 측면을 포함하는 소판으로서 구성될 수 있다. 좁은 측면들과 평탄 측면들 사이에, 가장자리들이 형성될 수 있다. 이러한 전극은 예를 들어 절단된 판금으로서 제공될 수 있다.
특히 은, 구리, 텅스텐, 경금속(hard metal)(예를 들어, 텅스텐 카바이드 소결 금속) 등과 같이 높은 열 전도성을 가지는 금속이 전극 재료로서 적합하다. 높은 열 전도성은 전극의 팁에 열이 축적되는 것을 방지하고, 전체 전극 본체에서 열의 방출을 촉진하며, 그러므로 가스 스트림으로의 열 분산을 촉진한다. 그러므로, 상대적으로 낮은 가스 스트림이 전극을 냉각하는데 충분하다.
본 발명의 대안에 따르면, 전극은, 열 분산 요소(heat dissipation device)가 부착되는 적어도 하나의 표면을 포함하는 본체(base body)로 전극이 이루어질 수 있는 재료 조합으로 이루어진다. 이에 의해, 열 분산 요소는 원위 방향으로, 바람직하게 전극의 팁까지, 적어도 동작 동안 방전 근원 지점에 의해 점유되는 영역까지 연장된다. 그러므로, 그곳에서 생성된 열은 전극으로부터 열 분산 요소로 열 전달을 요구함이 없이 열 분산 요소로 직접 전달될 수 있다. 다시 말해서, 열 분산 요소는 여기에서 방전 근원 지점의 형태로 열원과 직접 접촉한다. 근위 방향에서, 열 분산 요소는 바람직하게 적어도 그 최대 폭 방향 치수를 포함하는 전극의 영역까지 연장된다.
가장 간단한 경우에, 전극은 열 전도성 코팅이 열 전도성 코팅의 형태로 열 분산 요소로 적용되는 베이스 재료로서 이루어진다. 이러한 층은 바람직하게 전극의 팁까지, 그리고 평탄 측면들의 큰 부분에 걸쳐서, 또는 전극의 전체 평탄 측면들에 걸쳐서 연장된다. 코팅은 또한 전극의 좁은 측면들에 걸쳐서 연장될 수 있다. 예를 들어, 전극이 스테인리스강 또는 열 전도성이 낮은 다른 재료로 만들어지면, 열 분산 요소는 특히 은, 다이아몬드형 탄소(DLC) 등과 같은 양호한 열 전도성 재료로 만들어진다. 그러나, 바람직하게, 열 분산 요소가 전기 전도성인 금속 재료로 만들어져서, 예를 들어 열 분산 층의 형태를 하는 열 분산 요소는 전류 전도에 기여하고, 방전 근원 지점와 직접 접촉할 수 있다. 바람직하게, 예를 들어 열 전도성 코팅으로 구성된 열 분산 요소는 특히 전기 전도성이 양호하다. 코팅의 전기 전도성이 베이스 재료의 전기 전도성보다 크면 특히 유리하다.
그러므로, 특히 바람직한 실시예에서, 열 분산 요소는 특히 본체의 전기 및 열 전도성보다 각각 더 큰 전기 전도성, 특히 또한 열 전도성을 포함한다.
무선 주파수 교류 전압으로 전극을 인가하는 동안, 전류 흐름은 높은 전기 전도성 코팅에 집중될 수 있으며, 이에 따라 높은 표면 전도성으로 인해 저항 전도 손실(ohmic conduction loss)이 작다. 이렇게 함으로써, 저항 손실로 인한 전극에서의 열 생성이 감소된다. 열 생성의 감소는 전극의 수명의 증가와 재료 제거의 감소에 현저하게 기여한다.
도면에서, 본 발명의 실시예가 도시되어 있다:
도 1은 본 발명의 기구, 할당된 공급 장치, 및 중립 전극을 매우 개략적으로 부분적 사시도로 도시하며,
도 2는 도 1에 따른 기구의 원위 단부를 개략적인 길이 방향 단면 사시도로 도시하며,
도 3은 도 2에 따른 기구의 전극을 측면도로 도시하며,
도 4, 도 5, 및 도 6은 도 3에 따른 전극을 다른 단면도로 도시하며,
도 7은 도 2 내지 도 6에 따른 기구를 작동 동안 단면 사시도로 도시하며,
도 8은 도 2에 따른 기구를 위한 전극의 변형된 실시예를 도시한다.
도 1에서, 플라즈마 기반 조직 치료를 위한 기구(10)가 도시되어 있다. 조직 치료는 절제, 응고, 절단 또는 다른 유형의 치료를 포함할 수 있다.
기구는 가스 소스(12), 예를 들어 아르곤 소스뿐만 아니라, 기구(10)의 전기 공급을 위한 발전기(13)를 포함하는 장치(11)에 연결된다. 발전기는 각각의 연결 수단을 통해 라인(14)과 연결되고, 라인(14)은 기구(10)로 이어지고 라인(15)으로 도입되며, 기구(10)는 라인(15)을 통해 가스가 공급된다. 발전기(13)는 또한 기구(10)의 사용 전에 환자에게 부착되는 중립 전극(16)과 각각의 연결 수단을 통해 연결된다. 그러나, 다음의 설명은 다른 중립 전극 구성을 가지는 기구에도 또한 적용된다.
기구(10)는 도 2에 별도로 도시된 원위 단부(17)를 포함한다. 명백한 바와 같이, 튜브 또는 호스(18)는 호스(18)의 원위 단부(17)에서 개방된 루멘(19)을 둘러싸는 기구(10)의 일부이다. 원위 단부(17)의 영역에서, 호스(18)는 예를 들어 도 2에 추가로 도시되지 않은 세라믹 슬리브의 형태를 하는 내부 또는 외부 보강재가 제공될 수 있다. 그러므로, 호스(18)는 하나 또는 다수의 층으로 구성될 수 있다. 호스(18)의 개방 단부에 삽입된 세라믹 슬리브를 가지는 기구의 예는 WO 2005/046495 A1로부터 취해질 수 있다.
전극(20)은, 루멘(19)을 통해 연장되고 라인(14)의 일부인 와이어(21)와 전기적으로 연결되는 루멘(19)에 배열된다. 와이어(21)는 전극(20)에 용접되거나, 또는 예를 들어 크림핑(crimping)에 의해 기계적으로 연결될 수 있다.
전극(20)은 바람직하게 도 3에 도시된 기본 형상을 포함한다. 그 원위 단부에서, 예리하거나 또는 기껏해야 약간 둥근 팁(22)이 전극(20) 상에 구성되고, 그 곡률 반경(R)(도 2)은, 가능하게 그리고 바람직하게, 축 방향을 가로질러 측정되고 루멘(19)의 내경에 대략 일치하는 폭 방향 치수(q)의 1/10보다 작다. 전극(20)은 바람직하게 판 형상 방식으로 구성되며, 즉, 그 두께는 그 폭 방향 치수(q)보다 현저하게 작다. 이러한 것은 예를 들어 도 3의 1점 쇄선 절단선 IV-IV에서 전극(20)의 단면을 도시하는 도 4로부터 명백하다. 두께(d)는 폭 방향 치수(q)의 1/5보다 작고, 바람직하게 1/10보다 작다.
도 4로부터 더욱 명백한 바와 같이, 전극(20)은 좁은 측면(25, 26)들에 의해 연결된 2개의 평탄 측면(23, 24)을 포함한다. 그러므로, 전체적으로, 평탄 측면(23, 24)들 및 좁은 측면(25, 26)들에 의해 경계가 정해지는 사각형, 바람직하게 직사각형 단면(Q)이 얻어진다. 사각형 단면은 또한 한 번 또는 예를 들어 S자 형상으로 여러 번 구부러질 수 있다.
전극(20)은 그 원위 단부에, 이격되어 서로 평행하게 연장되는 좁은 측면(25, 26)들이 팁(22)을 향해 수렴하게 배열되는 테이퍼링 섹션(tapering section)을 포함한다. 좁은 측면(25, 26)들의 수렴을 향해 서로 연장되는 섹션들은 도 3에 도시된 바와 같이 직선 방식으로, 또는 또한 볼록 또는 오목 방식으로 구성될 수 있다. 섹션들은 서로의 사이에 바람직하게 20°내지 100°의 범위의 각도(α)를 한정한다.
도 5 및 도 6에 별도로 도시된 단면 V-V 및 VI-VI가 나타내는 바와 같이, 전극(20)의 단면은 원위 방향(D)으로 팁(22)을 향해 감소하거나, 또는 다시 말하면 근위 방향(P)으로 증가한다. 이에 의해, 전극(20)의 두께(d)는 도 5 및 6에 도시된 바와 같이 팁(22)을 향한 테이퍼링 섹션에서 일정할 수 있다. 그러나, 두께(d)는 또한 팁(22)을 향해 감소할 수 있다. 그러나, 어떠한 경우에도, 폭 방향 치수(q)는 팁(22)을 향한 테이퍼링 섹션에서 감소한다.
제1 실시예에서, 전극(20)은 전체적으로 예를 들어, 예를 들어 텅스텐, 경금속, 구리, 알루미늄, 또는 이들 재료의 조합과 같이 양호한 열 전도성의 재료로 이루어진다. 이에 의해, 금속 및 또한 DLC 또는 금속과 이러한 재료의 조합과 같은 비금속 전기 전도성 재료가 사용될 수 있다. 그러나, 어떠한 경우에도, 사용된 재료는 스테인리스강의 열 전도성보다 큰, 바람직하게 현저하게 더 큰 열 전도성(λ)을 가진다. 특히 λ ≥ 50 W/(m*K), ≥ 100 W/(m*K), ≥ 200 W/(m*K), ≥ 300 W/(m*K), ≥ 400 W/(m*K)이다.
바람직한 실시예에서, 전극(20)은 도 4 및 도 6에서 명백한 바와 같이 다수의 층 구성을 포함한다. 이를 위해, 전극(20)은 적어도 그 평탄 측면들(23) 상의, 그러나 옵션으로서 그 좁은 측면(25, 26)들 상의 열 분산 요소(28)와 연결된 전극 본체(27)를 포함한다. 열 분산 요소(28)는 본 실시예에서 열 전도성 코팅(29, 30)들을 가지는 전극 본체(27)의 평탄 측면들의 2차원 코팅으로 이루어진다. 실시예에서, 본체(27)는 스테인리스강으로 이루어질 수 있는데 반하여, 코팅(29, 30)들은 보다 양호한 열 전도성 및/또는 보다 양호한 전기 전도성을 가지는 다른 재료로 이루어진다. 은은 이러한 목적에 특히 적합한 것으로 나타났다. 가능한 다른 코팅들은 알루미늄 및/또는 구리 및/또는 경금속 및/또는 DLC 및/또는 텅스텐 및/또는 층, 예를 들어 CBN(입방정 질화붕소), 다이아몬드 분말 또는 유사하게 양호한 열 전도성 재료가 내부에 매립된 금속층으로 이루어진다.
지금까지 설명한 기구는 다음과 같이 작동한다:
도 7에 도시된 바와 같이, 가스 소스(12)로부터 발생하는 가스 스트림(31)은 작동 동안 기구(10)의 루멘(19)을 통해 흐른다. 이러한 가스 스트림(바람직하게 아르곤 스트림)은 전극(20)의 평탄 측면(23, 24)들 모두를 따라서 흐른다. 동시에, 전극(20)에는 와이어(21)를 통해 무선 주파수 전류가 공급된다. 발전기(13)의 작동 주파수, 그러므로 전류의 주파수는 이에 따라 바람직하게 100 ㎑ 초과, 바람직하게 300 ㎑ 초과, 더욱 바람직하게 500 ㎑ 초과이다. 팁(22) 및 그 인접 영역에서, 전류는 전극(20)을 빠져나가, 추가로 도시되지 않은 환자의 생물학적 조직 또는 이에 흐르는 플라즈마(32)를 향해 점화되는 스파크를 형성한다. 그러나, 이에 의해, 스파크 또는 플라즈마의 근원 지점(33)은 전극(20)의 좁은 측면(25, 26)들, 특히 평탄 측면(23, 24)들과 접촉하고, 이에 의해, 이러한 근원 지점 영역(33)은 좁은 측면(25, 26)들이 팁(22)으로부터 멀어지게 수렴하는 전극(20)의 영역의 축 방향 길이의 적어도 1/10(근위 방향으로 측정됨)을 차지한다. 코팅(29, 30)들은 이 영역 내로 바람직하게 팁(22)까지 연장된다. 그러므로, 스파크 또는 플라즈마 스트림은 코팅(29, 30)에 의해 전기적으로 직접 공급된다. 코팅(29, 30)들의 두께는 비교적 작을 수 있다. 이미 10 내지 20 ㎛ 두께의 코팅이 전극(20)의 수명을 상당히 연장시키고 이로부터 재료 제거를 상당히 감소시키는 것으로 나타났다. 바람직하게, 은으로 이루어진 코팅의 두께는 20 ㎛, 30 ㎛ 또는 50 ㎛의 양을 가지며, 이에 의해, 예를 들어 0.1 ㎜의 전극의 두께의 경우에, 400 W/(m*K) 이상의 열 전도성이 얻어진다. 이에 의해, 재료 조합 스테인리스강/은으로 이루어진 전극(20)은 경이적인 수명을 포함한다.
수정된 실시예에서, 위에서 설명한 실시예와 달리 연속적이지 않고 단계적 방식으로, 즉 하나 또는 다수의 단계로 전극 단면을 근위 방향으로 증가시키는 것이 또한 가능하다. 이러한 실시예는 도 8에 도시되어 있다. 그러나, 이 실시예는 또한 본 발명의 개념을 실현하며, 이것이 이러한 전극(20')의 설명을 위해 도 1 내지 도 7에 따른 실시예를 참조하는 이유이다. 이미 도입된 도면 부호는 다음에서도 사용되며, 구별을 위해 아포스트로피가 제공된다. 따라서, 위의 설명은 도 8에 따른 실시예에 대한 다음의 세부 사항을 제외하고 적용된다.
전극(20')은 와이어 형상의 전극 섹션의 뾰족하거나 뭉툭한 단부에 의해 형성될 수 있는 팁(22')을 포함한다. 이러한 와이어 형상의 전극 섹션(34)은, 본체(27')를 형성하고 그 부분에 대해 얇은 실린더 핀으로서 구성될 수 있는 코어(35)를 포함한다. 코어(35)에는 전극 유지 소판(36)과 관련하여 적절한 것으로서, 열 분산 요소(28')를 형성하는 코팅(29')이 제공된다. 전극 섹션(34)은 전극 유지 소판(36)과 용접, 크림핑 또는 다른 방식으로 연결될 수 있다. 보다 양호한 열 전달 때문에 물질 결합 연결이 바람직하다. 전극 유지 섹션(36)은 스테인리스강, 또는 텅스텐, 구리, 알루미늄, DLC 등과 같은 전기 전도성 코팅 또는 텅스텐, 구리, 알루미늄, DLC 등과 같은 열 전도성 재료로 구성된 다른 재료로 이루어질 수 있다.
도 8에 따른 전극(20')이 있는 기구(10)의 작동에서, 전기 방전, 그러므로 스파크 또는 플라즈마 스트림을 형성하는 것은 먼저 팁(22)으로부터, 그런 다음 와이어 형상의 전극 섹션(34)의 적어도 일부로부터 시작한다. 전기 및 열 전도성 코팅(29'), 바람직하게 은 코팅은 전극(20 또는 20')의 전기 저항을 현저히 감소시킨다. 발전기(13)의 무선 주파수 교류 전류는 전극(20, 20')의 외부 층에 집중되고, 이러한 방식으로 실질적으로 코팅(29, 30, 29')을 통해 흐른다. 이에 의해, 전극(20, 20')에서의 저항 손실이 최소화되고, 또한 감소된 양의 열은 코팅에 의해 방전 근원으로부터 상당히 더욱 양호하게 분산되고, 가스 스트림으로 광범위하게 전달될 수 있도록 분포된다.
개선된 기구(10)에서, 전극(20, 20')에 열 분산 요소(28, 28')가 제공되어서, 길이 방향(원위 또는 근위 방향)으로 측정된 전극(20, 20')의 열 전도성은 바람직하게 ≥ 300 W/(m*K)이다. 바람직한 실시예에서, 열 분산 요소(28, 28')는 전극 본체(27, 27')의 재료와 비교하여 더 높은 전기 전도성 및 더 높은 열 전도성을 포함하는 코팅(29, 30, 29')에 의해 형성된다.
10 : 기구 11 : 장치
12 : 가스 소스 13 : 발전기
14 : 라인(전류를 위한) 15 : 라인(가스를 위한)
16 : 중립 전극 17 : 기구(10)의 원위 단부
18 : 호스 19 : 루멘
20 : 전극 21 : 와이어
22 : 팁 q : 전극(20)의 폭 방향 치수
d : 전극(20)의 두께 23, 24 : 전극(20)의 평탄 측면
25, 26 : 전극(20)의 좁은 측면 Q : 전극(20)의 단면
α : 좁은 측면(25, 26)들의 섹션 사이의 각도
D : 원위 방향 P : 근위 방향
λ : 열 전도성 27 : 전극 본체
28 : 열 분산 요소 29, 30 : 코팅
31 : 가스 스트림 32 : 플라즈마
33 : 근원 지점 34 : 와이어 형상의 전극 섹션
35 : 코어 36 : 전극 유지 섹션

Claims (15)

  1. 원위 방향으로 배향된 팁(22)을 포함하고, 전극 단면(Q)이 상기 팁으로부터 시작하여 근위 방향(P)으로 증가하도록 구성된 전극(20, 20')을 가지는, 전기 수술 기구(10)를 위한, 특히 플라즈마 응고를 위한 전극 배열에 있어서,
    상기 전극(20, 20')은 20 W/(m*K)보다 큰 열 전도성(λ)을 가지는 재료 또는 재료 조합으로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  2. 제1항에 있어서, 상기 전극(20, 20')은 최대 폭 방향 치수(q), 및 그 팁(22)에서 상기 최대 폭 방향 치수(q)의 1/10보다 작은 곡률 반경(R)을 가지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  3. 제1항에 있어서, 상기 폭 방향 치수(q)는 상기 팁(22)으로부터 시작하여 근위 방향으로 연속으로 증가하도록 구성되는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 전극(20)은 상기 팁(22)에서 시작하여 무단으로 구성되는 가장자리들을 포함하는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  5. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 전극(20)은 좁은 측면(25, 26)들에 의해 서로 연결되는 2개의 평탄 측면(23, 24)을 포함하는 소판(platelet)으로서 구성되는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  6. 제1항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서, 가장자리들이 상기 좁은 측면(25, 26)들과 상기 평탄 측면(23, 24)들 사이에 형성되는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 전극(20, 20')은 열 분산 요소(28, 28')가 부착되는 적어도 하나의 표면을 포함하는 본체(27)으로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  8. 제7항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 상기 본체(27, 27') 상에 배열된 층인 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  9. 제8항에 있어서, 상기 전극(20, 20')은 적어도 하나의 평탄 측면(23, 24)을 포함하며, 상기 층은 전체 평탄 측면(23, 24)을 덮도록 구성되는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 열 전도성 재료로 이루어지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  11. 제7항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 금속 재료로 만들어지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  12. 제7항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 비금속 재료로 만들어지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  13. 제7항 내지 제12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 상기 전극(20, 20')으로부터 시작하는 스파크와 직접 접촉하기 위해 제공되는 영역(33)까지 연장하도록 구성되고 배열되는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  14. 제7항 내지 제13항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 상기 본체(27, 27')의 전기 전도성보다 큰 전기 전도성을 포함하는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
  15. 제7항 내지 제14항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 열 분산 요소(28, 28')는 상기 본체(27, 27')의 열 전도성보다 큰 열 전도성을 가지는 것을 특징으로 하는, 전극 배열.
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