KR20200055527A - 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법 - Google Patents

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Abstract

고로에 적층 코크스를 장입하는 단계; 상기 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계; 및 상기 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계;를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법이 소개된다.

Description

고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법{CHARGING APPARATUS CHARGING MATERIAL FOR BLAST FURNACE AND CHARGING METHOD OF THE SAME}
본 발명은 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법에 관한 것이다. 보다 구체적으로, 슬래그를 중심 코크스와 함께 장입하여 중심 코크스의 분화를 방지하고, 가스 이용효율을 증가시킬 수 있는 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법에 관한 것이다.
최근, 고로의 중심에 대립의 중심 코크스만 장입하는 중심 장입 기술이 대부분의 고로에서 사용되고 있다. 이로 인해 고로의 중심으로는 다량의 환원가스 즉, CO 가스가 소결광 환원에 이용되지 못하고, 배출되게 된다.
상기와 같은 문제를 개선하고자, 도 1과 같이 중심 코크스 중에 소립 소결광을 장입하여 통기성을 제어함으로써 고로의 중심에서 환원에 사용되지 않고, 배출되는 가스의 양을 줄여서 가스 이용률을 높이는 기술이 개발되었다.
하지만 도 2에 나타낸 바와 같이, 중심 코크스에 소립 소결광을 장입하는 경우, 소결광 중 Fe2O3가 CO 가스에 의해서 환원되면서 발생되는 CO2에 의해서 코크스와 반응을 일으키고, 이로 인해 중심 코크스의 분화가 일어나게 된다. 도 2는 소결광과 코크스 혼합 시, 코크스 분화 정도를 나타낸 것으로 중심 코크스와 소결광 혼합 시, 중심 코크스의 분화가 증가하는 것을 알 수 있다.
이 경우, 중심 코크스가 분화되어 고로의 하부 노저 노심부에서 작은 코크스로 치환되기 때문에 노저에서 통액성을 유지 시키는 작용을 방해하는 문제점이 발생하게 된다.
즉, 중심에 장입된 소립 소결광으로 인해 중심 코크스가 분화되어 다량의 분이 포함되므로 작은 사이즈의 코크스와 다량의 분이 노심으로 유입되어 노저 부분의 코크스가 치환될 수 있다. 이 경우, 노저에서 용선의 원활한 흐름이 방해되어 용선이 중심으로 흐르지 못하고, 주변으로만 흐르게 되어 노저 벽부의 온도가 상승할 수 있다.
이에 따라 노저 벽부의 내화물을 손상시키는 문제를 일으켜 고로 수명을 단축하게 된다. 따라서 이러한 고로 중심에서 코크스의 분화가 되지 않으면서 중심에서 통기성을 제어하여 가스 이용률을 향상 시킬 필요가 있다.
슬래그를 중심 코크스와 함께 장입하여 중심 코크스의 분화를 방지하고, 가스 이용효율을 증가시킬 수 있는 고로용 장입물의 장입장치 및 그 장입방법을 제공한다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입방법은 고로에 적층 코크스를 장입하는 단계; 상기 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계; 및 상기 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계;를 포함한다.
상기 소결광을 장입하는 단계에서, 상기 소결광과 함께 상기 슬래그를 장입할 수 있다.
상기 고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 상기 장입되는 코크스가 60 중량% 이상일 때, 상기 슬래그를 함께 장입할 수 있다.
상기 적층 코크스를 장입하는 단계 이후, 상기 적층 코크스층 상부의 중앙영역에 상기 코크스 및 철광석이 포함된 광석을 장입하여 혼합층을 형성시키는 단계;를 더 포함할 수 있다.
상기 슬래그는, 전로로부터 발생된 제강 슬래그; 및 상기 제강 슬래그보다 염기도(CaO/SiO2)가 낮은 페로니켈 슬래그;를 포함할 수 있다.
상기 슬래그는, 상기 슬래그의 전체 100 중량%에 대하여, 50 내지 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 내지 50 중량%의 페로니켈 슬래그를 포함할 수 있다.
상기 슬래그의 평균 입경은 5 내지 20mm일 수 있다.
상기 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)는 0.8 내지 2.0일 수 있다.
상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서, 상기 중심 코크스 및 상기 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 상기 슬래그는 10 내지 30 부피%일 수 있다.
상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서, 상기 중심 코크스 및 상기 슬래그가 이루는 중심 코크스층의 공극률은 0.3 내지 0.45일 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치는 고로로 장입물을 이송하는 벨트 컨베이어; 상기 벨트 컨베이어로 코크스를 공급하는 코크스 서지호퍼; 및 상기 장입물의 이송방향을 기준으로, 상기 코크스 서지호퍼의 후방에 배치되며, 상기 벨트 컨베이어로 슬래그를 공급하는 슬래그 공급호퍼;를 포함한다.
상기 코크스 서지호퍼 및 상기 슬래그 공급호퍼의 배출을 조절하여 상기 슬래그를 상기 벨트 컨베이어 상에 적하하고, 상기 적하된 슬래그 상에 상기 코크스를 적하하는 제어부;를 더 포함할 수 있다.
상기 슬래그 서지호퍼는, 제강 슬래그를 공급하는 제1슬래그 서지호퍼; 및 상기 제1슬래그 서지호퍼와 나란히 배치되며, 페로니켈 슬래그를 공급하는 제2슬래그 서지호퍼;를 포함할 수 있다.
상기 제어부는, 상기 제1슬래그 서지호퍼 및 상기 제2슬래그 서지호퍼의 배출을 조절하여 상기 제강 슬래그와 상기 페로니켈 슬래그의 중량비(제강 슬래그: 페로니켈 슬래그)를 5:5 내지 6:4로 조절할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치의 경우, 슬래그를 중심 코크스에 혼합하여, 구체적으로, 제강 슬래그 및 페로니켈 슬래그를 중심 코크스에 혼합하여 고로 중심에서 환원에 사용되지 못하고, 배출되는 CO 가스의 고로 반경 중간부로의 이동을 유도할 수 있다.
이에 따라 광석이 다량 존재하는 중간부에서 광석의 환원에 사용됨으로써 고로 내에서 CO 가스가 광석환원에 이용되는 효율인 ηCO(CO2/(CO2+CO)가 약 1% 이상 증대되는 효과를 기대할 수 있다.
따라서 단위 용선 생산에 필요한 환원제비의 감소에 기여하는 효과가 있다.
또한, 소립의 소결광이 중심 코크스에 혼합 장입되지 않고, 대신 슬래그가 혼합됨으로써 융착대 근처의 노심 중심부에서 코크스가 분화되지 않기 때문에, 분화된 코크스가 노저에 있는 노심부의 중심에 유입되지 않을 수 있다.
이에 따라 용선과 슬래그가 노저의 주변 대신 통기성이 좋은 중심으로 흐르게 되어서 노저 벽부 온도가 저하되어 노저 벽부의 내화재 마모가 심화되지 않기 때문에 고로 수명이 연장되는 효과가 있다.
도 1은 종래의 코크스 중심 장입 기술과 고로내 코크스 및 가스 흐름을 도식화하여 나타낸 도면이다.
도 2는 중심 코크스에 소립의 소결광을 혼합하여 장입시켰을 때와 소립의 소결광을 장입시키지 않았을 때의 중심 코크스 분화 정도 및 압축강도의 평균 값을 비교하는 그래프이다.
도 3은 본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입방법에 따라 장입물이 장입된 모습을 나타내는 도면이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치를 나타내는 도면이다.
도 5는 본 발명에 따른 실시예와 비교예의 중심 코크스 분화 정도 및 압축강도의 평균 값을 비교하는 그래프이다.
도 6은 본 발명에 따른 실시예의 가스 이용률 변화 관찰 모습을 나타내는 그래프이다.
제1, 제2 및 제3 등의 용어들은 다양한 부분, 성분, 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션을 다른 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제1 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제2 부분, 성분, 영역, 층 또는 섹션으로 언급될 수 있다.
여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며, 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 “포함하는”의 의미는 특정 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분을 구체화하며, 다른 특성, 영역, 정수, 단계, 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은 아니다.
어느 부분이 다른 부분의 "위에" 또는 "상에" 있다고 언급하는 경우, 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될 수 있다. 대조적으로 어느 부분이 다른 부분의 "바로 위에" 있다고 언급하는 경우, 그 사이에 다른 부분이 개재되지 않는다.
다르게 정의하지는 않았지만, 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를 포함하는 모든 용어들은 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 일반적으로 이해하는 의미와 동일한 의미를 가진다.
보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고, 정의되지 않는 한 이상적이거나 매우 공식적인 의미로 해석되지 않는다.
이하, 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다.
고로용 장입물의 장입방법
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입방법은 도 3과 같이, 고로에 적층 코크스를 장입하는 단계, 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계 및 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계를 포함한다.
먼저, 적층 코크스를 장입하는 단계에서는 고로 내부에 적층 코크스를 장입하여 적층 코크스층을 형성시킨다.
코크스가 저장된 코크스 서지호퍼로부터 고로와 연결된 벨트 컨베이어로 코크스를 공급하고, 고로 상부에 배치된 노상호퍼로 장입시킬 수 있다.
다음으로, 소결광을 장입하는 단계에서는 고로 내부 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하여 소결광층을 형성시킨다. 구체적으로, 적층 코크스층을 형성시킨 후, 적층 코크스층 상에 적층 코크스와 철광석이 포함된 광석이 혼합된 혼합층을 형성시키고, 그 위로 소결광층을 형성시킬 수 있다.
구체적으로, 소결광층을 형성하는 소결광은 평균 입경 12 내지 50mm의 대립 소결광일 수 있다. 대립 소결광이 저장된 대립 소결광 서지호퍼로부터 벨트 컨베이어로 대립 소결광을 공급하고, 고로 상부에 배치된 노상호퍼로 장입시킬 수 있다.
다음으로, 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서는, 고로 내부 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 함께 장입하여 중심 코크스층을 형성시킨다.
슬래그가 저장된 슬래그 서지호퍼로부터 고로와 연결된 벨트 컨베이어로 슬래그를 공급하고, 고로 상부에 배치된 노상호퍼로 장입시킬 수 있다. 노상 호퍼에 연결된 선회슈트를 통해 노상호퍼에 장입된 중심 코크스와 슬래그를 고로로 장입시켜 중심 코크스층을 형성시킬 수 있다.
중심 코크스 및 상기 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 슬래그는 10 내지 30 부피%일 수 있다. 이와 같이 슬래그의 함량을 조절함으로써 중심 코크스층의 공극률을 제어하여 중심 코크스의 분화를 방지함과 동시에 가스 이용률을 증가시키는 것이 가능하다. 이때, 중심 코크스 및 슬래그가 이루는 중심 코크스층의 공극률은 0.3 내지 0.45일 수 있다.
중심 코크스 및 슬래그로 이루어진 중심 코크스층이 소결광층 상부의 중앙영역에 형성됨으로써 중심 코크스의 분화를 방지할 수 있고, 중심으로 배출되는 CO 가스가 소결광층에 고루 전달되어 가스 이용률이 증가됨과 동시에 환원제비를 감소시킬 수 있다. 이에 따라 용선 원가를 줄일 수 있다.
나아가 용선 중심류 조업이 가능하게 되어 노저 벽부의 온도가 안정적일 수 있어, 고로 노황이 불안정해지는 문제와 고로 수명이 단축되는 문제를 해결할 수 있다.
한편, 적층 코크스를 장입하는 단계에서 적층 코크스와 함께 슬래그를 장입할 수 있다. 이에 따라 중심 코크스층 뿐만아니라, 적층 코크스층에도 슬래그가 포함될 수 있다.
고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 장입되는 코크스가 60 중량% 이상일 때, 슬래그를 함께 장입할 수 있다. 이와 같이, 60 중량% 이상일 때부터 슬래그를 함께 장입함으로써 중심부로 배출되지 못한 CO 가스가 중간부로 과도하게 배출되는 것을 적절하게 제어함으로써 CO 가스가 균일하게 분산되는 효과를 기대할 수 있다. 고로의 단면을 기준으로, 단면 가운데 가상의 중심점으로부터 고로 내벽까지의 길이를 r이라 할 때, 중심부는 중심점으로부터 0.5r까지의 영역일 수 있다. 중간부는 0.5r부터 0.8r까지의 영역일 수 있다. 이에 따라 중심 코크스가 장입되는 중앙영역은 중심부에 대응될 수 있다.
슬래그는 전로로부터 발생된 제강 슬래그 및 제강 슬래그보다 염기도(CaO/SiO2)가 낮은 페로니켈 슬래그를 포함할 수 있다.
제강 슬래그는 CaO, SiO2, Al2O3, MgO 및 T.Fe를 포함하며, 염기도(CaO/SiO2)는 2 내지 4일 수 있다. 용융온도는 1200℃ 이상일 수 있다.
페로니켈 슬래그는 CaO, SiO2, MgO 및 T.Fe를 포함하며, 염기도(CaO/SiO2)는 0.1 이하일 수 있다. 용융온도는 1350℃ 이상일 수 있다.
슬래그의 전체 100 중량%에 대하여, 50 내지 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 내지 50 중량%의 페로니켈 슬래그를 포함할 수 있다. 이 경우, 슬래그의 전체 용융온도는 약 1300℃일 수 있다. 또한, 슬래그의 평균 입경은 5 내지 20mm이고, 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)는 0.8 내지 2.0일 수 있다.
이때, 고로 내에서 용융점이 소결광과 비슷할 수 있다. 조업 상황에 따라 용융온도가 더 낮은 제강 슬래그의 비율을 증가시킴으로써 슬래그 전체 용융온도를 낮출 수 있다. 용융점이 낮아질 경우, 고로 중심으로 가는 CO 가스가 소결광의 연화 전에 융착대로 보내질 수 있어 가스 이용효율이 좋아질 수 있다. 또한, 노황 안정을 이룰 수 있다.
경우에 따라 더욱 낮은 용융점이 필요할 경우, 제강 슬래그만 사용하여 용융점을 약 1200 내지 1250℃으로 조절할 수 있다.
다음으로, 소결광층 상부의 고로 벽부와 가까운 주변영역에 소립 소결광이 장입되어 소립 소결광층이 형성될 수 있다. 소립 소결광은 5 내지 12mm의 평균 입경을 가질 수 있다. 고로의 단면을 기준으로, 단면 가운데 가상의 중심점으로부터 고로 내벽까지의 길이를 r이라 할 때, 고로 벽부는 0.8r부터 r까지의 영역일 수 있다.
고로용 장입물의 장입장치
본 발명의 일 실시예에 의한 고로용 장입물의 장입장치는 도 4와 같이, 고로(10)로 장입물을 이송하는 벨트 컨베이어(100), 벨트 컨베이어(100)로 코크스를 공급하는 코크스 서지호퍼(200) 및 장입물의 이송방향을 기준으로, 코크스 서지호퍼(200)의 후방에 배치되며, 벨트 컨베이어(100)로 슬래그를 공급하는 슬래그 공급호퍼를 포함한다.
고로(10)의 내부에 코크스와 소결광이 교대로 장입시킨 다음 연소하여 용선을 제조할 수 있다. 벨트 컨베이어(100)는 고로(10) 측으로 고로(10)용 장입물을 이송시킨다. 고로(10)의 상부에는 벨트 컨베이어(100)를 통해 이송된 장입물이 장입되는 노상호퍼(400)가 배치되고, 노상호퍼(400) 하부에는 선회슈트(500)가 배치되어 장입물을 고로(10) 내부로 장입시킬 수 있다.
노상호퍼(400)는 코크스가 장입되어 고로(10)로 코크스를 장입하는 제1노상호퍼(400)와 소결광이 장입되어 고로(10)로 소결광을 장입하는 제2노상호퍼(400)로 구분될 수 있다.
코크스 서지호퍼(200)는 벨트 컨베이어(100) 상부에 배치되고, 코크스가 저장되어 벨트 컨베이어(100)로 코크스를 적하한다. 슬래그 서지호퍼(300)는 벨트 컨베이어(100) 상부에 배치되고, 슬래그가 저장되어 벨트 컨베이어(100)로 슬래그를 적하한다.
벨트 컨베이어(100) 상에서 장입물이 고로(10)를 향해 이송되는 방향을 전방으로 할 때, 슬래그 서지호퍼(300)는 코크스 서지호퍼(200)의 후방에 배치될 수 있다.
코크스 서지호퍼(200) 및 슬래그 공급호퍼와 연결된 제어부를 통해, 코크스 서지호퍼(200) 및 슬래그 공급호퍼의 배출을 조절할 수 있다.
구체적으로, 후방에 배치된 슬래그 서지호퍼(300)로부터 슬래그가 먼저 배출되고, 그 다음으로 전방에 배치된 코크스 서지호퍼(200)로부터 코크스가 슬래그 상에 배출됨으로써 슬래그가 코크스의 하방에 위치한 채로, 벨트 컨베이어(100)를 따라 고로(10)를 향해 공급될 수 있다. 하방에 위치한 소결광과 상부에 위치한 코크스가 장입물 표면에 충돌하면서 서로 균일 혼합되기 때문에 코크스와 슬래그가 고르게 혼합된 채로 적층 코크스층 및 중심 코크스층을 형성할 수 있다.
구체적으로, 슬래그 서지호퍼(300)는 제강 슬래그를 공급하는 제1슬래그 서지호퍼(300) 및 제1슬래그 서지호퍼(300)와 나란히 배치되며, 페로니켈 슬래그를 공급하는 제2슬래그 서지호퍼(300)를 포함할 수 있다.
제어부는 제1슬래그 서지호퍼(300) 및 제2슬래그 서지호퍼(300)의 배출을 조절하여 상기 제강 슬래그와 상기 페로니켈 슬래그의 중량비(제강 슬래그: 페로니켈 슬래그)를 5:5 내지 6:4로 조절할 수 있다.
벨트 컨베이어(100) 상부에 배치되어 벨트 컨베이어(100)로 대립 소결광 및 소립 소결광을 각각 배출하는 대립 소결광 서지호퍼 및 소립 소결광 서지호퍼를 더 포함할 수 있다.
이하 본 발명의 구체적인 실시예를 기재한다. 그러나 하기 실시예는 본 발명의 구체적인 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는 것은 아니다.
실시예
(1) 고로에 장입물의 장입
(실시예) 코크스 서지호퍼, 및 슬래그 서지호퍼로부터 각각 코크스 및 슬래그를 벨트 컨베이어로 배출하였다. 이때, 벨트 컨베이어 상에서 슬래그가 코크스의 하방에 위치하도록 배출하였다. 소결광 서지호퍼로부터 배출된 소결광과 함께 노상호퍼로 이송하였고, 선회슈트를 이용하여 장입물을 고로에 장입하였다.
고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 장입되는 코크스가 60 중량% 이상인 시점에, 코크스를 슬래그와 함께 장입하여 적층 코크스층을 형성시켰다. 이후, 코크스와 철광석이 포함된 광석을 함께 장입하여 적층 코크스층 상부의 중앙영역에 혼합층을 형성시켰다.
적층코코스층 및 혼합층의 상부에 대립 소결광을 장입하여 소결광층을 형성시켰고, 코크스와 소결광을 함께 장입하여 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스층을 형성시켰다. 중심 코크스 및 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 슬래그는 20 부피%가 되도록 장입하였다. 상기의 과정을 반복하여 고로 내에 장입물을 장입시켰다.
슬래그는 전체 100 중량%에 대하여, 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 중량%의 페로니켈 슬래그를 혼합하였으며, 슬래그의 평균 입도는 10mm이었고, (CaO/SiO2)는 0.83이었다. 제강 슬래그, 페로니켈 슬래그 및 상기의 비율로 혼합된 슬래그의 성분은 하기 표 1과 같았다.
구분(중량%) 염기도 CaO SiO2 Al2O3 MgO T.Fe 용융온도
제강 슬래그 3.0 45 15 2 9 15 1200℃
페로니켈 슬래그 0.02 1 55 - 35 8 1350℃
혼합 슬래그 0.83 26.5 31.8 1.2 19.9 12.1 1300℃
(비교예) 상기의 실시예와 동일한 조건으로 장입물을 장입하되, 슬래그를 첨가하지 않고, 장입물을 장입시켰다.
(2) 중심 코크스의 분화 정도 및 압축강도 평가
실시예와 비교예에 따른 중심 코크스의 분화 정도 및 압축강도를 측정하여 평가하였다. 융착대 온도까지 노내에서 반응을 진행 시킨 후, 슬래그 용융 시험을 실시하는 하중연화시험(SUL)을 실시한 다음 코크스 분화 정도와 압축강도 변화를 도 5에 나타내었다. 도 5와 같이, 중심 코크스의 분화 정도는 실시예의 경우, 더 우수하였고, 압축강도 평균 값의 경우, 실시예와 비교예가 거의 동등 수준의 결과를 보여줌을 알 수 있었다.
(3) 가스 이용률 변화 관찰
도 6을 참조할 때. 실시예와 같이 중심 코크스 중에 슬래그를 장입한 경우에 중심 코크스층과 혼합층 사이에서 배출되는 가스를 억제하여 대부분의 환원가스가 광석이 다량 존재하는 부분으로 이동하게 되어 가스 이용효율이 크게 상승하게 되는 것을 확인할 수 있었다.
본 발명은 상기 구현예 및/또는 실시예들에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 구현예 및/또는 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해해야만 한다.
10: 고로
100: 벨트 컨베이어 200: 코크스 서지호퍼
300: 슬래그 서지호퍼 400: 노상호퍼
500: 선회슈트

Claims (14)

  1. 고로에 적층 코크스를 장입하는 단계;
    상기 장입된 적층 코크스가 이루는 적층 코크스층 상부에 소결광을 장입하는 단계; 및
    상기 장입된 소결광이 이루는 소결광층 상부의 중앙영역에 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계;를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.
  2. 제1항에 있어서,
    상기 소결광을 장입하는 단계에서,
    상기 소결광과 함께 상기 슬래그를 장입하는 고로용 장입물의 장입방법.
  3. 제2항에 있어서,
    상기 고로에 장입되는 코크스의 전체 100 중량%에 대하여, 상기 장입되는 코크스가 60 중량% 이상일 때, 상기 슬래그를 함께 장입하는 고로용 장입물의 장입방법.
  4. 제1항에 있어서,
    상기 적층 코크스를 장입하는 단계 이후,
    상기 적층 코크스층 상부의 중앙영역에 상기 코크스 및 철광석이 포함된 광석을 장입하여 혼합층을 형성시키는 단계;를 더 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.
  5. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 슬래그는,
    전로로부터 발생된 제강 슬래그; 및
    상기 제강 슬래그보다 염기도(CaO/SiO2)가 낮은 페로니켈 슬래그;를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.
  6. 제5항에 있어서,
    상기 슬래그는,
    상기 슬래그의 전체 100 중량%에 대하여, 50 내지 60 중량%의 제강 슬래그 및 40 내지 50 중량%의 페로니켈 슬래그를 포함하는 고로용 장입물의 장입방법.
  7. 제5항에 있어서,
    상기 슬래그의 평균 입경은 5 내지 20mm인 고로용 장입물의 장입방법.
  8. 제5항에 있어서,
    상기 슬래그의 염기도(CaO/SiO2)는 0.8 내지 2.0인 고로용 장입물의 장입방법.
  9. 제1항에 있어서,
    상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서,
    상기 중심 코크스 및 상기 슬래그의 전체 100 부피%에 대하여, 상기 슬래그는 10 내지 30 부피%인 고로용 장입물의 장입방법.
  10. 제1항에 있어서,
    상기 중심 코크스 및 슬래그를 장입하는 단계에서,
    상기 중심 코크스 및 상기 슬래그가 이루는 중심 코크스층의 공극률은 0.3 내지 0.45인 고로용 장입물의 장입방법.
  11. 고로로 장입물을 이송하는 벨트 컨베이어;
    상기 벨트 컨베이어로 코크스를 공급하는 코크스 서지호퍼; 및
    상기 장입물의 이송방향을 기준으로, 상기 코크스 서지호퍼의 후방에 배치되며, 상기 벨트 컨베이어로 슬래그를 공급하는 슬래그 공급호퍼;를 포함하는 고로용 장입물의 장입장치.
  12. 제11항에 있어서,
    상기 코크스 서지호퍼 및 상기 슬래그 공급호퍼의 배출을 조절하여 상기 슬래그를 상기 벨트 컨베이어 상에 적하하고, 상기 적하된 슬래그 상에 상기 코크스를 적하하는 제어부;를 더 포함하는 고로용 장입물의 장입장치.
  13. 제12항에 있어서,
    상기 슬래그 서지호퍼는,
    제강 슬래그를 공급하는 제1슬래그 서지호퍼; 및
    상기 제1슬래그 서지호퍼와 나란히 배치되며, 페로니켈 슬래그를 공급하는 제2슬래그 서지호퍼;를 포함하는 고로용 장입물의 장입장치.
  14. 제13항에 있어서,
    상기 제어부는,
    상기 제1슬래그 서지호퍼 및 상기 제2슬래그 서지호퍼의 배출을 조절하여 상기 제강 슬래그와 상기 페로니켈 슬래그의 중량비(제강 슬래그: 페로니켈 슬래그)를 5:5 내지 6:4로 조절하는 고로용 장입물의 장입장치.
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