KR20160077328A - The converter operation method - Google Patents
The converter operation method Download PDFInfo
- Publication number
- KR20160077328A KR20160077328A KR1020140186228A KR20140186228A KR20160077328A KR 20160077328 A KR20160077328 A KR 20160077328A KR 1020140186228 A KR1020140186228 A KR 1020140186228A KR 20140186228 A KR20140186228 A KR 20140186228A KR 20160077328 A KR20160077328 A KR 20160077328A
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- lance
- blowing
- probe
- metal melt
- converter
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/28—Manufacture of steel in the converter
- C21C5/30—Regulating or controlling the blowing
- C21C5/305—Afterburning
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
Abstract
Description
본 발명은 전로 조업 방법에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 강의 생산 공정 중 금속 용융물에 침지되는 프로브가 장착된 서브랜스(sub-lance)에 지금(地金)이 부착되는 것을 억제하거나 방지할 수 있는 전로 조업 방법에 관한 것이다. [0001] The present invention relates to a method of operating a converter, and more particularly, to a method and apparatus for suppressing or preventing the attachment of a ground metal to a sub-lance equipped with a probe immersed in a molten metal during a steel manufacturing process The present invention relates to a converter operation method.
일반적으로, 제강공정은 전로로부터 용선의 취련 과정을 거쳐 출탕된 용강을 정련하여 연속주조설비로 이송하여 소정 크기의 주편으로 제작하는 일련의 공정을 의미한다. 이때, 전로 내에는 고철과 용선이 장입되고 전로 내부로 랜스를 진입시켜 산소를 공급함으로써 용선 중의 불순물을 산화반응시켜 제거하는 취련 작업이 수행된다. Generally, the steelmaking process refers to a series of processes in which hot molten steel is refined from a converter through the process of refining molten iron and transferred to a continuous casting facility to produce a cast steel having a predetermined size. At this time, scrap iron and molten iron are charged in the converter, and the lance enters the inside of the converter to supply oxygen, so that the impurities in the molten iron are oxidized and removed.
취련 작업은 전로 내에 수용되는 용선 및 용강과 같은 금속 용융물의 높이에 따라 랜스의 높이와 취입되는 산소 유량이 조절되면서 금속 용융물 중의 불순원소를 용이하게 제거하도록 한다. 이처럼, 취련 작업에 의한 금속 용융물의 불순물 제거 과정에서 서브 랜스의 선단에는 프로브(Probe)라고 하는 수단이 장착되어 취련작업이 이루어지는 전로의 노구를 통하여 전로의 내부로 투입되어 금속 용융물의 온도와 성분(산소량, 탄소농도) 및 금속 용융물의 높이를 확인하기 위한 과정이 수행된다.In the refining operation, the height of the lance and the flow rate of oxygen to be blown are adjusted according to the height of the molten metal, such as molten metal and molten steel, which are accommodated in the converter, so that the impurities in the molten metal are easily removed. As described above, in the process of removing the impurities of the metal melt by the blowing operation, a means called a probe is attached to the tip of the sub-lance and is introduced into the inside of the converter through the nose of the converter where the blowing operation is performed, Oxygen amount, carbon concentration) and the height of the metal melt are performed.
이때, 프로브를 이용해 금속 용융물의 온도 및 탄소량 측정의 정확성을 증가시키기 위해서는 서브 랜스에 장착된 프로브만 용탕에 침지되도록 하는 것이 요구된다. 그런데, 랜스를 통해서 금속 용융물로 공급되는 산소에 의해 캐비티(cavity)가 발생하면서 도 6에 도시된 것처럼, 서브 랜스의 몸체까지 취련 중에 비산한 지금이 부착되는 문제가 발생한다. At this time, in order to increase the accuracy of measurement of the temperature and carbon content of the molten metal using the probe, it is required that only the probe mounted on the sub-lance is immersed in the molten metal. However, as a cavity is generated by the oxygen supplied to the metal melt through the lance, a problem arises that a scattered body is now scattered to the body of the sub-lance as shown in Fig.
이와 같이 서브 랜스의 본체에 지금의 부착이 발생하여 서브랜스에 프로브의 장착이 불가할 경우 금속 용융물의 정련 상태를 작업자들의 경험적 유추에 의해 판단하기 때문에, 실제로 얻어진 용강과 원하는 용강 간의 성분 및 온도 차이가 발생 및 용강의 품질열화가 발생한다. In the case where attachment of the probe to the sub-lance is impossible due to the current attachment to the main body of the sub-lance, the refinement state of the metal melt is judged by the empirical analogy of the workers. And the quality of molten steel deteriorates.
또한, 지금의 부착에 의한 서브 랜스 본체의 잦은 교체가 요구되어, 결과적으로 제강 공정에 소요되는 제강 가공비가 상승하게 된다. In addition, frequent replacement of the main body of the sub-lance by attachment is required, and as a result, the steelmaking cost required for the steelmaking process is increased.
이에, 종래에는 서브 랜스 본체에 부착된 지금을 작업자가 봉으로 때려 떨어뜨리게 하거나, 지금 제거 장치를 추가로 구비하여 서브 랜스에 부착된 지금을 제거하였다.Therefore, in the past, the worker attached to the sub-lance body is now beaten down by the operator, or the present removal device is additionally provided to remove the present attached to the sub-lance.
그러나, 이는 원초적으로 서브 랜스에 지금이 부착하는 것을 감소시키거나 방지할 수 있는 효과를 제시하지는 못하므로 랜스의 유지보수가 필수적으로 요구된다. However, this does not provide the effect of reducing or preventing the attachment of the present to the sublance, and maintenance of the lance is therefore indispensable.
따라서, 서브 랜스에 지금의 부착을 억제하거나 방지하여 서브 랜스의 유지보수 횟수를 감소시켜 제강 가공비의 상승폭을 감소시킬 수 있으며, 정련되는 용강의 품질열화의 발생 문제점을 해결할 수 있는 조업방법이 요구되는 실정이다. Therefore, it is required that a method of operation that can reduce the maintenance frequency of the sub-lance by reducing or preventing the present attachment to the sub-lance and reducing the increase of the steelmaking cost and solving the problem of quality degradation of the refined molten steel It is true.
본 발명은 금속 용융물의 샘플링 시, 서브랜스의 외주면에 지금(地金)이 부착되거나 휘는 것을 억제 또는 방지할 수 있는 전로 조업 방법을 제공한다.The present invention provides a method of operating a converter capable of suppressing or preventing the attachment or bending of ground metal to the outer circumferential surface of the sub-lance at the time of sampling the metal melt.
본 발명은 용강의 성분격외 및 과취련에 의한 품질열화 발생을 억제 또는 방지할 수 있는 전로 조업 방법을 제공한다. The present invention provides a method of operating a converter capable of suppressing or preventing occurrence of deterioration in quality caused by component deactivation and deodorization of molten steel.
본 발명은 서브랜스의 유지보수 횟수를 감소시켜 제강 가공비의 증가를 억제 또는 방지할 수 있는 전로 조업 방법을 제공한다. The present invention provides a method of operating a converter capable of suppressing or preventing an increase in the steelmaking cost by decreasing the number of maintenance of the sub-lance.
본 발명의 실시 예에 따른 전로 조업 방법은 전로 내에 금속 용융물을 장입하는 과정, 랜스를 상기 금속 용융물 상에 이격 배치하고 가스를 취입하며 제1 블로잉을 수행하는 과정, 상기 랜스를 상승시키고 제1 블로잉 시의 가스의 취입량보다 감소된 가스량을 취입하며 제2 블로잉을 수행하는 과정 및 프로브를 상기 금속 용융물으로 침지시키는 과정을 포함한다. A method for transforming a molten metal according to an embodiment of the present invention includes the steps of charging a metal melt in a converter, placing a lance on the metal melt, blowing gas and performing a first blowing, A second blowing operation for taking in a gas amount smaller than the blowing amount of the gas at the time of immersion, and a step of immersing the probe in the metal melt.
상기 제2 블로잉 시의 랜스 높이(H1)는 상기 제1 블로잉 시의 랜스 높이(H0)의 1.1 내지 1.2배 큰 높이 값을 가질 수 있다. The lance height H 1 at the time of the second blowing may have a height value 1.1 to 1.2 times larger than the lance height H 0 at the time of the first blowing.
상기 제2 블로잉 시의 가스취입량(f1)은 상기 제1 블로잉 시의 가스취입량(f0)의 1.5 내지 1.57배 적은 가스취입량 값을 가질 수 있다. The gas blowing amount f 1 at the time of the second blowing may have a gas blowing amount value 1.5 to 1.57 times smaller than the gas blowing amount f 0 at the first blowing time.
상기 제2 블로잉 시의 강욕깊이비(L/L0)는 0.3 내지 0.322의 값을 가질 수 있다. The depth ratio L / L 0 of the bathing depth at the time of the second blowing may have a value of 0.3 to 0.322.
상기 프로브를 상기 금속 용융물으로 침지시키는 과정 이후에, 상기 프로브로 금속 용융물을 채취 및 온도를 측정하는 과정, 상기 프로브를 상승시키는 과정 및 상기 랜스를 하강시켜 상기 제1 블로잉을 재수행하는 과정을 포함할 수 있다. A process of collecting the metal melt with the probe and measuring the temperature after the probe is immersed in the metal melt, a process of raising the probe, and a process of re-executing the first blowing by lowering the lance .
상기 제2 블로잉을 수행하는 과정은 상기 제1 블로잉이 수행되는 과정 중 상기 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인 하고자 하는 시점에 수행되며, 상기 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인 하고자 하는 시점은 상기 금속 용융물의 정련이 50 내지 80% 진행된 시점일 수 있다. Wherein the step of performing the second blowing is performed at a time when the temperature and the carbon content of the metal melt are to be checked during the first blowing process, The refining of the metal melt may be at a point where 50 to 80% of the refining has proceeded.
본 발명의 실시 예에 따른 전로 조업 방법에 의하면, 정련중인 금속 용융물의 샘플링을 위해 서브랜스에 장착된 프로브를 금속 용융물에 침지시킬 때, 금속 용융물의 정련을 위한 산소를 취입하는 랜스의 높이 및 산소유량을 프로브를 침지시키기 전보다 증가된 랜스 높이 및 감소된 산소유량으로 조절한다. 이에, 프로브가 장착된 서브랜스의 외측면에 지금(地金)이 부착되는 것을 방지할 수 있다. According to the converter operation method according to the embodiment of the present invention, when the probe mounted on the sub-lance is immersed in the metal melt for sampling of the metal melt during refining, the height of the lance for blowing oxygen for refining the metal melt and the oxygen The flow rate is adjusted to an increased lance height and a reduced oxygen flow rate before the probe is immersed. Therefore, it is possible to prevent the gold from adhering to the outer surface of the sub-lance on which the probe is mounted.
즉, 서브랜스에 장착된 프로브만 금속 용융물에 침지될 수 있도록 금속 용융물의 정련시의 강욕깊이비(L/L0) 보다 낮은 강욕깊이비(L/L0)를 나타내도록 랜스의 높이를 증가시키고, 산소유량을 감소시킨다. 이에, 취입되는 산소에 의한 금속 용융물의 비산이 발생하지 않고, 프로브만 금속 용융물에 침지될 수 있어 서브랜스의 사용기간을 증가시킬 수 있다. In other words, increasing the height of the lance to indicate a low gangyok depth ratio (L / L 0) than gangyok depth ratio (L / L 0) at the time of refining of the metal melt to be immersed only a probe attached to the sub-lance in the metal melt And reduces the oxygen flow rate. Therefore, scattering of the molten metal by the injected oxygen does not occur, and only the probe can be immersed in the molten metal, so that the service life of the sub-lance can be increased.
따라서, 지금의 부착에 따른 서브랜스의 유지보수 횟수를 단축시키며, 고온의 금속 용융물과의 접촉에 의해 휨 현상이 발생하는 것을 억제 또는 방지할 수 있어, 서브랜스를 교체하거나 유지보수하기 위해 소요되는 비용 및 시간을 감소시킬 수 있다. 이에, 결과적으로 제강공정의 효율성 및 생산성을 증가시킬 수 있다. Therefore, it is possible to shorten the maintenance frequency of the sub-lance due to the present attachment, to prevent or prevent the occurrence of the warping due to contact with the high-temperature metal melt, Cost and time can be reduced. As a result, the efficiency and productivity of the steelmaking process can be increased.
도 1은 강욕깊이비(Lo/L)를 설명하기 위한 도면이다.
도 2는 일반적인 랜스 어셈블리를 나타내는 도면이다.
도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 조업방법을 도시한 순서도이다.
도 4는 본 발명의 제1 블로잉 및 제2 블로잉의 취련 특성을 나타내는 표이다.
도 5는 본 발명의 제1 블로잉 및 제2 블로잉 시의 캐비티의 깊이 및 프로브의 침지상태를 도시한 도면이다.
도 6은 종래 조업방법에 따른 서브랜스의 지금 부착 상태를 나타내는 사진이다.Fig. 1 is a view for explaining the depth of field (Lo / L).
Figure 2 is a view of a typical lance assembly.
3 is a flowchart illustrating a method of operating according to an embodiment of the present invention.
4 is a table showing the crying characteristics of the first blowing and the second blowing of the present invention.
5 is a view showing the depth of the cavity and the immersion state of the probe at the time of the first blowing and the second blowing of the present invention.
6 is a photograph showing the present attachment state of the sub-lance according to the conventional operation method.
이하, 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명하기로 한다. 그러나, 본 발명은 이하에서 개시되는 실시 예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 것이며, 단지 본 실시 예들은 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다.
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. It should be understood, however, that the invention is not limited to the disclosed embodiments, but is capable of other various forms of implementation, and that these embodiments are provided so that this disclosure will be thorough and complete, It is provided to let you know completely.
이하에서는 도 1 내지 도 5를 참조하며 본 발명의 실시 예에 따른 조업방법에 대해 설명하기로 한다. 도 1은 강욕깊이비(L/L0)를 설명하기 위한 도면이다. 도 2는 일반적인 랜스 어셈블리를 나타내는 도면이다. 도 3은 본 발명의 실시 예에 따른 조업방법을 도시한 순서도이다. 도 4는 본 발명의 제1 블로잉 및 제2 블로잉의 취련 특성을 나타내는 표이다. 도 5는 본 발명의 제1 블로잉 및 제2 블로잉 시의 캐비티의 깊이 및 프로브의 침지상태를 도시한 도면이다.
Hereinafter, a method of operating according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 5. FIG. Fig. 1 is a view for explaining the depth-of-bath ratio (L / L 0 ). Figure 2 is a view of a typical lance assembly. 3 is a flowchart illustrating a method of operating according to an embodiment of the present invention. 4 is a table showing the crying characteristics of the first blowing and the second blowing of the present invention. 5 is a view showing the depth of the cavity and the immersion state of the probe at the time of the first blowing and the second blowing of the present invention.
본 발명에서 사용되는 전로 정련 설비는 제강 공정에서 통상적으로 사용되는 것이므로 간단하게 설명하기로 한다. The electric furnace refining equipment used in the present invention is generally used in a steelmaking process and will be briefly described.
도 2를 참조하면, 전로(50)는 용선 및 고철이 수용되는 내부공간을 가지는 용기로서, 상측은 개방되어 있고(노구), 측부에는 용강이 배출되는 출강구가 마련된다. 또한, 출강구에는 다트(미도시)가 마련되고, 다트는 도시되지는 않았으나 복수의 슬롯이 다수개 형성되어, 출강구를 폐쇄하도록 깔때기 형상으로 제조된 다트헤드와, 다트헤드의 하부에 연결되어 출강구에 삽입되는 돌출부로 이루어진다. 여기서, 전로(50)의 노구로는 랜스 유닛(100)이 삽입 설치되어, 용선의 정련을 위한 산소가 취입된다. 그리고, 전로(50)의 하부로는 용강의 교반을 위한 불활성 가스가 취입되는 노즐이 삽입 설치된다.Referring to Fig. 2, the
이에, 전로(50)는 고로에서 만들어진 선철을 정련시키기 위해 구비되며, 고로에서 만들어진 용선을 주입받고, 주입된 용선에 산소 등의 산화성 가스를 불어넣어 용선에 포함되는 불순물을 단시간 내에 산화 제거함으로써 양질의 용강을 생산하는 설비이다. 이때, 일반적인 정련 조업에서는 탈린 조업이 실시되는 전로와 탈탄 조업이 실시되는 전로가 별도로 구비되나, 탈린로 및 탈탄로는 동일한 형상, 구조 및 구성을 가진다. 그리고, 전로(50)에 수용된 용선과 용선의 상부에 생성된 슬래그로 랜스 유닛(100)에 의한 산소의 취입이 이루어질 때, 랜스 유닛(200)에 의해 용선의 탕면 높이 변화 및 캐비티가 발생하게 된다. Thus, the
이하에서는, 캐비티의 깊이는 후술하는 조업 방법에서 더욱 자세하게 설명하기로 하며, 전로(50) 내에서는 용선이 장입된 후 취련작업에 의해 용선 내 탄소의 양이 감소하면서 용강과 용선이 함께 잔류하는 상태이므로, 전로(50) 내에서 용선의 취련이 진행된 상태에서는 전로(50) 내 용선 및 용강은 금속 용융물로 지칭하기로 한다.
Hereinafter, the depth of the cavity will be described in more detail in the operation method to be described later. In the
랜스 유닛(100)은 전로(50) 내 용선의 취련을 위한 구성으로서, 용선 및 용선의 탕면을 덮는 용융 슬래그에 산소를 취입하는 블로잉 랜스(100a)와, 블로잉 랜스(100a)의 옆에 이격 배치되는 서브 랜스(100b) 및 서브 랜스(100b)의 선단에 구비되어 금속 용융물을 샘플링하기 위한 프로브(150b)를 포함한다. 이하에서는 블로잉 랜스(100a)로는 제1 랜스(100a)로 지칭하며, 서브 랜스(100b)는 제2 랜스(100b)로 지칭한다. 따라서, 블로잉 랜스(100a)와 제1 랜스(100a)가 혼용되어 사용되고, 서브 랜스(100b)와 제2 랜스(100b)가 혼용되어 사용되더라도 그 의미는 동일하다. The lance unit 100 includes a blowing
제1 랜스(100a)는 용선이 장입되는 용기, 예컨대, 전로(50)의 상측에 배치되어, 전로(50) 내에 장입된 용선으로 정련을 위한 유체를 취입하는 수단이다. 즉, 제1 랜스(100a)는 상하방향으로 연장 형성되어 내부에 노즐(미도시)이 설치되며, 용탕 상의 이격 배치되어 소정 유량의 산소를 노즐을 통해 용선 및 슬래그 상으로 불어넣기 위해 구비된다. 이에, 제1 랜스(100a)에는 노즐로 산소의 취입량을 조절하는 밸브(V) 및 밸브(V)에 의해 취입량이 조절된 산소가 이동하는 공급라인과 연결된다. 또한, 제1 랜스(100a)에는 제2 랜스(100b)의 하강시점을 판단하기 위한 판단부(200a)가 연결될 수 있다. The
판단부(200a)는 제2 랜스(100b)의 전로(50)의 노구로 진입시키기 위한 시점을 판단하여 제어부(300)로 전달하기 위한 구성으로서, 판단부(200a)는 제1 랜스(100a)의 산소 취입으로 정련되는 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인하고자 하는 시점, 즉, 정련과정의 50% 내지 80%가 진행된 시점을 판단하여 제2 랜스(100b)를 노구로 진입시키기 위해 구비될 수 있다. 또한, 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인 하고자 하는 시점은 취련에 의해 정련되는 용선 내 탄소의 함량이 통상 2.5 내지 0.4wt%의 값을 나타내는 시점일 수 있다. 이때, 판단부(200a)는 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인하고자 하는 시점에서 제어부(300)로 제2 랜스(100b)가 전로 내부로 진입하여야 한다는 신호를 전달하는 것과 동시에, 결과적으로 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건을 제어하기 위한 시점을 전달하는 것이다. The
제2 랜스(100b)는 제강공정시 금속 용융물의 온도 및 성분을 측정하기 위하여 금속 용융물에 침적되는 프로브(150b)가 장착되는 수단으로서, 내부가 중공인 파이프 형상으로 형성되어 하단에 프로브(150b)가 장착된다. 이러한 제2 랜스(100b)는 본체(110b)와 프로브(150b)가 장착되는 노즐(130b)로 구분된다. 제2 랜스(100b)의 하단에 장착되는 프로브(150b)는 용선에 침지될 때까지 전로(50) 상측에서 용선 내로 제2 랜스(100b)의 상하 움직임을 통해 이동한다. 그리고, 금속 용융물 중 일부 소정의 량을 채취하고, 채취하는 동안 금속 용융물의 온도를 측정하는 과정을 완료한 뒤 제2 랜스(100b)의 이동을 통해 금속 용융물으로부터 분리될 수 있다. 이와 같은 제2 랜스(100b)에 장착된 프로브(150b)를 통한 금속 용융물의 온도 측정 및 금속 용융물 채취 방법은 이미 공지되어 있는 기술이므로 자세한 설명은 생략하기로 한다. 한편, 제2 랜스(100b)에는 금속 용융물의 온도 및 성분 측정이 완료된 후 프로브(150b)를 금속 용융물으로부터 분리시키기 위해 측정 완료 신호를 전달하는 신호 전달부(200b)가 연결될 수 있다. The
신호 전달부(200b)는 제2 랜스(100b)에 장착된 프로브(150b)의 공정 완료 신호를 제어부(300)로 전달하기 위한 구성으로서, 제1 랜스(100a)의 판단부(200a)와 유사한 역할을 수행할 수 있다. 즉, 신호 전달부(200b)는 금속 용융물의 샘플링(온도측정 및 용강채취)을 위해 프로브(150b)를 금속 용융물에 침지시킨 상태에서, 금속 용융물의 샘플링이 완료되었을 때, 제2 랜스(100b)를 상부로 이동시키기 위해 제어부(300)로 신호를 전달하는 것과 동시에, 결과적으로 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건을 제어하기 위한 신호를 전달하는 것이다. 이때, 상기의 판단부(200a)와 신호 전달부(200b)에 의해서 제어되는 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건은 각각 상이한 조건으로 조절하기 위한 신호를 전달하는 것으로, 이는 이하의 조업방법에서 자세하게 설명하기로 한다. The signal transfer unit 200b is configured to transmit a process completion signal of the
제어부(300)는 판단부(200a) 및 신호 전달부(200b)로부터 각각 신호를 전달받아 제1 랜스(100a)와 제2 랜스(100b)의 동작을 위한 구동부(400)에 동작신호를 전달하기 위한 것으로서, 본 발명에서는 하나의 제어부(300)가 제1 랜스(100a) 및 제2 랜스(100b)를 제어하는 것으로 나타나 있으나, 제어부(300)는 제1 랜스(100a) 및 제2 랜스(100b)의 판단부(200a) 및 신호 전달부(200b)와 따로 연결되도록 각각 구비될 수 있다. 이때, 제어부(300)는 판단부(200a)로부터 제2 랜스(100b)가 이동하여야 한다는 신호가 전달되면, 구동부(400)로 제2 랜스(100b)를 전로(50) 내부로 진입시키기 위한 동작 신호를 전달한다. 또한, 제어부(300)는 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건(랜스 높이 및 산소 취입량)을 제어하기 위해 산소밸브(V)의 개폐범위를 조절하며, 구동부(400)로 제1 랜스(100a)의 높이를 조절하기 위한 신호를 전달한다. 한편, 제어부(300)는 신호 전달부(200b)로부터 금속 용융물의 샘플링이 완료되었다는 신호가 전달되면, 구동부(400)로 제2 랜스(100b)를 전로(50) 외부로 빼내기 위한 동작 신호를 전달한다. 또한, 제어부(300)는 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건(랜스 높이 및 산소 취입량)을 제어하기 위해 산소밸브(V)의 개폐범위를 조절하며, 제1 랜스의 높이를 조절하기 위한 신호를 전달한다. 이때, 판단부(200a)의 신호에 의해 제어부(300)가 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건을 제어하는 것과, 신호 전달부(200b)의 신호에 의해 제어부(300)가 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건을 제어하는 것은 각각 다른 블로잉 조건으로 조절시키기 위한 것으로, 보다 구체적으로 판단부(200a)의 신호에 의해 제어부(300)가 제어하는 블로잉 조건은 제2 블로잉 조건으로 변경하기 위해 수행되며, 신호 전달부(200b)의 신호에 의해 제어부(300)가 제어하는 블로잉 조건은 제1 블로잉 조건으로 변경하기 위해 수행된다. 이때, 제1 블로잉 조건 및 제2 블로잉 조건은 이하에서 자세하게 설명하기로 한다. The
구동부(400)는 제어부(300)와 제1 랜스(100a) 및 제2 랜스(100b) 사이를 연동하기 위한 것으로서, 제어부(300)로부터 전달된 동작신호에 따라서 제1 랜스(100a) 및 제2 랜스(100b)를 이동 및 동작시키기 위한 구성이다. 즉, 구동부(400)는 제1 랜스(100a)를 이동시켜 용선 탕면과의 높이를 조절하며, 제2 랜스(100b)의 프로브(150b)를 금속 용융물에 침지 및 비침지 되도록 이동시킬 수 있다.
The driving
이하, 본 발명의 실시 예에 따른 조업방법에 대해 설명하기로 한다. Hereinafter, a method of operating according to an embodiment of the present invention will be described.
본 발명의 실시 예에 따른 조업방법은 프로브(150b)가 장착되는 서브랜스(100b)와 금속 용융물의 접촉을 억제 및 방지하기 위한 것으로서, 전로(50) 내에 용선을 장입하는 과정과, 랜스(100a)를 용선 상에 이격 배치하고 가스를 취입하여 제1 블로잉을 수행하는 과정, 랜스(100a)를 상승시키고 제1 블로잉 시의 가스의 취입량보다 감소된 가스량을 취입하며 제2 블로잉을 수행하는 과정 및 프로브(150b)를 금속 용융물으로 침지시키는 과정을 포함한다. The method of operation according to the embodiment of the present invention is for preventing and preventing contact between the metal melt and the sub-lance 100b on which the
즉, 본 발명의 실시 예에 따른 조업방법은 전로(50) 내에 용선을 장입하여 마련(S100)하고, 제1 랜스(100a)를 용선 상에 이격 배치시키고 가스를 취입하며 제1 블로잉을 수행하며 용선을 취련(S200)한다. 이때, 취련 과정 중에 제2 블로잉을 수행하며 프로브(150b)를 침지시키고(S300), 프로브(150b)로 금속 용융물의 온도 측정 및 채취를 수행하는 샘플링 작업을 완료한다(S400). 그리고 금속 용융물의 샘플링이 완료되면 프로브(150b)를 상승(S500)시켜 제1 블로잉을 재 수행하며 용선 취련을 완료하고(S600), 정련이 완료된 용강을 출강한다(S700).
That is, in the operating method according to the embodiment of the present invention, a charcoal is charged in the converter 50 (S100), the
우선, 전로(50) 내에 용선을 장입하여 마련하는 과정(S100)은 고로(미도시)에서 출선되어 예비처리된 용선과, 소정의 고철을 합하여 전로(50)의 수용범위만큼 장입시킨다. 즉, 일반적으로 전로(50)에는 280 내지 310 톤(ton)의 용선이 수용될 수 있다. 이때, 전로(50) 내부의 열적 밸런스, 내화물 보호 및 슬래그 제조를 위하여 부원료를 투입할 수 있다. First, in a step S100 of charging a charcoal in the
전로(50) 내에 용선을 장입한 후, 용선에 포함된 불순물을 제거하기 위해 용선에 가스를 취입하며 정련하는 취련작업이 수행된다(S200). 취련 작업은 전술한 랜스 유닛(100)의 제1 랜스(100a)가 용선의 탕면 상에 이격 배치된 상태로 용선 상으로 산소를 고속으로 취입함과 동시에, 전로(50)의 바닥부에 형성된 저취노즐을 통해서 용선으로 불활성 가스를 취입하며 수행될 수 있다. 이때, 제1 랜스(100a)를 통해 용선을 취련하는 과정에서 제1 랜스(100a)가 용선의 교반력을 증가시키면서 탈탄속도(dc/dt)가 빨라지도록 블로잉 하는 것이 요구되며, 제1 랜스(100a)가 용선의 취련을 위해 취입하는 블로잉 조건을 제1 블로잉이라고 한다. After the charcoal is charged into the
즉, 제1 블로잉은 용선의 탕면(Hm)으로부터 상부로 소정 거리 이격된 제1 랜스 높이(H0)와, 제1 랜스 높이에서 취입되는 제1 가스 취입량(f0)이 설정된 상태이며, 제1 블로잉의 제1 랜스 높이(H0)와 제1 가스 취입량(f0)은 전로(50)의 내용적과의 상관관계를 도출하여 취련조업에 적합한 랜스 높이와 가스 취입량을 계산할 수 있다. 이에, 제1 블로잉은 전로(50)의 용선 취련 중 급격한 탈탄속도의 변화에 따라 슬래그 폼이 크게 발생하는 것을 방지하여 슬로핑 현상을 억제할 수 있는 범위로 계산될 수 있다. That is, the first blowing is a state in which a first lance height H0, which is spaced a predetermined distance from the hot water surface Hm of the molten iron, and a first gas blown amount f0 blown at the first lance height, The first lance height H0 and the first gas blown amount f0 of the blowing can be correlated with the content of the
본 발명은 이러한 전로(50)의 변화를 고려하여 전로(50)에 수용되는 용선의 톤(ton)당 2.8 내지 3.0 N㎥의 가스 취입량을 설정한다. 그리고 산소 유량이 결정되면, 제1 랜스 높이를 설정하기 위해 도 1에 도시된 바와 같이 제1 랜스(100a)를 용선의 탕면에 위치시킨 상태(h=0)에서 산소를 취입했을 때 초기 강욕의 깊이(Lh)를 수학식 1을 통해 구한다. The present invention sets a gas blow-in amount of 2.8 to 3.0
여기서, h : 탕면으로부터 랜스의 높이(㎜), Lh : 랜스가 탕면에 위치한 상태(h=0)에서 산소를 취입했을 때 초기 강욕깊이, FO2: 산소유량(N㎥/hr), n : 노즐 공수, d : 노즐 직경(㎜), k : 노즐경의 각도와 노즐수에 따른 상수를 나타낸다. Here, h: height of the lance from the bath surface (㎜), L h: gangyok initial depth, FO 2 when the lance is blown into the oxygen located in the state (h = 0) on the bath surface: the oxygen flow rate (N㎥ / hr), n : Nozzle diameter, d: nozzle diameter (mm), and k: constant according to nozzle diameter and nozzle number.
상기 수학식1로 구한 초기 강욕깊이(Lh)를 통해 탕면과 랜스 사이의 임의의 높이(h)에 따라 산소를 취입했을 때의 이론 강욕깊이(L)는 수학식 2를 통해 도출할 수 있다. The theoretical bath depth L when oxygen is blown in accordance with an arbitrary height h between the bath surface and the lance through the initial bath depth L h obtained by the equation 1 can be derived from the
이론 강욕깊이(L)를 통해서 사용하게 되는 전로(50)의 노체 사용횟수 및 전체 장입량에 대한 경시 강용깊이(L0)의 상관관계를 구한다. Theory calculate the correlation between the temporal STEEL depth (L 0) of the furnace body and the total number of uses of
여기서, L0 : 노체 수명에 따른 산소 취입시의 강욕 깊이, N : 노체 사용횟수, W : 전체 장입량(ton), ri : 새로운 전로의 노복부 반경(㎜)을 나타낸다.N is the number of times the furnace body is used, W is the total charging amount (ton), and ri is the radius of the furnace portion (mm) of the new furnace.
상기 수학식들을 통해 구한 강욕깊이(L)와 경시 강욕깊이(L0)로부터 강욕 깊이비(cavity, L/L0)를 수학식 4와 같이 구할 수 있다. 이와 같은 강욕깊이비(C1)는 용선의 취련속도의 강도를 표시하는 지수로, 그 값이 커질수록 용선의 교반력이 커지며 탈탄속도가 빨라지게 됨을 의미한다. The cavity depth ratio (cavity, L / L0) can be obtained from Equation (4) from the bath depth (L) and the slow bath depth (L0) obtained through the above equations. Such a depth ratio C1 is an index representing the strength of the molten metal charging speed. As the molten metal depth increases, the engaging force of the molten metal becomes larger and the decarburization rate becomes faster.
본 발명에서는 전로(50)에서의 용선의 취련(정련) 중에 프로브(150b)를 침지하기 전까지는 강욕깊이비를 일정하게 유지하며 용선을 취련할 수 있다. 즉, 본 발명에서는 전로 취련 50 내지 80% 시점까지 강욕깊이비를 0.59 내지 0.60의 범위에서 일정하게 유지한다. In the present invention, the molten iron can be refined while maintaining the depth ratio of the bath depth until the
강욕 깊이비를 위와 같이 일정하게 유지되도록 설정되면 그 때의 탕면으로부터 제1 랜스(100a)의 높이는 수학식 5로 설정될 수 있다. The depth of the
상기 식으로 도출된 랜스 높이는 160 내지 200㎝이며, 탕면으로부터 상기 범위 내 값 만큼 제1 랜스(100a)를 이격 위치시키고, 제1 랜스(100a)로부터 목표 산소유량을 취입하면서 전로 취련할 수 있다.
The height of the lance derived from the above equation is 160 to 200 cm. The
상기에서 도출한 제1 블로잉의 조건으로 용선의 취련이 진행되는 중에 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인하고자 하는 시점, 즉, 앞서 설명한 바와 같이 용선 내 탄소의 함량이 2.5 내지 0.4wt% 수준의 시점에서 금속 용융물의 샘플링을 위해 제2 랜스(100b)를 하강시키기 위한 준비를 한다(S300). 즉, 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건으로 용선의 정련을 수행하다가 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인하고자 하는 시점을 판단부(200a)에서 판단하여 제어부(300)로 제1 블로잉에서 제2 블로잉 조건으로 변경하여야 한다는 신호를 전달하면서, 제2 랜스(100b)를 전로(50) 내부로 진입시키기 위한 신호 또한 전달한다. 이때, 본 발명에서는 제1 랜스(100a)의 취련은 지속적으로 진행하면서, 제2 랜스(100b)에 장착된 프로브(150b)가 금속 용융물에 침지될 때, 프로브(150b)만 금속 용융물에 침지되어 용선이 제2 랜스(100b)에 부착되어 지금을 형성하거나 제2 랜스(100b)를 밴딩시키는 것을 억제하거나 방지하기 위한 제2 블로잉 조건으로 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건을 변경하며 프로브(150b)를 금속 용융물으로 침지시킨다. As described above, when the temperature of the molten metal and the carbon content are to be checked while the molten iron is being blown under the condition of the first blowing, that is, when the content of carbon in the molten iron is in the range of 2.5 to 0.4 wt% The
이때, 제2 블로잉 시의 랜스 높이(H1) 및 가스 취입량(F1)은 제1 블로잉 시의 랜스 높이(H0) 및 가스 취입량(F0)과 상이한 값을 가진다. 즉, 프로브(150b)가 금속 용융물으로 침지될 때에 조절되는 제1 랜스(100a)의 제2 블로잉 시의 랜스 높이(H1)는 조건은 제1 블로잉 시의 랜스 높이(H0)의 1.1 내지 1.2배 큰 높이 값을 가지며, 제2 블로잉 시의 가스 취입량(f1)은 제1 블로잉 시의 가스 취입량(f0)의 1.5 내지 1.57배 적은 가스취입량을 갖도록 조절될 수 있다. 즉, 제1 블로잉 시의 랜스 높이(H0)가 180 내지 200㎝를 나타내고, 가스 취입량(f0)이 2.8 내지 3.0 N㎥/ton의 값을 나타낼 때, 제2 블로잉 시의 랜스 높이(H1)는 220 내지 230㎝를 나타내고, 가스 취입량(f1)이 1.8 내지 1.9 N㎥/ton의 값을 갖도록 제어부(300)는 구동부(400)로 제1 랜스(100a)의 높이를 증가시키기 위한 동작 신호를 전달함과 동시에 산소 밸브(V)의 개폐범위를 줄임으로써 감소된 산소량이 취입될 수 있도록 조절할 수 있다. 이에, 제1 랜스(100a)는 제2 블로잉 시에 제1 블로잉 시보다 금속 용융물 탕면(Hm)으로부터 상대적으로 높은 위치에 배치되며, 제1 블로잉 시보다 감소된 가스량을 취입함으로써 결과적으로 제2 블로잉 시의 강욕깊이비(L/L0)가 0.3 내지 0.322의 값을 나타내도록 한다. 이와 같이 제1 랜스(100a)의 블로잉 조건이 제2 블로잉 조건으로 변경되면, 제1 블로잉 시보다 취입되는 산소가 금속 용융물 내부로 침투하는 깊이(L)가 작아지게 되며, 금속 용융물의 교반력이 감소하게 된다. 즉, 제2 블로잉 시에는 제1 랜스(100a)를 통해 취입되는 산소에 의해 금속 용융물이 파인 정도가 제1 블로잉 시에 금속 용융물이 파인 정도보다 작은 깊이로 파이기 때문에 파이는 부분의 외측부분(금속 용융물이 파인만큼의 영역에 존재하는 금속 용융물이 외측으로 밀려난 영역)의 상승범위가 크기 않다. 따라서, 도 5의 (b)에 제시된 것처럼 제2 블로잉 시에는 제2 랜스(100b)는 금속 용융물에 잠기지 않고 프로브(150b)만 침지될 수 있는 것이다. The lance height H 1 and the gas blowing amount F 1 at the time of the second blowing have different values from the lance height H 0 at the first blowing and the gas blowing amount F 0 at the time of the second blowing. That is, the lance height H1 at the time of the second blowing of the
하기의 [표1]을 보면, 제1 블로잉 시의 제2 랜스(100b)에의 지금 부착 정도와 제2 블로잉 시의 제2 랜스(100b)에의 지금 부착 유무가 제시되어 있다. The following Table 1 shows the degree of the present attachment to the
제2 블로잉
Second blowing
이처럼, 제1 블로잉 조건에서는 제2 랜스(100b)에 지금의 부착이 발생하는 것을 확인할 수 있으며, 제2 블로잉 조건에서는 제2 랜스(100b)에 지금이 부착이 발생하지 않는 것을 확인할 수 있다.
As described above, it can be confirmed that the first lancing operation is performed in the
상기와 같이 블로잉 조건이 제1 블로잉에서 제2 블로잉으로 변경되어 프로브(150b) 침지 후 25 내지 30초(sec) 동안 금속 용융물의 샘플링 과정이 수행된다(S400).The blowing condition is changed from the first blowing to the second blowing as described above, and the metal melt is sampled for 25 to 30 seconds (sec) after the
그리고 프로브(150b)의 금속 용융물 샘플링 과정이 완료된 것이 신호 전달부(200b)로부터 제어부(300)로 전달되면, 제2 랜스(100b)를 전로(50) 외부로 이동시키도록, 즉, 프로브(150b)가 금속 용융물에 침지되지 않도록 제2 랜스(100b)를 상향이동시키기 위해 구동부(400)로 이동신호를 전달하게 된다. 이에, 구동부(400)는 제2 랜스(100b)를 상승(S500)시키며, 이때, 제1 랜스(100a)는 제2 랜스(100b)가 하강되기 이전의 제1 블로잉 조건으로 재설정되기 위해 구동부(400)에 의해 제1 블로잉 시의 랜스 높이 및 가스 취입량으로 재설정된다. When the completion of the metal melt sampling process of the
이처럼 제1 랜스(100a)가 제1 블로잉 조건으로 재설정된 후 금속 용융물을 제1 블로잉 조건으로 정련하면서 취련을 완료한다(S600). 즉, 제2 랜스(100b)가 하강하는 시점이 총 정련 공정을 기준으로 50 내지 80%의 취련이 진행된 시점이었으므로, 나머지 20 내지 50%의 취련 작업을 더 수행하고 취련을 완료한다. After the
그리고, 정련된 용강의 온도 및 용강 내 산소의 함량을 측정하는 샘플링 작업을 완료(S700)한 후, 용강은 연속 주조 설비용 래들에 출탕(S800)되어 연속 주조 설비로 이송되게 된다.
After the sampling operation for measuring the temperature of the refined molten steel and the content of oxygen in the molten steel is completed (S700), the molten steel is bubbled into the ladle for continuous casting equipment (S800) and transferred to the continuous casting facility.
이상과 같이 본 발명에 따른 조업방법을 실시예 및 도면을 참조로 하여 설명하였으나, 본 명세서에 개시된 실시예와 도면에 의해 본 발명이 한정되는 것은 아니며, 본 발명의 기술사상 범위 내에서 당업자에 의해 다양한 변형이 이루어질 수 있음은 물론이다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments, but, on the contrary, It goes without saying that various modifications can be made.
50 : 전로 100 : 랜스 유닛
100a : 제1 랜스 100b : 제2 랜스
110b : 본체 130b : 노즐
150b : 프로브 200a : 판단부
200b : 신호전달부 300 : 제어부
400 : 제어부 Hm : 탕면50: Converter 100: Lance unit
100a:
110b:
150b: Probe 200a:
200b: signal transmission unit 300:
400: Control section H m :
Claims (6)
랜스를 상기 금속 용융물 상에 이격 배치하고 가스를 취입하며 제1 블로잉을 수행하는 과정;
상기 랜스를 상승시키고 제1 블로잉 시의 가스의 취입량보다 감소된 가스량을 취입하며 제2 블로잉을 수행하는 과정; 및
프로브를 상기 금속 용융물으로 침지시키는 과정;을 포함하는 전로 조업 방법.Charging a metal melt into the converter;
Placing a lance on the metal melt, blowing gas and performing a first blowing;
Performing a second blowing while lifting the lance and taking in a gas amount that is smaller than the blowing amount of the gas at the first blowing; And
And immersing the probe into the metal melt.
상기 제2 블로잉 시의 랜스 높이(H1)는 상기 제1 블로잉 시의 랜스 높이(H0)의 1.1 내지 1.2배 큰 높이 값을 갖는 전로 조업 방법.The method according to claim 1,
Wherein the lance height (H 1 ) at the second blowing has a height value 1.1 to 1.2 times larger than the lance height (H 0 ) at the first blowing.
상기 제2 블로잉 시의 가스취입량(f1)은 상기 제1 블로잉 시의 가스취입량(f0)의 1.5 내지 1.57배 적은 가스취입량 값을 갖는 전로 조업 방법.The method of claim 2,
Wherein the gas blowing amount (f 1 ) at the time of the second blowing has a gas blowing amount value which is 1.5 to 1.57 times smaller than the gas blowing amount (f 0 ) at the first blowing.
상기 제2 블로잉 시의 강욕깊이비(L/L0)는 0.3 내지 0.322의 값을 갖는 조업방법. The method according to any one of claims 1 to 3,
(L / L 0 ) in the second blowing has a value of 0.3 to 0.322.
상기 프로브를 상기 금속 용융물으로 침지시키는 과정 이후에,
상기 프로브로 금속 용융물을 채취 및 온도를 측정하는 과정;
상기 프로브를 상승시키는 과정; 및
상기 랜스를 하강시켜 상기 제1 블로잉을 재수행하는 과정;을 포함하는 조업방법.The method according to claim 1,
After the process of immersing the probe in the metal melt,
Collecting the metal melt with the probe and measuring the temperature;
A step of raising the probe; And
And lowering the lance to re-execute the first blowing.
상기 제2 블로잉을 수행하는 과정은 상기 제1 블로잉이 수행되는 과정 중 상기 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인 하고자 하는 시점에 수행되며,
상기 금속 용융물의 온도와 탄소 함량을 확인 하고자 하는 시점은 상기 금속 용융물의 정련이 50 내지 80% 진행된 시점인 조업방법. The method according to claim 1,
The process of performing the second blowing is performed at a time of checking the temperature and the carbon content of the metal melt during the first blowing,
Wherein the time point at which the temperature and the carbon content of the metal melt are to be checked is the time at which the refining of the metal melt progresses by 50 to 80%.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020140186228A KR101669547B1 (en) | 2014-12-22 | 2014-12-22 | The converter operation method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
KR1020140186228A KR101669547B1 (en) | 2014-12-22 | 2014-12-22 | The converter operation method |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
KR20160077328A true KR20160077328A (en) | 2016-07-04 |
KR101669547B1 KR101669547B1 (en) | 2016-11-10 |
Family
ID=56500792
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
KR1020140186228A KR101669547B1 (en) | 2014-12-22 | 2014-12-22 | The converter operation method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
KR (1) | KR101669547B1 (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20200005848A (en) | 2018-07-09 | 2020-01-17 | 주식회사 포스코 | Manufacturing method of molten steel |
Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01263213A (en) * | 1988-04-13 | 1989-10-19 | Nkk Corp | Method for preventing sticking of metal to sub-lance |
JPH04147913A (en) * | 1990-10-08 | 1992-05-21 | Nkk Corp | Method for preventing stickness of metal to sub-lance in converter |
JPH08269525A (en) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for controlling height of lance in converter |
JP2000096122A (en) | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Nkk Corp | Operation method for restraining sticking of metal in refining furnace |
JP2001011523A (en) | 1999-06-23 | 2001-01-16 | Nippon Steel Corp | Device for removing skull on sub-lance hole in converter |
KR20040055439A (en) * | 2002-12-21 | 2004-06-26 | 주식회사 포스코 | Method for Re-blowing Molten Steel in Converter Steel Making Process |
JP2008045220A (en) | 2007-10-29 | 2008-02-28 | Jfe Steel Kk | Operating method for controlling stuck solid metal in refining furnace |
-
2014
- 2014-12-22 KR KR1020140186228A patent/KR101669547B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH01263213A (en) * | 1988-04-13 | 1989-10-19 | Nkk Corp | Method for preventing sticking of metal to sub-lance |
JPH04147913A (en) * | 1990-10-08 | 1992-05-21 | Nkk Corp | Method for preventing stickness of metal to sub-lance in converter |
JPH08269525A (en) * | 1995-03-31 | 1996-10-15 | Sumitomo Metal Ind Ltd | Method for controlling height of lance in converter |
JP2000096122A (en) | 1998-09-18 | 2000-04-04 | Nkk Corp | Operation method for restraining sticking of metal in refining furnace |
JP2001011523A (en) | 1999-06-23 | 2001-01-16 | Nippon Steel Corp | Device for removing skull on sub-lance hole in converter |
KR20040055439A (en) * | 2002-12-21 | 2004-06-26 | 주식회사 포스코 | Method for Re-blowing Molten Steel in Converter Steel Making Process |
JP2008045220A (en) | 2007-10-29 | 2008-02-28 | Jfe Steel Kk | Operating method for controlling stuck solid metal in refining furnace |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR20200005848A (en) | 2018-07-09 | 2020-01-17 | 주식회사 포스코 | Manufacturing method of molten steel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR101669547B1 (en) | 2016-11-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8808421B2 (en) | System for furnace slopping prediction and lance optimization | |
KR101669547B1 (en) | The converter operation method | |
KR101795470B1 (en) | Casting apparatus and method thereof | |
JP4207820B2 (en) | How to use vacuum degassing equipment | |
JP6939039B2 (en) | Tilt-type refining device and tilt-removal method | |
CN110982984A (en) | Production process of Al deoxidized non-calcium treated steel | |
US8097063B2 (en) | System for furnace slopping prediction and lance optimization | |
CN112921144B (en) | Method for melting slag by using furnace slag | |
CN210023749U (en) | Novel tundish cover capable of blowing argon | |
KR100925595B1 (en) | Method for Re-blowing Molten Steel in Converter Steel Making Process | |
KR100476808B1 (en) | A method of operating converter without slopping | |
CN106755731B (en) | A kind of method of duplex technique production low-carbon welding wire steel | |
KR101412564B1 (en) | Method for predicting charging ladle of mold level height | |
JP5884189B2 (en) | Immersion lance equipment for hot metal pretreatment and gas switching method for immersion lance for hot metal pretreatment | |
TWI840756B (en) | Converter operating method and molten steel manufacturing method | |
KR101412560B1 (en) | Method for predicting increase volume of sulfur in converter refining | |
KR100861205B1 (en) | Method for operating life enhancement refractories impeller kanvara reactor | |
JP6188642B2 (en) | Bottom pouring method | |
US20240167112A1 (en) | Method for operating converter and method for producing molten steel | |
JP3033005B2 (en) | Molten steel pot refining method | |
KR101412553B1 (en) | Tapping method of converter for reducing nitrogen in molten steel | |
KR20190131201A (en) | Method for refining molten steel and refining equipment using converter | |
KR102115886B1 (en) | Method for refining molten steel and refining equipment using converter | |
CN114210934A (en) | Casting process of as-cast high manganese steel lining plate | |
JP2019023355A (en) | Operation method of converter |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A201 | Request for examination | ||
E902 | Notification of reason for refusal | ||
AMND | Amendment | ||
E601 | Decision to refuse application | ||
AMND | Amendment | ||
X701 | Decision to grant (after re-examination) | ||
GRNT | Written decision to grant |