KR20160071706A - 폐 오일로부터의 cfr 표준을 충족하는 화이트 오일의 제조 방법 - Google Patents

Abstract

본 발명은, 심층 수소처리를 이용하는, 공업적 사용 또는 엔진내 사용으로부터 유래하는 폐 오일로부터 테크니컬 화이트 오일 또는 식용 또는 의료용 오일의 제조 방법을 개시한다.

Description

폐 오일로부터의 CFR 표준을 충족하는 화이트 오일의 제조 방법 {PROCESS FOR THE PRODUCTION OF WHITE OILS MEETING THE CFR STANDARD FROM WASTE OILS}

본 발명은 공업적 사용 또는 엔진내 사용으로부터 유래한 폐 오일로부터의 테크니컬 화이트 오일 (technical white oil) 의 제조 분야에 관한 것이다. 파라핀 또는 나프텐 원료로부터 화이트 오일을 제조하는 것은 종래 기술에 알려져 있다. 2 가지 주요 등급의 화이트 오일이 제조될 수 있다: 표준 21 CFR 178.3620(b) 에 따른 테크니컬 화이트 오일 또는 식용 또는 의료용 오일에 대하여 각 나라의 특정의 표준, 예컨대 프랑스의 CODEX 또는 미국 약전, 국민 처방서 (National Formulary) 및 USA 식품의약안정청 규정 (이들은 모두 표준 ASTM D2269 (DMSO 추출물에 대한 UV 흡광도), ASTM D565 (탄화가능 물질) 및 ASTM D483 (비-황화가능 (non-sulphonable) 잔사) 중 적어도 하나를 말한다) 에 따른 테크니컬 화이트 오일. 본 발명에 따른 방법에서 처리되어지는 폐 오일 중의 불순물의 종류 및 그 농도는 이전 용도에 따라 폐 오일끼리 서로 상당히 다를 수 있다.

특허 FR 2,301,592 호에는 폐 오일, 특히 예컨대 탄소질 잔사, 산화물, 물 및 미연소 탄화수소를 함유하며 사용 후 변형된 석유원의 탄화수소로 이루어진 미네랄 오일의 정제를 위한 방법 및 설비가 개시되어 있다. 이 특허에 개시된 방법은 가열 또는 디켄팅 (decanting), 즉 파라핀 탄화수소에 의해 폐 오일을 추출한 후 추출물 및 라피네이트를 분리하는 단계에 의한 물의 제거를 포함한다. 추출물에 함유된 파라핀 탄화수소를 이후 제거한 다음, 증류시켜 윤활유 분획과 잔사를 분리한다.

이후 증류 분획의 수소화를 실시한다. 증류로부터 유래한 잔사를 적어도 하나의 흡착제로 처리한다. 그 밖의 방법들은 산을 이용한 처리가 관여된다. 이들 방법은 오일 및/또는 지정 폐기물, 예컨대 산 슬러지의 수율 손실을 야기한다.

특허 FR 2,25,725 에 개시된 방법에 의해서는, 흡착제 또는 산으로의 처리를 회피할 수 있다. 이 방법은 가열, 디켄팅, 여과 또는 중화에 의한 폐 오일의 탈수, 이후 진공 증류하여 오일 및 잔사를 생성하는 것을 필요로 한다. 상기 잔사는 추출 잔사 및 정화유를 수득하기 위한 추출 단계로 바로 처리된다. 상기 증류 및 정화 오일은 이후 240 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도에서 0.5 내지 15 MPa 에서의 수소처리가 실시된다.

이들 처리에 의해서는, 사용가능한 오일이긴 하지만 표준 21 CFR 178.3620(b) 에 따른 테크니컬 화이트 오일의 사양을 갖는 오일은 아닌 것이 제조 가능하다.

US 특허 3,629,096 호에는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법이 개시되어 있다.

이 방법은 수소처리 단계 이외에 방향족 화합물의 수소화 분해 및 수첨 이성화 및 수소화의 단계를 포함한다.

US 특허 4,072,603 호에는 단일 단계 수소화 공정에 의한 테크니컬 화이트 오일의 제조가 개시되어 있다. 그러나, 수소화 반응기의 원료는 사전에 수소화분해 및 용매 추출되지 않은 오일임이 명시되어 있다. 수소화 촉매는 실리카-알루미나 상의 니켈-텅스텐 촉매이다.

이와 같이 종래 기술은 폐 오일을 이용하는 방법을 개시하고 있지만, 이들 오일의 처리로부터 유래한 생성물은 사실 엔진내 사용을 위해 재순환될 수 있는 오일이긴 하지만 테크니컬 화이트 오일은 아니다.

종래 기술은 또한 테크니컬 화이트 오일의 제조를 가능하게 하는 방법을 언급하고 있지만, 이들 방법에서는 푸르푸랄을 이용한 방향족 추출 처리로부터 및 용매 탈납으로부터 유래한 미네랄 오일, 또는 진공 하에서의 증류물의 수소화 분해 이후 용매 탈납으로부터 유래한 파라핀 생성물, 또는 Fischer-Tropsch 전환 이후 용매 탈납으로부터 유래한 파라핀 중 하나인 원료를 이용하고 있다.

더욱이, 원료가 방향족 화합물을 함유하는 경우, (표준 ASTM D2008 에 따른) 오일의 UV 흡광 특성을 개선시키기 위해서는 통상 1 차 수소화 또는 수소처리 단계 (US 특허 5,453,176 참조) 이후 추가적인 수소화 단계 ("수소화마무리 (hydrofinishing)") 에 의해 이들 잔사 방향족 화합물을 제거하는 것이 필요하다.

본 발명에 따른 방법은 사전에 탈수된 엔진 또는 공업으로부터 유래한 폐 오일의 분별화 (fractionation) 로부터 유래한 컷 (cut) 또는 폐 오일을 어떠한 다른 종래의 수소화 분해 처리, 또는 방향족의 용매 추출 또는 용매 탈납 없이 직접 심층 (deep) 수소처리 구획으로 보내어 테크니컬 화이트 오일을 수득할 수 있다는 점에서 종래 기술에 따른 방법과는 상이하다.

본 발명에 따른 방법은 또한 280 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도 및 15.5 MPa 내지 25 MPa 에 포함되는 압력에서 지지된 니켈- 및 몰리브덴-기재 촉매의 존재 하에 수소처리 단계를 실시한다는 점에서 종래 기술과는 상이하다.

보다 상세하게는, 본 발명은, 하기 순서의 단계를 포함하는, 공업적 사용 또는 엔진내 사용으로부터 유래한 폐 오일로부터의 표준 21 CFR178.3620(b) 에 따른 사양에 상응하는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법으로 정의될 수 있다:

- 물 및 각종 경질 첨가제를 없앨 수 있는 탈수 단계,

- 탈금속화 단계,

- 하기 작업 조건 하에서 지지된 니켈- 및 몰리브덴-기재, 또는 니켈- 및 텅스텐-기재 촉매의 존재 하에서 일어나는 1 차 심층 수소처리 단계:

- 250 ℃ 내지 450 ℃ 에 포함되는, 바람직하게는 280 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는, 보다 바람직하게는 300 ℃ 내지 380 ℃ 에 포함되는 온도,

- 15.5 MPa 내지 25 MPa 에 포함되는, 바람직하게는 15.8 MPa 내지 23 MPa 에 포함되는, 보다 바람직하게는 16 MPa 내지 21 MPa 에 포함되는 압력 (1 MPa 란 Mega Pascal 의 약어를 말하며, 따라서 10⁶ Pascal 에 해당함, 즉 대략 10 bar 임),

- 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는, 바람직하게는 0.1 내지 5 h^-1 에 포함되는, 보다 바람직하게는 0.2 내지 3 h^-1 에 포함되는 LHSV,

- 100 노르말 리터/원료의 리터 내지 3000 노르말 리터/원료의 리터에 포함되는, 바람직하게는 500 노르말 리터/원료의 리터 내지 2000 노르말 리터/원료의 리터에 포함되는 수소 유량.

상기 제 1 단계 심층 수소처리는 리스트 Pt, Pd, Ru, Rh 로부터, 바람직하게는 하위 리스트 Pt 또는 Pd 로부터 선택되는, 매우 바람직하게는 Pt 로 제한되는 귀 금속 기재 촉매의 존재 하에 제 1 단계 수소처리로부터 유출물에 함유된 방향족 탄화수소의 수소화로 본질적으로 이루어진 제 2 단계 수소처리에 의해 완결된다.

상기 제 2 단계 수소처리의 상기 귀 금속 또는 금속들은 통상 임의 유형의 지지체, 예컨대 실리카, 알루미나, 실리카-알루미나, 지르코늄, 티타늄 산화물 또는 이의 임의 비율의 혼합물, 바람직하게는 실리카, 알루미나 또는 실리카-알루미나, 매우 바람직하게는 알루미나 상에 퇴적되어 있다.

상기 제 2 단계 수소처리의 작업 조건은 통상 다음과 같다:

- 5 내지 25 MPa 에 포함되는, 바람직하게는 8 내지 20 MPa 에 포함되는 압력,

- 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는, 바람직하게는 0.2 내지 3 h^-1 에 포함되는 LHSV, 및

- 150 내지 450 ℃, 바람직하게는 200 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도.

본 발명에 따른 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법의 바람직한 변형예에 따르면, 탈수 단계는 50 ℃ 내지 200 ℃, 바람직하게는 80 ℃ 내지 150 ℃ 에 포함되는 온도에서 특장 오븐 또는 교환기 중 하나에서 오일을 예열하는 것을 포함한다.

본 발명에 따른 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법의 또다른 변형예에 따르면, 탈수 단계는 증류 온도가 250 ℃ 미만에서, 바람직하게는 100 ℃ 내지 200 ℃, 보다 더 바람직하게는 120 ℃ 내지 150 ℃ 에서 유지되도록 하는 증류와 결합된다.

본 발명에 따른 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법의 또다른 변형예에 따르면, 탈금속화 단계는 200 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도 및 0.5 MPa 내지 30 MPa 에 포함되는 압력에서 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는 LHSV 로 실시된다.

본 발명에 따른 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법의 또다른 변형예에 따르면, 심층 수소처리 단계는 니켈, 몰리브덴 및 알루미나-기재 지지체를 포함하는 촉매를 이용한다.

본 방법의 변형예에 따르면, 탈금속화 및 심층 수소처리 단계는 동일 온도, 압력 및 LHSV 조건 하에서 실시된다.

본 발명에 따른 방법의 원료로서 사용되는 폐 오일은 통상 탄화수소로 이루어진 미네랄 오일이긴 하나, 오직 석유원으로만 된 것은 아니다. 이들 오일은 예컨대 녹방지제, 산화방지제, 유화제, 유동점 강하제 (PPD), 또는 점도 지수 개선제 (VII) 등의 첨가제를 함유한다. 이들은 공업용 기계 또는 내부 연소 엔진에서의 사용 후 탄소계 잔사 또는 미연소 탄화수소의 산화 또는 형성에 의해 부분 열화된 것이다.

폐 오일 원료를 여과하여 현탁액 중의 고체 입자를 없애고, 이후 원료에 함유된 물을 당업자에게 공지된 임의 방법에 의해, 예컨대 디켄팅 또는 보통 가열 및 임의적으로는 증류에 의해 탈수 단계에서 없앤다.

본 발명에 따른 방법의 바람직한 변형예에 따르면, 탈수 단계는 50 ℃ 내지 200 ℃, 바람직하게는 80 ℃ 내지 150 ℃ 에 포함되는 온도에서 특장 오븐 또는 교환기 중 하나에서 오일을 예열하는 것을 포함한다.

이 탈수 단계는, 제 1 변형예에 따르면, 증류를 수반하며, 통상 대기압 또는 보통의 진공 하에서 실시되어 오일이 추가적으로 열화되지 않도록 한다.

따라서, 증류 온도는 250 ℃ 미만, 바람직하게는 100 ℃ 내지 200 ℃, 보다 바람직하게는 120 ℃ 내지 150 ℃ 에서 유지될 수 있다. 이에 의해, 물, 경질 탄화수소 및 각종 경질 첨가제를 동시에 또는 연속하여 없애는 것이 가능하다.

이후, 탈수 오일을 진공 하의 컬럼에서 증류하여 오일의 잔사 분획을 제거한다. 이 증류 조작은 통상 고진공 하에서 실시된다.

칼럼 하부의 온도는 300 ℃ 내지 400 ℃ 로 높다. 바람직한 변형예에 따르면, 증류는 점도가 상이한 여러 등급의 오일 (2 내지 5 종의 오일 등급) 의 제조를 가능하게 하는 분별화로 이루어진다.

이후 탈수 오일을 수소처리 구획으로 보낸다. 폐 오일에 금속 및 미네랄 불순물이 함유되어 있는 것을 고려하여, 이들 금속을 흡수제 물질 또는 촉매 상에 포획함으로써 없앨 필요가 있다. 이 탈금속화 단계는 통상 수소처리 단계 직전에 또는 그와 동시에 실시된다.

제 1 변형예에 따르면, 촉매가 고정층으로 배열되는 경우 통상 촉매층의 헤드에서 이들 금속을 수소처리 촉매 상에 포획하는 것이 가능하다. 또다른 보다 바람직한 변형예에 따르면, 특정 탈금속화 촉매 및 수소처리 촉매를 하나 이상의 반응기를 포함하는 2 개의 별도의 반응 구획에, 또는 구획의 헤드에, 따라서 첫번째의 또는 유일한 수소처리 반응기의 헤드에 수소화탈금속화 촉매를 배열함으로써 동일한 반응 구획에 배열하는 것이 가능하다.

탈금속화 촉매는 통상 지지체, VIIIB 족 금속, 바람직하게는 니켈 또는 코발트의 하나 이상의 산화물 또는 황화물 및/또는 VIB 족 금속, 바람직하게는 크롬, 몰리브덴 또는 텅스텐의 하나 이상의 산화물 또는 황화물을 포함한다. 임의적으로는, 여러 VIIIB 족 금속, 예컨대 니켈 및 코발트를 포함할 수 있다. 상기 촉매의 VIB 족 금속 함유량은 1 중량% 내지 30 중량% 에 포함되고, 바람직하게는 2 중량% 내지 15 중량% 에 포함된다. VIIIB 족 금속 함유량은 통상 1 중량% 내지 10 중량% 에 포함된다.

바람직하게는, 탈금속화 촉매의 지지체는 실리카, 알루미나 또는 실리카-알루미나, 매우 바람직하게는 알루미나 단독으로 구성된다.

본 발명에 따른 수소처리 촉매는 지지체, 예컨대 알루미나 또는 실리카 또는 실리카-알루미나, 또는 티타늄 또는 지르코늄 산화물, 또는 이들 산화물의 혼합물을 포함한다. 수소처리 촉매는 또한 니켈 또는 코발트 및 몰리브덴을 포함한다.

매우 바람직한 변형예에 따르면, 본 발명에 따른 수소처리 촉매는 니켈, 몰레브덴 및 알루미나-기재 지지체를 포함한다.

상기 촉매의 니켈 또는 코발트 함유량은 통상 1 중량% 내지 20 중량% 에 포함되고, 바람직하게는 1 중량% 내지 10 중량% 에 포함된다.

상기 촉매의 몰리브덴 함유량은 통상 1 중량% 내지 30 중량% 에 포함되고, 바람직하게는 5 중량% 내지 20 중량% 에 포함된다.

탈금속화 및 수소처리 촉매는 압력, 온도 및 LHSV 면에서 동일하거나 상이한 조건 하에 조작될 수 있다.

탈금속화 촉매는 200 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도 및 0.5 MPa 내지 30 MPa 에 포함되는 압력에서 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는 LHSV 로 조작될 수 있다.

수소처리 촉매는 250 ℃ 내지 450 ℃ 에 포함되는, 바람직하게는 280 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는, 보다 바람직하게는 300 ℃ 내지 380 ℃ 에 포함되는 온도, 및 15.5 MPa 내지 25 MPa 에 포함되는, 바람직하게는 15.8 MPa 내지 23 MPa 에 포함되는, 보다 바람직하게는 16 MPa 내지 21 MPa 에 포함되는 압력에서, 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는, 바람직하게는 0.1 내지 5 h^-1 에 포함되는, 보다 바람직하게는 0.2 내지 3 h^-1 에 포함되는 LHSV 로 조작될 수 있다.

수소는 100 노르말 리터/원료의 리터 내지 3000 노르말 리터/원료의 리터에 포함되는, 바람직하게는 500 노르말 리터/원료의 리터 내지 2000 노르말 리터/원료의 리터에 포함되는 유량으로 공급된다.

본 발명에 따른 방법의 제 2 변형예에 따르면, 탈수 단계로부터 유래한 오일을 탈금속화 및/또는 수소처리 단계로 바로 보내며, 증류 단계는 상기 수소처리 이후에 위치한다.

본 발명에 따른 실시예

실시예 1 (본 발명에 따름):

당해 방법의 원료는 100 ℃ 의 초기 비점 및 600 ℃ 의 최종 비점을 갖는 엔진 오일과 공업유의 혼합물로 구성된 폐 오일이다. 이 원료는 하기 표 1 에 제시된 특성을 지닌다.

상기 원료는 초기에 5% 물을 함유하고 보통의 진공 증류에 의한 탈수처리를 거친다.

이 후, 하기 비점을 갖는 3 개의 컷으로 분별화된다:

상이한 컷의 비점: 350-420 ℃, 420-480 ℃ 및 480-540 ℃.

420-480 ℃ 컷을 본 발명에 따른 심층 수소처리 단계로 보낸다.

심층 수소처리 장치는 2 개의 반응기를 포함한다:

- 제 1 반응기에는 Axens 사에 의해 시판되는 알루미나 HF858^RT 상의 니켈-, 코발트- 및 몰리브덴-기재 수소화탈금속화 촉매가 적재되어 있다.

- 제 2 반응기에는 Axens 사에 의해 시판되는 알루미나 HR 548^RT 상의 니켈- 및 몰리브덴-기재 수소처리 촉매가 적재되어 있다.

2 개의 반응기의 작업 조건은 다음과 같다: 압력 = 17 MPa, LHSV = 0.24 h^-1 (촉매 부피 당 반응기에 들어가는 컷의 시간당 부피 유량) 및 온도 = 340 ℃. 순수 수소가 1000 노르말 리터/원료의 리터의 유량으로 공급된다.

반응기 유출물을 진공-스트리핑하여 형성된 경질 화합물을 제거하고 인화점을 조정한 후, 진공 하에 건조기에서 건조한다.

수득한 생성물의 특성을 하기 표 1 에 기록한다.

수득한 생성물은 표준 CFR 178.3620(b) 에 따르는 테크니컬 화이트 오일에 대한 사양을 충족시킨다.

특히, 생성물의 색상은 수개월의 보관 후에도 사양값 20 을 상회한 채로 남아 있다.

주의: PCB: 폴리클로로바이페닐

PCV: 폴리시클릭 방향족

실시예 2 (비교):

이 실시예는 HDT 단계의 압력이 여기서는 대략 13.5 MPa 인 것 이외에는 실시예 1 과 동일하다.

UV 흡광도는 하기 표 2 에 의해 제시된 바와 같이 약간 열화되었지만 여전히 표준 CFR 178.3620(b) 의 사양에 필적하는 채로 남아있다.

다른 특성들은 실시예 1 의 것과 동일한 값을 지닌다.

반응기 출구에서의 생성물의 색상 (색상 ASTM D156 > 20) 은 24 의 값으로 표준 CFR 178.3620(b) 의 사양을 여전히 충족시킨다. 그러나, 이 색상은 시간 경과에 따라 안정적이지 않으며 보관 도중 열화된다. 즉, 1 주 보관 후, 산화방지제 첨가제가 존재 함에도 불구하고, ASTM D156 색상은 13 의 값으로 저하된다. 따라서, 생성물은 > 20 의 색을 요하는 CFR 178.3620(b) 사양을 더 이상 충족시키지 못한다.

따라서 13 MPa 의 작업 압력은 테크니컬 화이트 오일을 제조하기에는 지나치게 낮다.

실시예 3 (비교):

이 실시예는 니켈 몰리브덴 (Ni Mo) 대신 니켈 텅스텐 (Ni W) 촉매를 이용한 것 이외에는 실시예 1 과 동일하다.

실시예 1 에서와 동일한 작업 조건으로 하고 니켈-몰리브덴 촉매를 니켈-텅스텐 촉매로 대체하는 것에 의해서는, 하기 표 3 에 제시된 바와 같이, 표준 CFR 178.3620(b) 에 따른 테크니컬 화이트 오일의 사양을 충족시킬 수 없다.

실시예 4 (비교):

이 실시예는 HDT 단계의 압력이 27 MPa 인 것 이외에는 실시예 1 과 동일하다.

이 실시예에서, UV 흡광도 (ASTM D2008) 는 참고 실시예에서보다 양호하다 (하기 표 4 참조).

UV 흡광도 (ASTM D2008)
280 내지 289 nm	0.03
290 내지 299 nm	0.02
300 내지 359 nm	0.01
359 내지 400 nm	0.005

즉, 불필요하게 과도한 품질을 갖는 제품이 존재하는데, 이와 관련하여 판매 가격을 더 높게 함으로써 이득을 얻어낼 수는 없다.

더욱이, 27 MPa 의 압력에서의 작업은 다수의 제약을 야기한다.

사실, 이러한 압력에 견디기 위해서는 특정한 플랜지 (flange) 및 라인 및 반응기와 교환기의 벽 두께를 필요로 하는데, 이는 가장 부피가 큰 장비여서 중량이 상당히 나가며 따라서 생산 및 운송 상의 문제를 유발한다.

이 장비는 더이상 표준 제작 요건에 해당하지 않으며, 이러한 특별한 제약에는 비용이 더 많이 든다.

설비 투자 면에서 이와 같은 필요이상의 비용은 수소처리 장치의 전체 비용 중 40% 로 산출된다.

실시예 5 (본 발명에 따름):

이 실시예에서, Codex 사양을 충족시키는 의료용 또는 식용 화이트 오일의 제조를 개시한다.

이를 위해, 상기 실시예 1 에 개시된 수소처리로부터 유래한 생성물인 테크니컬 화이트 오일은, 사실상 전체 포화의 방향족 화합물에 이르게 하기 위해, 방향족 화합물의 수소화로 이루어진 제 2 단계에서 처리된다.

상기 제 2 단계의 조건은 다음과 같다:

촉매: Axens 사에 의해 시판되는 백금-기재 LD402

압력 H2: 14 MPa

LHSV: 0.3 l(l.h)

온도: 300 ℃

수득한 생성물은 하기 표 5 에 제시된 바와 같이 의료용 화이트 오일에 대한 Codex 사양을 충족시킨다.

표준 ASTM D565 는, 표준 참조 샘플을 이용하여 수득한 색상과 비교하여, 표준서에 적혀있는 조건 하에서, 이후 진한 황산으로 처리하는 것으로 되어 있다. 이에 의해, 당해 샘플이 이 표준서에 부합하는지 여부를 결정할 수 있다.

Claims (9)

1. 하기 순서의 단계를 포함하는, 공업적 사용 또는 엔진내 사용으로부터 유래한 폐 오일로부터의 표준 21 CFR178.3620(b) 에 따른 사양을 충족하는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법:
   - 물, 경질 탄화수소 및 경질 첨가제를 없앨 수 있는 탈수 단계,
   - 진공 증류의 단계 (또는 진공 분별화, 또는 박막 증발기에서의 진공 증류)
   - 탈금속화 단계,
   - 하기 작업 조건 하에서, 지지된 니켈- 및 몰리브덴-기재, 또는 니켈- 및 텅스텐-기재 촉매의 존재 하에서 일어나는 1 차 심층 (deep) 수소처리 단계:
   - 250 ℃ 내지 450 ℃ 에 포함되는, 바람직하게는 280 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는, 보다 바람직하게는 300 ℃ 내지 380 ℃ 에 포함되는 온도,
   - 15.5 MPa 내지 25 MPa 에 포함되는, 바람직하게는 15.8 MPa 내지 23 MPa 에 포함되는, 보다 바람직하게는 16 MPa 내지 21 MPa 에 포함되는 압력,
   - 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는, 바람직하게는 0.1 내지 5 h^-1 에 포함되는, 보다 바람직하게는 0.2 내지 3 h^-1 에 포함되는 LHSV,
   - 100 노르말 리터/원료의 리터 내지 3000 노르말 리터/원료의 리터에 포함되는, 바람직하게는 500 노르말 리터/원료의 리터 내지 2000 노르말 리터/원료의 리터에 포함되는 수소 유량.
   - 리스트 Pt, Pd, Ru, Rh 로부터 선택되는 귀 금속 기재 촉매의 존재 하에 제 1 단계 수소처리로부터의 유출물에 함유된 방향족 탄화수소의 수소화로 본질적으로 이루어진 제 2 단계 수소처리로서, 상기 귀 금속 또는 금속들이 실리카, 알루미나, 실리카-알루미나, 지르코늄, 티타늄 산화물 또는 이의 임의 비율의 혼합물과 같은 임의 유형의 지지체 상에 퇴적되어 있으며, 그 작업 조건은 다음과 같음:
   - 5 내지 25 MPa 에 포함되는, 바람직하게는 8 내지 20 MPa 에 포함되는 압력,
   - 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는, 바람직하게는 0.2 내지 3 h^-1 에 포함되는 LHSV, 및
   - 150 내지 450 ℃, 바람직하게는 200 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도.
2. 제 1 항에 있어서, 탈수 단계가 50 ℃ 내지 200 ℃, 바람직하게는 80 ℃ 내지 150 ℃ 에 포함되는 온도에서 특장 오븐 또는 교환기 중 하나에서 오일을 예열하는 것을 포함하는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
3. 제 1 항에 있어서, 탈수 단계는 증류 온도가 250 ℃ 미만, 바람직하게는 100 ℃ 내지 200 ℃, 보다 더 바람직하게는 120 ℃ 내지 150 ℃ 로 유지되도록 하는 증류와 결합되는, 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
4. 제 1 항에 있어서, 탈금속화 단계가 200 ℃ 내지 400 ℃ 에 포함되는 온도 및 0.5 MPa 내지 30 MPa 에 포함되는 압력에서 0.1 내지 10 h^-1 에 포함되는 LHSV 로 실시되는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
5. 제 1 항에 있어서, 탈금속화 단계가 VIIIB 족 금속, 바람직하게는 니켈 또는 코발트의 하나 이상의 산화물 또는 황화물 및/또는 VIB 족 금속, 바람직하게는 크롬, 몰리브덴 또는 텅스텐의 하나 이상의 산화물 또는 황화물을 포함하는 촉매를 이용하는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
6. 제 1 항에 있어서, 탈금속화 단계에 사용된 촉매가 여러 VIIIB 족 금속을 포함하며, VIIIB 족 금속 함유량이 1 중량% 내지 10 중량% 에 포함되고, VIB 족 금속 함유량이 1 중량% 내지 30 중량% 에 포함되고, 바람직하게는 2 중량% 내지 15 중량% 에 포함되는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
7. 제 1 항에 있어서, 심층 수소처리 단계가 니켈, 몰리브덴 및 알루미나-기재 지지체를 포함하는 촉매를 이용하는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
8. 제 1 항에 있어서, 탈금속화 및 심층 수소처리 단계가 동일 온도, 압력 및 LHSV 조건 하에서 실시되는 테크니컬 화이트 오일의 제조 방법.
9. 제 1 항에 있어서, 제 2 단계 수소처리가 하위리스트 Pt 또는 Pd 로부터 선택되는, 바람직하게는 Pt 로 제한되는 귀 금속 기재 촉매를 이용하며, 상기 귀 금속 또는 금속들이 임의 유형의 지지체, 바람직하게는 실리카, 알루미나 또는 실리카-알루미나, 매우 바람직하게는 알루미나 상에 퇴적되어 있는 의료용 또는 식용 화이트 오일의 제조 방법.