KR20150122186A - Thick steel plate manufacturing method and manufacturing device - Google Patents

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유타 다무라
켄지 아다치
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제이에프이 스틸 가부시키가이샤
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Abstract

재질 불균일이 적은 고품질의 후강판을 확보할 수 있는 후강판의 제조 방법 및 제조 설비를 제공하는 것을 목적으로 한다. 열간 압연 공정, 형상 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순서로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 형상 교정 공정과 상기 가속 냉각 공정과의 사이에, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 공랭함으로써, 혹은, 후강판의 상하면에 냉각수를 수량 밀도 0.3∼2.2㎥/㎡·min으로 공급하여 수랭함으로써, 후강판 표면을 변태시키는 온도 조정 공정 및, 상기 온도 조정 공정의 후에 또한 상기 가속 냉각 공정의 전에 후강판의 표면에 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 분사하는 디스케일링 공정을 갖는 후강판의 제조 방법.And it is an object of the present invention to provide a manufacturing method and a manufacturing facility of a post-steel plate capable of securing a high-quality post-steel plate with less material unevenness. A method of manufacturing a steel sheet in the order of a hot rolling step, a shape correcting step and an accelerated cooling step, comprising the steps of: air cooling the surface of the steel sheet at a temperature lower than the Ar 3 transformation point between the shape correcting step and the accelerated cooling step; Alternatively, the cooling water may be supplied to the upper and lower surfaces of the rear steel plate at a water density of 0.3 to 2.2 m 3 / m 2 · min to cool the surface of the steel sheet to thereby transform the surface of the rear steel plate. And a descaling step of spraying a high-pressure water having an energy density of 0.05 J / mm < 2 > or more on the surface of the steel sheet.

Description

후강판의 제조 방법 및 제조 설비{THICK STEEL PLATE MANUFACTURING METHOD AND MANUFACTURING DEVICE}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a method for manufacturing a steel sheet,

본 발명은, 후강판의 제조 방법 및 제조 설비에 관한 것이다. BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention [0001] The present invention relates to a method of manufacturing a rear steel plate and a manufacturing facility.

열간 압연에 의해 후강판을 제조하는 프로세스에서는, 냉각 제어의 적용이 확대되고 있다. 예를 들면, 도 1에 나타내는 바와 같이, 가열로(1)에서 후강판(도시하지 않음)을 재가열한 후, 디스케일링 장치(descaling apparatus; 2)에 있어서 후강판이 디스케일링된다. 그리고, 후강판은 압연기(3)에 의해 압연되고 나서, 형상 교정 장치(4)에 의해 교정된 후, 가속 냉각 장치(5)에 있어서 수랭 또는 공랭에 의한 제어 냉각이 행해진다. 또한, 도면 중의 화살표는 후강판의 진행 방향이다. In the process of manufacturing a post-steel sheet by hot rolling, the application of cooling control is expanding. For example, as shown in Fig. 1, after a post-steel plate (not shown) is reheated in a heating furnace 1, a post-steel plate is descaled in a descaling apparatus 2. After the steel plate is rolled by the rolling mill 3 and then calibrated by the shape correcting device 4, control cooling is performed by water cooling or air cooling in the accelerated cooling device 5. [ The arrows in the drawing indicate the advancing direction of the steel plate.

후강판을 가속 냉각 장치로 수랭하는 경우, 도 2와 같이 후강판 표면의 스케일(scale)이 두꺼워질수록 냉각 시간이 짧아지기 때문에, 냉각 속도가 커지는 것이 알려져 있다. 그러나, 스케일 두께에 편차가 있으면 냉각 속도가 불균일해지기 때문에, 강도나 경도 등의 재질이 불균일해진다는 문제가 있다. When the post-steel plate is water-cooled by the accelerating cooling device, it is known that as the scale of the surface of the post-steel plate becomes thicker as shown in Fig. 2, the cooling time becomes shorter and the cooling rate becomes larger. However, if there is a deviation in the scale thickness, the cooling speed becomes uneven, and there is a problem that the material such as strength and hardness becomes uneven.

또한, 스케일 두께가 불균일한 경우, 전술한 바와 같이 냉각 속도가 불균일해진다. 이러한 경우, 후강판 폭방향에 있어서의 가속 냉각 정지시의 후강판 표면 온도(이하, 「냉각 정지 온도」라고 칭함)의 분포는, 예를 들면 도 3과 같이 불균일해지는 것이 알려져 있다. 이와 같이 후강판의 냉각 정지 온도가 불균일해지기 때문에, 균일한 재질을 얻을 수 없다는 문제가 있다. 구체예를 나타내면, 후강판 폭방향에 스케일 두께가 40㎛와 20㎛의 개소가 혼재하는 경우, 판두께 25㎜의 후강판을 800℃에서 목표 온도 500℃까지 냉각할 때의 냉각 정지 온도는, 40㎛의 개소에서 460℃, 20㎛의 개소에서 500℃가 된다. 40㎛의 개소에서는, 냉각 정지 온도가 목표 온도에서 40℃ 하회해 버리고, 그 결과, 균일한 재질을 얻을 수 없다. In addition, when the scale thickness is not uniform, the cooling rate becomes uneven as described above. In this case, it is known that the distribution of the surface temperature of the post-steel sheet (hereinafter referred to as " cooling stop temperature ") at the time of accelerated cooling stop in the post-steel sheet width direction becomes uneven as shown in Fig. 3, for example. In this way, since the cooling stop temperature of the steel sheet becomes uneven, there is a problem that a uniform material can not be obtained. As a concrete example, in the case where portions having a scale thickness of 40 占 퐉 and 20 占 퐉 are mixed in the width direction of the rear steel plate, the cooling stop temperature when the rear steel plate having a thickness of 25 mm is cooled from 800 占 폚 to the target temperature 500 占 폚, At a point of 40 占 퐉 and 500 占 폚 at 460 占 폚 and 20 占 퐉. At a position of 40 占 퐉, the cooling stop temperature is lower than the target temperature by 40 占 폚. As a result, a uniform material can not be obtained.

그래서, 특허문헌 1에서는, 스케일 두께를 제어하여 냉각 속도의 균일화를 행하고, 냉각 정지 온도의 균일화를 달성하는 방법이 개시되어 있다. 특허문헌 1에서는, 압연 중에 압연기의 전후에 구비된 디스케일링 장치를 이용하여, 후강판의 미단(tail end)이 선단(front end)에 비해 냉각 정지 온도가 낮아지는 경우에, 미단측의 디스케일링의 분사수량(amount of jetted water)을 선단측의 분사수량보다 많아지도록 제어하고, 후강판의 길이 방향에서 스케일 제거율, 잔존 두께를 제어함으로써, 제어 냉각시의 강판 표면의 열전달 계수(heat transfer coefficient)를 변화시켜, 후강판의 길이 방향의 냉각 정지 온도의 균일화를 행하고 있다. Thus, Patent Document 1 discloses a method of controlling the scale thickness to equalize the cooling rate and achieve uniform cooling stop temperature. In Patent Document 1, when the cooling end temperature of the tail end of the post-steel plate is lower than that of the front end by using a descaling device provided before and after the rolling mill during rolling, The heat transfer coefficient of the surface of the steel sheet during the control cooling is controlled by controlling the scale removal rate and the residual thickness in the longitudinal direction of the steel after the control so that the amount of jetted water of the steel sheet becomes larger than the spray amount on the tip side, And the cooling stop temperature in the longitudinal direction of the steel sheet is made uniform.

일본공개특허공보 평6-330155호Japanese Patent Application Laid-Open No. 6-330155

종래의 기술에서는, 냉각수량이나 반송(conveyance) 속도를 조정함으로써 냉각 정지 온도의 균일화를 도모해왔다. 그러나, 이 방법에서는, 스케일 두께의 편차에 의해 냉각 속도가 불균일해지기 때문에, 냉각 속도의 균일화뿐만 아니라, 냉각 정지 온도의 균일화도 어렵다. Conventional techniques have attempted to equalize the cooling stop temperature by adjusting the cooling water amount and the conveyance speed. However, in this method, since the cooling speed becomes non-uniform due to the deviation of the scale thickness, it is difficult to equalize the cooling rate as well as to equalize the cooling stop temperature.

또한, 특허문헌 1의 방법에서는, 온라인으로 스케일 제거율이나 잔존 두께를 제어할 수 없으면 열전달 계수도 제어할 수 없기 때문에, 고(高)정밀도의 냉각 속도의 균일화를 실현할 수 없다. 또한, 스케일 제거율을 변화시키는 경우, 스케일 잔존 개소와 박리 개소에서 냉각 정지 온도가 상이하기 때문에, 재질에 불균일이 발생한다. Further, in the method of Patent Document 1, since the heat transfer coefficient can not be controlled unless the scale removal rate or the remaining thickness can be controlled on-line, it is not possible to achieve uniformization of the cooling rate with high precision. In addition, when the scale removal rate is changed, the cooling stop temperature differs between the scale remaining portion and the peeling portion, which causes unevenness in the material.

본 발명은, 상기의 문제를 해결하여, 재질 불균일이 적은 고품질의 후강판을 확보할 수 있는 후강판의 제조 방법 및 제조 설비를 제공하는 것을 목적으로 한다. It is an object of the present invention to provide a manufacturing method and a manufacturing facility of a post-steel plate which can solve the above-mentioned problems and can secure a high-quality post-steel plate with less material unevenness.

본 발명은, 상기의 종래의 문제점을 해결하기 위해 이루어진 것이며, 그 요지는 하기와 같다. SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above-mentioned conventional problems, and the gist of the invention is as follows.

[1] 열간 압연 공정, 형상 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순서로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 형상 교정 공정과 상기 가속 냉각 공정과의 사이에, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 공랭함으로써, 혹은, 후강판의 상하면에 냉각수를 수량 밀도(water amount density) 0.3∼2.2㎥/㎡·min으로 공급하여 수랭함으로써, 후강판 표면을 변태시키는 온도 조정 공정 및, 상기 온도 조정 공정의 후에 또한 상기 가속 냉각 공정의 전에 후강판의 표면에 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 분사하는 디스케일링 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.[1] A method of manufacturing a steel plate in the order of a hot rolling step, a shape correcting step, and an accelerated cooling step, wherein a temperature of the steel sheet after the steel sheet is less than the Ar 3 transformation point between the shape correcting step and the accelerated cooling step Cooling the surface of the steel sheet by cooling or cooling the steel sheet, or supplying and cooling water to the upper and lower surfaces of the steel sheet at a water amount density of 0.3-2.2 m < 3 > / m & Further comprising a descaling step of spraying a high-pressure water having an energy density of 0.05 J / mm < 2 > or more on the surface of the steel sheet before the accelerated cooling step.

[2] 상기 디스케일링 공정에 있어서, 상기 고압수의 분사 압력을 10㎫ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 [1]에 기재된 후강판의 제조 방법.[2] The method of manufacturing a post-steel strip according to [1], wherein the descaling pressure of the high-pressure water is 10 MPa or more in the descaling step.

[3] 열간 압연 장치, 형상 교정 장치, 온도 조정 장치, 디스케일링 장치 및 가속 냉각 장치를 이 순서로 반송 방향 상류측으로부터 배치하고, 상기 온도 조정 장치에서는, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 공랭하고, 혹은, 후강판의 상하면에 냉각수를 수량 밀도 0.3∼2.2㎥/㎡·min으로 공급함으로써 수랭하여, 후강판 표면을 변태시킴과 함께, 상기 디스케일링 장치에서는, 후강판의 표면에 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 분사하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 설비.A [3] The hot rolling apparatus, a shape correction unit, the temperature regulation device, the descaling device and the acceleration arrangement from the transport direction upstream side of the cooling unit in this order, and the temperature regulation device, and then the steel sheet surface temperature below Ar 3 transformation point Cooling water is supplied to the upper and lower surfaces of the steel plate at a water density of 0.3 to 2.2 m 3 / m 2 · min to transform the surface of the steel plate, and in the descaling device, energy density Is sprayed with a high-pressure water of 0.05 J / mm < 2 > or more.

[4] 상기 디스케일링 장치에 있어서, 상기 고압수의 분사 압력을 10㎫ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 [3]에 기재된 후강판의 제조 설비.[4] The descaling apparatus according to [3], wherein the spray pressure of the high-pressure water is 10 MPa or more.

본 발명에 의하면, 형상 교정 공정과 가속 냉각 공정과의 사이에, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내려 후강판 표면을 변태시키는 온도 조정 공정 및, 온도 조정 공정의 후에 후강판의 표면에 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 분사하는 디스케일링 공정을 가짐으로써, 냉각 속도 및 냉각 정지 온도의 균일화를 도모할 수 있다. 그 결과, 재질 불균일이 적은 고품질의 후강판의 제조가 가능해진다. According to the present invention, there is provided a method of manufacturing a steel sheet, comprising the steps of: a temperature adjusting step of lowering the surface temperature of the steel after the shape correcting step and an accelerated cooling step to lower the Ar 3 transformation point; By having a descaling process for spraying high-pressure water having a density of 0.05 J / mm < 2 > or more, it is possible to equalize the cooling rate and the cooling stop temperature. As a result, it becomes possible to manufacture a high-quality post-steel sheet with less material unevenness.

도 1은 종래의 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다.
도 2는 가속 냉각시에 있어서의, 스케일 두께와, 냉각 시간과, 후강판 표면 온도와의 관계를 나타내는 도면이다.
도 3은 가속 냉각 후의, 후강판의 폭방향 위치와 냉각 정지 온도와의 관계를 나타내는 도면이다.
도 4는 본 발명의 일 실시 형태인 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다.
도 5는 후강판 표면의 변태의 유무와, 고압수의 에너지 밀도와, 스케일 박리율과의 관계를 나타내는 도면이다.
도 6은 압연 종료 후의 후강판 표면의 온도와, 스케일이 파괴되기 위해 필요한 분사 압력과의 관계를 나타내는 도면이다.
도 7은 온도 조정 공정으로부터 디스케일링 공정 개시 전의 후강판 표면의 온도차를 정의하는 도면이다.
도 8은 후강판 표면의 온도 강하량과 냉각 정지 온도의 편차와의 관계를 나타내는 도면이다.
도 9는 본 발명의 일 실시 형태에 따른 냉각 장치의 측면도이다.
도 10은 본 발명의 일 실시 형태에 따른 다른 냉각 장치의 측면도이다.
도 11은 본 발명의 일 실시 형태에 따른 격벽(partition wall)의 노즐(nozzle) 배치예를 설명하는 도면이다.
도 12는 격벽 상의 냉각 배수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 13은 격벽 상의 냉각 배수의 다른 흐름을 설명하는 도면이다.
도 14는 종래예의 후강판 폭방향 온도 분포를 설명하는 도면이다.
도 15는 가속 냉각 장치에 있어서의 냉각수의 흐름을 설명하는 도면이다.
도 16은 가속 냉각 장치에 있어서의 격벽 상의 냉각 배수와의 비간섭(non-interference)을 설명하는 도면이다. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a schematic view showing a conventional manufacturing equipment for a steel plate; FIG.
Fig. 2 is a diagram showing the relationship between the scale thickness, the cooling time, and the surface temperature of the steel sheet at the time of accelerated cooling.
Fig. 3 is a view showing the relationship between the position in the width direction of the steel post-steel plate after the accelerated cooling and the cooling stop temperature. Fig.
Fig. 4 is a schematic view showing a manufacturing equipment of a steel sheet after being one embodiment of the present invention. Fig.
5 is a graph showing the relationship between the presence or absence of the transformation of the surface of the steel sheet after its back, the energy density of the high-pressure water, and the scale separation rate.
6 is a graph showing the relationship between the temperature of the surface of the steel sheet after completion of rolling and the injection pressure required for destroying scale.
Fig. 7 is a view for defining the temperature difference on the surface of the steel sheet after the start of the descaling process from the temperature adjusting process.
8 is a graph showing the relationship between the amount of temperature drop on the surface of the steel sheet after backside and the deviation of cooling stop temperature.
9 is a side view of a cooling apparatus according to an embodiment of the present invention.
10 is a side view of another cooling apparatus according to an embodiment of the present invention.
11 is a view for explaining a nozzle arrangement example of a partition wall according to an embodiment of the present invention.
12 is a view for explaining the flow of cooling drain on the partition wall.
13 is a view for explaining another flow of the cooling drain on the partition wall.
14 is a view for explaining the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate in the conventional example.
15 is a view for explaining the flow of cooling water in the accelerated cooling device.
16 is a view for explaining non-interference with cooling drainage on the partition wall in the accelerated cooling device.

(발명을 실시하기 위한 형태)(Mode for carrying out the invention)

이하, 본 발명을 실시하기 위한 형태를, 도면을 참조하여 본 발명을 설명한다. BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

도 4는, 본 발명의 일 실시 형태인, 후강판의 제조 설비를 나타내는 개략도이다. 도 4에 있어서, 화살표는 후강판의 반송 방향이다. 후강판의 반송 방향 상류측으로부터, 가열로(1), 디스케일링 장치(2), 압연기(3), 형상 교정 장치(4), 온도 조정 장치(6), 디스케일링 장치(7), 가속 냉각 장치(5)의 순서로 배치되어 있다. 도 4에 있어서, 가열로(1)에서 후강판(도시하지 않음)을 재가열한 후, 디스케일링 장치(2)에 있어서 1차 스케일 제거를 위해 후강판이 디스케일링된다. 그리고, 후강판은 압연기(3)에 의해 열간 압연되고, 형상 교정 장치(4)에 의해 교정된 후, 온도 조정 장치(6)로 후강판 표면 온도를 내린 후, 추가로 디스케일링 장치(7)에 있어서 스케일을 완전 제거하는 디스케일링이 행해진다. 그리고, 가속 냉각 장치(5)에 있어서 수랭 또는 공랭에 의한 제어 냉각이 행해진다. Fig. 4 is a schematic view showing a manufacturing equipment of a steel sheet after a steel sheet according to an embodiment of the present invention. Fig. In Fig. 4, the arrow indicates the conveying direction of the steel sheet after the steel sheet. The descaling device 2, the rolling mill 3, the shape correcting device 4, the temperature adjusting device 6, the descaling device 7, the accelerating cooling device 1, And the device 5 in this order. In Fig. 4, after the post-steel plate (not shown) is reheated in the heating furnace 1, the post-steel plate is descaled in the descaling device 2 for the primary scale removal. After the steel plate is hot rolled by the rolling mill 3 and calibrated by the shape correcting device 4, the steel plate surface temperature is lowered by the temperature adjusting device 6, The scaling is performed to completely remove the scale. Then, control cooling is performed by the water cooling or air cooling in the accelerating cooling device 5. [

본 발명에서는, 형상 교정 장치(4)와 가속 냉각 장치(5)와의 사이에, 온도 조정 장치(6) 및 디스케일링 장치(7)가 배치된다. 그리고, 온도 조정 장치(6)에 있어서, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내려 후강판 표면을 변태시킨다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 후강판에 분사하는 디스케일링을 행하는 것을 특징으로 한다. In the present invention, a temperature regulating device 6 and a descaling device 7 are disposed between the shape correcting device 4 and the accelerating cooling device 5. Then, in the temperature adjusting device 6, the surface temperature of the steel back plate is lowered below the Ar 3 transformation point to transform the surface of the steel back plate. Thereafter, the descaling device 7 performs descaling in which high-pressure water having an energy density of 0.05 J / mm < 2 > or higher is sprayed onto the steel sheet after the descaling.

온도 조정 장치(6)는, 형상 교정 장치(4)와 디스케일링 장치(7)와의 사이에 배치된다. 온도 조정 장치(6)에서의 온도 조정 공정에 있어서, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태 온도 미만으로 내려 후강판 표면을 변태시킴으로써, 그 후의 디스케일링 공정에 있어서, 스케일을 제거하기 쉽게 한다. The temperature adjusting device 6 is disposed between the shape correcting device 4 and the descaling device 7. In the temperature adjusting step in the temperature adjusting device 6, the surface of the post-steel plate is lowered below the Ar 3 transformation temperature to transform the surface of the post-steel plate, thereby making it easier to remove the scale in the subsequent descaling step.

온도 조정 공정에서, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내려 후강판 표면을 변태시킴으로써, 지철(base iron)의 변태가 일어나 스케일과 지철과의 계면(interface)에 어긋남(displacement)이 발생하여 스케일의 밀착력이 저하된다. 이것은, 다음과 같은 기구(mechanism)에 의한 것이라고 생각된다. 후강판의 표면이 Ar3 변태점 미만으로 냉각되면, 지철이 오스테나이트(austenite)에서 페라이트(ferrite)로 변태한다. 이때에 지철이 팽창하기 때문에, 스케일과 지철과의 계면에 힘이 가해져, 계면에 크랙(crack)이 발생한다. 그 결과, 스케일의 밀착력이 저하된다고 생각된다. 따라서, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내려 후강판 표면을 변태시킴으로써, 디스케일링 장치(7)에서의 디스케일링 공정시, 스케일 제거가 용이해진다. 또한, Ar3 변태점은, 하기식(*)에 의해 산출할 수 있다. In the temperature adjusting step, the surface temperature of the steel sheet is lowered below the Ar 3 transformation point, and the surface of the steel sheet after the steel sheet is transformed, so that the base iron is transformed and displacement occurs in the interface between the scale and the steel sheet, The adhesion force of the adhesive agent decreases. This is thought to be due to the following mechanism. When the surface of the steel sheet is cooled below the Ar 3 transformation point, the steel sheet is transformed from austenite to ferrite. At this time, due to expansion of the base metal, a force is applied to the interface between the scale and the base metal, and a crack is generated at the interface. As a result, it is considered that the adhesion of scale is lowered. Therefore, by removing the surface temperature of the post-steel plate below the Ar 3 transformation point and transforming the surface of the post-steel plate, the scale can be easily removed during the descaling process in the descaling device 7. The Ar 3 transformation point can be calculated by the following equation (*).

Ar3＝910－310C－80Mn－20Cu－15Cr－55Ni－80Mo…(*) Ar 3 = 910-310C-80Mn-20Cu-15Cr-55Ni-80Mo ... (*)

단, 원소 기호는 각 원소의 강(鋼) 중 함유량(mass％)을 나타낸다. However, the symbol represents the content (mass%) in the steel of each element.

다음으로, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내려 후강판 표면을 변태시킨 후강판은, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 스케일 제거하는 디스케일링을 행한다. 이때, 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수(본 발명에서는, 분사 압력이 5㎫ 이상인 경우를 고압수로 함)를 후강판에 분사함으로써, 스케일을 완전하게 제거할 수 있다. 이 디스케일링 공정에 있어서, 스케일을 완전하게 제거함으로써, 그 후의 가열 냉각 장치(5)에서의 가속 냉각 공정에 있어서, 냉각 제어가 가능해진다. 그 결과, 고정밀도의 냉각 속도의 균일화 및 냉각 정지 온도의 균일화를 도모할 수 있다. 또한, 고압수는 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사하면 좋다. Next, after the surface temperature of the steel sheet is lowered below the Ar 3 transformation point to transform the surface of the steel sheet after the steel sheet has been deformed, the steel sheet undergoes descaling to remove scale in the descaling device 7. At this time, the scale can be completely removed by injecting high-pressure water having an energy density of 0.05 J / mm < 2 > or more (in the present invention, high-pressure water when the injection pressure is 5 MPa or higher) In this descaling step, the scale is completely removed, so that cooling control can be performed in the accelerated cooling step in the subsequent heating and cooling device 5. [ As a result, uniformization of the cooling rate with high accuracy and uniformization of the cooling stop temperature can be achieved. Further, the high-pressure water may be sprayed over the entire length of the steel plate.

본 발명자들은, 어느 강종을 이용하여, 디스케일링 공정 전의 후강판 표면의 변태의 유무의 영향에 대해서, 고압수의 에너지 밀도와 스케일 박리율(스케일이 박리된 면적과 후강판 면적의 비율)과의 관계를 조사했다. 그 결과, 도 5에 나타내는 바와 같은 인식을 얻었다. 도 5로부터, 에너지 밀도가 크면 스케일 박리율이 커지는 것, 그리고, 후강판 표면을 변태시킴으로써, 에너지 밀도가 작아도 스케일 박리가 가능해지는 것을 알 수 있었다. 또한, 도 5로부터, 변태 후에 디스케일링을 행하는 경우, 에너지 밀도가 0.05J/㎟보다 작은 경우, 스케일 박리율이 낮은 점에서, 후강판의 일부에 스케일이 잔존하여, 냉각 정지 온도가 불균일해지고 재질이 불균일해진다고 말할 수 있다. 따라서, 고압수의 에너지 밀도는 0.05J/㎟ 이상으로 한다. 바람직하게는, 0.10J/㎟ 이상이다. 또한, 고압수를 공급하는 펌프의 소비 에너지의 관점에서, 고압수의 에너지 밀도는 0.60J/㎟ 이하가 바람직하다. The inventors of the present invention found that the influence of the presence or absence of the transformation of the surface of the steel sheet after descaling with a certain steel grade is such that the ratio of the energy density of the high pressure water to the scale stripping rate (ratio of scale- I investigated the relationship. As a result, the recognition as shown in Fig. 5 was obtained. It can be seen from FIG. 5 that the scale separation rate becomes large when the energy density is large, and scale separation is possible even if the energy density is small by transforming the surface of the rear steel plate. 5, in the case of descaling after transformation, when the energy density is smaller than 0.05 J / mm < 2 >, the scale remains at a part of the rear steel plate because the scale peeling rate is low and the cooling stop temperature becomes non- This can be said to be uneven. Therefore, the energy density of the high-pressure water should be 0.05 J / mm 2 or more. Preferably, it is 0.10 J / mm < 2 > or more. From the viewpoint of the consumption energy of the pump for supplying the high-pressure water, the energy density of the high-pressure water is preferably 0.60 J / mm 2 or less.

본 발명에서는, 디스케일링 공정에 있어서, 분사 압력 10㎫ 이상의 고압수를 분사하는 것이 바람직하다. 분사 압력을 10㎫ 이상으로 함으로써, 스케일을 완전하게 제거할 수 있다. 따라서, 가속 냉각 공정에 있어서의 냉각 속도 및 냉각 정지 온도의 균일화를 실현할 수 있다. 스케일을 파괴하기 위해서는, 고압수의 액적(droplet)이 후강판에 충돌할 때의 압력이, 스케일의 경도를 초과할 필요가 있다. 본 발명자들은, 압연 종료 후의 후강판 표면의 온도와, 스케일이 파괴되기 위해 필요한 고압수의 분사 압력과의 관계에 대해서 조사한 결과, 도 6의 인식을 얻었다. 본 발명과 같이, 제어 냉각이 필요한 후강판을 제조하는 경우, 압연 종료 후의 후강판 표면의 온도는, 높아도 900℃ 전후인 것이 일반적이다. 따라서, 본 발명에 있어서, 스케일을 파괴하기 위해, 고압수의 분사 압력을 10㎫ 이상으로 하는 것이 바람직하다. In the present invention, it is preferable to spray high-pressure water having an injection pressure of 10 MPa or more in the descaling process. By setting the injection pressure to 10 MPa or more, the scale can be completely removed. Therefore, the cooling rate and the cooling stop temperature can be made uniform in the accelerated cooling step. In order to break the scale, it is necessary that the pressure at which the droplet of the high-pressure water impinges on the steel sheet exceeds the hardness of the scale. The inventors of the present invention obtained the recognition of Fig. 6 as a result of examining the relationship between the temperature of the surface of the steel sheet after completion of rolling and the injection pressure of high pressure water required for destroying scale. In the case of producing a steel sheet after control cooling as in the present invention, it is general that the temperature of the surface of the steel sheet after completion of rolling is as high as about 900 deg. Therefore, in the present invention, in order to break the scale, it is preferable to set the injection pressure of the high-pressure water to 10 MPa or more.

여기에서, 후강판에 분사되는 냉각수의 에너지 밀도 E(J/㎟)란, 디스케일링에 의해 스케일을 제거하는 능력의 지표이며, 다음의 (1)식과 같이 정의된다. Here, the energy density E (J / mm < 2 >) of the cooling water jetted onto the steel sheet is an index of the ability to remove scale by descaling, and is defined by the following equation (1).

E＝Q/(d×W)×ρｖ2/2×t…(1) E = Q / (d × W ) × ρv 2/2 × t ... (One)

단, Q: 디스케일링 수(水)의 분사 유량[㎥/s], d: 플랫(flat) 노즐의 스프레이 분사 두께[mm], W: 플랫 노즐의 스프레이 분사폭[mm], 유체 밀도 ρ[kg/㎥], 후강판 충돌시의 유체 속도 ｖ[m/s], 충돌 시간 t[s](t＝d/1000/V, 반송 속도 V[m/s])이다. D is the spraying thickness of the flat nozzle in mm and W is the spraying width of the flat nozzle in mm and the fluid density is in the range of ρ / m / s], collision time t [s] (t = d / 1000 / V, conveying speed V [m / s]).

그러나, 후강판 충돌시의 유체 속도 ｖ의 측정은 반드시 용이한 것은 아니기 때문에, (1)식으로 정의되는 에너지 밀도 E를 엄밀하게 구하고자 하면, 큰 노력을 필요로 한다. However, it is not always easy to measure the fluid velocity v at the time of the collision of the steel sheet, and therefore, if the energy density E defined by the equation (1) is strictly determined, a great effort is required.

그래서, 본 발명자들은, 추가로 검토를 더한 결과, 후강판에 분사되는 냉각수의 에너지 밀도 E(J/㎟)의 간편한 정의로서, 수량 밀도×분사 압력×충돌 시간을 채용하면 좋은 것을 발견했다. 여기에서, 수량 밀도(㎥/㎡·min)는, 「냉각수의 분사 유량÷냉각수 충돌 면적」으로 계산되는 값이다. 분사 압력(㎫)은, 냉각수의 토출 압력으로 정의된다. 충돌 시간(s)은, 「냉각수의 충돌 두께÷후강판의 반송 속도」로 계산되는 값이다. 또한, 이 간편한 정의로 산출되는 본 발명의 고압수의 에너지 밀도와 스케일 박리율과의 관계도, 도 5와 동일하다. Therefore, the inventors of the present invention have found that, as a result of a further study, the energy density E (J / mm < 2 >) of the cooling water jetted onto the steel plate can be simply defined as water density x injection pressure x collision time. Here, the water density (m3 / m < 2 > min) is a value calculated by " injection flow rate of cooling water divided by cooling water impact area ". The injection pressure (MPa) is defined as the discharge pressure of the cooling water. The collision time s is a value calculated by "collision thickness of cooling water divided by conveying speed of post-steel plate". The relationship between the energy density of the high-pressure water of the present invention and the scale removal rate calculated by this simple definition is also the same as in Fig.

온도 조정 공정에 있어서, 공랭 또는 수랭에 의해, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내린다. 또한, 공랭하는 경우, 후강판을 반송하는 테이블 롤러 상에서 적절하게 Ar3 변태점 미만까지 공랭하면 좋다. In the temperature adjusting step, the surface temperature of the steel sheet is lowered below the Ar 3 transformation point by air cooling or water cooling. In the case of air cooling, it may be air-cooled to a temperature below the Ar 3 transformation point on the table roller for conveying the post-steel sheet.

본 발명에서는, 온도 조정 공정에 있어서, 수랭을 실시하는 경우에는, 후강판의 상하면에 냉각수를 수량 밀도 0.3∼2.2㎥/㎡·min으로 공급한다. 수량 밀도가 0.3㎥/㎡·min보다 작으면, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 내릴 수 없어, 후강판 표면을 변태시킬 수 없다. 그 결과, 후강판에 스케일이 잔존하여, 그 후의 가속 냉각 공정에서 냉각 제어해도, 냉각 정지 온도가 불균일해져 재질이 불균일해진다. 또한, 수량 밀도가 2.2㎥/㎡·min보다 크면, 후술하는 온도 조정 공정에 있어서의 온도 강하량 ΔT가 200℃를 초과해 버려, 냉각 정지 온도가 불균일해져 재질이 불균일해진다. In the present invention, when water cooling is performed in the temperature adjusting step, cooling water is supplied to the upper and lower surfaces of the steel sheet at a water density of 0.3 to 2.2 m 3 / m 2 · min. If the water density is less than 0.3 m3 / m < 2 > min, the surface temperature of the post-steel sheet can not be lowered below the Ar 3 transformation point and the surface of the post-steel sheet can not be transformed. As a result, even if the scale remains on the steel plate after the cooling and the steel plate is cooled and controlled in the subsequent accelerated cooling step, the cooling stop temperature becomes uneven and the material becomes uneven. If the water density is larger than 2.2 m3 / m < 2 > min, the temperature drop DELTA T in the temperature adjustment step described later exceeds 200 DEG C, and the cooling stop temperature becomes uneven and the material becomes uneven.

온도 조정 장치(6)에 있어서 후강판 표면을 변태시키는 경우, 후강판에 스케일이 부착된 상태에서 후강판 표면을 냉각하게 된다. 본 발명자들은, 온도 조정 장치(6)에 있어서의 냉각에서의 온도 강하량이 큰 경우, 스케일의 부착 상황이 냉각 정지 온도의 균일화에 영향을 주고, 냉각 정지 온도의 편차(가속 냉각 공정 후의 목표로 하는 강판 표면 온도와, 가속 냉각 후의 실제의 강판 표면 온도와의 차)가 커져 버린다는 인식을 얻었다. 여기에서, 온도 조정 장치(6)에 있어서의 후강판 표면의 온도 강하량 ΔT를, 도 7에 나타내는 바와 같이, 냉각 개시시의 후강판 표면 온도에서 후강판 표면의 최저 도달 온도의 차로서 정의한다. When the surface of the post-steel plate is transformed in the temperature adjusting device 6, the surface of the post-steel plate is cooled in a state in which the scale is attached to the post-steel plate. The inventors of the present invention have found that when the temperature drop amount in cooling in the temperature adjusting device 6 is large, the scale attachment state affects the uniformity of the cooling stop temperature, and the deviation of the cooling stop temperature The difference between the surface temperature of the steel sheet and the actual surface temperature of the steel sheet after accelerated cooling) was increased. Here, as shown in Fig. 7, the temperature drop amount DELTA T on the surface of the post-steel sheet in the temperature adjusting device 6 is defined as the difference between the surface temperature of the post-steel sheet at the start of cooling and the minimum reached temperature of the post-

본 발명자들은, 압연기에서의 압연 종료 후의 표면 온도가 800℃, 판두께 25㎜의 후강판을 이용하여, 온도 조정 공정, 디스케일링 공정 및 가속 냉각 공정의 순서로 후강판을 제조했다. 여기에서, 디스케일링시의 강판 표면이 변태 전이거나 변태 후라도 스케일을 전(全)면적으로 제거할 수 있는 조건으로서, 디스케일링시의 에너지 밀도는 0.2J/㎟로 했다. 또한, 가속 냉각 공정에서는 후강판 표면 온도가 500℃가 되도록 냉각했다. 그 결과, 온도 조정 공정의 온도 강하량 ΔT와 냉각 정지 온도의 편차와의 관계는, 도 8과 같이 되는 것을 알 수 있었다. 도 8로부터, 균일한 재질을 얻기 위해서는, 냉각 정지 온도의 편차는 25℃ 이하, 온도 조정 공정의 온도 강하량 ΔT는 200℃ 이하로 하는 것이 바람직하다. The present inventors manufactured a post-steel sheet in the order of a temperature adjusting step, a descaling step and an accelerated cooling step by using a post-steel sheet having a surface temperature of 800 캜 and a plate thickness of 25 mm after completion of rolling in a rolling machine. Here, the energy density at the time of descaling was set to 0.2 J / mm < 2 > as a condition capable of removing the scale at the entire area even after transformation or transformation of the steel sheet surface during descaling. In the accelerated cooling step, the steel sheet was cooled so that the surface temperature of the steel sheet became 500 ° C. As a result, it was found that the relationship between the temperature drop amount? T of the temperature adjustment step and the deviation of the cooling stop temperature is as shown in Fig. 8, it is preferable that the deviation of the cooling stop temperature is 25 占 폚 or less and the temperature drop amount? T of the temperature adjustment step is 200 占 폚 or less in order to obtain a uniform material.

본 발명의 가속 냉각 장치(5)에 대해서는, 도 9에 나타내는 바와 같이, 후강판(10)의 상면에 냉각수를 공급하는 상 헤더(upper header; 11)와, 당해 상 헤더(11)로부터 현수되는(suspended) 막대 형상의(rod-like) 냉각수를 분사하는 냉각수 분사 노즐(13)과, 후강판(10)과 상 헤더(11)와의 사이에 설치되는 격벽(15)을 구비함과 함께, 격벽(15)에는, 냉각수 분사 노즐(13)의 하단부가 내삽되는(inserted) 급수구(16)와, 후강판(10)의 상면에 공급된 냉각수를 격벽(15) 상으로 배수하는 배수구(17)가, 다수 형성되어 있는 것이 바람직하다. As shown in Fig. 9, the accelerating cooling device 5 of the present invention includes an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate 10, a cooling water jetting nozzle 13 for jetting rod-like cooling water suspended from the rear steel plate 10 and a partition 15 provided between the rear steel plate 10 and the top header 11, A water inlet 16 into which the lower end of the cooling water injection nozzle 13 is inserted and a water outlet 17 through which the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate 10 is discharged onto the partition 15, It is preferable that a large number of these are formed.

구체적으로는, 상면 냉각 설비는, 후강판(10)의 상면에 냉각수를 공급하는 상 헤더(11)와, 당해 상 헤더(11)로부터 현수한 냉각수 분사 노즐(13)과, 상 헤더(11)와 후강판(10)과의 사이에 후강판 폭방향에 걸쳐 수평으로 설치되어 다수의 관통공(급수구(16)와 배수구(17))을 갖는 격벽(15)을 구비하고 있다. 그리고, 냉각수 분사 노즐(13)은 막대 형상의 냉각수를 분사하는 원관 노즐(circular tube nozzle; 13)로 이루어지고, 그 선단이 상기 격벽(15)에 형성된 관통공(급수구(16))에 내삽되어 격벽(15)의 하단부보다 상방이 되도록 설치되어 있다. 또한, 냉각수 분사 노즐(13)은, 상 헤더(11) 내의 저부의 이물을 흡입하여 막히는 것을 방지하기 위해, 그 상단이 상 헤더(11)의 내부로 돌출하도록, 상 헤더(11) 내에 관입(penetrate into)시키는 것이 바람직하다. Specifically, the top surface cooling system includes an upper header 11 for supplying cooling water to the upper surface of the steel plate 10, a cooling water injection nozzle 13 suspended from the upper header 11, an upper header 11, And a partition wall 15 horizontally disposed in the width direction of the rear steel plate between the front and rear steel plates 10 and 10 and having a plurality of through holes (water supply port 16 and drain port 17). The cooling water injection nozzle 13 is composed of a circular tube nozzle 13 for injecting the rod-like cooling water and the tip thereof is inserted into the through hole (water supply port 16) formed in the partition wall 15 And is located above the lower end of the partition 15. The cooling water jetting nozzle 13 penetrates into the upper header 11 so as to protrude into the upper header 11 in order to prevent the foreign matter at the bottom in the upper header 11 from being clogged penetrate into each other.

여기에서, 본 발명에 있어서의 막대 형상 냉각수란, 원형 형상(타원이나 다각의 형상도 포함함)의 노즐 분출구로부터 어느 정도 가압된 상태로 분사되는 냉각수로서, 노즐 분출구로부터의 냉각수의 분사 속도가 6m/s 이상, 바람직하게는 8m/s이상이며, 노즐 분출구로부터 분사된 수류의 단면이 거의 원형으로 유지된 연속성과 직진성이 있는 수류의 냉각수를 말한다. 즉, 원관 라미나 노즐(laminar nozzle)로부터의 자유 낙하류나, 스프레이와 같은 액적 상태로 분사되는 것과는 상이하다. Here, the rod-shaped cooling water according to the present invention is cooling water jetted in a state of being pressurized to some extent from a nozzle jetting port of a circular shape (including an ellipse or a polygonal shape), wherein the jetting speed of the cooling water from the nozzle jetting port is 6m / s or more, preferably 8 m / s or more, and has a continuity and a straight line in which the cross section of the water stream injected from the nozzle air outlet is maintained in a substantially circular shape. In other words, it differs from a free fall from a laminar nozzle or a droplet state such as a spray.

냉각수 분사 노즐(13)의 선단이 관통공에 내삽되어 격벽(15)의 하단부보다 상방이 되도록 설치되어 있는 것은, 가령 선단이 상방으로 휜 후강판이 진입해 온 경우라도 격벽(15)에 의해 냉각수 분사 노즐(13)이 손상되는 것을 방지하기 위함이다. 그에 따라 냉각수 분사 노즐(13)이 양호한 상태로 장기간에 걸쳐 냉각을 행할 수 있기 때문에, 설비 보수 등을 행하는 일 없이, 후강판의 온도 편차의 발생을 방지할 수 있다. The reason that the tip of the cooling water spraying nozzle 13 is inserted into the through hole and is located above the lower end of the partition 15 is because the partition wall 15 prevents the cooling water So as to prevent the jetting nozzle 13 from being damaged. Accordingly, the cooling water spray nozzle 13 can be cooled for a long period of time in a good state, so that it is possible to prevent the temperature deviation of the rear steel plate from being generated without performing maintenance or the like.

또한, 원관 노즐(13)의 선단이 관통공에 내삽되어 있기 때문에, 도 16에 나타내는 바와 같이, 격벽(15)의 상면을 흐르는 점선 화살표의 배출수(19)의 폭방향 흐름과 간섭하는 일이 없다. 따라서, 냉각수 분사 노즐(13)로부터 분사된 냉각수는, 폭방향 위치에 상관없이 동일하게 후강판 상면에 도달할 수 있어, 폭방향에 균일한 냉각을 행할 수 있다. 16, the distal end of the pipe line nozzle 13 is inserted into the through-hole, so that it does not interfere with the flow of the drainage water 19 in the widthwise direction of the dotted-line arrow flowing on the upper surface of the partition wall 15 . Therefore, the cooling water jetted from the cooling water jetting nozzle 13 can reach the upper surface of the steel plate similarly regardless of the position in the width direction, and uniform cooling can be performed in the width direction.

격벽(15)의 일 예를 나타내면, 도 11에 나타내는 바와 같이 격벽(15)에는 직경 10㎜의 관통공이 후강판 폭방향으로 80㎜, 반송 방향으로 80㎜의 피치(pitch)로 크로스 컷 형상으로(in a grid) 다수 뚫려 있다. 그리고, 급수구(16)에는 외경 8㎜, 내경 3㎜, 길이 140㎜의 냉각수 분사 노즐(13)이 삽입되어 있다. 냉각수 분사 노즐(13)은 지그재그 격자 형상으로(in a staggered manner) 배열되고, 냉각수 분사 노즐(13)이 통하고 있지 않는 관통공은 냉각수의 배수구(17)로 되어 있다. 이와 같이, 본 발명의 가속 냉각 장치의 격벽(15)에 형성된 다수의 관통공은, 거의 동(同)수의 급수구(16)와 배수구(17)로 이루어지고 있으며, 각각에 역할, 기능을 분담하고 있다. 11, a through hole having a diameter of 10 mm is formed in a cross-cut shape with a pitch of 80 mm in the width direction of the steel sheet and 80 mm in the conveying direction, as shown in Fig. 11 in a grid. A cooling water injection nozzle 13 having an outer diameter of 8 mm, an inner diameter of 3 mm, and a length of 140 mm is inserted into the water supply port 16. The cooling water spray nozzles 13 are arranged in a staggered manner and the through holes through which the cooling water spray nozzles 13 are not passed serve as the cooling water outlet 17. As described above, the plurality of through-holes formed in the partition wall 15 of the accelerating cooling device of the present invention are composed of substantially the same number of water supply ports 16 and discharge ports 17, It is sharing.

이때, 배수구(17)의 총 단면적은, 냉각수 분사 노즐(13)의 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적보다도 충분히 넓고, 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 11배 정도가 확보되어 있고, 도 9에 나타내는 바와 같이 후강판 상면에 공급된 냉각수는, 후강판 상면과 격벽(15)과의 사이에 충만하고, 배수구(17)를 통하여, 격벽(15)의 상방으로 유도되어, 신속하게 배출된다. 도 12는 격벽 상의 후강판 폭방향 단부 부근의 냉각 배수의 흐름을 설명하는 정면도이다. 배수구(17)의 배수 방향이 냉각수 분사 방향과 반대의 상방향으로 되어 있고, 격벽(15)의 상방으로 빠진 냉각 배수는, 후강판 폭방향 외측으로 방향을 바꾸어, 상 헤더(11)와 격벽(15)과의 사이의 배수 유로를 흘러 배수된다. At this time, the total cross-sectional area of the drain hole 17 is sufficiently larger than the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe line nozzle 13 of the cooling water injection nozzle 13, and about 11 times the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe line nozzle 13 , As shown in Fig. 9, the cooling water supplied to the upper surface of the rear steel plate is filled between the upper surface of the rear steel plate and the partition wall 15 and is guided to the upper part of the partition wall 15 through the drain port 17, . 12 is a front view for explaining the flow of the cooling drainage near the end portion in the width direction of the rear steel plate on the partition wall. The cooling water drained upward from the partition wall 15 changes its direction to the outside of the rear steel plate width direction so that the upper header 11 and the partition wall 15 15, and is drained.

한편, 도 13에 나타내는 예는, 배수구(17)를 후강판 폭방향으로 경사시켜 배수 방향이 후강판 폭방향 외측을 향하도록 폭방향 외측을 향한 경사 방향으로 한 것이다. 이와 같이 함으로써, 격벽(15) 상의 배출수(19)의 후강판 폭방향 흐름이 원활해져, 배수가 촉진되기 때문에 바람직하다. On the other hand, in the example shown in Fig. 13, the drain port 17 is inclined in the width direction of the rear steel plate so that the drain direction is outward in the width direction of the rear steel plate. By doing so, the flow of the discharged water 19 on the partition wall 15 in the width direction of the rear steel plate becomes smooth and drainage is promoted.

여기에서, 도 14에 나타내는 바와 같이 배수구와 급수구가 동일한 관통공에 설치되어 있으면, 냉각수는, 후강판에 충돌한 후, 격벽(15)의 상방으로 빠지기 어려워져, 후강판(10)과 격벽(15)의 사이를 후강판 폭방향 단부를 향하여 흐르게 된다. 그렇게 되면 후강판(10)과 격벽(15)의 사이의 냉각 배수의 유량은, 판폭 방향의 단부에 가까워질수록 많아지기 때문에, 분사 냉각수(18)가 체류수막(film of stagnant water)을 관통하여 후강판에 도달하는 힘이 판폭 방향 단부만큼 저해되게 된다. 14, when the drain hole and the water supply hole are provided in the same through hole, the cooling water becomes difficult to fall to above the partition wall 15 after colliding with the rear steel plate, (15) toward the end portion in the width direction of the rear steel plate. The flow rate of the cooling drain between the rear steel plate 10 and the partition wall 15 increases as it approaches the end in the plate width direction so that the jet cooling water 18 passes through the film of stagnant water The force reaching the rear steel plate is inhibited by the end portion in the plate width direction.

박판의 경우에는 판폭이 고작 2m 정도이기 때문에 그 영향은 한정적이다. 그러나, 특히 판폭이 3m 이상의 후판의 경우에는, 그 영향은 무시할 수 없다. 따라서, 후강판 폭방향 단부의 냉각이 약해지고, 이 경우의 후강판 폭방향의 온도 분포는, 불균일한 온도 분포가 된다. In the case of thin plate, the influence is limited because the plate width is only about 2m. However, particularly in the case of a thick plate having a width of 3 m or more, the influence thereof can not be ignored. Therefore, the cooling of the end portion in the width direction of the rear steel plate becomes weak, and the temperature distribution in the width direction of the rear steel plate in this case becomes a non-uniform temperature distribution.

이에 대하여, 본 발명의 가속 냉각 장치(5)는, 도 15에 나타내는 바와 같이 급수구(16)와 배수구(17)는 별개로 형성되어 있고, 급수와 배수를 역할 분담하고 있기 때문에, 냉각 배수는 격벽(15)의 배수구(17)를 통과하여 격벽(15)의 상방으로 원활하게 흘러가게 된다. 따라서, 냉각 후의 배수가 신속하게 후강판 상면으로부터 배제되기 때문에, 후속으로 공급되는 냉각수는, 용이하게 체류수막을 관통할 수 있어, 충분한 냉각 능력을 얻을 수 있다. 이 경우의 후강판 폭방향의 온도 분포는, 균일한 온도 분포가 되어, 폭방향으로 균일한 온도 분포를 얻을 수 있다. On the other hand, in the accelerated cooling device 5 of the present invention, as shown in Fig. 15, the water supply port 16 and the water discharge port 17 are formed separately, and since the water supply and drainage are shared by the roles, Passes smoothly through the drain port (17) of the partition (15) and upwardly of the partition (15). Therefore, since the wastewater after cooling is quickly excluded from the upper surface of the steel sheet, the cooling water supplied subsequently can easily pass through the water retention film, and sufficient cooling ability can be obtained. In this case, the temperature distribution in the rear steel plate width direction becomes a uniform temperature distribution, and a uniform temperature distribution in the width direction can be obtained.

덧붙여, 배수구(17)의 총 단면적은, 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 1.5배 이상이면, 냉각수의 배출이 신속하게 행해진다. 이것은, 예를 들면, 격벽(15)에는 원관 노즐(13)의 외경보다도 큰 구멍을 뚫어, 배수구의 수를 급수구의 수와 동일하거나, 그 이상으로 하면 실현될 수 있다. In addition, if the total cross-sectional area of the drain hole 17 is 1.5 times or more than the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe line nozzle 13, the cooling water is rapidly discharged. This can be realized, for example, by drilling a hole larger than the outer diameter of the circular pipe nozzle 13 in the partition wall 15 and making the number of drain holes equal to or more than the number of the water supply holes.

배수구(17)의 총 단면적이 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 1.5배보다 작으면, 배수구의 유동 저항이 커져, 체류수가 배수되기 어려워지는 결과, 체류수막을 관통하여 후강판 표면에 도달할 수 있는 냉각수량이 대폭으로 줄어, 냉각능이 저하되기 때문에 바람직하지 않다. 보다 바람직하게는 4배 이상이다. 한편, 배수구가 지나치게 많거나, 배수구의 단면 지름이 지나치게 커지면, 격벽(15)의 강성이 작아져, 후강판이 충돌했을 때에 손상되기 쉬워진다. 따라서, 배수구의 총 단면적과 원관 노즐(13)의 내경의 총 단면적의 비는 1.5 내지 20의 범위가 적합하다. If the total cross-sectional area of the drain hole 17 is smaller than 1.5 times the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe line nozzle 13, the flow resistance of the drain hole becomes large and drainage water becomes difficult to drain. As a result, The cooling water that can be used is greatly reduced and the cooling ability is lowered. More preferably 4 times or more. On the other hand, if the drain hole is excessively large or the cross-sectional diameter of the drain hole becomes too large, the rigidity of the partition wall 15 becomes small and it is likely to be damaged when the rear steel plate collides. Therefore, the ratio of the total cross-sectional area of the drain hole to the total cross-sectional area of the inner diameter of the pipe nozzle 13 is preferably in the range of 1.5 to 20.

또한, 격벽(15)의 급수구(16)에 내삽된 원관 노즐(13)의 외주면과 급수구(16)의 내면과의 극간(clearance)은 3㎜ 이하로 하는 것이 바람직하다. 이 극간이 크면, 원관 노즐(13)로부터 분사되는 냉각수의 수반류(accompanying flow)의 영향에 의해, 격벽(15)의 상면으로 배출된 냉각 배수가 급수구(16)의 원관 노즐(13)의 외주면과의 극간으로 인입되고, 재차 후강판 상에 공급되게 되기 때문에, 냉각 효율이 나빠진다. 이것을 방지하려면, 원관 노즐(13)의 외경을 급수구(16)의 크기와 거의 동일하게 하는 것이 보다 바람직하다. 그러나, 공작 정밀도나 부착 오차를 고려하여, 실질적으로 영향이 적은 3㎜까지의 극간은 허용한다. 보다 바람직하게는 2㎜ 이하로 한다. The clearance between the outer circumferential surface of the pipe tube nozzle 13 inserted into the water supply port 16 of the partition 15 and the inner surface of the water supply port 16 is preferably 3 mm or less. The cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 is supplied to the side of the pipe nozzle 13 of the water supply port 16 by the influence of the accompanying flow of the cooling water injected from the pipe line nozzle 13 Is drawn into the gap between the outer circumferential surface and the outer circumferential surface, and is supplied again to the succeeding steel sheet, resulting in poor cooling efficiency. In order to prevent this, it is more preferable to make the outer diameter of the pipe line nozzle 13 approximately equal to the size of the water supply port 16. [ However, in consideration of the machining accuracy and the attachment error, a gap of up to 3 mm, which is substantially unaffected, is allowed. More preferably 2 mm or less.

또한, 냉각수가 체류수막을 관통하여 후강판에 도달할 수 있도록 하기 위해서는, 원관 노즐(13)의 내경, 길이, 냉각수의 분사 속도나 노즐 거리도 최적으로 할 필요가 있다. In order to allow the cooling water to pass through the retention water film and reach the post-steel plate, it is necessary to optimize the inner diameter and length of the pipe line nozzle 13, the injection speed of the cooling water, and the nozzle distance.

즉, 노즐 내경은 3∼8㎜가 적합하다. 3㎜보다 작으면 노즐로부터 분사하는 물줄기가 가늘어져 기세(momentum)가 약해진다. 한편 노즐 지름이 8㎜를 초과하면 유속이 느려져, 체류수막을 관통하는 힘이 약해진다. That is, the nozzle inner diameter is preferably 3 to 8 mm. If it is smaller than 3 mm, the water stream injected from the nozzle tapers and the momentum becomes weak. On the other hand, when the nozzle diameter exceeds 8 mm, the flow velocity is slowed, and the force passing through the retention water film is weakened.

원관 노즐(13)의 길이는 120∼240㎜가 적합하다. 여기에서 말하는 원관 노즐(13)의 길이란, 헤더 내부로 어느 정도 관입한 노즐 상단의 유입구로부터, 격벽의 급수구에 내삽된 노즐의 하단까지의 길이를 의미한다. 원관 노즐(13)이 120㎜보다 짧으면, 헤더 하면과 격벽 상면과의 거리가 지나치게 짧아지기(예를 들면, 헤더 두께 20㎜, 헤더 내로의 노즐 상단의 돌출량 20㎜, 격벽으로의 노즐 하단의 삽입량 10㎜로 하면, 70㎜ 미만이 됨) 때문에, 격벽보다 상측의 배수 스페이스(drainage space)가 작아져, 냉각 배수가 원활하게 배출될 수 없게 된다. 한편, 240㎜보다 길면 원관 노즐(13)의 압력 손실이 커져, 체류수막을 관통하는 힘이 약해진다. The length of the pipe nozzle 13 is preferably 120 to 240 mm. The length of the pipe 13 referred to here means the length from the inlet at the upper end of the nozzle penetrated into the header to the lower end of the nozzle inserted into the water inlet of the partition. If the distance between the header bottom and the upper surface of the partition wall is too short (for example, the header thickness is 20 mm, the protrusion amount of the upper end of the nozzle into the header is 20 mm, When the insertion amount is 10 mm, it becomes less than 70 mm), the drainage space above the partition wall becomes small, and the cooling drainage can not be discharged smoothly. On the other hand, if the length is longer than 240 mm, the pressure loss of the pipe nozzle 13 becomes large, and the force passing through the retention water film becomes weak.

노즐로부터의 냉각수의 분사 속도는, 6m/s 이상, 바람직하게는 8m/s 이상이 필요하다. 6m/s 미만에서는, 체류수막을 냉각수가 관통하는 힘이 극단적으로 약해지기 때문이다. 8m/s 이상이면, 보다 큰 냉각 능력을 확보할 수 있기 때문에 바람직하다. 또한, 상면 냉각의 냉각수 분사 노즐(13)의 하단으로부터 후강판(10)의 표면까지의 거리는, 30∼120㎜로 하는 것이 좋다. 30㎜ 미만에서는, 후강판(10)이 격벽(15)에 충돌하는 빈도가 극단적으로 많아져 설비 보전이 어려워진다. 120㎜ 초과에서는, 냉각수가 체류수막을 관통하는 힘이 극단적으로 약해진다. The injection speed of the cooling water from the nozzle is required to be not less than 6 m / s, preferably not less than 8 m / s. If it is less than 6 m / s, the force of the cooling water penetrating the staying water film is extremely weakened. If it is 8 m / s or more, a larger cooling capacity can be secured, which is preferable. The distance from the lower end of the cooling water spray nozzle 13 for cooling the upper surface to the surface of the rear steel plate 10 is preferably 30 to 120 mm. If it is less than 30 mm, the frequency of collision of the steel plate 10 with the partition wall 15 becomes extremely large, and facility maintenance becomes difficult. If it exceeds 120 mm, the force of the cooling water passing through the retention water film becomes extremely weak.

후강판 표면의 냉각에서는, 냉각수가 후강판 길이 방향으로 확장되지 않도록, 상 헤더(11)의 전후에 수절 롤(draining roll; 20)을 설치하는 것이 좋다. 이에 따라, 냉각존 길이가 일정해져, 온도 제어가 용이해진다. 여기에서 수절 롤(20)에 의해 후강판 반송 방향의 냉각수의 흐름은 막히기 때문에 냉각 배수는 후강판 폭방향 외측으로 흐르게 된다. 그러나, 수절 롤(20)의 근방은 냉각수가 체류하기 쉽다. In the cooling of the rear steel plate surface, it is preferable to provide a draining roll 20 before and after the top header 11 so that the cooling water does not extend in the longitudinal direction of the steel plate. As a result, the cooling zone length is fixed and temperature control becomes easy. Here, the flow of the cooling water in the rear steel plate conveying direction is blocked by the water reducing roll 20, so that the cooling drainage flows outward in the width direction of the rear steel plate. However, the cooling water is liable to stay in the vicinity of the water reducing roll 20.

그래서 도 10에 나타내는 바와 같이, 후강판 폭방향으로 나열된 원관 노즐(13)의 열 중, 후강판 반송 방향의 최상류측 열의 냉각수 분사 노즐은, 후강판 반송 방향의 상류 방향으로 15∼60도 기울이고, 후강판 반송 방향의 최하류측 열의 냉각수 분사 노즐은, 후강판 반송 방향의 하류 방향으로 15∼60도 기울이는 것이 바람직하다. 이렇게 함으로써, 수절 롤(20)에 가까운 위치에도 냉각수를 공급할 수 있어, 수절 롤(20) 근방에 냉각수가 체류하는 일이 없이, 냉각 효율이 올라가기 때문에 적합하다. 10, among the heat of the pipe line nozzles 13 arranged in the width direction of the rear steel plate, the cooling water injection nozzles of the uppermost row in the rear steel plate conveying direction are inclined by 15 to 60 degrees in the upstream direction in the rear steel plate conveying direction, It is preferable that the cooling water spray nozzles in the row on the downstream side in the downstream side of the steel sheet conveying direction are inclined by 15 to 60 degrees in the downstream direction of the downstream steel sheet conveying direction. By doing so, it is possible to supply the cooling water to a position close to the water reducing roll 20, so that the cooling water does not stay in the vicinity of the water reducing roll 20, and the cooling efficiency is increased.

상 헤더(11) 하면과 격벽(15) 상면의 거리는, 헤더 하면과 격벽 상면으로 둘러싸인 공간 내에서의 후강판 폭방향 유로 단면적이 냉각수 분사 노즐 내경의 총 단면적의 1.5배 이상이 되도록 형성되고, 예를 들면 100㎜ 정도 이상이다. 이 후강판 폭방향 유로 단면적이 냉각수 분사 노즐 내경의 총 단면적의 1.5배 이상이 아닌 경우, 격벽에 형성된 배수구(17)로부터 격벽(15) 상면으로 배출된 냉각 배수가 원활하게 후강판 폭방향으로 배출될 수 없다. The distance between the lower surface of the upper header 11 and the upper surface of the partition 15 is formed such that the cross sectional area of the flow passage in the width direction of the steel sheet in the space surrounded by the header lower surface and the upper surface of the partition wall is 1.5 times or more of the total cross- For example, it is about 100 mm or more. The cooling drainage discharged to the upper surface of the partition wall 15 from the drain port 17 formed in the partition wall is smoothly discharged in the width direction of the rear plate smoothly after the steel plate width direction flow cross sectional area is not more than 1.5 times the total sectional area of the inside diameter of the cooling water injection nozzle Can not be.

본 발명의 가속 냉각 장치에 있어서, 가장 효과를 발휘하는 수량 밀도의 범위는, 1.5㎥/㎡·min 이상이다. 수량 밀도가 이보다도 낮은 경우에는 체류수막이 그만큼 두꺼워지지 않아, 막대 형상 냉각수를 자유 낙하시켜 후강판을 냉각하는 공지의 기술을 적용해도, 폭방향의 온도 편차는 그만큼 커지지 않는 경우도 있다. 한편, 수량 밀도가 4.0㎥/㎡·min보다도 높은 경우라도, 본 발명의 기술을 이용하는 것은 유효하지만, 설비 비용이 높아지는 등 실용화상에서의 문제가 있기 때문에, 1.5∼4.0㎥/㎡·min가 가장 실용적인 수량 밀도이다. In the accelerated cooling apparatus of the present invention, the range of the water density exhibiting the most effect is 1.5 m 3 / m 2 · min or more. If the water density is lower than the above range, the remaining water film is not so thick, and even if a known technique of cooling the rear steel plate by falling free of the bar-shaped cooling water is applied, the temperature variation in the width direction may not be increased as much. On the other hand, even if the water density is higher than 4.0 m 3 / m 2 · min, it is effective to use the technique of the present invention. However, since there is a problem in practical use such as a high equipment cost, 1.5 to 4.0 m 3 / m 2 · min is the most practical Water density.

본 발명의 냉각 기술을 적용하는 것은, 냉각 헤더의 전후에 수절 롤을 배치하는 경우가 특히 효과적이다. 그러나, 수절 롤이 없는 경우에도 적용하는 것은 가능하다. 예를 들면, 헤더가 길이 방향으로 비교적 길고(2∼4m 정도 길이인 경우), 그 헤더의 전후로 퍼지용(for purging)의 물 스프레이를 분사하여, 비수랭존(non-water cooling zone)으로의 누수를 방지하는 냉각 설비에 적용하는 것도 가능하다. The application of the cooling technique of the present invention is particularly effective when the water roll is disposed before and after the cooling header. However, it is also possible to apply the present invention to a case where there is no shedding roll. For example, when the header is relatively long in the longitudinal direction (about 2 to 4 m in length), a water spray for purging is sprayed to the front and rear of the header to prevent water leakage to the non-water cooling zone It is also possible to apply the present invention to a cooling facility for preventing the above-

또한, 본 발명에 있어서, 후강판 하면측의 냉각 장치에 대해서는, 특별히 한정되는 것은 아니다. 도 9, 10에 나타내는 실시 형태에서는, 상면측의 냉각 장치와 동일한 원관 노즐(14)을 구비한 냉각 하 헤더(lower cooling header; 12)의 예를 나타냈다. 그러나, 후강판 하면측의 냉각에서는, 분사된 냉각수는 후강판에 충돌한 후에 자유 낙하하기 때문에, 상면측 냉각과 같은 냉각 배수를 후강판 폭방향으로 배출하는 격벽(15)은 없어도 좋다. 또한, 막 형상 냉각수나 분무 형상의 스프레이 냉각수 등을 공급하는 공지의 기술을 이용해도 좋다. In the present invention, the cooling device on the lower surface side of the steel plate is not particularly limited. In the embodiment shown in Figs. 9 and 10, an example of a lower cooling header 12 having the same pipe nozzle 14 as the cooling device on the upper surface side is shown. However, in the cooling of the rear steel plate bottom side, since the jetted cooling water falls freely after colliding with the rear steel plate, there is no need to provide the partition wall 15 for discharging cooling drainage such as cooling on the top face side in the width direction of the rear steel plate. It is also possible to use a known technique of supplying film-like cooling water or spray cooling water or the like.

또한, 본 발명의 가열로(1) 및 디스케일링 장치(2)에 대해서는, 특별히 제한되지 않고, 종래의 장치를 이용할 수 있다. 디스케일링 장치(2)에 대해서는, 본 발명의 디스케일링 장치(7)와 동일한 구성일 필요는 없다. The heating furnace 1 and the descaling device 2 of the present invention are not particularly limited, and conventional devices can be used. The descaling device 2 is not necessarily the same as the descaling device 7 of the present invention.

실시예 1Example 1

이하, 본 발명의 실시예를 설명한다. 이하의 설명에서, 강판 온도는 모두 강판 표면의 온도이다. Hereinafter, embodiments of the present invention will be described. In the following description, the steel sheet temperature is all the surface temperature of the steel sheet.

도 4에 나타내는 바와 같은 후강판의 제조 설비를 이용하여, 본 발명의 후강판을 제조했다. 가열로(1)에서 슬래브(slab)를 재가열한 후, 디스케일링 장치(2)에 있어서 1차 스케일을 제거하고, 압연기(3)로 열간 압연하고, 형상 교정 장치(4)로 형상 교정했다. 형상 교정 후, 온도 조정 장치(6)로 후강판 표면의 온도를 조정 후, 디스케일링 장치(7)로 디스케일링을 행했다. 디스케일링 장치(7)는, 분사 거리(디스케일링 장치(7)의 분사 노즐과 후강판의 표면 거리)를 130㎜, 노즐 분사 각도를 32°, 노즐 영각(nozzle angle of attack)을 15°로 했다. 디스케일링 장치(7)로의 디스케일링 후, 가속 냉각 장치(5)로 500℃까지 냉각했다. 여기에서, 온도 조정 공정 및 온도 조정 후의 디스케일링 공정에 대해서는, 표 1에 나타내는 조건으로 행했다. 또한, 온도 조정 장치(6)의 냉각 길이는 1m로 했다. 또한, 이용한 후강판의 Ar3 변태점은 780℃였다. 압연기(3)로의 압연 종료 후의 판두께는 25㎜, 후강판 온도는 830℃였다. 온도 조정 공정의 온도 강하량 ΔT는, 온도 조정 공정에서 수랭을 채용한 경우에 대해서만 측정했다. 이것은, 공랭으로 온도 조정을 실시한 경우, 온도 강하에 과대하게 기인하는 문제가 발생하지 않기 때문이다. The post-steel sheet of the present invention was produced using the post-steel sheet manufacturing equipment as shown in Fig. After the slab was reheated in the heating furnace 1, the primary scale was removed in the descaling device 2, hot-rolled by the rolling mill 3, and the shape was corrected by the shape correcting device 4. [ After the shape correction, the temperature of the surface of the steel sheet was adjusted by the temperature adjusting device 6, and descaling was performed by the descaling device 7. The descaling device 7 has a configuration in which the spraying distance (the surface distance between the spraying nozzle and the backing steel sheet of the descaling device 7) is 130 mm, the nozzle spraying angle is 32 and the nozzle angle of attack is 15 did. After descaling to the descaling device 7, it was cooled to 500 deg. C by the accelerated cooling device 5. [ Here, the temperature adjusting step and the descaling step after the temperature adjustment were performed under the conditions shown in Table 1. The cooling length of the temperature regulating device 6 was set at 1 m. The Ar 3 transformation point of the steel sheet after use was 780 ° C. The plate thickness after rolling to the rolling mill 3 was 25 mm, and the post-steel plate temperature was 830 캜. The temperature drop ΔT in the temperature adjusting process was measured only when the water cooling was adopted in the temperature adjusting process. This is because, when the temperature is adjusted by the air cooling, the problem caused by excessive temperature drop does not occur.

얻어진 후강판에 대해서, 재질 불균일이 적은 후강판을 얻기 위해, 도 8의 관계에 기초하여, 냉각 정지 온도의 편차가 25℃ 이내의 후강판을 합격으로 했다. To obtain a steel sheet after the obtained steel sheet with less material unevenness, a steel sheet having a variation in cooling stop temperature within 25 占 폚 was passed on the basis of the relationship shown in Fig.

제조 조건 및 결과를 표 1에 나타낸다. Production conditions and results are shown in Table 1.

Figure pct00001
Figure pct00001

발명예 1에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서 공랭에 의해, 후강판 표면 온도를 770℃까지 내렸다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.08J/㎟, 분사 압력 15㎫, 노즐 1개당의 분사 유량이 40L/min(＝6.7×10－4㎥/s)로, 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 후강판 표면이 오스테나이트에서 페라이트로 변태한 후에 디스케일링을 행했기 때문에, 스케일을 완전하게 제거할 수 있어, 냉각 정지 온도의 격차(이하, 단순히 온도 편차라고 칭함)는 10℃가 되었다. In Inventive Example 1, after the end of the rolling, the surface temperature of the steel sheet was lowered to 770 캜 by air cooling in the temperature adjusting device 6. Then, the descaling device (7), wherein in the injection flow rate of the energy density of 0.08J / ㎟, injection pressure 15㎫, per one nozzle 40L / min (= 6.7 × 10 -4 ㎥ / s), the number of the high-pressure Sprayed over the entire length of the steel plate, and cooled by the accelerated cooling device (5). Since the descaling was performed after the surface of the post-steel sheet was transformed from the austenite to the ferrite, the scale could be completely removed, and the gap of the cooling stop temperature (hereinafter simply referred to as temperature deviation) was 10 占 폚.

발명예 2에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서, 후강판의 상하면에 수량 밀도 1.0㎥/㎡·min으로 냉각수를 공급하고 후강판 표면 온도를 750℃까지 내렸다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.08J/㎟로 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 온도 조정 장치(6)에 있어서 수랭하기 위한 수량 밀도가 1.0㎥/㎡·min이었기 때문에, 디스케일링시의 후강판 온도는 750℃가 되어, 후강판 표면이 오스테나이트에서 페라이트로 변태한 후에 디스케일링을 행할 수 있었다. 온도 조정 공정의 온도 강하량 ΔT도 120℃였기 때문에, 온도 편차는 19℃가 되었다. In Inventive Example 2, after completion of the rolling, cooling water was supplied to the upper and lower surfaces of the rear steel plate at a water density of 1.0 m 3 / m 2 · min and the surface temperature of the rear steel sheet was lowered to 750 ° C in the temperature adjusting device 6. Thereafter, high-pressure water was sprayed over the entire length of the steel plate at an energy density of 0.08 J / mm 2 in the descaling device 7, followed by cooling with an accelerated cooling device 5. Since the water density for water cooling in the temperature adjusting device 6 was 1.0 m 3 / m 2 · min, the post-steel sheet temperature at the time of descaling became 750 ° C., and after the post-steel sheet surface was transformed from austenite to ferrite, . Since the temperature drop ΔT in the temperature adjusting step was also 120 ° C, the temperature deviation was 19 ° C.

발명예 3에서는, 압연 종료 후, 공랭에 의해, 후강판 표면 온도를 770℃까지 내렸다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 분사 압력 15㎫, 노즐 1개당의 분사 유량이 40L/min(＝6.7×10－4㎥/s), 에너지 밀도 0.13J/㎟로, 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 후강판 표면이 오스테나이트에서 페라이트로 변태한 후에 디스케일링을 행했다. 이 때문에, 스케일을 완전하게 제거할 수 있어, 온도 편차는 10℃가 되었다. In Inventive Example 3, after the rolling was completed, the surface temperature of the steel sheet was lowered to 770 캜 by air cooling. Thereafter, in the descaling device 7, the high pressure water is supplied at an injection pressure of 15 MPa, an injection flow rate per nozzle of 40 L / min (= 6.7 x 10 -4 m 3 / s) and an energy density of 0.13 J / Sprayed over the entire length of the steel plate, and cooled by the accelerated cooling device (5). After the surface of the steel sheet was transformed from austenite to ferrite, descaling was carried out. Therefore, the scale can be completely removed, and the temperature deviation becomes 10 占 폚.

발명예 4에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서 후강판 표면 온도를 770℃까지 내렸다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.13J/㎟, 분사 압력 8㎫로, 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치로 냉각하여 제조했다. 분사 압력이 8㎫로, 본 발명에서 바람직하다고 하는 범위 외의 값이었기 때문에, 스케일을 파괴하지 못하고 근소하게 잔존했다고 생각되어, 온도 편차가 23℃가 되었다. 발명예 4의 분사 압력은, 본 발명의 바람직한 범위 내인 발명예 3의 경우에 비해 커지기는 했지만, 그 외는 본 발명에서 필수로 여겨지는 조건을 만족했기 때문에, 목표로 하는 25℃ 이내는 달성되었다. In Inventive Example 4, after the rolling was finished, the surface temperature of the steel sheet after the completion of rolling was reduced to 770 캜 in the temperature adjusting device 6. Thereafter, in the descaling device 7, high-pressure water was sprayed over the entire length of the steel plate at an energy density of 0.13 J / mm 2 and an injection pressure of 8 MPa, followed by cooling with an accelerated cooling device. Since the injection pressure was 8 MPa and the value was out of the preferable range in the present invention, it was considered that the scale could not be destroyed and remained slightly, and the temperature deviation became 23 占 폚. Though the injection pressure of Inventive Example 4 was larger than that of Inventive Example 3 within the preferred range of the present invention, the other conditions satisfied the conditions considered necessary in the present invention, so that the target injection pressure was achieved within 25 deg.

비교예 1에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서 공랭에 의해 후강판 표면 온도를 770℃까지 내렸다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.04J/㎟, 분사 압력 12㎫로, 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 에너지 밀도가 0.04J/㎟인 점에서, 후강판의 일부에 스케일이 잔존했다고 생각되어, 온도 편차가 36℃가 되었다. 또한, 실온까지 냉각한 비교예 1의 후강판의 표면을 육안으로 관찰한 결과, 표면의 색조(color tone)에 불균일이 확인되었기 때문에, 온도 편차의 원인이, 후강판의 일부에 스케일이 잔존하고 있던 것에 기인하는 것이라고 추정된다. In Comparative Example 1, after the completion of the rolling, the temperature of the surface of the steel sheet was lowered to 770 캜 by air cooling in the temperature adjusting device 6. Thereafter, high-pressure water was sprayed over the entire length of the steel plate at an energy density of 0.04 J / mm < 2 > and an injection pressure of 12 MPa in the descaling device 7 and cooled by the accelerated cooling device 5. It was considered that the scale remained in a part of the steel sheet after the point that the energy density was 0.04 J / mm < 2 > Further, as a result of observing the surface of the post-welded steel sheet of Comparative Example 1 cooled to room temperature with naked eyes, the color tone of the surface was found to be uneven, so that the cause of the temperature deviation was that the scale remained in part of the post- It is presumed that it was caused by what happened.

비교예 2에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서 후강판 표면의 온도를 내리지 않고, 후강판 표면 온도 800℃의 후강판을, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.08J/㎟, 분사 압력 15㎫로, 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 에너지 밀도는 본 발명의 범위 내였다. 그러나, 후강판 표면이 변태하고 있지 않은 상태에서 디스케일링을 행했기 때문에, 후강판의 일부에 스케일이 잔존했다고 생각되어, 온도 편차가 40℃가 되었다. 또한, 실온까지 냉각한 비교예 2의 후강판의 표면을 육안으로 관찰한 결과, 표면의 색조에 불균일이 확인되었기 때문에, 온도 편차의 원인이, 후강판의 일부에 스케일이 잔존하고 있던 것에 기인하는 것이라고 추정된다. In Comparative Example 2, after the rolling was finished, the steel sheet with the post-steel sheet surface temperature of 800 占 폚 was cooled down to the energy density of 0.08 J in the descaling device 7 without lowering the temperature of the post- / Mm < 2 > and an injection pressure of 15 MPa, spraying the high-pressure water over the entire length of the steel sheet, and cooling it with the accelerated cooling device 5. The energy density was within the scope of the present invention. However, since the descaling was performed in the state that the surface of the steel sheet was not transformed, it was considered that the scale remained in a part of the steel sheet after the deformation, and the temperature deviation became 40 deg. Further, the surface of the after-treated steel sheet of Comparative Example 2, which had been cooled to room temperature, was observed with naked eyes. As a result, unevenness was observed in the color tone of the surface, and the cause of the temperature deviation was caused by the fact that scale remained in part of the after- .

비교예 3에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서, 후강판의 상하면에 수량 밀도 0.2㎥/㎡·min으로 냉각수를 공급했다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.08J/㎟로 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 수량 밀도가 0.2㎥/㎡·min으로 작기 때문에, 후강판 온도는 785℃까지밖에 내려가지 않고, 후강판 표면이 변태하고 있지 않은 상태에서 디스케일링을 행했다. 이 때문에, 후강판의 일부에 스케일이 잔존했다고 생각되어, 온도 편차가 41℃가 되었다. 실온까지 냉각한 비교예 3의 후강판의 표면을 육안으로 관찰한 결과, 표면의 색조에 불균일이 확인되었기 때문에, 온도 편차의 원인이, 후강판의 일부에 스케일이 잔존하고 있던 것에 기인하는 것이라고 추정된다. In Comparative Example 3, after completion of the rolling, cooling water was supplied to the upper and lower surfaces of the rear steel plate at a water density of 0.2 m 3 / m 2 · min in the temperature adjusting device 6. Thereafter, high-pressure water was sprayed over the entire length of the steel plate at an energy density of 0.08 J / mm 2 in the descaling device 7, followed by cooling with an accelerated cooling device 5. Since the water density was as small as 0.2 m 3 / m 2 · min, descaling was performed in a state where the post-steel sheet temperature did not decrease to 785 ° C but the post-steel sheet surface was not transformed. Therefore, it was considered that a scale remained in a part of the rear steel plate, and the temperature deviation became 41 캜. The surface of the after-treated steel sheet of Comparative Example 3 which had been cooled to room temperature was observed with naked eyes. As a result, unevenness in surface color tone was observed, and it was presumed that the cause of the temperature deviation was caused by the fact that scale remained in a part of the after- do.

비교예 4에서는, 압연 종료 후, 온도 조정 장치(6)에 있어서, 후강판의 상하면에 수량 밀도 2.4㎥/㎡·min으로 냉각수를 공급했다. 그 후, 디스케일링 장치(7)에 있어서, 에너지 밀도 0.08J/㎟로 고압수를 후강판 전체 길이에 걸쳐 분사한 후, 가속 냉각 장치(5)로 냉각하여 제조했다. 수량 밀도가 2.4㎥/㎡·min으로 크기 때문에, 디스케일링 전 냉각시의 ΔT가 220℃가 되고, 온도 편차가 27℃가 되었다. 실온까지 냉각한 비교예 4의 후강판의 표면을 육안으로 관찰한 결과, 표면의 색조에 불균일이 확인되었기 때문에, 온도 편차의 원인이, 후강판의 일부에 스케일이 잔존하고 있던 것에 기인하는 것이라고 추정된다. In Comparative Example 4, after completion of the rolling, the cooling water was supplied to the upper and lower surfaces of the steel plate in the temperature adjusting device 6 at a water density of 2.4 m 3 / m 2 · min. Thereafter, high-pressure water was sprayed over the entire length of the steel plate at an energy density of 0.08 J / mm 2 in the descaling device 7, followed by cooling with an accelerated cooling device 5. Since the water density is as large as 2.4 m3 / m < 2 >. min, DELTA T during cooling before descaling becomes 220 deg. C and the temperature deviation becomes 27 deg. The surface of the after-treated steel sheet of Comparative Example 4, which had been cooled to room temperature, was visually observed. As a result, unevenness was observed on the surface of the steel sheet, and the cause of the temperature deviation was presumed to be due to the fact that scale remained in part of the after- do.

1 : 가열로
2 : 디스케일링 장치
3 : 압연기
4 : 형상 교정 장치
5 : 가속 냉각 장치
6 : 온도 조정 장치
7 : 디스케일링 장치
10 : 후강판
11 : 상 헤더
12 : 하 헤더
13 : 상 냉각수 분사 노즐(원관 노즐)
14 : 하 냉각수 분사 노즐(원관 노즐)
15 : 격벽
16 : 급수구
17 : 배수구
18 : 분사 냉각수
19 : 배출수
20 : 수절 롤
21 : 수절 롤1: heating furnace
2: descaling device
3: Rolling mill
4: Shape correcting device
5: Accelerated cooling system
6: Temperature control unit
7: descaling device
10: After steel plate
11: Phase header
12: Lower header
13: Upper cooling water injection nozzle (circular pipe nozzle)
14: Lower cooling water injection nozzle (pipe nozzle)
15:
16: Water supply
17: Sewer
18: injection cooling water
19: drainage
20: water roll
21: water roll

Claims (4)

열간 압연 공정, 형상 교정 공정 및 가속 냉각 공정의 순서로 후강판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 형상 교정 공정과 상기 가속 냉각 공정과의 사이에, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 공랭함으로써, 혹은, 후강판의 상하면에 냉각수를 수량 밀도 0.3∼2.2㎥/㎡·min으로 공급하여 수랭함으로써, 후강판 표면을 변태시키는 온도 조정 공정 및, 상기 온도 조정 공정의 후에 또한 상기 가속 냉각 공정의 전에 후강판의 표면에 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 분사하는 디스케일링 공정을 갖는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.A method of manufacturing a steel sheet in the order of a hot rolling step, a shape correcting step and an accelerated cooling step, comprising the steps of: air cooling the surface of the steel sheet at a temperature lower than the Ar 3 transformation point between the shape correcting step and the accelerated cooling step; Alternatively, the cooling water may be supplied to the upper and lower surfaces of the rear steel plate at a water density of 0.3 to 2.2 m 3 / m 2 · min to cool the surface of the steel sheet to thereby transform the surface of the rear steel plate. And a descaling step of spraying a high-pressure water having an energy density of not less than 0.05 J / mm < 2 > on the surface of the steel sheet. 제1항에 있어서,
상기 디스케일링 공정에 있어서, 상기 고압수의 분사 압력을 10㎫ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 방법.The method according to claim 1,
Wherein in the descaling step, the injection pressure of the high-pressure water is set to 10 MPa or more. 열간 압연 장치, 형상 교정 장치, 온도 조정 장치, 디스케일링 장치 및 가속 냉각 장치를 이 순서로 반송 방향 상류측으로부터 배치하고, 상기 온도 조정 장치에서는, 후강판 표면 온도를 Ar3 변태점 미만으로 공랭하고, 혹은, 후강판의 상하면에 냉각수를 수량 밀도 0.3∼2.2㎥/㎡·min으로 공급함으로써 수랭하여, 후강판 표면을 변태시킴과 함께, 상기 디스케일링 장치에서는, 후강판의 표면에 에너지 밀도가 0.05J/㎟ 이상의 고압수를 분사하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 설비.A hot rolling device, a shape correcting device, a temperature adjusting device, a descaling device, and an accelerated cooling device are arranged in this order from the upstream side in the carrying direction. In the temperature adjusting device, the surface temperature of the steel sheet is cooled to less than the Ar 3 transformation point, Alternatively, cooling water is supplied to the upper and lower surfaces of the rear steel plate at a water density of 0.3 to 2.2 m 3 / m 2 · min to transform the surface of the rear steel plate. In the descaling apparatus, the energy density is 0.05 J / Mm < 2 > or higher. 제3항에 있어서,
상기 디스케일링 장치에 있어서, 상기 고압수의 분사 압력을 10㎫ 이상으로 하는 것을 특징으로 하는 후강판의 제조 설비.
The method of claim 3,
Wherein the descaling pressure of the high-pressure water is set to 10 MPa or more in the descaling apparatus.
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