KR20150087514A - 고온 강도와 장기 열적 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 그 제조방법 - Google Patents

고온 강도와 장기 열적 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 그 제조방법 Download PDF

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Abstract

본 발명은 탄소 0 초과 0.2 이하 중량%, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 텅스텐(W) 0~4중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 지르코늄(Zr) 0~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하여 고온 인장강도 및 장기 열적 안정성이 향상된 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 이의 제조 방법에 관한 것이다. 본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금은 탄소 0 초과 0.2 이하중량%, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 텅스텐(W) 0~4중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 지르코늄(Zr) 0~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하여 포함하여 고온, 특히 700℃ 에서 인장강도와 장기 크리프 특성이 우수하여 소듐냉각고속로와 같은 원자력시스템의 노심 구조부품 (핵연료 피복관, 덕트, 와이어, 봉단마개 등), 화력발전용 초초임계압 증기발전기 부품 (로터, 샤프트 등) 재료로 유용하게 사용될 수 있으며, 더 나아가 항공기용 엔진 부품 (디스크, 노즐 등)의 재료로 유용하게 사용될 수 있을 것으로 기대된다.

Description

고온 강도와 장기 열적 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 그 제조방법 {FERRITIC OXIDE DISPERSION STRENGTHENED ALLOY WITH EXCELLENT HIGH TEMPERATURE STRENGTH AND LONG-TERM THERMAL STABILITY AND MANUFACTURING METHOD THEREOF}
본 발명은 고온강도 및 장기 열적 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 이의 제조 방법에 관한 것으로서, 보다 구체적으로는 철(Fe)-크롬(Cr)-이트리아(Y2O3) 계 합금을 기본 조성으로 하고, 이에 미량 합금원소로 레늄(Re)을 포함하는 고온 인장강도 및 장기 열적 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 이의 제조방법에 관한 것이다.
산화물분산강화 합금(oxide dispersion strengthened alloy, ODS alloy)은 기지조직 내에 열적 안정성이 우수한 산화물 입자를 나노미터 급의 크기로 미세하게 분산시켜서 강화한 합금으로서 고온 크리프 강도가 우수하여 최근, 소듐냉각고속로와 같은 원자력시스템의 노심 구조부품(핵연료 피복관, 덕트, 와이어, 봉단마개 등)이나 화력발전용 구조부품(가스터빈 블레이드, 샤프트 등)의 재료로 주목을 받고 있다.
하지만, 종래의 산화물분산강화 합금은 상온에서 강도뿐만 아니라 700℃ 이상의 고온에서는 강도가 급격하게 감소하여 장기간 사용하는데 문제점으로 지적되고 있다.
이러한 문제점을 해결하기 위해, 철(Fe)-크롬(Cr)-이트리아(Y2O3)계의 합금에 텅스텐(W)을 고용강화원소로 첨가하고, 이에 바나듐(V)이나 니오븀(Nb) 등의 미량합금원소를 첨가시키는 방법(한국 공개특허 10-2012-0118312호 참조) 등의 다양한 방법들이 연구되고 있다. 하지만 고온 강도를 향상시키기 위하여 첨가하는 고용강화원소인 W과 Mo은 장기간의 고온 크리프 환경에서 (Fe, Cr)2(Mo, W) 과 같은 취성의 라베스상(Laves phase)을 생성시키고 M23C6(M=Fe,Cr,W,Mo)와 함께 석출되어 크리프 강도의 급격한 저하를 일으키는 문제점이 있다. 따라서, 종래 산화물분산강화 합금에 비해 고온 강도 및 장기 열적 안정성이 우수한 새로운 산화물분산강화 합금의 개발이 필요한 실정이다.
본 발명은 상기와 같은 종래 기술상의 문제점을 해결하기 위해 발명된 것으로, Fe-Cr-Y2O3 계 합금을 기본 조성으로 하고, 탄소(C) 0 초과 0.2중량% 이하, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 텅스텐(W) 0~4중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 지르코늄(Zr) 0~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하여 고온 인장강도 및 장기안정성이 향상된 페라이트계 산화물분산강화 합금 및 이의 제조 방법을 제공하는 것을 그 목적으로 한다.
그러나 본 발명이 이루고자 하는 기술적 과제는 이상에서 언급한 과제에 제한되지 않으며, 언급되지 않은 또 다른 과제들은 아래의 기재로부터 당업자에게 명확하게 이해될 수 있을 것이다.
본 발명은 탄소(C) 0 초과 0.2중량% 이하, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하는 고온 인장강도 및 장기 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금을 제공한다.
또한, 본 발명은 하기 단계를 포함하는 산화물분산강화 합금의 제조방법을 제공한다.
(a) 탄소(C), 철(Fe), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo), 티타늄(Ti), 및 레늄(Re)을 포함하는 금속분말과 이트리아(Y2O3) 분말을 함께 혼합한 후 기계적 합금화 처리하여 합금분말을 제조하는 단계;
(b) 상기 기계적 합금화된 분말을 캔 용기에 장입하여 탈가스 처리하는 단계;
(c) 탈가스 처리된 상기 분말을 열간가공하여 산화물분산강화 합금을 제조하는 단계;
(d) 열간가공된 산화물분산강화 합금을 냉간가공하는 단계를 포함하는, 고온 인장강도 및 장기 열적 안정성이 향상된 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법을 제공한다.
본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금은 탄소(C) 0 초과 0.2중량% 이하, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 텅스텐(W) 0~4중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 지르코늄(Zr) 0~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하여, 고온 인장강도 및 장기 열적 안정성이 우수하여 소듐냉각고속로와 같은 원자력시스템의 노심 구조부품(핵연료 피복관, 덕트, 와이어, 봉단마개 등), 화력발전용 초초임계압 증기발전기 부품(로터, 샤프트 등) 재료로 유용하게 사용될 수 있으며 더 나아가, 항공기용 엔진 부품(디스크, 노즐 등)의 재료로도 사용될 수 있을 것으로 기대된다.
도 1은 상온 및 700℃에서 종래의 산화물분산강화 합금과 본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금과의 인장시험 결과를 나타낸 도면이다.
도 2는 700℃에서 종래의 페라이트계 산화물분산강화 합금과 본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금과의 크리프 시험 결과를 나타낸 도면이다.
본 발명자들은 소듐냉각고속로의 노심 구조부품, 화력발전용 증기발전기 부품 또는 항공기용 엔진부품의 재료로 사용되는 산화물분산강화 합금의 고온 인장강도 및 장기 안정성을 향상시키기 위하여 연구한 결과, 종래의 Fe-Cr-Y2O3계 산화물분산강화 합금에 티타늄(Ti), 지르코늄(Zr) 및 레늄(Re)의 미량 합금원소를 첨가하는 경우에, 종래의 산화물분산강화 합금에 비해 고온 인장강도 및 장기 안정성이 향상되었음을 확인하고, 이에 기초하여 본 발명을 완성하게 되었다.
이하 본 발명을 상세히 설명한다.
본 발명은 크롬(Cr) 탄소(C) 0 초과 0.2중량% 이하, 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하여, 고온 인장강도 및 장기 안정성이 우수한 페라이트계 산화물분산강화 합금을 제공한다.
상기 산화물분산강화 합금은, 텅스텐, 지르코늄, 또는, 텅스텐 및 지르코늄의 혼합물을 더 포함할 수 있고, 상기 텅스텐은 0 초과 4 이하 중량% 포함될 수 있고, 상기 지르코늄은 0 초과 1 이하 중량%를 더 포함할 수 있다.
크롬(Cr)의 함량이 12중량% 미만일 경우에는 내산화성이 저하되는 문제가 있고, 20중량%를 초과하는 경우에는 가공성이 저하되는 문제가 있는바, 크롬(Cr)의 함량은 12~20중량%가 바람직하며, 보다 바람직하게는 14~18중량%이다.
이트리아(Y2O3)의 함량이 0.1중량% 미만일 경우에는 분산강화 효과가 미미하고, 0.5중량%를 초과하는 경우에는 잔류 분산 입자에 의한 분산 강화효과가 커져 가공성이 저하되는 단점이 있는바, 이트리아(Y2O3)의 함량은 0.1~0.5중량%가 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.3~0.4중량%이다.
텅스텐(W)은 고온 강도 특성을 위해 첨가되는 고용강화원소로서, 텅스텐(W)의 함량은 0 초과~4이하 중량%가 바람직하며, 보다 바람직하게는 1~3중량%이다.
몰리브덴(Mo)도 고온 강도 특성을 위해 첨가되는 고용강화원소로서, 몰리브덴(Mo)의 함량이 2중량%를 초과하는 경우에는 고가의 몰리브덴(Mo)이 다량 함유되어 경제적인 측면에서 단점이 있는바, 몰리브덴(Mo)의 함량은 0.2~2중량%가 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.7~1.5중량% 이다. 상기 고용강화원소인 W 및 Mo의 함량은 산화물분산강화 합금의 강도와 가공성을 고려하여 첨가량을 결정하여야 한다.
티타늄(Ti)의 함량은 0.1~1중량%가 바람직하며, 보다 바람직하게는, 0.2~0.5중량%이다. 이러한 티타늄(Ti)은 가열과정에서 이트리아(Y2O3)와 결합해 Y2Ti2O7이나 Y2TiO5와 같은 Y-Ti-O계 복합 산화물을 형성하여 산화물의 고밀도 및 미세 분산에 기여함으로써 강도를 향상시킬 수 있다.
지르코늄(Zr)의 함량은 0 초과~1 이하 중량%가 바람직하며, 보다 바람직하게는 0.02~0.5중량%이다. 이러한 지르코늄(Zr) 또한 이트리아(Y2O3)와 결합하여 Y-Zr-O계 복합 산화물을 형성하여 기지 내에 고밀도로 균일 분산됨으로써 강도특성을 더욱 향상시킬 수 있다.
또한, 본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금은 미량 합금원소로 레늄(Re)을 포함하며, 레늄(Re)의 함량은 0.05~1중량%가 바람직하며 보다 바람직하게는 0.1~0.5중량%이다. 이러한 레늄(Re)은 추가적인 고용강화효과와 함께 Fe-Cr 기지 내에서 Mo, W의 확산속도를 늦추게 되어 고온 응력분위기에서 (Fe, Cr)2(Mo, W) 과 같은 취성의 라베스상(Laves phase) 및 M23C6(M=Fe,Cr,W,Mo)의 생성을 억제시킨다. 이에 따라 페라이트계 산화물분산강화 합금은 장기간의 고온 응력분위기에서 우수한 장기 안정성을 가지게 된다.
따라서, 본 발명의 페라이트계 산화물분산강화합금은 고속로의 핵연료피복관, 덕트, 와이어, 봉단마개, 화력발전용 초초임계압 증기발전기의 로터, 샤프트, 항공기용 엔진의 디스크, 또는 노즐을 포함하는 구조부품 재료로 이용될 수 있다.
본 발명의 다른 양태로서, 본 발명은,
(a) 철(Fe), 탄소(C), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo), 티타늄(Ti), 및 레늄(Re)을 포함하는 금속분말과 이트리아(Y2O3) 분말을 함께 혼합한 후 기계적 합금화 처리하여 합금분말을 제조하는 단계;
(b) 상기 기계적 합금화된 분말을 캔 용기에 장입하여 탈가스 처리하는 단계;
(c) 탈가스 처리된 상기 분말을 열간가공하여 산화물분산강화 합금을 제조하는 단계;
(d) 열간가공된 산화물분산강화 합금을 냉간가공하는 단계를 포함하는, 고온 인장강도 및 장기 안정성이 향상된 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법을 제공한다.
상기 a) 단계에서 금속분말은 탄소, 텅스텐, 지르코늄을 더 포함할 수 있는 것을 특징으로 한다.
단계 (a)에서는, 철(Fe), 탄소(C), 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo), 텅스텐(W), 티타늄(Ti), 지르코늄(Zr) 및 레늄(Re)을 포함하는 금속 분말과 이트리아(Y2O3) 분말을 혼합하여 합금분말을 형성한다. 이때 합금분말은 탄소(C) 0 초과 0.2중량% 이하, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 텅스텐(W) 0~4중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 지르코늄(Zr) 0~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함한다. 이러한 금속 분말을 혼합한 후 수평형 볼밀과 같은 기계적 합금화 장비를 이용하여 기계적 합금화 분말을 제조한다.
단계 (b)에서는, 단계 (a)에 의해 제조된 기계적 합금화 분말을 진공 상태에서 탈가스 처리하며, 보다 구체적으로, 단계 (a)에 의해 제조된 기계적 합금화 분말을 탄소강이나 스테인리스강 재질의 캔 용기에 충진시켜 밀봉한 후 400~650℃, 10-4torr에서 1~4시간 동안 탈가스처리한다.
단계 (c)에서는, 단계 (b)에 의해 탈가스 처리된 기계적 합금화 분말을 열간가공하며, 보다 구체적으로는 열간등방가압, 열간단조, 열간압연 및 열간압출 공정에서 단독 또는 병행하여 산화물분산강화 합금을 제조한다.
단계 (d)에서는, 단계 (c)에 의해 제조된 산화물분산강화 합금을 냉간가공하며, 보다 구체적으로 냉간압연, 냉간드로잉 및 냉간필거링 공정에서 단독 또는 병행하여 수행될 수 있다
본 발명의 일 실시예에서는, 탄소(C) 0 초과 0.2중량% 이하, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 텅스텐(W) 0~4중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 지르코늄(Zr) 0~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하는 페라이트계 산화물분산강화 합금을 제조한 후(실시예 1 참조), 종래의 페라이트계 산화물분산강화 합금과의 고온 인장강도 및 크리프 특성을 비교한 결과, 본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금이 종래의 페라이트계 산화물분산강화 합금보다 700℃에서 우수한 인장 특성(실시예 2 참조)을 가질 뿐만 아니라 크리프 특성도 함께 우수함을 확인하였다(실시예 3 참조).
이하, 본 발명의 이해를 돕기 위하여 바람직한 실시예를 제시한다. 그러나 하기의 실시예는 본 발명을 보다 쉽게 이해하기 위하여 제공되는 것일 뿐, 하기 실시예에 의해 본 발명의 내용이 한정되는 것은 아니다.
[ 실시예 ]
실시예 1. 산화물분산강화 합금 제조
하기의 표 1에 기재된 조성을 갖는 페라이트계 산화물분산강화 합금을 제조하였다.
Fe C Cr W Mo Ti Zr Re Y2O3
참조합금1 Bal. 0.05 15 2 0.25 0.35
참조합금2 Bal. 0.05 14 1 0.1 0.25 0.35
참조합금3 Bal. 0.05 15 2 1 0.1 0.2 0.35
신합금1 Bal. 0.05 14 1 0.1 0.25 0.1 0.35
신합금2 Bal. 0.05 15 2 1 0.1 0.2 0.1 0.35
신합금3 Bal. 0.05 15 2 1 0.1 0.2 0.5 0.35
즉, 고순도의 원료분말 (Fe, C, Cr, W, Mo, Ti, Zr, Re, 입도 200mesh 이하, 순도 99%이상) 및 Y2O3 분말 (50nm 이하, 순도 99.9%)을 각 무게비에 따라 혼합하고 수평형 볼밀장치(ZOZ GmbH, SIMOLOYER CM20)를 사용하여 회전속도 240rpm로 48시간 동안 초고순도 아르곤(Ar) 분위기에서 기계적 합금화법에 의해 기계적 합금화 분말을 제조한 후, 이를 스테인리스 캔에 충진시켜 밀봉하고, 400℃에서 10-5torr 이하의 진공도로 3시간 동안 탈가스 처리하였다. 제조된 분말충진 캔을 1150℃, 100MPa의 조건에서 3시간 동안 열간등방가압하고, 1150℃에서 1시간 동안 다시 가열하여 80% 이상의 두께 감소율로 열간압연하여 산화물분산강화 합금을 제조하였다.
실시예 2. 산화물분산강화 합금의 고온인장 특성 확인
실시예 1에서 제조된 여섯 종류의 페라이트계 산화물분산강화 합금의 상온 및 700℃에서 항복강도, 최대인장강도 및 총연신율을 측정하였고, 그 결과를 도 2에 나타내었다. 인장시편은 게이지 길이부가 산화물분산강화 합금의 열간압연 방향과 평행하게 되도록 채취한 후 ASTM E8규격에 따라 준비하였다. 인장시험은 상온과 700℃ 에서 1ⅹ10-4s-1의 변형율로 수행하였다. 인장시험은 각 시편과 온도에 대해 3회 이상 실시하고 평균값을 계산하여 결과에 반영하였다.
도 1에 나타낸 바와 같이, 지르코늄(Zr)과 레늄(Re)을 함유하지 않은 참조합금 1, 2 및 3의 항복강도는 상온에서 각각 729, 687, 773MPa 이었으며, 신합금의 항복강도는 764~850MPa으로 측정되어 상온 인장강도는 유사한 것으로 나타났다. 그러나 700℃에서 종래의 산화물분산강화 합금인 참조합금 1, 2 및 3의 항복강도는 181, 172, 193MPa를 나타낸 반면, 레늄(Re)을 0.1~0.5중량% 첨가한 본 발명의 신합금 1, 2, 및 3의 경우에는 272, 227, 229MPa의 항복강도를 가져 참조합금보다 고온 인장강도가 향상되었음을 확인 할 수 있었다.
상기 결과로부터, 본 발명에 의한 페라이트계 산화물분산강화 신합금은 종래의 페라이트계 산화물분산강화 참조합금에 비하여 상온 항복강도에 큰 차이를 나타내지 않았지만, 700℃에서 향상된 항복강도를 나타내는 것을 확인하였다.
실시예 3. 산화물 분산강화 합금의 크리프 특성 확인
실시예 1에서 제조된 여섯 종류의 페라이트계 산화물분산강화 합금에 대하여 700℃에서 크리프(Creep) 시험을 수행하였고, 그 결과를 도 2에 나타내었다.
도 2에 나타낸 바와 같이, 120, 150 및 200MPa의 응력하에서 참조합금 1, 2 및 3에 비해 본 발명의 신합금 1, 2, 및 3의 경우 크리프 파단시간이 월등히 증가하는 것을 확인할 수 있었다.
상기 결과로부터, 본 발명에 따른 페라이트계 산화물분산강화 합금은 종래의 페라이트계 산화물분산강화 합금에 비해 고온 크리프 특성이 우수하고 장기 안정성이 뛰어남을 알 수 있었다.
전술한 본 발명의 설명은 예시를 위한 것이며, 본 발명이 속하는 기술분야의 통상의 지식을 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 쉽게 변형이 가능하다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌 것으로 이해되어야 한다.

Claims (12)

  1. 탄소 0 초과 0.2 이하 중량%, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 잔부는 철(Fe)을 포함하는 것을 특징으로 하는 고온 인장강도 및 장기 열적 안정성이 향상된 페라이트계 산화물분산강화 합금.
  2. 제1항에 있어서, 상기 페라이트계 산화물분산강화 합금은 텅스텐 및 지르코늄으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 하나 이상의 금속을 더 포함하는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금.
  3. 제2항에 있어서, 상기 텅스텐은 0 초과 4 이하 중량% 포함되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금.
  4. 제2항에 있어서, 지르코늄 0 초과 1 이하 중량% 포함되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금.
  5. 제1항에 있어서, 상기 페라이트계 산화물분산강화 합금은 고속로의 핵연료피복관, 덕트, 와이어, 봉단마개, 화력발전용 초초임계압 증기발전기의 로터, 샤프트, 항공기용 엔진의 디스크, 노즐을 포함하는 구조부품 재료로 이용되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금.
  6. 하기의 단계를 포함하는 고온 인장강도 및 장기 안정성이 향상된 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법:
    (a) 철(Fe), 탄소, 크롬(Cr), 몰리브덴(Mo), 티타늄(Ti), 및 레늄(Re)을 포함하는 금속 분말과 이트리아(Y2O3) 분말을 혼합한 후 기계적 합금화 처리하여 합금분말을 제조하는 단계;
    (b) 상기 기계적 합금화된 합금분말을 캔 용기에 장입하여 탈가스 처리하는 단계;
    (c) 상기 탈가스 처리된 합금분말을 열간가공하여 산화물분산강화 합금을 제조하는 단계;
    (d) 상기 열간가공된 산화물분산강화 합금을 냉간가공하는 단계.
  7. 제6항에 있어서, 상기 a) 단계에서 금속 분말은 텅스텐 및 지르코늄으로 이루어지는 군으로부터 선택되는 하나 이상의 금속 분말을 더 포함하는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법.
  8. 제6항에 있어서, 상기 단계 (a)에서, 상기 합금분말은 탄소 0 초과 0.2 이하 중량%, 크롬(Cr) 12~20중량%, 이트리아(Y2O3) 0.1~0.5중량%, 몰리브덴(Mo) 0.2~2중량%, 티타늄(Ti) 0.1~1중량%, 레늄(Re) 0.05~1중량% 및 나머지는 철(Fe)을 포함하는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법.
  9. 제7항에 있어서, 상기 텅스텐은 0 초과 4 이하 중량% 포함되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법.
  10. 제7항에 있어서, 상기 지르코늄은 0 초과 1 이하 중량% 포함되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법.
  11. 제6항에 있어서, 상기 단계 (c)에서, 상기 열간가공은 열간등방가압, 열간단조, 열간압연 및 열간압출 공정으로 이루어진 군으로부터 선택되는 어느 하나 또는 이의 조합을 통해 수행되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법.
  12. 제6항에 있어서, 상기 단계 (d)에서, 상기 냉간 가공은 냉간압연, 냉간드로잉 및 냉간필거링으로 이루어진 군으로부터 선택되는 어느 하나 또는 이의 조합을 통해 수행되는 것을 특징으로 하는, 페라이트계 산화물분산강화 합금 제조 방법.
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