KR20150073787A

KR20150073787A - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법

Info

Publication number: KR20150073787A
Application number: KR1020130161874A
Authority: KR
Inventors: 김재성; 신수용
Original assignee: 주식회사 포스코
Priority date: 2013-12-23
Filing date: 2013-12-23
Publication date: 2015-07-01
Also published as: KR101565510B1

Abstract

무방향성 전기 강판의 제조 방법이 제시된다. 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판의 제조 방법은 중량 %로, Si: 2.5~3.5%, Al: 0.2~1.5%, Mn: 0.05~0.8%, P: 0.1%이하, C: 0.003%이하, S: 0.004%이하, N: 0.002%이하를 포함하고, 잔부 Fe와 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되는 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는 단계; 상기 슬라브를 재가열후 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 열연판을 20~40% 범위 내에서 예비 냉간압연하는 단계; 상기 예비 냉간압연된 강판을 소둔하는 단계 및 상기 소둔된 강판을 본 냉간압연한 후 최종 소둔하는 단계를 포함한다.

Description

무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL STEET AND MANUFACTURING METHOD FOR THE SAME}

본 발명은 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법에 대한 것으로, 보다 상세하게는 회전기기의 중요 부품으로서 널리 이용되는, 철손이 낮고 자속밀도가 높은 최고급 무방향성 전기강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.

일반적으로 무방향성 전기강판은 회전기기에서 전기적 에너지를 기계적 에너지로 바꾸어 주는데 필요한 중요한 철심재료로 에너지 절감을 위해서는 그 자기적 특성 즉, 낮은 철손과 높은 자속밀도를 갖는 것이 중요하다. 여기서 철손은 에너지 변환 과정에서 열로 변하여 사라지는 에너지이므로 낮을수록 효율적이며, 자속밀도는 동력을 발생시키는 힘으로 높을수록 효율적이다.

최근, 화석연료 부족 및 온실가스 저감을 위한 대책으로 기존 내연기관 자동차를 HEV(하이브리드 자동차) / EV(전기자동차)로 전환하는 기술이 급격히 발전하고 있다. 이들 HEV/EV는 구동방식의 일부 혹은 전부를 전기식 모터로 바꾸어 기존 내연기관 연료인 가솔린 혹은 경유의 사용량을 줄이면서도 더 좋은 연비를 낼 수 있게 하는 자동차이다.

이러한 자동차에 사용되는 모터는, 저속이나 가속시에서는 큰 토크를 내어야 하고, 정속 및 고속주행시에는 고속회전을 하게 된다. 따라서, 모터 철심재료인 무방향성 전기강판은, 저속회전시에는 큰 자속밀도 특성을 가져야 하며, 고속회전시에는 고주파 철손이 적어야 한다. 일반적으로 고주파 철손이라 함은 200Hz이상의 주파수에서의 철손을 의미하지만, 자동차용 무방향성 전기강판에서는 통상 W10/400의 값을 주로 사용하고 있다.

고주파 철손을 향상시키기 위해서는 전기강판의 비저항 원소인 Si, Al, Mn등의 합금원소를 상향시켜야 하고, 불순물을 저감하여 자구의 이동이 용이하게 만들어 주어야 한다. 하지만, Si, Al, Mn과 같이 비자성 합금원소가 높게 포함되었을 때에는 자속밀도가 낮아지게 되는 문제점이 발생한다. 특히, 친환경 전기자동차 구동모터와 같이 경량화가 지속적으로 요구되는 소재에는 높은 자속밀도를 가진 소재의 사용이 필수적이다.

일본특허 JP1999-222653은 열연판을 2.0mm이하로 박물화하여 특성을 개선시키는 방법을 이용하고 있으며, 일본특허 JP1996-088114는 고Al을 포함시키고 2회소둔 2회압연을 거쳐 자성을 개선하는 방법을 제안하고 있다. 또한 JP2002-206114는 박슬라브 제조방법을 통해 열연박물화를 하는 방법을 제안하고 있다.

하지만, JP1999-222653이나 JP2002-206114와 같이 열연두께를 낮추는 방법은 일반적인 열연공정에서 Roll force의 한계가 있어 양산적용이 힘들고, JP1996-088114에서 제안한 방법과 같은 2회소둔 2회압연 공정은 특성의 향상이 일부 관찰되나 원가상승요인이 크고 지나친 고스 집합조직 발달 때문에 원주특성이 악화되는 경향이 있다.

본 발명의 일 실시예는 열간압연이후에 적절한 냉간압연을 함으로써, 원주특성이 열화되지 않으면서도 자성이 우수한 무방향성 전기강판을 제공하고자 한다.

본 발명의 일 측면에 따르면, 중량 %로, Si: 2.5~3.5%, Al: 0.2~1.5%, Mn: 0.05~0.8%, P: 0.1%이하(0% 제외), C: 0.003%이하(O% 제외), S: 0.004%이하(O% 제외), N: 0.002%이하(O% 제외)를 포함하고, 잔부 Fe와 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되는 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는 단계; 상기 슬라브를 재가열후 열간압연하는 단계; 상기 열간압연된 열연판을 20~40% 범위 내에서 예비 냉간압연하는 단계; 상기 예비 냉간압연된 강판을 소둔하는 단계 및 상기 소둔된 강판을 본 냉간압연한 후 최종 소둔하는 단계를 포함하는, 무방향성 전기 강판의 제조 방법이 제공된다

이 때, 상기 열간압연한 열연판의 두께는 1.6 mmt ~2.0 mmt 일 수 있다.

이 때, 상기 재가열하는 단계에서 상기 슬라브는 1,100℃~1,150℃에서 재가열될 수 있다.

이 때, 상기 냉간압연된 강판은 850~1,150℃의 온도에서 열연판 소둔될 수 있다.

이 때, 상기 소둔된 열연판은 70~85%의 압하율로 냉간압연될 수 있다.

이 때, 상기 냉간압연시 0.15mmt 내지 0.30 mmt 두께가 되도록 냉간압연될 수 있다.

이 때, 상기 최종소둔은 결정립경이 50~150μm가 되도록 900~1,050℃온도에서 1분이상 수행될 수 있다.

이 때, 상기 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 의하여 제조된 무방향성 전기 강판은 0.27mmt 두께 기준으로 철손(W10/400)이 12.5W/Kg이하이고, 자속밀도가 1.68T이상이며, 원주방향 자속밀도가 1.66T이상일 수 있다.

이 때, 상기 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 의하여 제조된 무방향성 전기 강판은, 0.27mm t 두께 기준으로 (001)파이버의 분율이 30%이상이고, Goss의 분율이 2%이하가 되도록 제조할 수 있다. 본 발명의 다른 측면에 따르면, 중량 %로, Si: 2.5~3.5%, Al: 0.2~1.5%, Mn: 0.05~0.8%, P: 0.1%이하, C: 0.003%이하(단, 0%는 제외), S: 0.004%이하(단, 0%는 제외), N: 0.002%이하(단, 0%는 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 와 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되는 슬라브를 재가열하고, 열간압연한 다음, 20~40% 압하율로 예비 냉간압연하고, 계속하여 열연판 소둔과 본 냉간압연한 후 최종 소둔하여, 강판의 0.27mm t 두께 기준으로 철손(W10/400)이 12.5W/Kg이하이고, 자속밀도가 1.68T이상이며, 원주방향 자속밀도가 1.66T이상인 무방향성 전기 강판이 제공된다.

이 때, 상기 강판은 상기 열간압연에 의하여 그 두께가 1.6 mmt ~2.0 mmt 일 수 있다.

이 때, 상기 강판은 상기 본 냉간압연에 의하여 그 두께가 0.15mmt 내지 0.30 mmt 일 수 있다.

이 때, 상기 강판은 상기 최종소둔에 의하여 결정립경이 50~150μm 일 수 있다.

이 때, 상기 강판은, 0.27mm t 두께 기준으로 (001)파이버의 분율이 30%이상이고, Goss의 분율이 2%이하일 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 따르면, 열연후 냉간압연 공정을 통해 자성 특히 원주특성을 현저하게 향상시킴으로써, 최종적으로 자기적 특성이 우수한 최고급 무방향성 전기강판이 제공된다.

본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판은 자동차 구동모터의 효율향상에 기여할 수 있다.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판 제조 방법에서 열간압연한 후 냉간압연률에 따른 RC평균과 원주평균의 변화를 나타낸 그래프이다.

이하, 첨부한 도면을 참고로 하여 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다. 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 동일 또는 유사한 구성요소에 대해서는 동일한 참조부호를 붙였다.

본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판의 제조 방법은 중량 %로, Si: 2.5~3.5%, Al: 0.2~1.5%, Mn: 0.05~0.8%, P: 0.1%이하(단, 0%는 제외), S: 0.004%이하(단, 0%는 제외), N: 0.002% 이하(단, 0%는 제외), C: 0.003%이하(단, 0%는 제외) 및 잔부 Fe와 기타 불가피한 불순물로 이루어진 슬라브를 이용하여, 1100~1150도에서 재가열한 후 2.0~1.6mm로 열간압연하고, 20~40%의 압하율로 예비 냉간압연을 한 후, 1000도 이상에서 열연판 소둔을 하고, 최종제품 두께까지 본 냉간압연 한후 900~1000도 사이에서 1분간 소둔할 수 있는데, 이에 의하여 0.27 mm t 제품 제작시 자속밀도가 1.68T이상이고, 철손(W10/400)이 12.5W/Kg이하이며, 특히 (001)파이버의 분율이 30%이상이고, Goss집합조직의 분율이 2%이하이기 때문에 원주평균 자속밀도가 1.66T이상인 자성이 우수한 전기강판이 제공될 수 있다.

먼저, 본 발명의 일 실시예를 구성하는 성분원소의 범위와 그 성분원소간의 첨가비율을 한정한 이유에 대하여 설명한다.

이하에서는 특별한 언급이 없는 한 함량의 단위는 중량 퍼센트(wt%)이다.

[Si: 2.5~3.5중량%]

Si는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추어주는 역할을 하며, 2.5%미만으로 첨가될 경우, 고주파 철손 개선 효과가 부족하며, 3.5%를 초과하여 첨가될 경우 재료의 경도가 상승하여 생산성 및 타발성이 열위해지므로 바람직하지 않다.

[Al: 0.2~1.5중량%]

Al은 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추며 질화물을 형성한다. Al이 0.2%미만으로 첨가되면 고주파 철손 저감에 효과가 없고 질화물이 미세하게 형성되어 자성을 열화시키며, 1.5%를 초과하여 첨가되면 제강과 연속주조 등의 모든 공정상에 문제를 발생시켜 생산성을 크게 저하시킨다.

[Mn: 0.05~0.8중량%]

Mn은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고 황화물을 형성시키는 역할을 하며, 0.05%이하로 첨가되면 MnS가 미세하게 석출되어 자성을 열화시킨다. Mn이 0.8%를 초과하도록 첨가되면 자성에 불리한 [111]집합조직의 형성을 조장하여 자속밀도가 감소하므로 Mn의 첨가량은 0.05~0.8%로 제한함이 바람직하다.

[P: 0.1중량% 이하] (O% 제외)

P는 대부분 강내에 고용되어 철손을 개선하는 효과를 나타내지만, 0.1%이상이 되면 결정립계에 편석되어 재료의 인성을 저하시켜 생산성 및 타발성을 열위시키므로 바람직하지 않다.

[S: 0.004% 이하] (O% 제외)

S는 미세한 석출물인 MnS 및 CuS를 형성하여 자기특성을 악화시키기 때문에 낮게 관리하는 것이 바람직하여 강중에 필수불가결하게 존재하는 원소로 제강에서 정련과정을 가능하면 제거하는 것이 바람직하나, 정련비용의 상승등으로 본 발명의 일 실시예에서는 S 함량을 0.004% 이하로 제한한다.

[N: 0.002% 이하] (O% 제외)

N은 모재 내부에 미세하고 긴 AlN 석출물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 열위시키므로 가급적 적게 함유시키는 것이 바람직하며, 본 발명에서는 N 함량을 0.002% 이하로 제한한다.

[기타 불가피한 불순물 원소]

상기의 불순물 원소 외에도 C, Ti과 같은 불가피하게 혼입되는 불순물들이 포함될 수 있다. C는 자기시효를 일으키므로 0.004%이하, 바람직하게는 0.003%이하(O% 제외)로 제한하는 것이 좋다. Ti, Nb은 무방향성 전기강판에 있어서 바람직하지 않은 결정방위인 [111]집합조직의 성장을 촉진하므로 0.004%이하, 보다 바람직하게는 0.002%이하(O% 제외)로 제한하는 것이 좋다.

이하에서는 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 설명한다.

본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법의 제강단계에서는 불순물의 픽업을 최소화 하기 위해 합금원소의 순도가 높은 것을 사용하는 것이 바람직하다.

이렇게 하여 제어된 용강을 연속주조 공정에서 응고시켜 슬라브를 제조한다.

슬라브를 가열로에 장입하여 1,100℃~1,150℃에서 재가열한다. 재가열시 석출물의 재용해를 막기 위해서 가급적 낮은 온도에서 재가열하는 것이 바람직하기 때문에 1150℃이하에서 가열할 필요가 있고, 1100℃미만에서는 열간압연시 변형저항이 지나치게 크기 때문에 2.0mmt이하로 압연하기 어려우므로 1100℃이상에서 재가열해야 한다.

재가열후 열간압연시에는 가급적 낮은 두께로 열간압연을 하는 것이 유리하다. 이는 추후 냉간압하율이 높을 경우 불리한 (111) 재결정 집합조직을 최소화하기 위함이다.

본 발명의 일 실시예에서는 집합조직을 개선하여 RC평균 1.68T이상, 원주평균 1.66T을 얻기 위해서 2.0mmt이하로 열간압연을 해야 하며, 2.0mmt 이상으로 압연했을 때에는 추후에 열연판을 예비 냉간압연하더라도 RC특성은 Goss집합조직이 향상되어 1.68T이상 도달할 수 있지만, 원주평균 특성은 목표 특성에 미치지 못하게 된다.

하지만, 1.6mmt미만으로 열간압연하는 것은 일반적인 열간압연 설비에서는 통판성이나 작업성을 고려했을 때 어려우므로, 하한의 두께가 제한된다.

열간압연된 열연판은 20~40%의 압하률로 예비 냉간압연을 한후 열연판 소둔을 거치게 된다.

열연판을 예비 냉간압연하게 되면, 특히 표층부부터 강한소성 변형이 일어나게 되어, 이후 열연판 소둔, 본 냉간압연, 최종판 소둔을 거쳤을 경우 표층부에서 발달이 잘 되는 (111) 집합조직을 억제하고 (001), (101)집합조직이 발생하게 된다. 그러한 효과는 20%이상인 경우 극대화되지만, 40%를 넘게 되면 열연판 중앙부에 있는 자성에 이로운 집합조직마저 Goss집합조직으로 바뀌게 되어 RC평균 특성은 향상되지만, 원주특성은 악화된다. 따라서, 열연판의 예비 냉간압연은 20~40% 압하율의 범위 내에서 시행하는 것이 바람직하다.

이후 열간압연 및 예비 냉간압연을 거친 판재는 850~1,150℃의 온도에서 열연판 소둔하여 자성에 유리한 결정방위를 증가시킨다. 열연판소둔 온도가 850℃ 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며, 소둔온도가 1,150℃를 초과하면 자기특성이 오히려 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있으므로, 그 온도범위는 850~1,150℃로 제한한다. 보다 바람직한 열연판의 소둔온도는 950~1,150℃이다.

이어서 열연판을 산세한 후, 70~85%의 압하율로 본 냉간압연하여 소정의 판두께로 형성하며, HEV/EV용으로 사용되는 전기강판은 고주파철손을 저감하기 위하여 두께를 0.30mm t 부터 0.15mm t 정도의 박판으로 제조한다.

본 냉간압연된 냉연판은 최종소둔을 실시한다. 최종소둔 온도가 750℃ 미만이면 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종소둔 온도가 1,050℃를 초과하게 되면 결정립경이 너무 커져 고주파 철손이 열위해 지므로 최종소둔은 결정립경이 50~150μm가 되도록 900~1,050℃온도에서 1분 이상 수행함이 바람직하다.

이하 실시 예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.

중량%로, Si 3.4%, Al 0.6%, Mn 0.4%, N 0.002%, C 0.003%, P 0.05%, S 0.002%, N 0.0015% 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 슬라브를 재가열한 다음 표 1에 나타난 열연두께로 열간압연하고, 열연판을 예비 냉간압연한 다음, 1100℃에서 열연판 소둔을 하였다.

열연 소둔판은 산세 후 0.27mm t 로 본 냉간압연을 실시 하였으며 1분 동안 수소 20%, 질소 80% 에서 950℃에서 최종 소둔을 실시한 후 자성을 분석하였다.

RC평균 자성측정은 60 X 60mm² 크기 단판 측정기를 이용하여 압연 방향과 압연 직각 방향으로 측정하여 평균 내었으며, 원주평균 자성특성은 외경이 60mm이고 내경이 50mm인 링샘플을 방전가공으로 제작하여 10개를 적층한 후 구리선을 감아 자성을 측정하였다.

집합조직의 분율은 제품판 표면으로부터 0.05mm을 갈아낸 것과 0.15mm을 갈아낸 것에 대해 각각 XRD pole figure를 찍은 다음 ODF를 계산하고 각각의 집합조직 방위에 대해 15도 offset 범위내에서 분율을 적분하여 값을 구하였다.

* 열연판 압연률 ; (초기두께- 나중두께 )/초기두께*100

시편 번호	열연 두께 (mm)	열연판예비냉연두께 (mm)	열연판 압연률* (%)	철손, W10/400 W/Kg	자속밀도 RC평균, B50 (T)	자속밀도, 원주평균, B50 (T)	(001) 파이버 비율 (%)	Goss 비율 (%)	비고
1	2.3	2.3	0	13.1	1.65	1.63	14	0.3	비교재1
2	2.3	2	13	13.1	1.652	1.632	17	0.6	비교재2
3	2.3	1.8	22	13	1.655	1.631	18	1.2	비교재3
4	2.3	1.6	30	12.9	1.662	1.637	26	1.3	비교재4
5	2.3	1.4	39	12.8	1.668	1.645	24	1.8	비교재5
6	2.3	1.2	48	12.4	1.685	1.655	20	2.8	비교재6
7	2	2	0	13	1.662	1.641	16	0.5	비교재7
8	2	1.8	10	12.8	1.671	1.649	19	0.7	비교재8
9	2	1.6	20	12.4	1.682	1.665	32	1.2	발명재1
10	2	1.4	30	12.2	1.691	1.668	34	1.3	발명재2
11	2	1.2	40	12.1	1.695	1.664	34	1.7	발명재3
12	2	1	50	12	1.701	1.656	24	2.9	비교재9
13	1.8	1.8	0	13	1.665	1.641	18	0.4	비교재10
14	1.8	1.6	11	12.9	1.672	1.65	22	0.9	비교재11
15	1.8	1.4	22	12.2	1.691	1.67	31	1.1	발명재4
16	1.8	1.2	33	12	1.698	1.672	34	1.4	발명재5
17	1.8	1	44	11.8	1.705	1.653	23	3.1	비교재12
18	1.8	0.8	56	11.6	1.712	1.651	22	4.5	비교재13
19	1.6	1.6	0	12.9	1.672	1.648	20	0.6	비교재14
20	1.6	1.4	13	12.8	1.675	1.652	22	0.8	비교재15
21	1.6	1.2	25	12.1	1.685	1.668	35	1.4	발명재6
22	1.6	1	38	11.8	1.696	1.669	36	1.7	발명재7
23	1.6	0.8	50		1.711	1.645	23	3.1	비교재16
24	1.4	열연 롤포스 문제로 열연불가							비교재17

표1의 발명재1~7은 모두 열연두께가 2.0mm t이하이고, 열연판 예비 냉간압하율이 20~40%인 경우로 철손(W10/400)이 12.5W/Kg이하이며, RC평균 자속밀도가 1.68T이상, 원주평균 자속밀도가 1.66T이상이다. 특히, 발명재들의 (001) 파이버 비율이 30%이상이고 Goss 비율이 3%이하로, RC특성과 원주평균 자속밀도가 모두 높은 특성을 나타내었다.

비교재 1~6까지는 열연판 두께가 2.3mmt로 이후 열연후 예비 냉간압연을 늘리면, 일부 특성이 향상되나, 그 향상정도가 1.68T에는 이르지 못하고 있고, 1.68T이상으로 특성을 향상시키기 위해 열연후 예비 냉간압하율을 50%가까이 증가시키게 되면 Goss분율이 증가하여 원주특성이 하락하게 되었다.

비교재7~16의 경우에 예비 냉간압하율이 20%이하인 경우 RC평균특성이 1.68T이하이며, 40%이상인 경우는 원주평균 특성이 1.66T이하로 감소하게 된다.

도 1은 1.8mmt로 열간압연한 후 예비 냉간압연률에 따른 RC평균(a)과 원주평균(b)의 변화를 뚜렷하게 보여준다. 예비 냉간압하률이 20~40%일 때 원주특성이 가장 높아 실제 모터로 적용했을 때 가장우수한 특성을 보여줄 수 있다.

비교재 17은 통상적인 열간압연 설비,제가열 온도, 폭에서 열연롤포스와 통판성 문제로 열간압연이 불가능하였다.

그외 합금원소의 함량에 의한 영향을 알아보기 위해 표 2의 성분과 같은 강괴를 제조하였다. 각 소재는 1,130℃에서 재가열 된 후, 1.8mmt로 열간압연하고 1.4mmt까지 예비 냉간압연한 후 1100℃에서 열연판 소둔을 하였다. 열연 소둔판은 산세 후 0.27mm로 본 냉간압연을 실시 하였으며 1분 동안 수소 20%, 질소 80% 에서 950℃에서 최종 소둔을 실시한 후 자성을 분석하였다. 자성측정은 앞선 방법과 동일하였다.

시편 번호	Si (wt%)	Al (wt%)	Mn (wt%)	P (wt%)	S (wt%)	N (wt%)	철손, W10/400 (W/Kg)	자속밀도, B50 (T)	비고
1	3.4	0.7	0.5	0.05	0.002	0.0015	12	1.684	발명재1
2	2.7	0.7	0.5	0.05	0.002	0.0015	12.4	1.72	발명재2
3	2.3	0.7	0.5	0.05	0.002	0.0015	13.3	1.73	비교재1
4	3.7	0.7	0.5	0.05	0.002	0.0015	작업불가		비교재2
5	3.4	0.1	0.5	0.05	0.002	0.0015	12.7	1.7	비교재3
6	3.4	0.3	0.5	0.05	0.002	0.0015	12.4	1.687	발명재3
7	3.4	2	0.5	0.05	0.002	0.0015	11.3	1.64	비교재4
8	3.4	0.7	1	0.05	0.002	0.0015	11.5	1.66	비교재5
9	3.4	0.7	0.5	0.12	0.002	0.0015	작업불가		비교재6
10	3.4	0.7	0.5	0.05	0.005	0.0015	13	1.65	비교재7
11	3.4	0.7	0.5	0.05	0.002	0.004	13.1	1.64	비교재8

본 발명의 합금원소 범위에 들어오는 발명재1~3의 경우에는 우수한 철손과 자속밀도를 동시에 달성하였다. 합금량이 지나치게 적은 비교재1, 3의 경우에는 철손이 부족하였으며, 지나치게 많은 비교재2, 4, 5, 6은 압연이 불가능하였다. 또한, 본 발명의 범위를 벗어나는 불순물을 포함하는 비교재 7,8의 경우에는 철손과 자속밀도를 모두 만족하지 못하였다.

이상에서 본 발명의 일 실시예에 대하여 설명하였으나, 본 발명의 사상은 본 명세서에 제시되는 실시 예에 제한되지 아니하며, 본 발명의 사상을 이해하는 당업자는 동일한 사상의 범위 내에서, 구성요소의 부가, 변경, 삭제, 추가 등에 의해서 다른 실시 예를 용이하게 제안할 수 있을 것이나, 이 또한 본 발명의 사상범위 내에 든다고 할 것이다.

Claims

중량 %로, Si: 2.5~3.5%, Al: 0.2~1.5%, Mn: 0.05~0.8%, P: 0.1%이하, C: 0.003%이하(단, 0%는 제외), S: 0.004%이하(단, 0%는 제외), N: 0.002%이하(단, 0%는 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 와 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되는 슬라브를 제조하는 단계;
상기 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는 단계;
상기 슬라브를 재가열후 로 열간압연하는 단계;
상기 열간압연된 열연판을 20~40% 압하율 범위 내에서 예비 냉간압연하는 단계;
상기 예비 냉간압연된 강판을 열연판 소둔하는 단계 및
상기 소둔된 강판을 본 냉간압연한 후 최종 소둔하는 단계를 포함하는, 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 1항에 있어서,
상기 열간압연한 열연판의 두께는 1.6 mmt ~2.0 mmt 인 무방향성 전기강판의 제조방법.
제 2항에 있어서,
상기 슬라브 재가열하는 단계에서 상기 슬라브는 1,100℃~1,150℃에서 재가열되는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 3항에 있어서,
상기 냉간압연된 강판은 850~1,150℃의 온도에서 열연판 소둔되는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 4항에 있어서,
상기 소둔된 열연판은 70~85%의 압하율로 본 냉간압연되는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 5항에 있어서,
상기 본 냉간압연시 0.15mmt 내지 0.30 mmt 두께가 되도록 냉간압연하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 6항에 있어서,
상기 최종소둔은 결정립경이 50~150μm가 되도록 900~1,050℃온도에서 1분 이상 수행되는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
제 1 항 내지 제 7항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 의하여 제조된 무방향성 전기 강판은, 0.27mm t 두께 기준으로 철손(W10/400)이 12.5W/Kg이하이고, 자속밀도가 1.68T이상이며, 원주방향 자속밀도가 1.66T이상이 되도록 제조하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
제 1 항 내지 제 7항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 의하여 제조된 무방향성 전기 강판은, 0.27mm t 두께 기준으로 (001)파이버의 분율이 30%이상이고, Goss의 분율이 2%이하가 되도록 제조하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
제 8 항에 있어서,
상기 무방향성 전기 강판의 제조 방법에 의하여 제조된 무방향성 전기 강판은, 0.27mm t 두께 기준으로 (001)파이버의 분율이 30%이상이고, Goss의 분율이 2%이하가 되도록 제조하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
중량 %로, Si: 2.5~3.5%, Al: 0.2~1.5%, Mn: 0.05~0.8%, P: 0.1%이하, C: 0.003%이하(단, 0%는 제외), S: 0.004%이하(단, 0%는 제외), N: 0.002%이하(단, 0%는 제외)를 포함하고, 잔부 Fe 와 기타 불가피하게 첨가되는 불순물로 구성되는 슬라브를 재가열하고, 열간압연한 다음, 20~40% 압하율로 예비 냉간압연하고, 계속하여 열연판 소둔과 본 냉간압연한 후 최종 소둔하여,
강판의 0.27mm t 두께 기준으로 철손(W10/400)이 12.5W/Kg이하이고, 자속밀도가 1.68T이상이며, 원주방향 자속밀도가 1.66T이상인 무방향성 전기 강판.
제 11항에 있어서,
상기 강판은 상기 열간압연에 의하여 그 두께가 1.6 mmt ~2.0 mmt 인 무방향성 전기강판.
제 12항에 있어서,
상기 강판은 상기 본 냉간압연에 의하여 그 두께가 0.15mmt 내지 0.30 mmt 인 무방향성 전기 강판.
제 13항에 있어서,
상기 강판은 상기 최종소둔에 의하여 결정립경이 50~150μm 인 무방향성 전기 강판.
제 11 항 내지 제 14 항 중 어느 한 항에 있어서,
상기 강판은, 0.27mm t 두께 기준으로 (001)파이버의 분율이 30%이상이고, Goss의 분율이 2%이하인 무방향성 전기강판.