KR101633633B1 - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

Abstract

무방향성 전기 강판의 제조 방법이 제공된다. 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판의 제조 방법은 중량 %로, Si: 3.5%이하(O% 제외), Al: 2.5%이하(O% 제외), Mn: 3%이하(O% 제외), P: 0.1%이하(O% 제외), C: 0.04%이하(O% 제외), S: 0.01%이하(O% 제외), N: 0.01% 및 기타 불순물이 포함된 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 가열로에 장입하여 1,050℃~1,200℃에서 재가열하는 단계; 상기 슬라브를 열간압연하는 단계; 상기 열간 압연된 강판을 열연판 소둔 혹은 소둔을 생략한 후 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 강판을 두겹으로 적층하되, 각층의 중간에 산화물 혹은 질화물이 포함된 접착제를 삽입하여 두겹으로 적층하는 단계; 상기 두겹으로 적층된 강판을 재냉간압연하는 단계 및 상기 재냉간압연된 강판을 최종 소둔하는 단계를 포함한다.

Description

무방향성 전기강판 및 그 제조방법{NON-ORIENTED ELECTRICAL STEEL STEET AND MANUFACTURING METHOD FOR THE SAME}

본 발명은 무방향성 전기 강판 및 그 제조 방법에 관한 것으로 보다 상세하게는, 회전기기의 중요 부품으로서 널리 이용되며, 고주파 철손이 낮은 최고급 무방향성 전기강판에 관한 것이다.

일반적으로 무방향성 전기강판은 회전기기에서 전기적 에너지를 기계적 에너지로 바꾸어 주는데 필요한 중요한 철심재료로 에너지 절감을 위해서는 그 자기적 특성 즉, 낮은 철손을 갖는 것이 중요하다. 여기서 철손은 에너지 변환 과정에서 열로 변하여 사라지는 에너지이므로 낮을수록 효율적이다.

최근, 화석연료 부족 및 온실가스 저감을 위한 대책으로 기존 내연기관 자동차를 HEV(하이브리드 자동차) / EV(전기자동차)로 전환하는 기술이 급격히 발전하고 있다. 이들 HEV/EV는 구동방식의 일부 혹은 전부를 전기식 모터로 바꾸어 기존 내연기관 연료인 가솔린 혹은 경유의 사용량을 줄이면서도 더 좋은 연비를 낼 수 있게 하는 자동차이다.

이러한 자동차에 사용되는 모터는 고속주행시에는 고속회전을 하게 된다. 따라서, 모터 철심재료인 무방향성 전기강판은 고속회전시에는 고주파 철손이 적어야 한다. 일반적으로 고주파 철손이라 함은 200Hz이상의 주파수에서의 철손을 의미하지만, 자동차용 무방향성 전기강판에서는 통상 W10/400의 값을 주로 사용하고 있다. 또한, 가전분야에서도 BLDC모터의 채용 등으로 점차 이와 같은 고주파 철손 영역대의 철손이 중요시 되고 있다.

고주파 철손을 향상시키기 위해서는 전기강판의 비저항 원소인 Si, Al, Mn등의 합금원소를 상향시켜야 하고, 불순물을 저감하여 자구의 이동이 용이하게 만들어 주어야 하며, 전기강판의 두께를 얇게 해야 한다.

하지만, Si, Al, Mn과 같이 비자성 합금원소가 높게 포함되었을 때에는 압연이 어려워져서 한계가 있고, 두께를 얇게 하게 되면 생산 단가와 고객사 측면의 가공 단가가 증가하는 어려움이 있다.

본 발명의 일 실시예는 내부에 절연층을 추가한 샌드위치 전기강판을 제공함으로써 고주파 철손을 개선하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법을 제공하고자 한다.

본 발명의 일 실시예는 최종 전기강판 중간에 절연층을 삽입함으로써, 박물화에 따른 생산비용의 증가를 억제하고 고객사 가공 비용을 증가시키지 않을 수 있도록 고주파 철손이 우수한 샌드위치형의 무방향성 전기강판을 제공하고자 한다.

본 발명의 일 측면에 따르면, 중량 %로, Si: 3.5%이하(O% 제외), Al: 2.5%이하(O% 제외), Mn: 3%이하(O% 제외), P: 0.1%이하(O% 제외), C: 0.04%이하(O% 제외), S: 0.01%이하(O% 제외), N: 0.01% 이하(0% 제외) 및 기타 불순물이 포함된 슬라브를 제조하는 단계; 상기 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는 단계; 상기 슬라브를 열간압연하는 단계; 상기 열간 압연된 강판을 열연판 소둔 혹은 소둔을 생략한 후 냉간압연하는 단계; 상기 냉간압연된 강판을 두겹으로 적층하되, 각층의 중간에 산화물 혹은 질화물이 포함된 접착제를 삽입하여 두겹으로 적층하는 단계; 상기 두겹으로 적층된 강판을 재냉간압연하는 단계 및 상기 재냉간압연된 강판을 최종 소둔하는 단계를 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법이 제공된다.

이 때, 상기 재가열하는 단계에서는 1,050℃~1,200℃에서 재가열할 수 있다.

이 때, 상기 슬라브를 열간 압연하는 단계에서는, 상기 슬라브를 2.5mm이하의 두께로 열간압연할 수 있다.

이 때, 상기 슬라브를 열연판 소둔시 850~1,150℃의 온도에서 열연판 소둔을 수행하는 할 수 있다.

이 때, 상기 냉간 압연 하는 단계에서는, 상기 슬라브를 1mm이하의 두께로 냉간압연할 수 있다.

이 때, 상기 냉간압연판을 두겹으로 적층하는 단계는 약압연(skin pass) 공정 및 소둔 공정을 포함할 수 있다.

이 때, 상기 재냉간압연하는 단계에서는 상기 냉간 압연판을 0.3~0.5mm이하로 재냉간압연할 수 있다.

이 때, 상기 최종 소둔하는 단계는 결정립경이 30~150μm가 되도록 850~1,050℃온도에서 수행될 수 있다.

이 때, 상기 최종 소둔하는 단계는 수소 20%와 질소 80%가 혼합된 혼합가스 분위기이며 소둔 시간은 1분 이상으로 실시할 수 있다.

이 때, 상기 접착제의 주성분은 물과 Al₂O₃, AlN, SiO₂, BN, MgO, ZrO₂ 중 하나 혹은 둘 이상을 포함할 수 있다.

본 발명의 다른 측면에 따르면, 중량 %로, Si: 3.5%이하(단, O% 제외), Al: 2.5%이하(단, O% 제외), Mn: 3%이하(단, O% 제외), P: 0.1%이하(단, O% 제외), C: 0.04%이하(단, O% 제외), S: 0.01%이하(단, O% 제외), N: 0.01%이하(단, 0% 제외) 및 잔부 Fe와 기타 불가피한 불순물을 포함하고, 두겹 또는 그 이상으로 적층된 전기강판; 및 각 전기강판의 사이에 형성되며, 산화물 또는 질화물로 이루어진 무기질 코팅층;을 포함하는 무방향성 전기강판이 제공된다.

이 때, 각 전기강판의 두께는 0.5mm 이하일 수 있다.

이 때, 상기 무기질 코팅층이 적층된 전기강판의 전체 두께는 0.3~0.5mm일 수 있다.

상기 무기질 코팅층은 Al₂O₃, AlN, SiO₂, BN, MgO, ZrO₂ 중 하나 혹은 둘 이상일 수 있다.

이 때, 상기 무기질 코팅층은 두께가 1μm이상으로 이루어질 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 따라 샌드위치 구조를 가지고 있는 무방향성 전기강판을 제조함으로써, 최종적으로 고주파 특성이 우수한 최고급 무방향성 전기강판을 제공할 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 따라 두겹이상의 구조로 0.3mm 전기강판을 만들 경우, 기존 동일 성분의 전기강판 대비 20%이상 W10/400특성이 향상될 수 있다.

본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판은 고주파에서 구동하는 BLDC모터나 자동차 구동모터의 효율향상에 기여할 수 있다.

도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판 제조시 탈지 과정을 개략적으로 도시한 도면이다.
도 2는 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판과 단일 및 3겹으로 이루어진 무방향성 전기 강판의 두께에 따른 철손의 증가를 비교한 그래프이다.
도 3에서 (a)는 일반적인 무방향성 전기 강판의 단면도이며, (b)는 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판의 단면도이다.

이하, 첨부한 도면을 참고로 하여 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는 실시예에 한정되지 않는다. 도면에서 본 발명을 명확하게 설명하기 위해서 설명과 관계없는 부분은 생략하였으며, 명세서 전체를 통하여 동일 또는 유사한 구성요소에 대해서는 동일한 참조부호를 붙였다.

본 발명의 일 실시예에 따르면, 중량 %로, Si: 3.5%이하(단, 0%는 제외), Al: 2.5%이하(단, 0%는 제외), Mn: 3%이하(단, 0%는 제외), P: 0.1%이하(단, 0%는 제외), C: 0.04%이하(단, 0%는 제외), S: 0.01%이하(단, 0%는 제외), N: 0.01% 이하(단, 0%는 제외)및 잔부 Fe와 기타 불가피한 불순물이 포함된 슬라브를 2.5mm이하의 두께로 열간압연한 후 열연판 소둔 혹은 열연판 소둔을 생략한후 1mm이하의 두께로 냉간압연하고, 냉간압연판을 두겹으로 적층하되 각층의 중간에 Al₂O₃, AlN, SiO₂, BN, MgO, ZrO₂ 중에 하나 혹은 둘 이상을 포함하는 접착제를 삽입하여 0.3~0.5mm이하로 재 냉간압연하고, 최종소둔을 함으로써, W10/400 고주파 철손이 단층 전기강판 대비 20%이상 향상된 자성이 우수한 전기강판을 제공할 수 있다.

먼저, 본 발명의 일 실시예를 구성하는 성분원소의 범위와 그 성분원소간의 첨가비율을 한정한 이유에 대하여 설명한다.

이하에서는 특별한 언급이 없는 한 함량의 단위는 중량 퍼센트(wt%)이다.

[Si: 3.5중량%이하] (O% 제외)

Si는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추어주는 역할을 하며, 3.5%를 초과하여 첨가될 경우 재료의 경도가 상승하여 생산성 및 타발성이 열위해지므로 바람직하지 않다.

[Al: 2.5중량%이하] (O% 제외)

Al은 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추며 미세한 질화물의 형성을 억제한다. 다만, 2.5%를 초과하여 첨가되면 제강, 연속주조 및 열간압연 등의 모든 공정상에 문제를 발생시켜 생산성을 크게 저하시킨다.

[Mn: 3중량%이하] (O% 제외)

Mn은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고 황화물을 형성시키는 역할을 하며, 0.05%이하로 첨가되면 MnS가 미세하게 석출되어 자성을 열화시킨다. Mn이 3%를 초과하도록 첨가되면 자속밀도가 저하되어 Mn의 첨가량은 3%이하로 제한함이 바람직하다.

[P: 0.1중량%이하] (O% 제외)

P는 대부분 강내에 고용되어 철손을 개선하는 효과를 나타내지만, 0.05%이상이 되면 결정립계에 편석되어 재료의 인성을 저하시켜 생산성 및 타발성을 열위시키므로 바람직하지 않다.

[C: 0.04중량%이하] (O% 제외)

C는 강도를 증가시키기 위해 유효한 원소이나, 0.04%이상일 경우 강도증가에 의한 효과보다 자성열위에 의한 효과가 더 크므로, 0.04%이하로 관리할 필요가 있으며, 일반적으로 철손을 중요시하는 경우에는 C가 자기시효를 일으키므로 0.004%이하, 바람직하게는 0.003%이하로 제한하는 것이 좋다.

[S: 0.01% 이하] (O% 제외)

S는 미세한 석출물인 MnS 및 CuS를 형성하여 자기특성을 악화시키기 때문에 낮게 관리하는 것이 바람직하며, 강중에 필수불가결하게 존재하는 원소로 제강에서 정련과정을 가능하면 제거하는 것이 바람직하나, 정련비용의 상승등으로 본 발명의 일 실시예에서는 S 함량을 0.01% 이하로 제한한다.

[N: 0.01% 이하] (O% 제외)

N은 모재 내부에 미세하고 긴 AlN 석출물을 형성하여 결정립 성장을 억제하여 철손을 열위시키므로 가급적 적게 함유시키는 것이 바람직하며, 본 발명의 일 실시예에서는 N 함량을 0.01% 이하로 제한한다.

[기타 불가피한 불순물 원소]

상기의 불순물 원소 외에도 Ti, Nb과 같은 불가피하게 혼입되는 불순물들이 포함될 수 있다. Ti, Nb은 무방향성 전기강판에 있어서 바람직하지 않은 결정방위인 [111]집합조직의 성장을 촉진하므로 0.004%이하(O% 제외), 보다 바람직하게는 0.002%이하(O% 제외)로 제한하는 것이 좋다.

이하에서는 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기강판의 제조방법에 대하여 설명한다.

위 성분범위내에서 제어된 용강을 먼저 연속주조 공정에서 응고시켜 슬라브를 제조한다. 슬라브를 가열로에 장입하여 1,050℃~1,200℃에서 재가열 한다.

재가열시 석출물의 재용해를 막기 위해서 가급적 낮은 온도에서 재가열하는 것이 바람직하기 때문에 1,200℃이하에서 가열할 필요가 있고, 1,050℃미만에서는 열간압연시 변형저항이 지나치게 크기 때문에 압연하기 곤란하다.

재가열후 열간압연시에는 2.5mm t이하로 한다. 이는 추후 냉간압하율이 높을 경우 불리한 (111) 재결정 집합조직을 최소화하기 위함이다.

이후 열간압연을 거친 판재는 850~1,150℃의 온도에서 열연판 소둔하여 자성에 유리한 결정방위를 증가시킨다. 열연판소둔 온도가 850℃ 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며, 소둔온도가 1,150℃를 초과하면 자기특성이 오히려 열화되고, 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있으므로, 그 온도범위는 850~1,150℃로 제한한다. 보다 바람직한 열연판의 소둔온도는 950~1,150℃이다.

이어서 열연판을 산세한 후, 1mm이하의 두께로 1차 냉간압연을 진행한다. 1mmt이하로 압연된 냉연코일은 도 1과 같이 탈지 과정을 거쳐 두겹으로 제조하기 위해 중간층에 산화물 혹은 질화물이 포함된 접착제를 삽입한 후 약압연(Skin pass) 및 소둔을 거쳐 응고시키게 된다.

냉간압연 없이 산세 이후에 바로 두겹을 접착할 수 도 있으나, 그렇게 할 경우 산세면의 조도가 높아 추후 압연시 중간접착제에 의한 절연이 파괴될 수도 있기 때문에, 이를 감안하여 1mm이하로 1차 압연하는 것이 바람직하다.

탈지이후에 1차 압연된 냉연판 사이에 삽입되는 접착제는 산화물 혹은 질화물로 만들어져야 하며, 이는 추후 1000℃에 가까운 온도로 소둔시 절연을 유지해야하기 때문인데, 이러한 무기물을 강판에 충분히 흡착시켜서 압연 및 소둔과정에서 접착상태를 유지하기 위해서는 물이나 수지와 같은 매개체의 적절한 사용이 필수적이다.

접착제를 이용하여 강판을 균일한 두께를 가지도록 두겹으로 만들기 위해서는 약압연(Skin pass)과 적절한 소둔을 거쳐야 한다. 다만, 두겹으로 만든 후 냉간압연공정에 바로 연결될 경우, 냉연시 발생한 열과 압력으로 두겹으로 만드는 것이 가능하므로, 약압연(Skin pass) 및 소둔 공정은 생략될 수 있다.

이렇게 두겹으로 만들어진 냉연판은 0.3~0.5mm의 최종두께로 냉간압연한다. 두께가 0.5mm이상인 경우에는 고주파 특성이 좋지 못하여, 두겹으로 만들었을 때의 장점이 필요하지 않고, 0.3mm이하인 경우에는 한겹으로 만들었을때와 비교했을 때 향상정도가 작다.

최종소둔시 냉간압연된 냉연판은 최종소둔을 실시한다. 최종소둔 온도가 850℃ 미만이면 재결정이 충분히 발생하지 못하고, 최종소둔 온도가 1,050℃를 초과하게 되면 결정립경이 너무 커져 고주파 철손이 열위해 지므로 최종소둔은 결정립경이 30~150μm가 되도록 850~1,050℃온도에서 수행함이 바람직하다. 이때 최종소둔의 분위기는 수소 20%와 질소 80%가 혼합된 혼합가스 분위기이며 소둔 시간은 1분 이상이 바람직하다.

이하 실시 예를 통하여 본 발명을 보다 상세히 설명한다.

중량%로, Si 3.1%, Al 0.9%, Mn 0.3%, N 0.002%, C 0.003%, P 0.01%, S 0.002%, N 0.0015% 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 슬라브를 재가열한 다음 2.0mmt로 열간압연하고, 열연판을 1100℃에서 소둔산세후 0.5mm로 냉간압연한 다음, 탈지후 다시 최종두께로 압연하거나 냉연판 두겹 혹은 세겹을 MgO와 수지와 물로 구성된 접착제를 삽입한후 접착한후 다시 0.1~0.6mm까지 냉간압연하였다.

이후, 1분 동안 수소 20%, 질소 80% 에서 950℃에서 최종 소둔을 실시한 후 고주파 철손(W10/400)을 분석하였다. RC평균 자성측정은 60 X 60mm2 크기 단판 측정기를 이용하여 압연 방향과 압연 직각 방향으로 측정하여 평균 내었으며 그 결과는 도 2와 같다.

도 2에서 보는 바와 같이 한겹으로 구성된 통상적인 전기강판(a)의 경우에는 제품두께가 증가함에 따라, 고주파 철손(W10/400)이 급격하게 증가하였다. 이에 반해 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판의 제조 방법을 이용하여 제작된 두겹의 샌드위치 형태의 무방향성 전기강판(b)의 경우 0.15mm 이상에서 통상적인 전기강판보다 우수한 철손특성을 나타내고 특히 0.3mm이상에서는 20%이상 특성이 개선되는 효과가 나타났다.

두겹으로 만들었을 때의 원가상승요인을 고려해보았을 때, 0.3mm이상의 두께를 가지고 제작하는 것이 효과적이며, 0.5mm 초과에서는 고주파용으로 적절하지 않은 특성을 보이므로 0.3~0.5mm의 범위내로 최종압연 두께를 가져가는 것이 효과적이다.

0.15mm이하로 압연하였을 때 철손이 오히려 두겹임에도 열화되는 것은 표면적 증가에 따른 철손 열위 효과가 증가하고, 자속밀도가 저감되는 것일 수 있다.

이와 비교할 때, 세 겹으로 만들어진 무방향성 전기 강판(c)은 이러한 효과가 증가하게 되어, 원가상승에도 불구하고 특성상향이 적다.

본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판의 제조 방법을 이용하여 만들어진 두 겹의 샌드위치 형태 무방향성 전기강판(10)의 측단면도는 도 3의 (b)와 같다.

도 3에서 (a)에 도시된 통상적인 한겹의 전기강판(1)의 두께(t1)가 0.15~0.5mm인 반면, (b)에 도시된 바와 같은 본 발명의 일 실시예에 따른 무방향성 전기 강판은, 샌드위치 형태로서 전기 강판(10)의 두께(t2)가 0.3~0.5mm로 제작되며, 한 쌍의 전기강판(12)의 내부의 중간층에 접착제가 응고된 무기질 코팅층(14)이 삽입되어 있고, 바깥쪽에는 일반적인 유무기 복합코팅이 도포된다. 중간의 코팅층은 고온 소둔 과정에서 무기물만 남게 되어 무기질 코팅층(14)을 형성하며 표면의 유무기 코팅층(16)보다 높은 절연을 유지하도록 두께가 1μm이상 유지될 수 있다. 이 때, 무기질 코팅층은 Al₂O₃, AlN, SiO₂, BN, MgO, ZrO₂ 중 하나 혹은 둘 이상을 포함할 수 있다.

합금원소의 영향과 중간층의 잡착 성분의 영향을 검토하기 위해, 표 1에 표시된 Si, Al, Mn 함량에 더해, N 0.002%, C 0.003%, P 0.01%, S 0.002%, N 0.0015% 및 기타 불가피한 불순물로 조성되는 슬라브를 재가열한 다음 2.0mmt로 열간압연하고, 표 1에 나온 중간압연 두께로 냉간압연하였다.

이후, 두겹으로 표 1에 나온 접착 성분으로 이루어진 접착제를 중간층에 삽입한 후 경압연을 시행하고 400도 부근에서 소둔한 후, 1분 동안 수소 20%, 질소 80% 에서 950℃에서 최종 소둔을 실시한 후 이 냉연판을 다시 0.27mm까지 압연하고 철손을 측정하였다.

시편 번호	Si 함량 (wt%)	Al 함량 (wt%)	Mn 함량 (wt%)	중간압연 (mm)	중간층 접착 성분	철손, W10/400 (W/Kg)	비고
1	3.1	0.9	0.3	일반 단층 전기강판		13.8	비교재1
2	3.1	0.9	0.3	0.5	MgO+수지+물	10.3	발명재1
3	3.1	0.9	0.3	0.5	수지+물	14.1	비교재2
4	3.1	0.9	0.3	0.5	AlN+수지+물	10.1	발명재2
5	3.1	0.9	0.3	0.5	Al2O3+수지+물	9.9	발명재3
6	3.1	0.9	0.3	0.5	SiO2+수지+물	9.8	발명재4
7	3.1	0.9	0.3	0.5	ZrO2+수지+물	9.9	발명재5
8	3.1	0.9	0.3	0.5	B4C+수지+물	12.8	비교재3
9	3.1	0.9	0.3	0.5	BN+수지+물	10.2	발명재6
10	3.1	0.9	0.3	0.5	SiC+수지+물	12.7	비교재4
11	3.1	0.9	0.3	0.5	WC+수지+물	13.9	비교재5
12	3.1	0.9	0.3	0.5	Si3N4+수지+물	10.6	발명재7
13	3.1	0.9	0.3	1.0	MgO+수지+물	12.2	비교재6
14	3.8	0.9	0.2	압연불가			비교재7
15	3.1	2.8	0.2	압연불가			비교재8
16	3.1	0.9	3.5	압연불가			비교재9

비교재 1은 중간냉연을 거치지 않은 통상적인 1겹의 전기강판이며, 발명재 1~7은 중간압연을 0.5mm까지 진행한후 중간층에 산질화물이 포함된 접착제를 삽입한 것으로 비교재 1에 비해 ~30%가량 철손개선 효과를 보이고 있다.

하지만 비교재 2와 같이 무기질이 포함되지 않거나, 비교재 3~5처럼 탄화물계 무기물이 사용된 경우 철손개선 효과가 극히 적었다. 이는 탄화물계 무기물의 비저항이 높지 않아 발생하는 현상으로 생각된다.

비교재 6과 같이 중간냉연두께를 1.5mm로 한 경우에도 철손 개선효과가 낮았으며 이는 충분한 냉연이 이루어지지 않아 표층의 조도가 높아 생긴결과로 추정된다.

비교재 7~9와 같이 Si,Al,Mn이 과량 첨가된 경우 냉간압연성이 열위하여, 냉간압연시 작업이 불가하였다.

이상에서 본 발명의 일 실시예에 대하여 설명하였으나, 본 발명의 사상은 본 명세서에 제시되는 실시 예에 제한되지 아니하며, 본 발명의 사상을 이해하는 당업자는 동일한 사상의 범위 내에서, 구성요소의 부가, 변경, 삭제, 추가 등에 의해서 다른 실시 예를 용이하게 제안할 수 있을 것이나, 이 또한 본 발명의 사상범위 내에 든다고 할 것이다.

10 무방향성 전기 강판
14 무기질 코팅층
16 유무기 코팅층

Claims (15)

1. 중량 %로, Si: 3.5%이하(단, O% 제외), Al: 2.5%이하(단, O% 제외), Mn: 3%이하(단, O% 제외), P: 0.1%이하(단, O% 제외), C: 0.04%이하(단, O% 제외), S: 0.01%이하(단, O% 제외), N: 0.01%이하(단, 0% 제외) 및 잔부 Fe와 기타 불가피한 불순물이 포함된 슬라브를 제조하는 단계;
   상기 슬라브를 가열로에 장입하여 재가열하는 단계;
   상기 슬라브를 열간압연하는 단계;
   상기 열간 압연된 강판을 열연판 소둔 혹은 소둔을 생략한 후 냉간압연하는 단계;
   상기 냉간압연된 강판을 두겹 또는 그 이상으로 적층하되, 각층의 중간에 산화물 혹은 질화물이 포함된 접착제를 삽입하여 두겹 또는 그 이상으로 적층하는 단계;
   상기 두겹 또는 그 이상으로 적층된 강판을 재냉간압연하는 단계 및
   상기 재냉간압연된 강판을 최종 소둔하는 단계를 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
2. 제 1 항에 있어서,
   상기 슬라브를 재가열하는 단계에서는 1,050℃~1,200℃에서 재가열하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
3. 제 2 항에 있어서,
   상기 슬라브를 열간 압연하는 단계에서는, 상기 슬라브를 2.5mm이하의 두께로 열간압연하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
4. 제 3 항에 있어서,
   상기 슬라브를 열연판 소둔시 850~1,150℃의 온도에서 열연판 소둔을 수행하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
5. 제 4 항에 있어서,
   상기 냉간 압연 하는 단계에서는, 상기 슬라브를 1mm이하의 두께로 냉간압연하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
6. 제 5 항에 있어서,
   상기 냉간압연판을 두겹으로 적층하는 단계는 약압연(skin pass) 공정 및 소둔 공정을 더 포함하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
7. 제 6 항에 있어서,
   상기 재냉간압연하는 단계에서는 상기 냉간 압연판을 0.3~0.5mm이하로 재냉간압연하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
8. 제 7 항에 있어서,
   상기 최종 소둔하는 단계는 결정립경이 30~150μm가 되도록 850~1,050℃온도에서 수행되는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
9. 제 8 항에 있어서,
   상기 최종 소둔하는 단계는 수소 20%와 질소 80%가 혼합된 혼합가스 분위기이며 소둔 시간은 1분 이상으로 실시하는 무방향성 전기 강판의 제조 방법.
10. 제 1 항 내지 제 9 항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 접착제의 주성분은 물과 Al₂O₃, AlN, SiO₂, BN, MgO, ZrO₂ 중 하나 혹은 둘 이상을 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
    
    
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