KR20140014246A - 고 하중에 대해 평활한 응력―변형 응답을 갖는 계류용 밧줄 구성요소 - Google Patents

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Abstract

계류용 밧줄[mooring](20) 구성요소는 다수의 변형할수있는 요소(22a-22f)들로 형성된 탄성중합체의 재료로 구성되어있다. 이 구성요소는 인장길이 L 과 최소한 L 이하의L'를 요소로 가지고 있다. 계류용 밧줄(체인) [mooring](20) 구성요소가 다수의 각각 다른 탄성중합체(22a-22f) 요소로 형성되는것 같이, 각각은 독자적인(i.e 가역적) 탄성 응력-변형 반응을 가지고 있는, 구성요소(20)의 종합적인 반응은 다수의 탄성중합체(22a-22f)의 각각의 반응의 조합으로부터 얻은 합성 탄성 반응결과이다. 계류용 밧줄(체인)[mooring](20) 부품은 파동에너지 변환장치나 조수작용의 터빈과 플랫폼, 양식장, 오일링과 연안 풍력발전소 특히 낮은 범위 또는 가변성이 많은 환경 에서의 신재생 에너지 장치를 가진 부상식 장치 와 해상기지 구조들을 위한 계류시스템의 한 부분으로 형성되어질수 있다.

Description

고 하중에 대해 평활한 응력―변형 응답을 갖는 계류용 밧줄 구성요소{A MOORING COMPONENT HAVING A SMOOTH STRESS-STRAIN RESPONSE TO HIGH LOADS}
이 발명품은 물에서 한무리가 되어 움직이는 부동식 또는 수중식 장치나 구조물같은 사슬 부품과 이 부품은 작은 공간과 낮은 범위의 작동이 요구되는곳의 계류용 밧줄[mooring] 적용을 위해 특정하게 적합하다.
전형적으로 계류용 밧줄 요소들은 보트를 매어둔다거나 부둣가 또는 잔교의 수상플랫폼에 쓰이는등 연안 사용으로 제한되어 왔다. 관례적인 계류용 밧줄(매잡이 줄)[mooring]은 보통은 폴리에스테르나 나이론 또는 Kevlar 같은 합성물질로 만들어졌다. Although또한 폴리에스테르 와 나일론 계류용 밧줄[mooring]은 상당히 탄성적이다. 하지만 이 재료들은 오직 10-25%의 적은 늘어남을 가할수 있다. 관례적인 계류용 밧줄[mooring]은 매우 강하긴하나 유지하기와 다루기가 어려운 선 필라멘트로 만들어졌을것이다. 와이어로프(강철밧줄)와 합성물질의 혼합으로 만들어진 관례적인 계류용 밧줄[mooring] 부품은 종종 강삭(배에서 사용하는 굵은 밧줄)[hawser]으로 언급되어졌다.
최근 로프와 케이블 기술분야의 발전은 고분자재료의 사용과 오일과 가스 분야에서 피로로 부터 로프를 보호하는 강철스탠드사이에서 역시 볼수있다. Bridon's Dyform ropes와 같은 고분자재료의 보호용 싸개(피복)는 강철 스탠드에 의해 제한된 케이블에 사용된 늘어남을 가진 고분자신장도로는 만들수 없다.
US4534262 and US4597351은 보호용 싸개(피복)의 예를 포함하고 있다.강한 피복(싸개)재료는 비슷한 최대치 연장력을 가진 로프와 꼬아질수 있다. 최대연장력은 꼬임 디자인에 의존한다. 그러나 꼬임 디자인은 매우 제한적이며, 탄성 재료와 함께 100% 연장력을 위해 활용할수없다. 현존하는 꼰 나일론과 폴리 에스테르 로프를 사용하면 동일한 연신율에 대한 높은 부하 용량을 제공하는 더 많은 혜택을 가져올 것입니다. 게다가 끈 자체가 합성 로프의 주기적인 부하 환경에서 가지고있는 동일한웨어 문제로부터 디자인의이 유형이 마모 문제가된다.
FR2501739의 핵심 고무 부분보다 긴 길이의 비 탄성 우회 케이블은 높은 하중으로부터 보호하기 위해 사용되는 예인줄 에 대한 대체 방법이 포함되어 있습니다.이시나리오는 고무코어는 이제 강철 우회 케이블이 부하에 걸리기전에 조금더 긴길이로 늘일수 있다.그러나 강철 케이블 자체는 탄성 코어에 비교하여 거의 무한 기울기 (응력 / 변형)가 있습니다. 이 충격 부하에 상당한 문제가 야기합니다.고무 코어가 한계까지 늘어나게되면 강철 케이블의 보호를하지만, 높은 충격 부하가 높은 절정 부하를 유발하게되고 원했던것보다 되어지는것보다 두꺼운 강철 케이블을 필요로 하게된다.이러한 높은 충격 하중은 앵커 하중 과 피로 손상과 비용을 증가시키는 장치자체의 하중을 증가시킨다.
Seaflex은 수상폴랫폼 보호를 위한 탄성 계류용 밧줄[mooring] 시스템이다. 계류용 밧줄[mooring]의 요소는 하나이상의 고무스탠드와 소위 오버연장으로부터 고무스탠드를 보호하기위한 뻣뻣한 합성섬유 또는 와이어 형태의 소위 우회 케이블과 한가지 또는 다수 고무들로 만들어진 강삭(굵은 밧줄) [hawser]이다.Seaflex 고무 강삭(굵은 밧줄) [hawser]은10 KN이상의 힘을 견디며 계류 수위 변동의 정도를 돌봐 수 있도록 100 % 이상 신장보다 큰 힘을 견딜 수 있습니다.
US2005/103251와 US2009/202306는 Seaflex 방식과 유사하며 철강 우회케이블 ( "안전 잠금 루프")을 사용하는 탄성 계류 솔루션을 설명합니다. 탄성 로프가 완전히 늘어났을경우와 철강 케이블이 맞물리는 이러한 경우에는 문제가 다시 발생합니다.철강 케이블의 대부분 무한 경사가 탄성중합체 로프와 비교한다 기인하였을때, 높은 충격하중은 피로와 손상 및 높은 앵커비용으로 이어짐이 생성되어진다. 일반적으로 이러한 기존의 철강우회 계류용 밧줄[mooring] 해법으로는 보통 부하를 공유하는 여러 강석(굵은 밧줄)으로 저부하, 근해 또는 비바람 치지않는 분야 가까이에적합합니다.
그러나, 강석(굵은 밧줄)같은 기존의 계류 솔루션은 깊은 물의 해저에사슬장치 또는 부동 장치가 큰 조류 및 / 또는 파동이 적용되는환경에서 계류용밧줄[mooring]은 적합하지 않습니다.
예를들어, 스코틀랜드의 북쪽 해, 40m의 수심의 파도가 평균2m높이보단 낮아야하며, 연례 폭풍에서 평균 4m 증가하며, 평균 5m 이상의 파도를 매 100년에 보여져야한다. 각각의 파도는 파도깊이의 상당한 부분의(낮은범위 시나리오) 파도높이의 변화에 따라평균보다 몇배이상이 될수있다.기존 케이블과 강삭(굵은 밧줄) [hawser]은조석운동과 예견되지않은 태풍의 파도 또는처리 할 수있는 시스템을 설치할 수있을 너무 많은 비용의 부동장치에 과된 힘을 견대낼 내구력을 가지고 있지않다.
따라서 계류용 밧줄 구성요소의 또다른 클래스는 파동 에너지 변환 장치, 조력 터빈과 갯벌 ,플랫폼 물고기 농장, 석유 굴착 및 근해 풍력 등 신 재생 에너지 장치와 같은 특히 낮은 범위 또는 높은 변동성을 가진 환경에 부동식 사슬 장치 및 바다 기반 구조를 사용할 수 있습니다.
이와같은환경에서는 좀더 극한환경에서자연스럽게 형성된 높은 범위의 보호 탄성반응과 함께 일상적인 파도 또는 조수 반응 좁은범위 하중반응 가져올수있는 계류용밧줄(체인) [mooring]이 바람직하다. 이상적으로 좀더 높게 형성된 경사반응은 확장(연장)된 경사에서 지속적인 증가와 함께 비선형을 이루게 됩니다.
계류용밧줄(체인) 요소[mooring component]t의 주요 목적은 계류중인 장이와 매여지는 곳사이에서 상대적인 운동을 제어하는 것입니다. 이러한 운동은 파동 및 / 또는 조수의 움직임으로 인해 발생할 수 있습니다. 계류용 밧줄(체인)[mooring component] 장치의 움직임에 대한 복원력을 반드시 적용해야합니다. 정박 할 장치가 수심에 비해 상대적으로 큰 변위가 발생 계류 구성 요소에 대한 요구 사항을 충족하기 어려울 수 있습니다. 이러한 환경에서 "범위[scope]"는 수심의 단위 당 계류용밧줄(체인)[mooring]의 길이로 정의되는 계류의 범위가 너무 크지 않은 것이 바람직하다. 또한 "장치를 설치하는데 필요한 면적[footprint]"계류 구성 요소에 의해 차지하는 해저 지역에서 계류 시스템의 차지하게되는 면적을 최소화하는 것이 바람직하다.
그림 1은조수 플랫폼과 같이 떠있는 <구조물 3> 에사용되는 전형적인 기본 단일 지점 쇠사슬형식 계류용밧줄[mooring]의 개략도이다. 쇠사슬형식 계류용 밧줄(체인) [mooring]은 자유롭게 매달려 선이나 케이블 5 ( 전형적인 강철 체인)이 해저에 수평하게 있는 것을 포함한다 .
계류 라인 5 의 복원력 은 주로 달려있는 무게와 라인의 예비 장력(tension)단계에 의해 생성됩니다. 그림 1 에서 보이는바와 같이, 큰 파도에 의해 물의 깊이가 증가함에 따라, 쇠사슬형식의 체인 5 가 아래쪽과 오른쪽으로 플랫폼 3 이동과 같이 해저 4지점에서 솟아오르게 되어진다. 물 깊이 가 감소함에 따라, 체인 5는해저면 4와 아래와 오른쪽으로 이동하는 플래폼 3을 따라 놓여지게 된다. 따라서 체인의 매우 큰 총계와 큰 공간 포락은 수심의 상승및 하강과 같은 플랫폼의 수평운동을 허용할수 있도록 되어져야한다. 밧줄 시스템의 매우 높은 재료 비용계류용이라는 결과가 배열되는 플랫폼의 위치를 제한합니다. 쇠사슬형식의 계류용 밧줄(체인) [mooring] 시스템은 심해 응용 프로그램 에서도 사용할 수 있지만 앵커포인트에서 어떠한 수직하중이 가해지지않는 반드시 긴 체인이어야한다.
쇠사슬 시스템과 함께 사용되는 기존의 끌림 매입용 앵커를 포함한 수평 하중 반응 특성으로 인해, 케이블의 범위는 케이블이 완전히 주어진 환경 조건을 위해 해저면으로 부터 떠오르지 않도록 선택되야만한다. 큰파도는 20m 높이일수도 있다 (i.e수심과 같은 규모와 같은 순서 즉 체인의 길이가 매우 크게 되는것을 바꾸기위함이 요구된다)
보통은 세 가지충족의 일반적 범위에 있지만, 자주 5개 이상의 얕은물의 범위가 요구되어진다. 이러한 계류 시스템은 비효율적이며 높은 비용과 넓은 공간의 결과로, 장치의 주위에 해저 공간을 많이 차지합니다. 가장 극단적 인 조건에서 강철 쇠사슬 시스템의 수평 계류 력 5000 KN보다 클 수 있습니다.계류 라인 아래 지점 해저 터치에 착용하는 경향이 쇠사슬 시스템의 또 다른 단점은 피로[fatigue]이다.
따라서 조수 플랫폼과 같은것들과 함께 쇠사슬형식 계류용밧줄(체인)[mooring] 시스템을 구현에 할때 몇가지의 문제가 있다. 특히, 매우 큰 범위와 해저 장치설치면적과 수평 운동 덮개는 플랫폼이 파도를 타도록 되어져야 합니다.
대체 계류용 밧줄[mooring] 시스템은 표면의 수레, 또는 가중치를 사용하는 등 특정 환경에 더 적합 할 수있는 존재한다. 그러나 이러한 시스템은 그러나 또한 상당한 추가 비용이 발생뿐아니라 종종 큰 장치 설치면적과 높은 힘의 유사한 문제를 겪는다. 대안적 접근의 많은부분은 도전을 뛰어넘기위해서 철강 케이블과 폴리에스터 로프를 이용할것이나 그들은 높은 다양한 해양 환경에서 본체의 움직임에 적절한 반응을 제공 할 수 없다. 그것들은 특정 어려움은 어디 높은 피로의 결과, 높은 피크의 힘이나 시간이 지남에 힘의 큰 변화에 있습니다.
쇠사슬 형식 계류용 밧줄(체인)[mooring] 시스템에 대한 대안으로, 탄성 계류 구성 요소의 제한된 수는 쇠사슬형식 시스템에 비해 팽팽하게함이 가능하게했다. 위에서 언급 한 바와 같이,이 케이블은 일반적으로 탄성중합체를 포함하고 있다 (e.g 한예로 조류와같이 장치의 순응운동에 늘어나는 계류용 밧줄[mooring] 허용되는 고무재료). 이러한 계류용밧줄(체인)[mooring] 구성 요소에 하나 이상의 고무 스탠드는 과한 연장으로부터 고무스탠드를 방지하는 뻣뻣한 합성 섬유 또는 와이어로 형성된 소위 우회케이블과 함께 평행(병렬)에서 결합되어질수 있다.
그러나 이러한 우회 케이블은피로와 손상을 초래하여 연장(늘어짐)반응에서 매우 높은 흡입력을 감수해야하는 전형적인 부드럽지 않은 응력 - 변형 반응에서 심각한 문제를 가지고 있다.
탄성 물질을 포함 계류용 밧줄(체인)[mooring] 구성 요소는 근처 해안 및 부둣가 계류 응용 프로그램에서 인기를 끌고있다. 그들은 선박또는 장치의 들어올림과 감는 것과 함게 늘어나는 계류시스템에서 유연한 구성요소들을 통하여 전통적인 계류 솔루션을 뛰어넘는 많은 장점을 제공한다. 추가 이완이과 같이 계류 시스템에 내장 될 수있음 또한 해저 손상을 줄일수 있도록 한다. 그러나 이러한 계류 시스템은 주로 선박의 표류를 방지하도록 설계되어 낮은 범위, 깊은 바다의 작은 장치 설치범위의 효율을 제공하도록 설계되지 않았습니다. 현재의 탄성 솔루션은 파도 높이 변경 등의 - 항구 폰툰로 계류가 사용되는 물 깊이에 대하여 작은, 또는 물 높이 조수의 변화가 낮은 하구에서 성공적으로 운영됩니다.
과한 연장(늘어짐)을 보호한 고무 부품과 뻣뻣한 우회 케이블을 합성한 탄성 계류용 밧줄(체인)[mooring] 라인은 구성요소의 무게에 불균형적으로 덧붙여진 합성섬유 또는 강철 우회 케이블과 같이 만들어 진것은 길이에 제한을 두게 되어진다. 실제로 이러한 라인은 약 10 m 길이보다 더 길수 없음에 따라 선착장에 계류용 수상플랫폼과 보트에 대부분 사용됨을 볼 수있습니다. 이 계류용밧줄(체인)[mooring] 중 일부 꼰 합성 로프는 마모 문제를 겪을 수 있습니다.
더욱이같이 겪는 탄성중합체의 해결방법 근본적으로 문제점은, 다시말해 낮은 파도 시나리오에서 복원력을 요구하는 탄성중합체 재료의 직경에 비해 높은 힘을 견딜수 있는 직경보다 훨씬 작다.
일반 고무 소재의 경우, 높은 바다 상태에 필요한 ~ MN의 저항력은 재료의 직경이 1m이상을 필요로 합니다. 이 직경은 불가능한 또는 비 경제적 요소의 결과로, 고무 성분의 전체 길이를 따라 존재한다. 따라서 이 직경은 다루기 어렵거나 비경제적인 요소에 결과의 탄성체의 구성요소의 총길이에 따라 존재한다. 그러므로 이 방법은 높은 파도의 환경과 같은 피할곳 없는 곳에서 개류필요성을 고심할수 없는 아주 작은 구역의 관례적인 탄성중합체의 구성요소로부터 올수있는 비선형의 힘 반응의 범위는 제한한다. 강철 우회 케이블은 물론 더 작은 직경과 같은 힘을 제공 할 수 있지만, 이러한 케이블이 포함되어있는 경우에는 원활하지 않을수 있다.
신청서제시의 우선 순위 날짜 이후에 게시 된 WO 2011 / 033114은 이 문제에 대한 해결책을 제시한다. 그것은 길고 긴 확장과 더욱 두꺼운 탄성체에 여러 다른 탄성중합체의 길이를 사용하여 더 높은 부하 보호 기능을 제공하는것을 제안한다. 이 솔루션은 실제로 작동합니까 싶지만, 그것은 높은 하중을 견딜 수 있도록 필요한 탄성중합체의 두께가 매우 큰도움이 됩니다. 즉 위에 강조된 문제를 겪게된다. 또한, 두꺼운 탄성체는 또한 구성 부품의 가장긴 긴 요소이며, 따라서 전체 장치들은 더 큰 크기에서 관리하기 어렵게 됩니다..
또한Supflex 과같은 현재 가능한 탄성 라인은 고장없이 보호 된 환경에서 악천후를 견딜 수있을 수 있지만, 그들은 비교적 높은 힘이 계류시스템에서 적용 되어질수 있으며 신장(伸張)에 따라 급속히 증가하는 응력-변형 반응을 제공한다.
그들이 비선형 응력-변형 반응이 응용된 파력에서 제공되어지는 동안에, 그들은 조금더 도전적인 계류환경을 위하여 요구되어지는 부드러운 수행 과 반응 곡선이 실행 되어지지 않는다. 많은 해양 응용 프로그램에 필요한 수준의 성능, 비교적 큰 범위, 즉, 깊이의 단위당 길이와 큰 해저 설치면적 달성하기 위해 이러한 계류와 함께 요구 되어질 것입니다. 이것은 더 많은 물질, 또는 고급 물자는 사용되어지고 감당할수도 없는 가격비용이 됨을 의미한다.
이상적으로, 깊은 바다 계류시스템은 매우 짧은 시간간격동안 파도에서 적용되는 힘에 반응할수 있어야만 하고 그 위치에서 해양상태를 적응할수 있음을 필요로한다. 이상적으로, 이러한 계류 시스템은 열악한 환경에서 실패의 위험이 감소되도록 자동 조정됩니다. 이상적으로, 계류 시스템은 낮은 파단 한계에서 하중의 힘을 흡수해야한다. 또한 비용 효과적이어야한다.
본 발명은 낮은 범위와 작은 장치 설치면적을 가지면서 파도의 높이와 조수의 움직임에 상대적으로 큰 변화를 견딜 수있는 개선 계류 구성 요소와 시스템을 제공하고자한다.
본 발명의 첫번째 측면에 따르면, 부품은 인장길이 L을 포함하고 최소 하나의 요소는L' < L 임을 특징으로 하며, 탄성중합체 재료과 형성된 다른 변형할수있는 성분의 많은 수와 합성된 계류 [mooring] 구성요소을 제공한다.
이 같은 이유로 부드러운 합성 응력-변형 반응 부분과 같은 높은하중으로 부터 보호를 제공받은 탄성중합체 요소, 즉,전형적인 견고한 우회 고리의 급격한 충격력 없는 조금 더 길고 조금더 견고하게 만들어지도록 선택한 더 짧은 탄성중합체 요소가 인정하여진다. 이것은 요소의 인장 길이에 비해 긴 우회라인이나 추가적인 안전 밧줄[tether] 된 선행기술로부터 직접적이며 급진적인 변화이다.
구성 요소가 갯벌 전류 및 / 바디 주제에 연결되어 있기 때문에 따라서, 본 발명에 따라 요소가 힘이 예를 들어, 계류[mooring] 구성 요소의 인장 길이를 확장 적용 할 때 변형 할 수 배열되어있어서 인장 계류 구성 요소를 제공한다 또는
본 발명에 따라, 요소는 계류구성요소의 인장길이 연장이 힘에 적용되어질때, 예를 들면 구성부품은 주 본체에 조류파동이 연결되어짐과 같이 변형이 마련되어짐을 특징으로 하는 방법으로 팽팽한 계류 구성요소가 제공되어진다. 계류 구성요소는 다수의 다른 탄성중합체 합성된것같이, 각각이 가지고있는 그들만의 고유한 탄성(가역) 응력-변형 반응, 다시말해 그 요소의 종합적인 반응은 탄성중합체 요소의 다수의 각각 반응의 조화로부터 합성된 탄성 반응 결과이다.
더욱이, 요소 사이의 길이의 차이, 그리고 탄성 요소 사이에 다른 차이로 인해 적어도 전체 응력 - 변형 반응은 선형이 아니다. 이 비선형 반응의 결과로 계류 구성 요소는 원활하고 부드러운 늘어남을 실행 할 수 있습니다.
특히, 극한의 환경안에서 부드러운 연결되는 높은 경사 보호 반응과 함께 조수반응 또는 평범한 파도하에 낮은 경사 하중반응을 발생하게되는 탄성중합체 계류 구성요소를 가짐이 낮은 범위 또는 높은 변동성 환경에 적합하다. 이상적으로 매력적인 높은 경사 반응은 연장(확대)를 가진 기울기 계속적인 증가와 함께 비선형이 될 것입니다. 본 발명은 복잡한 비선형 응력 - 변형 프로파일이 하나의 변형 요소 또는 구성과 구성의 측면에서 동일한 여러 요소에 의해 제공 됨을 달성 할 수 있습니다. 유리하게는, 서로 다른 탄성 요소는 재단사와 같이 계류 시스템이 사용되는되는 위치의 예상 환경 하중 구성 요소의 전반적인 복합 비선형 반응만큼 선택할 수 있습니다.
구성 요소의 인장 길이 L은 가해진 힘이 적용된 반응에서 늘리는 것을 초기 길이라고 정의됩니다. 길이 L은 늘리지 않은 상태로 구성 요소의 응력 - 변형률 응답 곡선의 0의 변형 포인트에서 측정되어집니다.물론 이 구성요소가 길이 L보다 더 나은 물리적인 길이를 가질수도 있다. 예를 들면 탄성중합체 요소은 금속성 또는 견고한 합성 케이블과 같은 비변형요소에 의해 연결장치의 끝에 붙여 질수 있다. 부착점은 인장 길이 L을 측정 할 때 같은 구성 요소의 비 선형 탄성 반응에 기여하지 않고 고려되지 않음 의미한다.
가급적이면 다수의 다른 변형 요소 또는 최소한 길이 L'의 탄성중합체 요소와 최소 하나이상의 길이 L의탄성중합체의 요소가 계류 구성요소에평행(병렬)으로 연결되어진다. 이 말은 요소의 탄성 상수가 아니라 단순히 탄성 요소가 연속적으로 연결되어있는 경우와 같이 총합보다 반비례 관계에 따라 결합 할 수 있도록 평행(병렬)으로 적용되는 인장 응력에 대응하는 배열을 의미합니다. 따라서 그 결과 복합 응력 변형반응은 다른 요소로부터 가중치 기여를 함유하고 있다. 평행(병렬) 배열은 전체 비 선형 탄성 반응에 기여하기 위해 서로 다른 탄성 요소의 수를 제공하면서 구성 요소의 길이를 최소화 할 수 있습니다. 한세트의 전형에 따라봐도 평행(병렬) 배열은 아마도 바람직 실질적으로 비 접촉 배열에서 서로를 마주하며 나란히 연장 탄성 요소의 다수를 포함 할 수있다. 이러한 조치는 구성 요소의 설계와 조립를 간소화 할 수 있습니다. 이러한 조치는 얽힘의 관해 낮은 리스크를 을 가질지 모르지만, 더 복잡한 조립과 디자인을 가지고 있습니다. 물론, 결합 배열은 비접촉식 배열에 다른것들과 상처 요소와 함께 다른 사람과 같은 구성 요소도 사용할 수 있습니다.
본 발명에서응력 - 변형 반응이 이문서에서 사용된 "복합"용어는 결합 또는 누적 또는 혼합물 뒤집을 수있는 비선형 응력 - 변형 반응을 나타냅니다.
계류[mooring] 구성 요소는 서로 다른 변형 요소를 다수 포함하고 그 결과 비선형 반응은 다른 요소 다수의 각각의 반응의 조합입니다. 더 좋게는, 구성 요소는 정상 작동 범위 내에서 복잡한 비선형 응력 - 변형률 반응을 가지고 있습니다. 바람직하게는, 구성 요소의 작동 범위 내에서 비선형 응력 - 변형률 반응의 다수를 보이고 있습니다.
실질적으로 선형 탄성 반응을 제공하는 몇 가지 탄성 재료 및 / 또는 요소 구성을 사용할 수 있지만, 각각의 탄성 요소가 아닌 선형 탄성 반응을 갖는다 것이 더욱 바람직하다. 비선형 요소와 세련된 방식으로 된 다양한 구성 요소의 전체적인 합성 탄성 반응이 재단(맞춤)하는것이 쉽게 만들 수 있습니다. 이것은 요소의 결합 즉, 복합 반응이 계류시스템에서 높은 충격부하를 야기할수있는 날카로운 변화 또는 급작스러운 단계를 포함하지않은 부드러운 요소의 합성반응의 조화는 더욱 바람직하다.
또한 탄성 요소가 선형 또는 비선형 여부와 수동 탄성 반응을 제공하는 것이 선호되어진다. 본 발명에서 사용 된 "수동"용어는 인장 요소의 응력 - 변형률 반응과 내부 및 / 구성 재료 또는 재료의 함수 고유의 속성을 나타내어지는 요소의 디자인, 모양 및 / 또는 구성을 의미한다. 따라서 그것은 수동적 반응은 예를들면 공기, 유압 또는 적용 전하 또는 전압등과 같은 어떠한 추가 입력[input] 필요로하지 않는다는 것을 이해할 수 있다.
복합 비선형 반응이 제공되어지기 때문에 하나의 계류[mooring] 구성 요소가 효과적으로 바다(해양) 상태나 환경 조건에 대처하기 위해 맞춤화 할 수 있습니다. 더 복잡한 응력 - 변형 프로파일은 기존 구성 요소를 가능한 것보다 더 달성할수 있습니다. 예를 들어, 복합 응력 - 변형 프로파일은 구성 요소가 여러 임계 값 또는 적용되는 힘의 수준에서 저항력의 급격한 증가를 제공하는 등의 많은 수의 비선형 포인트의 가지고 있습니다. 복합 응력 - 변형 프로파일의 적어도 일부에 실질적으로 선형 반응 예를들면 임계점 포인트 사이 제공 될 수 있습니다. 맞춤형 비선형 복합 응력 - 변형률 반응은 구성 요소의 특정 연장에 전달 원하는 반응 세력, 계류 시스템 설계 될 가능성이 반응 곡선의 광범위한 허용 할 수 있습니다. 맞춤화 된 비선형 합성 응력-변형 반응은 요소의 특성화된 연장에서 가져온 반작용과 함께 계류시스템을 위한 디자인이되는 잠재적 반응곡선의 넓은 범위를 수용할수 있어야 한다. 따라서 계류 시스템에 가해지는 하중의 힘을 줄일 수 있습니다.
다른 탄성 요소의 조합의 결과로, 계류[mooring] 구성 요소는 작동 조건의 넓은 범위에 걸쳐 힘을 흡수하는 능력이 향상되어 왔습니다. 최소 탄성 요소 중 일부는 계류 시스템에있는 장치의 움직임을 수용하기 위하여 늘어날 때 예를들면 최대 300 %까지 많은 확장 기능을 제공 할 수 있습니다.엄격한 구성과 요소의 변형성이 크게 계류 구성 요소와 그 크기에 필요한 재료의 양을 줄일 수 있습니다. 이 환경 부하의 다양한 향상된 반응을 제공하면서 계류 시스템의 범위, 수평 공간 포락 및 해저 공간이 감소 될 수 있다는 것을 의미합니다.계류 따라서 시스템은 비용 절감 및 부동 장치를 위한 큰 포장 조밀함등의 장점을 제공 할 수 있습니다.
특허출원 신청자는 비용을 절감 할뿐만 아니라 계류 구성 요소의 크기 및 / 또는 무게을 줄이기 위해 계류 구성 요소에서 탄성 물질의 양을 최소화하는 이로움으로 인식해왔습니다. 계류 구성 요소의 크기와 무게는 운송 및 설치를위한 중요한 요소가 될 수 있습니다. 재료의 높은 인장강도 보다 작은 직경(지름)이 적합한 힘을 전달하는게 요구되어 집니다. 탄성중합체의 요소중 적어도 하나는 제공됨에 의해 더 적은 탄성 소재의 이용과 구성요소의 인장길이 L 보다 작은 길이 L'를 가진다. 구성 요소의 합성 반응은 예를들면 더큰 확장 오직 저항력을 제공하는 요소가 될 수있는 길이 L '을 가진 짧은 요소(들)을 설계하여 손상되지 않을 수 있습니다. 예를 들어 길이 계류 구성 요소의 인장 길이와 같은 길이 L를 가진 최소한 하나의 요소는 예정된 일정 변형에 도달할때까지 반응하지 않고 길이 L '<의 L를 갖는 다른 요소가 되는 동안 초기반응과 장력아래서 요소가 가능한 가장 빨리 늘어날수있다. 이러한 요소는 개별적으로 이상 L보다 길이가더 길 수 있는 강철 케이블과 같은 비 탄성 요소와 결합 될 수있다.
다른 변형의 각 요소는 적용 변형 에 반응에서 또다 인장 또는 압축이 될 수 있습니다. 물론, 계류 구성 요소에 대한 스트레칭과 허용 특정 운 범위 내에서 이동하는 장치를 그것의 전체 반응에 인장값이 되야한다. 바람직하게 길이 L을 갖는 것이 적어도 하나의 요소는 인장 요소입니다. 그러나 그것은 복합 비선형 탄성 응답 인장 및 / 또는 압축 기여를 모두 포함 할 수있는 평가가 될 것이다.
바람직하게는 구성 요소 적용되는 인장 응력을 인장 반응을 제공 할 준비 되어 적어도 하나, 둘, 셋, 넷, 다섯, 여섯 개 또는 이상의 탄성 요소로 구성됩니다.
대안적으로 또는 그대신에, 구성요소는 적용되는 인장응력에 압축반응을 제공할 준비가 된 탄성중합체 요소는 적어도 하나, 둘, 셋,또는 그이상으로 구성되어진다.
전형적인 계류 구성요소의 한 기본설정은 길이 L '<L조건을 가진 적어도 한개의 변형 탄성중합체 요소와 요소의 인장 길이를 길이 L과 같게 가진 최소한 한 인장 탄성중합체 요소에 조합이다.
길이 L '의 변형 요소는 인장 요소 또는 탄성 물질로 형성 압축 요소가 될 수 있습니다.구성 요소가 늘어나지 않는 길이 L에있을 때 바람직 요소 중 어느 것도 초기변형되지 않습니다.
길이 L '의 탄성 요소는 인장 반응을 제공하는 전형에서 요소는 단순히 계류 구성 요소가의 특정 임계 값 이상으로 확장을 겪어 늘어나도록 계류 구성 요소에 연결할 수 있습니다. 이것은 또하나의 계류 구성요소의 한끝과 같은 가능성은 다른 끝부분이 가까운 표면 또는 움직이는 장치에 연결(직접 또는 간접적으로)되는 동안에 , 해면과 고정된는것이 전형적인 연결 (직접 또는 간접적으로)방법이다. 계류 구성 요소가 계류 시스템에 연결할 수있는 방법에 대한 자세한 내용은 아래에 설명되어 있습니다.
길이 L'을 가진 탄성중합체요소와 길이를 가지고 있으며 초기 장력 길이 L 를 포함하고 길이의 합을 가진 선택적으로 다른 요소는 운영 체제는 임의의 적절한 방법으로 구성 요소의 비 선형 탄성 반에 기여하여 기능적으로 연결할 수 있습니다. 바람직하게는 각각의 탄성 요소는 구성 요소가 초기 장력 길이에서 특정 확장[extention]를 도달 할 때 탄성 반 응을 (인장 또는 압축) 기여하여 계류 구성 요소에 연결됩니다.구성 요소의 초기 길이 L에서 확장으로 즉시 인장 응답을 제공하여 적어도 하나의 요소를 적절하게 제공한다. 다른 인장 요소는 구성 요소가 확장되는 합성 반응에 기여하도록 배열 될 수있다.
뿐만 아니라 구성요소의 전체적인 길이, 가급적 초기 장력 길이 L (예 : 모든 최종 커넥터에 대한 회계 후)과 상당히 같은 구성요소, 계류 구성 요소에서 탄성 중합체 요소의 선택적으로 서로다른 길이는 실질적으로 동일함에 따라 선택할 수 있으며 수심, 계류 시스템 통합, 구성 요소 운송 및 설치, 및 / 또는 비용을 포함하여 선택 되어질수 있다. 원하는 구성요소 길이는 구성요소가 사용되어지는 위치에서 파도높이의 변화를 예상하 고 평균 파도 높이에 비교되어 선택되어져 왔다. 필요한 신장 범위와 같은 해양 환경에 의해 결정되는 구성 요소의 응력 변형은 탄성 요소의 선택사항을 설계하는 데 사용되어진다.
경험적 파도상태에 따라 달라질수있는 계류할수있는 바디의 구성요소 궤도 운동의 신장 범위를 결정되는것은 구성요소의 길이를 비교할수있다. 구성 요소는 그것의 탄성 반응으로 안전 계수를 유지하면서 움직임의 예상 변화를 수용하기 위하여 늘어날 수 있도록 적절하게 설계되어 있습니다. 안전 계수는 요소의 탄성 재료에 따라, 한 예로 하나의 구성 요소마다 다를 수 있지만 구성 요소가 의도 한 기간에 동안에 피로를 수용 할 수없는 수준으로 격게 될 것으로 예상되어 지는 최대 신장 관련이있을 수 있습니다.
일부 전형 합성 되돌릴수있는 비선형 응축-변형 반응은 구성요소의 초기 길이의 10 ~ 20 %의 신장에 힘을 복원하는 초기 증가 를 구성할수있다. 양자 택일로, 반응은 20% 에서 200% 또는 특정상황로부터 신장에 전형적으로 부합할수 는 구성요소의 정상 작동 범위의 적어도 한부분에는 일반적인 일정한 복원력을 제공합니다.
이 정상 작동 범위는 한 예로 일반적인 파도의 높이 및/또는 조수의 흐름의 기술을 가지는 해당위치에서 전형적인 조건하에 닿을수 있는[tether]의 예상되는 수평 운동범위에 해당되어질수있다.
적어도 일부 실시에서 요소(들)의 하나 이상의 범위에서 연신율 일반적으로 일정한 복원력을 포함하는 반응을 제공하기 위해 배치됩니다, (I) 30~40% (Ⅱ) 20 ~ 30 %를; (Ⅲ) 40-50%, (IV) 50 ~ 60 %, (V) 60 % ~ 70 %, (VI) 70-80%, (VII) 80 % ~ 90 %, (VIII) 90-100%; (IX ) 100-110%, (X) 110~120%, (사이) 120-130%, (XII) 130-140%, (XIII) 140-150%; (14 세) 150~160%, (XV) 160 -170 % (XVI) 170~180%, (XVII) 180~190% 및 (XVIII) 190-200%. 바람직하게는, 구성 요소 따라서 정상적인 조건하에서 장치를 억제한 가까운 정수 계류 힘을 제공하는 맞춤화 할 수 있습니다.
위에서 설명한대로, 주어진 길이의 계류 구성 요소가 계류 위치에 따라 필요한 신장 범위를 제공하는 다양한 탄성 요소의 적절한 선택을 통해 설계 할 수 있습니다.신장 범위는 예상 평균 파도 높이의 비율에 따라서 구성 요소의 길이를 결정할 수있다. 범위는 일반적으로 구성 요소의 탄성 재료가 여유있도록 작은 수없는 선택하는 동안에, 시간이 지남에 피로[疲勞]를 방지하고 특정 안전 계수를 포함하는 등 그 범위가 매우 제한 될 수 있습니다. 일부 체현[體現]에서 구성 요소는 구성 요소의 디자인과 순수 예에 따라 방법으로 제공되지만 적어도 주변 50 % -100 % 정도 신장의 정상 작동 범위에 걸쳐 일반적으로 일정한 복원력을 제공 할 수 있습니다.
이상적 구성 요소의 인장 탄성 반응은 주어진 계류 시스템의 정상 작동 범위에 걸쳐 일반적으로 일정한 복원력을 제공하기 위해 선택됩니다. 구성 요소의 길이 L은 피로[疲勞]를 최소화하여 (가령컨데 고무를 위한 L의100-150%) 여기서 원하는 최대 신장은 탄성중합체(들)의 정상 작동 신장 내에 있도록 선택된다.추가 요소는 다음 추가 확장을 제공, 원활이 정상 작동 범위를 초과하여 참여하도록 설계하지만 크게 증가 부하, 더 극단적 환경 조건에서 계류중인 장치를 보호합니다. 많은 계류 시나리오에서 일반적인 작동 확장은 실제하중과 파도 (즉, 파장)의 궤도 운동의 조합에 의해 정의됩니다.
구성 요소가 초기 장력 길이에서 특정 연장점에 도달 할 경우에만 추가 반응 (인장 또는 압축)을 제공하게되고 길이 L '가 갖는 하나 이상의 요소가 적절하게 정렬되어집니다. 이러한 요소는 따라서 이러한 높은 폭풍 파도 및 / 또는 조류 전류와 같은 비정상적인 조건에 따라 때 정박중인 장치를 억제(조절)하도록 설계 될 수있다. 바람직한 채현[體現]에서 합성 반응은 100 %, 120 %, 140 %, 160 %, 180 %, 200 %, 220%,240 %, 250 % 이상보다 큰 연신율에 대한 복원력의 급격한 증가를 포함 할 수있다. 또,이 값은 예를들면 주어진 구성 요소 디자인의 계류 위치와 선택에 따라 달라집니다.
이부분의 반응은 적절한 길이 L '을 갖는 하나 이상의 요소에 의해 제공됩니다.
채현[體現]에서 설정에서, 길이 L '을 갖는 요소 (들)은 운영 체제는 탄성없는 하나 이상의 추가 인장 요소로 구성 요소에 연결됩니다.비 탄성 요소는 같은 강철 케이블과 같은 저렴하고 높은 인장 강도재료로 구현되어질수 있습니다. 비 탄성중합체 요소는 가진 비선형 반응, 그러나 그들의 탄성 응답은 탄성중합체요소의 조금더 견고하고 선형이다. 또한 추가 인장 요소는 맞춤식 비선형 반응의 계산에서 적절하게 상수 또는 선형의 관계적으로 낮게 제공하여 설계한 상당하게 적용하여 들어가지 않은 탄성복원력을 전체적인 합성반응을 하는 방법을 기여한다. 따라서 그것은 바람직 복합 비선형 반응의 맞춤식의 대부분을 제공하는 탄성 요소입니다.
체현[體現]의 적절한 설정은, 길이 L '을 가진 각각 탄성 요소는 운영 체제는 탄성없는 하나 이상의 추가 인장 요소와 직렬로 연결되어 있습니다. 이러한 추가적인 비 탄성 요소(들)은 계류 구성 요소의 인장 길이 L에 맞게 탄성 요소의 길이 L '과 결합하여 초기 장력 길이를 가질 수있다. 즉, 하나 이상의 비 탄성 요소는 L-L'의 총 장력 길이가있을 수 있습니다. 하나 또는 그 이상의 비 탄성 요소는 거리 L-L'에 걸쳐 적절한 길이 L 갖는 탄성 요소에 연결을 계류 구성 요소의 끝까지를 할 수 있습니다.
일부 체현[體現]에서 추가 인장 요소(들)은 예를들면 확장을 위해 허가 되는것과 같은 적합한 인장 길이 L-L'가 물리학적 길이 를 가짐으로 합성또는 금속재료인 인양 케이블로 구성된다. 그러므로 이것은 단지 연결된 케이블이 길이 L'에서 익숙한 변형 시작한 짧은 탄성중합체 요소에서 장력하에서 팽팽하게 당겨지게 되어진다. 바람직하게는 케이블 얇은 또는 비교적 가벼운 소재로 만들어진 것입니다. 이 재료 비용과 무게를 절약 하는 데 도움이 될 수 있습니다. 다른 체현[體現] 추가 인장 요소 (들 )은 금속 스프링과 같은 비 탄성 스프링 을 포함 할 수있다. 바람직하게는 스프링 길이 L ' 의 탄성 요소보다낮은 탄성 계수 를 가지고 있습니다. 그러므로 비 탄성 스프링은 탄성 중합체 요소는 큰 연장에서 변형하에 오직 오게 되고 힘이 요소에 적용되는 먼저 늘이는 하는 경향이 있다. 비 탄성중합체 인장 요소는 탄성중합체 요소 에서 전달할수있는 힘이고 팽팽하게 당겼을때 끊어지지않게 되서 높은 극한 인장강도와 함께 적절하게 강하다.
바람직하게, 길이 L '<L을 갖는 하나 이상의 탄성 요소는 그들은 단지 구성 요소의 확장 합성물은 최소한 50 % 이상, 100 %, 150 %, 200 % 250 %로 300 % 또는 300%이상의 확장이 될때 그들은 오직 변형격게되는것같이 합성물에서 기능적으로 연결되어진다.
위에서 설명한대로, 이것은 같은 금속 스프링과 같은 낮은 탄성 모듈(또는 높은 인장 강도)을 가진 인장 요소와 함께 포함된 탄성중합체 요소(들)의 연결에 의하여 최소한 체현[體現] 의 설정에서 이것은 달성될수 있다. 길이 L'의 탄성 요소는 긍정적 (인장) 변형 또는 부정 (압축) 긴장을 경험하고 배치 할 수 있습니다. 후자의 경우, 예를들어, 비선형 탄성중합체 요소는 고정된 구성품를 관련되 응축 요소는 눌려지고 유동성 구성품를 당겨진 응축 탄성중합체 요소와 함께 연결되었다. 각각의 경우에, 계류 요소를 위한 예정 변형 한계점에 도달하여 질때, 비탄성중합체 요소는 구성요소의 합성비선형반응에 기여하여 시작되는것으로서 짧은 탄성중합체 요소(들)에 변형을 전달하도록 배열된다. 그러므로 반응은 예를 들도록 하면 계류는 기형파동과 태풍 조건에서 반응하는것과 같도록하면 극한 확장에 대응하기 위해 조정(맞춤) 되어질수있다.
길이 L '<의 L를 갖는 여러 개의 탄성 요소는 서로 다른 길이 및 / 또는 두께 및 / 또는 재료로 병렬로 배열 될 수있다. 적어도 일부 실시 예에서 그것은 다양한 요소에 대해 동일한 탄성 소재를 사용하는 것이 바람직 할 수 있습니다. 이러한 체현[體現]에서 탄성 요소는 길이 및 / 또는 두께의 측면에서 다를 수 있습니다.
선호되는체현[體現]중 하나의 설정에서, 계류 구성요소는 최소한 하나의 요소가 다음중 선택한 길이 L : (i) 4-6 m; (ii) 6-8 m; (iii) 8-10 m; (iv) 10-12 m; (v) 12-14 m; (vi) 14-16 m; (vii) 16-18 m; (viii) 18-20 m; or (ix) >20 m 와 L' < L를 가진 최소 하나의 요소가 선택한: (i) 1-2 m; (ii) 2-4 m; (iii) 4-6 m; (iv) 6-8 m; (v) 8-10 m; (vi) 10-12 m; or (vii) 12-14m을 가진 것을 특징으로 하는 탄성중합체 소재와 합성된 변성 요소의 만흔부분과 구성된다. L 과 L' 요소길이의 선택은 계류 위치와 파도 높이에 매우 의존하게 될것이다. 최소한 어느정도의 체현 요소는 다른 길이L'<L를 각각 갖진 탄성중합체 요소의 상당수를 구성한다.
이러한 요소는 인장 길이 L 에 범위를 포함 할 수 있습니다. 바람직하게는 탄성 요소가 평행(병렬)으로 연결되어 있습니다.복합 반응 때문에 응답 길이가 다른 각 요소의 조합으로 맞출 수 있습니다. 그것은 계류 구성 요소가 탄성 요소와 같은 조합을 사용하여 기존 제품보다 훨씬 더 짧은 될 수 있음을 극명하게 될 것입니다. 복합 반응 때문에 반응길이가 다른 각 요소의 조합으로 맞출 수 있습니다. 그것은 계류 구성 요소가 탄성 요소와 같은 조합을 사용하여 기존 제품보다 훨씬 더 짧게 될 수 있음을 극명하게 될 것입니다.
다른 체현[體現]에서,양자택일로, 길이 L '<의 L를 갖는 최소 하나의 요소의 단면적(두께)은 합성 반응은 적어도 하나의 요소의 단면적 (두께)은 각각 반응의 조합이도록 하나이상의 다른 요소로 부터 다를 수있다. 다른 탄성 요소의 두께 또는 직경은 적절한 범위 중 다음중 하나 이상에서 선택됩니다: (i) 0.05-0.1 m; (ii) 0.1-0.2 m; (iii) 0.2-0.3 m; (iv) 0.3-0.4 m; (v) 0.4-0.5 m; (vi) 0.5-0.6 m; (vii) 0.6-0.7 m; (viii) 0.7-0.8 m; (ix) 0.8-0.9 m; and (x) 0.9-1.0 m.
이 요소에 대한 선택의 두께 및 / 또는 소재는 항상 규모 의존하는 평가 될 것이다. 실제 규모 파동에너지 변환 장치의 계류요소에서, 힘은 정상 동작( 예로 기대할수있는 100% 신장[伸張]에서의 3 MN이하 ) 동안에1-10 MN의 범위에서 이루어진다. 구성 요소의 전체 재료 두께는 선택된 재료와 필요한 신장[伸張]에 따라 달라집니다. 100 %이하의 신장에서 탄성 요소는 일반적으로 3 MN 이하의 힘을 위하고 총 단면적3 MN / 1.2 MPa의 = 2.5m2를 사용할 수 있도록 1.2 MPa의 인장 강도를 제공하고 있습니다. 오히려 여섯 동일한 요소 0.75미터의 직경을 갖는 각 사이의 힘을 공유하는 것이, 예를 들어, 요소는 서로 다른 맞춤 구성 요소의 전체 복합 응력 변형 반응 순서 및 / 또는 재료의 두께를 가질 수 있습니다. 그것은 특히 길이 L '의 짧은 요소 탄성 물질의 양, 더 엄격한 엘라스토머 등을 사용하여 줄일 수 있다고 인식되어왔다 하나는 탄성 요소의 다른보다 높은 인장 강도를 가지고.
특히길이 L '의 짧은 요소를 가진 탄성물질의 양은 탄성중합체중 하나보다 높은 인장 강도가지고있는 견고한 탄성중합체를 이용에 줄일수 있다고 인식되어왔다.
또한 양자택일로, L <L'길이 조건을 가진 하나이상의 변형요소는 길이L (L보다는 짧고 L'보다는 긴 길이)을 가진 요소(들)의 탄성중합체 재료보다 높은 탄성모듈을 가진 탄성중합체 소재는 구성하는것을 선호한다. 더 짧은 요소는 좀더 부드럽고 긴 탄성중합체 요소를 잡아당겨서 오직 긴 연장에서 합성 응축-변형 반응에 기여하여 설계한다. 가장 짧은 요소가 , 예를 들어 폭풍 파도에 등에 의해 극단적인 변위로부터 보호를 제공하기위해 배열되었다.
길이 L '<의 L를 갖는 변형 요소(들)은 적절하게 1 MPa, 2 MPa, 3Mpa, 4MPa, 5MPa, 6 MPa또는 그 이상의 탄성 계수를 갖는 탄성 물질을 포함한다. 바람직하게는 적어도 6 MPa의의 탄성 계수를 갖는 탄성 물질을 포함하는 길이 L '<의 L를 구성하는 적어도 하나의 변형 요소를 제공한다. 예를 들어, 고무 기반 소재에 비해 높은20-30 배 인장강도를 제공할수있는 최단 요소를 위한 열가소성 재료를 사용하여 결과적으로 낮은 직경을 가질수있다. 뿐만 아니라 짧은 충격시간/거리를 넘지않고 파도 높이에 사항과 함께 중요한 변형길이 넘는 강도를 발생할수있는 어떠한 높은 인장강도재료는 중요하다.
이러한 높은 강도 요소를 결합에 의하여, 계류 구성 요소가 더 큰 하중을 흡수하고 극단적 인 파도 드리프트[drift] 방지하기 위해 장착 될 수 있습니다. 적어도 일부 체현[體現]에서, 길이 L을 갖는 하나 이상의 요소(들)도 6 MPa의 최대의 탄성 계수를 갖는 탄성 물질을 포함 할 수있다. 이 방법으로 탄성 요소의 강도를 높이면 무게와 구성 요소의 볼륨을 낮출 수 있지만, 그것은 더 어려워 낮은 연신율의 복합 응력 - 변형 곡선에 " 부드러움" 반을 통합 할 수 있습니다.무게 감소는 높은 강도 재료의 비용에 대해 균형을 필요로 해야 할 수도 있습니다.
인장 / 압축 요소를 위한 탄성중합체 물질은 특정 계수 요소를 위한 힘과 신장의 적절한 각도는 제공하는 탄성계를 가진 것과 같은 선택되어질수 있다. 탄성중합체 재료는 열가소성 또는 열경화성 수 있습니다. 적당한 탄성 재료는 같은 폴리 우레탄 또는 SBR 같은 천연 고무, 합성 고무와 Neoprene 또는 Viton같은 높은 인장 강도를 가진재료를 포함하고있다. 이 소재는 해양에서 사용하기에 적합한 20 년이상이라는 놀라운 수명을 가지고 있습니다. 그것은 길이 L을 가지고, 특히 요소의 적어도 일부 요소가 적어도 75 %, 100 %, 150 %, 200 % 250 % 또는 250%보다 더나 큰 연신율 할 수 탄성 재료로 형성되는 것이 바람직하다.
다양한 탄성 재료는 인장 또는 압축에 따라 행동 여부, 상대적으로 높은 탄성 계수를 제공 할 수있는 사용할 수 있으며, 구성 요소의 짧고 견고한 요소를 구성하는 데 사용할 수 있습니다. 그러나 특허 신청자는요소에서 적용되어진 인장 응력 반응에서 (음수)변형 일으키는 배열에 응축 요소는 낮은 재료 부피와 높은 강도가 되는것은 탄성중합체 요소에 하나의 특정하 유리한 형태라는것을 알아봤다. 길이 L '<L를 갖는 등의 압축 탄성 요소는 적절하게 10 MPa,15 MPa,20 MPa,25 MPa, 30 MPa보다 더나은 그 이상의 탄성 계수를 가지고 있다. 이러한 요소는 구성 요소의 극단적인 확장에 대한 높은 저항력을 이루게 하는 데 사용할 수 있습니다.
신청자는 재료와 비용 절감의 측면에서 ,위에서 언급 된 혜택, 계류 구성 요소에 길이 L '<의 L를 갖는 하나 이상의 압축 탄성 요소를 통합하여 실현 될 수 있다는 것을 인식하고있다. 압축 용소는 장력요소보다 높은 강도를 가질수있으며 예를 들면 재료의 작아지는 총량의 사용은 극단적인 조수 드리브트나 파도는 큰 회복력을 기여할수있다 기여할 수 있습니다. 이것은 다른 요소의 최소 숫자와 함께 구성요소의 복 응축-변형반응의 촉진될수 있음으로써 양쪽인 인장과 압축요소 이로운 결합을 할수있게 된다. 인장요소는 200%,250% 또는 그 이상의 신장을 위해 제공할 동안에 예를 들면10m / s의 인장 요소(들)은 그들 인장 한계에 도달되어 진곳 높은 변형에서 큰 저항력 반복되는 극단적 변위를 추가적으로 제공할수 있는 압축요소는 높은 신장율과 함께 해상상태 따라 바뀌는 신속반응을 감당할수있어야 한다.
그러므로, 인장 요소(들)은 낮은 힘에서 계류 요소의 주요 확장을 제공할수 있지만, 압축요소는 큰 확장에서 가장 높은 힘을 제공할수 있다. 그에 따른 복합 응력 - 변형률 반응은 사용되는 재료의 관계없이 달성 될 수있다.
압축 요소는 임의의 적절한 형태를(예를 들어 압축 스프)가질 수있다. 그러나 적절한 압축 요소는 구조적 안정성 및 제조의 용이성을 위해 탄성 재료로 형성된 실린더 형태의 골판지 와 주름 단위로 구성되어 있습니다. 바람직한 체현[體現]의 설정에서 길이 L '<L의 탄성 요소에 따라서 탄성 재료로 형성 원통형 골판지형과 주름진 구성품로 구성된 압축 요소의 형태를 취한다.
압축 구성품는 고체 실린더 될 수 있지만, 적절하게 원통형 구성품는 운동의 범위가 확장되는 것과 같이 이 벽면과 측면에서 주름진 것 또는 물결모양을 갖는 원통또는 중공(中空) 실린더의 형태를 가진다. 이러한 중공(中空)구조는 구성 요소의 길이를 기준으로 파도의 높이에서 큰 변화에 반응 할 수 있도록 중요한 변형 길이에 높은 장력 강도 재료의 맞춤형 응력 변형률 반응을 할 수 있습니다. 원통 구성품는 비선형 반응을 제공하기 위해 축상 압축 (세로 축을 따라 압축력 움직임)하에서 작동 할 수 있습니다. 물결/ 주름 및 탄성 재료 자체가 힘이 압축 증가의 정도를 더 가파르게 감쇠 방법의 증가를 압축하는 데 필요로 한 힘과 같이 축 방향으로 압축 할 수 있습니다. 이러한 압축 요소는 특히 계류 구성 요소의 복합 비선형 응력 변형 반응때문에 큰 변위에 대한 강력한 저항력을 제공하기 위해 적합합니다.
압축요소의 주름구조와 탄성중합체 재료로 만들어진다는 사실은 적용되는 힘의 변화 비율과 가해진 힘의 변화 속도 모두에 대해 비선형적으로 증가하는것을 허용될수 있다. 일반 파도위해 계류 저항력은 매우 낮을 수 있고, 파도에 대한 반응에 정박중인 객체의 이동은 실질적으로 계류 구성 요소의 압축 요소(들)에 의해 영향을받지 않을 수도 있습니다. 그러나 힘이 적용될 때 (또는 적용되는 힘의 변화 속도) 임계 값을 초과, 예를 들어, 극단 파도의 경우, 계류 저항력이 정상 동작 범위 너머로 그 정박 객체의 극단적인 이동을 방지함으로 인하여 훨씬 높을 수 있습니다.압축 요소 (들)은이를 극단적 상황에서 계류 구성 요소의 파손을 방지 할 수 있습니다.
그것은 계류 구성 요소에 탄성 재료로 성형된 원통 골판지와 주름형 구성품을 포함하는 압축 요소를 통합하는 것은 구성 요소가 탄성 재료로 형성 다른 요소가 제공되는지 여부를 극한 상황에 대응할 수 있다는 것을 극명하게 보여주 될 것입니다.
이 기능은 인장 응력 반응에 변형을 겪는 배열이 되는 압축 요소와 인장 요소 모두는 최소하나의 압축요소 와 최소 하나의 인장요소로 합성된 계류 요소가 제공되어질수 있는 본 발명품의 두번째 측면에 따르며 새롭고 창의적인 독자기술로 간주하고 고려되어진다.
바람직하게는 적어도 하나의 인장 요소와 최소 하나의 압축 요소가 평행(병렬)하게 배치된다. 또한 양자 택일로, 그것은 적어도 하나의 인장 요소 및 / 또는 적어도 하나의 압축 요소가 탄성 재료로 형성되는 것이 적절하다.
이는 인장 강도에 적용되어진 반응에 늘림이 오직 인장 요소에 형성되는 일반적인 계류 구성요소의 구조로부터 오는 상당한 편차를 대신할수있는 발명품의 측면에 따라 계류 구성요소를 이해하게 되어질것 이다. 특허 신청자의 지식으로는 한예로 구성요소의 신장된 반응과 같은 인장 강도에 요소반응과 함께 , 평행(병렬)이 적합한, 계류 구성요소에 압축 요소 및 인장요소와 두가지모두 합성된 전과 같은 제안을 하지않았다. 물론 위에서 설명한대로 , 요소 중 하나는, 예를 들어 압축 요소,단지 특정 변형임계 값을 초과 역할을 하도록 배치 할 수 있습니다. 구성요소의 합성인장 응축 변형 반응이 기여된 인장과 압축 요소 모두의 장점은 계류의 위치에서 해양 조건에 조금 더 적절하게 맞추어질수 있다. 인장 요소(들)은 낮은 변형에서 구성요소의 주요 확장을 제공하는 동안에, 응축 요소(들)은 더욱 높은 변형(또는 그 반대)에 더욱 강항 저항력을 제공할 수있다.
가급적이면, 압축 요소는 탄성중합체 재료의 원통형 물결형태와 주름진 구성품로 구성되어 있습니다. 전술 한 바와 같이, 이러한 요소가 필요 탄성중합체 재료의 총양을 최소화함과 동시에 탄력성이 매우 높은 계수를 제공 할 수 발견되어 왔습니다.
하나 이상의 인장 요소는 합성 및 / 또는 금속 섬유를 포함한 모든 적절한 탄성 물질 로 형성 될 수있다 . 탄성 스프링이 사용될 수있다. 그러나 적절한 체현[體現]의 최소 하나이상 설정에서, 최소한 한가지 인장 요소는 200% 또는 그이상 연장성의 큰 각도와 함께 구성요소를 제공하는것과 같이 탄성 중합체는 합성된다. 탄성 물질을 포함하는 다른 인장 요소의 다수가 제공 될 수 있습니다.
그러므로 선호하는 특성 의 모든것은 발명의 두번째 측면에서 , 상호배타적인 곳은 제외하고, 위에 서술하였듯이 단독 또는 조합을 통합할수있다. 적절한 체현[體現]의 설정에 따라서 구성요소는 탄성중합체 재료의 하나이상의 인장 요소형태와 함께 평형으로 배열되는 탄성중합체 재료의 주름진 구성품 또는 원통 물결형으로 형성된적어도 하나의 압축 요소로 구성되어진다. . 압축 요소는 구성 요소의 인장 길이 L 보다 작은 길이 L '을 가질 수 있습니다. 이러한 조합은감소 물질 볼륨에 대한매우 테일러 복합 비선형 응력 - 변형률 응답의 혜택을 제공 하는 것으로 확인되었습니다.
압축 요소는 구성 요소의 인장 길이 L 보다 작은 길이 L '을 가질 수 있습니다. 이러한 결합은 감소된 재료 부피를 위해 높게 적용시킬수 있는 합성 비선형 응축변형 반응의 이점을 제공하는것으로 확인되었습니다.
또한, 위에서 설명한 본발명의 기본양상에 따라 길이L '< L 조건을 가진 압축 요소인 탄성중합체 요소의 최소한 다른하나와 구성요소의 늘어나지 않은 길이L에 상응하는 길이L을 가진 인장 요소은 최소한 하나의 탄성중합체를 특징으로 하는 방법으로 인장 강도와 같이 평행(병렬)하게 배치된 탄성중합체의 다수의 다른 변형 요소로 형성된 계류 구성요소를 제공되어지게 된다. 바람직하게는, 압축 요소는 탄성 재료로 형성된 원통형 골판지틀과 벨로우즈[Bellows] 구성품로 구성되어 있습니다. 위에서 설명한 기본 기능 중 하나는 발명품의 기능적인 측면에서 단독 또는 조합을 적용될 수있다.
결합된 적절한 더욱 낮은 강도에 의하여, 높은 강도 압축 탄성 중합체 요소와 높은 연신율 인장 탄성 요소를 , 복합 비선형 응력 변형 반응은 몇개의 MN의 힘을 견딜 동안 높은 신장성 (일반적으로> 100 %) 을 제공함을 달성 될 수있다. 이러한 혼성 인장 / 압축 계류 구성 요소은 사용된 탄성중합체 재료의 재료 부피/무게 제한하는 동안에 높은 주문에 따라 만들수 있는 합성 응축 변형 반응을 제공할수 있음을 발견하였습니다.
본발명품이 상단에서 설명한 각각 양상의 체현[體現] 적용되는 압축 원통형 탄성중합체 요소의 선호되는 기능을 설명할 것이다.
본 발명에서 사용 된 " 실린더 "와 " 원통 "문구가 축방향에서 구성품를 따라서 하나의 움직임과 같이 일정한 평균 단면 둘레(원주)의 구성품뿐아니라 원뿔대와 콘모양의 실린더와 같이 축대 방향에서 구성품를 따라 하나의 움직임과 같이 단면 둘레(원주)변화와 함께 실린더 역시 포함된다. 체현[體現]의 한가지설정에, 압축 구성품는 옆면에서 원주주변을 둘러싸는 벨로우즈[Bellows] 갖는 끝을 자른 중공(中空)원뿔의 형태이다 (예를 들면 구성품에 따른 축을 따른 움직임이 증가한 중공(中空)의 평균 단면원주둘레).
또한,압축재 (벨로우즈[Bellows]의 평균 단면 둘레[circumference] 즉, 실질적으로 축 방향부재 에 따라 하나의 움직임에 따라 증가하지 않습니다) 측면 벽 에 원주 벨로우즈[Bellows] 를 가진 중공(中空)튜브 의 형태 일 수있다. 용어 는 예를 들어 비 원형 단면 을 갖는 등 모양 , 타원형 단면 또는 다각형 단면 ( 육각형 , 팔각형 등 사각, 직사각형 등 )이 포함됩니다. 비 중공(中空) 실린더도 포함되어 있습니다 .
주름진 원통형 구성품의 하중 반응은 설계를 통해 제어 할 수 있습니다. 벨로우즈[Bellows]의 최대외부직경에서 필렛반경과 벨로우즈[Bellows]의 최소외부직경에서 필펫반경 변화에 의해, 또는 피치변화에 의해, 벨로우즈[Bellows]/컨볼루션의 변화에 의해, 골짜기의 직경/반경과 최대치의 직경/반경변화에 평균치에 의해, 골짜기의 직경 최대치의 직경비율 변화에 의해 원통형 구성품의 반응은 변화가능하다. 그것은 벽 두께를 변화시켜중공(中空) 원통형 구성품의 반응을 변경하는 것도 가능합니다. 원통형 구성품가 매끄러운 구역에의해 방해되어진벨로우즈[Bellows] 또는 컨볼루츠같은 물결보양으로 만드는것이 구성될수도 있거나, 모든 길이를 따른 벨로우즈[Bellows]또는 컴볼루츠가 원주주변을 따른 주름으로 구성할수있다.
체현[體現] 한가지설정에, 계류 구성 요소는다음중 하나의 선택되어진 길이 L '<의 L를 가진 탄성 재료로 형성되어 적어도 하나의 골판지모양의 원통형 또는벨로우즈[Bellows] 구성품으로 구성한다: (I) <0.5 m, (II) 0.5 m; (ⅲ) 1-2m, (IV) 2-3 m, (v) 3-4m, (VI) 4~5m 또는 (VII)> 5m. 탄성 재료로 형성되는 적어도 하나의 골판지형 원통 또는벨로우즈[Bellows] 구성품의 직경은 다음중 적절한 하나를 선택합니다: (i) <0.1 m, (II) 0.1 ~ 0.2 m, (ⅲ) 0.2-0.4 m, (IV) 0.4 -0.6 m, (v) 0.6-0.8 m, (VI) 0.8 ~ 1.0 m, (VII) 1.0 ~ 1.2 m, (VIII) 1.2-1.4 m, (IX) 1.4-1.6 m, (X) 1.6-1.8 M, (사이) 1.8-2.0 m, 또는 (XII)> 2.0 m. 바람직하게는, 상기 적어도 하나의골판지형 원통 또는벨로우즈[Bellows] 구성품는 하나 이상의 다른 탄성 요소, 즉 인장 탄성 요소와 평행(병렬)으로 연결되어 있습니다. 인장 탄성 요소는 ,2~20m의 범위내의 길이에서, 다른길이의 범위가 있을 수 있습니다. 인장 탄성 요소는 서로 다른 두께의 범위가있을 수 있지만 그들은 예를 들어 0.1 ~ 1.0 m 범위의 두께와 같이 적어도 하나의골판지형 원통 또는벨로우즈[Bellows] 구성품보다 적절하게 더 얇다. 합성 반응은 각각 다른 압축 탄성중합체 요소 와 인장 탄성요소 반응의 조합과 같이 맞춤되어질수있다. 그것은 계류 구성 요소가 하나 이상의 탄성 인장 요소와 골판지형 원통 또는벨로우즈[Bellows] 구성품를 포함하는 적어도 하나의 탄성 압축 요소과 결합하여 기존 제품보다 훨씬 더 짧은 될 수 있음을 극명하게 보여주게 될 것입니다.
주름진 원통형 구성품를 위한 탄성중합체 재료 선택은 중요 할 수 있습니다.탄성 재료가 열가소성 또는 열경화성 수 있지만, 이점을 생각해보면 탄성 재료 제조를 촉진하고 생산 비용을 절감 할 수있는 열가소성 재료가 해답이 될수 있다. 열 가소성 재료는 Copolyesterester또는copolyetherester와 같은 혼성중합체(共重合體) 또는 열가소성 폴리아미드 블럭 혼성 중합체(TPA), 스트러닉 열가소성 탄성중합체(熱可塑性)(TPS), 열가소성 폴리올레핀 탄성중합체(TPO), 그안에서 분산된 경화 탄성중합체와 함께 지속적인 열가소성 상태의 구성으로 된 열가소성 폴리우테란(TPU)과 열가소성 수지(TPV)이다.
열경화서 수지와 탄성중합체는, 예를들면, 천연 고무, 스티렌 부타디엔 고무, 네오프렌 CR, EPDM (에틸렌 프로필렌 디엔 모노머), HNBR (경화 니트릴 부타디엔 고무 ), NBR (니트릴 부타디엔 고무), ACM, AEM, EVA, CM, CSM, CO와 같은 가교 고무들은 물결형태의 원통형 구성품를 위해 또한 사용될 수 있다.
물결형태의 원통형 구성품를 위한 선호되는 탄성중합체는E. I. du Pont de Nemours and Company(Wilmington, Delaware)에서 생산하는Hytrel이다. Hytrel는 열가소성수지의 가공성과 플라스틱의 강도, 고무의 유연성을 결합한 열가소성 코폴리에테르 에스테르 탄성중합체이다. 그것은 내 화학성, 해수 호환성과 넓은 온도 범위에 걸친 노화및 압축 설정등에 뛰어난 환경 안정성을 가지고 있습니다. 또한 이것은 재활용일 뿐만 아니라 고무및 열가소성 탄성체와 달리 고무보다 좀더 비용효과적이며 쉬운 프로세스이다. 그것은 쉽게 사출 성형, 압출, 중공(中空) 성형, 회전 성형 및 용해 주조 등의 열가소성 수지 가공 기술의 다양하게 압축 요소로 가공 될 수있다. 특히,골이 진 압출성형은 convolutes를 갖는 중공(中空) 튜브의 간단하고 비용 효과적인 제조를 위해 허용 할 수있다. 공정온도는177 에서 260 C 사이이다.
체현[體現]한 한 세트에 따르면 골판지 원통 구성품는 [:반복 장쇄 에스테르 단위 및 단쇄 에스테르 단위의 다양성이 공중 합체는 에스테르 결합을 통해 머리 - 꼬리에 합류하는copolyetherester or copolyesterester과 같은 코폴리에스테르 열가소성 탄성중합체 ] 고분자와 고분자 블렌드 합성으로 이루어져있다.
식(A)에 의한 긴사슬체인 에스테르 단위가 묘사 되었다
Figure pct00001
(A)
식(B)에 의한 짧은 사슬 체인 에스테르 단위가 묘사되었다.
Figure pct00002
(B)
G는 400와 약 6000 사이의 바람직 수 평균 분자량을 갖는 폴리 (알킬 렌 옥사이드) 글리콜로부터 말단 수산기 제거 후 나머지 라디칼이다;
G는 400와 6000사이의 적절한 수의 편균분자량을 같는 폴리클리콜 (알킬렌 산화물)로부터 터미널 수산기의 제거후에 2가(價)의 근본적인잔량이다.
R은 300 미만의 분자량을 갖는 디카르 복실산의 카르복실기 제거 후에 2가(價)의 근본적인잔량이다.
D 250보다 적절하게 적은 분자량을 가진 디올ㄹ부터 수산기 제거 후 남아2가(價)의 근본적인잔량이며; 특징적으로 약 85 중량 % 장쇄 에스테르 단위관한 약 1이고, 약 15부터 99% 단쇄 에스테르 단위의 적절한 내용물이 코폴리에테레스테르(들)을 말한다.
여기에 사용되는 같은 고분자 사슬에있는 단위에 적용되는 용어 "긴 체인 에스테르 단위"는 디카르복실 산을 가진 긴 사슬 글리콜의 반응 생성물을 의미합니다. 적당한 긴 체인 글리콜 터미널 (또는 가능한 한 거의 단자) 히드록시기를 갖는 400 ~ 6000의 수 평균 분자량, 바람직하게는 약 600 ~3000 폴리 (알킬 렌 산화물) 글리콜 수 있습니다. 바람직한 폴리 (알킬 렌산화물) 글리콜 폴리 (테트라 메틸렌산화물) 글리콜, 폴리 (트리 메틸렌산화물) 글리콜, 폴리 (프로필렌산화물) 글리콜, 폴리 (에틸렌산화물) 글리콜, 이러한 알킬 렌 산화물의 공중 합체 글리콜과 에틸렌 산화물 블록 공중 합체를 포함 덮인 폴리 (프로필렌산화물) 글리콜. 이러한 글리콜 두 가지 이상의 혼합물을 사용할 수 있습니다.
코폴리에테레스터의 폴리머체인에서 응용되어진 짧은 체인 에스테르 단위'는 낮은 분자량 화합물 또는 고분자 사슬 단위를 말합니다. 그들은 디올 저 분자량 또는 (B) 상기 화학식 에스테르 단위를 형성하는 디카 르 복실 산과 디올의 혼합물을 반응에 의해 만들어집니다. copolyetheresters 준비를 위한 사용하기에 적합한 짧은 체인의 에스테르 단위, 비 환식 지방족 및 방향족 디 히드 록시 화합물이다 형성하는 반응 저 분자량 디올 사이에 포함되어 있습니다. 적절한 화합물은 에틸렌, 프로필렌, 이소 부틸 렌, 테트라, 1,4 - 펜타 메틸렌, 2,2 - dimethyltrimethylene, 헥사 메틸렌 및 decamethylene 글리콜, dihydroxycyclohexane, dihydroxynaphthalene ,시클로 헥산 디 메탄올의, 레조 르시 놀, 하이드로 퀴논, 1, 5로 2-15의 탄소 원자 디올[diol] 있습니다. 특히 선호하는 디올은 2-8 탄소 원자를 함유하는 지방족 디올, 그리고 더 선호하는것은 디올 1,4 - 부탄디올입니다.
보다 더 나은것은, 골판지형태의 원통형 구성품의 탄성 물질은 , 5~100 MPa의 사이에( 더 선호되는30 MP) 인장강도(항복)가 있습니다. 탄성 인장 계수가(예 : ISO 527-1/-2에 따라 측정) 20,000 MPa이상일 수 있지만, 선호되는것은 25 MPa~1,200 MPa의 사이와 이보다 더욱 선호되는것은 100 ~600 MPa의 사이에수 있습니다.
위에서 설명한 본 발명의 모든 측면에 적용 할 수있는 계류 구성 요소의 몇 가지 일반적인 기능을 설명한다.
변형 요소는 인장 및 / 또는 압축 요소의 다수를 구성하든, 적어도 하나의 계류 구성 요소의 끝에서 서로 연결되는 탄성 요소가 적절하다. 이 구성 요소에 적용되는 인장 응력이 서로 다른 요소 사이에 공유되어 있는지 확인 할 수 있습니다. 설치 방법은 바람직구성 요소의 끝에 제공됩니다. 이러한 설치 방법 은 설계 예를 들어, 밧줄 라인과 앵커 로계류 시스템의 다른 구성 요소에계류 구성 요소를 연결하기위한 최적화 할 수 있습니다. 체현[體現]한의 탄성 요소의 다수의 바람직병렬(평행) 배열 ,부착 방법 사이에 연결 되어 있습니다. 어떤 평행(병렬) 배열을 의미 하는 요소가 병렬로적용되는 인장 응력 에 대응 하도록 배치 되는 것입니다 . 요소가 물리적으로 서로 평행(병렬)하게 위치 할 수 있지만, 위에서 언급 한 대로 , 또한 다른 중 하나 이상을 상처내거나 감쌀 수 있습니다. 또한 위에서 언급 한, 기타 비 탄성 요소는탄성 요소와 직렬로 연결 될 수 있으며, 따라서 최종 설치 방법에 탄성 요소를 연결할 수 있습니다. 부착 방법은 적절한 비 신축성이와 계류 부품의 내부요소에 인장응력을 전달하는 역할을합니다.
첨부된것은 계류 구성 요소의 끝에서 인장 및 / 또는 압축 요소를 분리 끝에서 커넥터의 형태 일 수있다 제공을 의미합니다. 이 독립적 구성 요소의 장력 응답을 제공하는 요소의 끝 커넥터를 설계 할 수있는 능력과 부품 제조 업체를 제공 할 수 있습니다. 또는 부착 수단은 일체 인장 및 / 또는 압축 요소 중 하나 이상을 사용하여 제공 될 수 있습니다. 체현[體現] 기본 세트에 계류 구성 요소를 일체로 형성 엔드 커넥터가 포함 길이 L 하나 이상의 인장 탄성 요소로 구성됩니다. 예를 들어, 엔드 커넥터는 탄성 요소로 성형 할 수 있습니다. 하나 또는 그 이상의 같은 엔드 커넥터함으로써 별도의 최종 커넥터와 요소 (들)에 해당 연결(들)에 대한 필요성을 제거, 첨부 수단을 구성 할 수 있습니다. 그들은 주요 요소보다 엄격한되도록 끝 커넥터는 탄성 물질의 농축 된 부분을 통해 형성 될 수있다.
적절한 체현[體現에서, 계류 구성 요소는 늘리지 않은 상태에서는 상대적으로 짧습니다. 예를 들어, 40 미터 스트레칭 할 수있는 15 미터 길이의 구성 요소 150m~40m로부터 계류시스템의 장치설치범위(면적)을 줄일수 있다
본발명의체현[體現]를 따라 계류 구성요소에 의해 장치의 궤도운동이 묶이는것은 쇠사슬 계류 시스템은 이 구성 요소 자체를 따라 응력이 본질적으로 일정하다는 보장 할 수있는 기존 기술의 움직임 비교와 같이 조금더 억제되어질수있다. 체현[體現] 중 적어도 하나 세트에 계류 구성 요소는 바람직 선택한 인장 길이 L이있다 : (i) 5~10미터, (ⅱ) 10-15미터, (ⅲ) 15~20m, (IV) 20-25m 또는 (V) 25-30m. 이것은 늘어나지 상태에서 측정 요소의 길이입니다. 이 전형의 세트에 계류 구성 요소에 대한 기본 길이는 12-16미터입니다.
또한, 본 발명은 상기와 같은 계류 구성 요소를 계류 시스템으로 확장합니다. 발명의 적절한 세트의 구성 요소가 수중에 들어가고, 부동몸체[body]체와 해저 사이에 직접 또는 간접적으로 연결되어 있습니다. 예를 들어, 구성 요소 등 부동 물고기 농장, 부동 플랫폼 또는 부동 풍력과 같은 부동 몸체[body]과 해저 사이에 연결 할 수 있습니다.계류 시스템은 하나 이상의 계류 구성 요소를 포함 할 수 있으며, 다른 계류 구성 요소의 조합을 사용할 수 있습니다. 이 계류 시스템은 깊은 바다 환경, 조류 흐름 환경이나 조수 가둬진 환경을 위한 계류 시스템이 될 수 있습니다.
체현[體現]의 또 다른 세트의 구성 요소는 두 개 (또는 그 이상)의 부동몸체[body]체사이에 연결됩니다. 연결은 직접 또는 간접적으로 할 수 있습니다. 따라서 먼저 떠 몸체[body]과 두 번째 부동 몸체[body]과 선택 사이에서 직접 또는 간접적으로, 구성 요소가 연결되어있는 선호되는 일부 전형에서, 부동 몸체[body]은 배열의 일부를 형성한다. 이러한 체현[體現]에서 계류 구성 요소는 큰 관성이있을 수 있습니다 다른 부동몸체[body]체에 대하여 반응하여 하나의 부동 몸체[body]체의 움직임에 반응 할 수 있습니다.
바람직한 체현[體現]에서 구성 요소의 가능한 연신율 (가능한 스트레치 즉) 구성 요소의 최소 길이는 원하는 성능을 달성하기 위해 요구되는 것과 같은 것입니다. 구성 요소는 최대 300 %까지 연신율 할 수 있습니다.계류 시스템의 적어도 일부 체현[體現]에서, 구성 요소 (더 크게 계류 시스템의 일부 경우) 계류 시스템의 나머지 부분에 대한 스트레스를 최소화하기 위해 바다 표면 가까이에 배치됩니다. 이 파동 또는 조수의 움직임은 단지 계류 구성 요소 (그리고 전체 계류 시스템)의 스트레칭의 원인이 있는지 확인합니다.
계류 시스템의 적어도 일부 체현[體現]에서, 구성 요소는 부동 구성품와 같은 합성 로프 (예 : 다이 니마) 및 / 또는 강철 사슬로 기존의 계류 라인 사이에 연결됩니다. 연결은 직접 또는 간접적으로 할 수 있습니다. 한가지 또는 그이상의 계류 구성 요소를 수직(직렬)으로 또는 평형(병렬)로 연결할 수 있습니다.
계류 라인은 합성 밧줄 또는 강철 체인을 포함 할 수있다.구성 요소는 또한 합성 로프로 기존의 계류 라인으로 플랫폼에 연결할 수 있습니다.부동 플랫폼은 조류 나 파도 에너지 변환 장치의 일부를 형성 할 수있다.
본 발명의아직 또 다른 측면 에 따르면 , 다음의 단계 를 포함하는 ,깊은 바다 계류 시스템계류 구성 요소를 제조하는 방법이 제공됩니다 정박 할몸체[body] 이 정박 될 수있는위치를 식별을 ; 결정 위치에서 몸체[body]에 예상되는 환경 부하 ,구성요소에 계류힘의 원하는 수정을 예상 환경 부하에 대응하는 구성 요소 에 필요한 응력 - 변형률 반응을 결정 하고, 서로 다른 다수의 계류 구성 요소를 형성 변형 요소 는탄성 재료로 형성 과 평행(병렬) 하므로 인장 응력 에 대응하기 로 배치하게 된다. 구성요소에 계류힘의 원하는 수정을 제공하는 다수의 탄성중합체 요소 가각의 반응의 조합인 복합 유동적 비선형 응력-변형반응인 구성요소의 요구되는 반응과 같이 적어도 한가지의L' < L 길이를 가진 인장 길이L을 가진 구성요소가 특징이 된다.
본 발명의 아직 또 다른 측면에 따르면, 다음의 단계를 포함하는, 깊은 바다 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법이 제공됩니다 정박 할 몸체[body]이 정박 될 수있는 위치를 식별과; 결정 되어지는 위치에서 몸체[body]체[Body]에 예상되는 환경 부하, 구성 요소에 계류 힘의 원하는 수정을 예상 환경 부하에 대응하는 구성 요소에 필요한 응력 - 변형률 응답을 결정하고 적어도 하나의 인장에서 계류 구성 요소를 형성하여 요소중 적어도 하나의 압축 요소, 인장 응력에 대한 반응으로 긴장을 받아야하는 배치되는 인장 및 압축 요소를 모두 구성 요소의 필수 반응의 조합한 복합 가역 비선형 응력 - 변형 반응이다. 그런 요소의 반응과 어떠한 다른 구성 요소에 계류 힘의 원하는 수정을 제공합니다.
본 발명의 또 다른 측면 에 따르면 , 다음의 단계 를 포함하는 ,깊은 바다 계류 시스템의 계류 구성 요소를 제조하는 방법이 제공됩니다. 정박할 몸체[body]체가 정박 될 수있는위치를 식별을 ; 결정 위치에서 몸체[body]에 예상되는 환경 부하 ,구성 요소 에계류 힘의원하는 수정을예상 환경 부하 에 대응하는 구성 요소 에 필요한 응력 - 변형률 응답 을 결정 하고, 서로 다른 의 다수의계류 구성 요소를 형성 변형 요소 는탄성 재료로 형성 과 평행 하므로 인장 응력 에 대응하기 로 배치 , 상기탄성 요소 중 적어도 하나 는 구성 요소의 늘리지 길이 L 에 해당하는 길이 의 L 를 갖는 인장 요소이며 적어도 또 다른 탄성 요소길이 L ' < 의 L 를 갖는 압축 요소 는 구성 요소의 필요한 반응 요소의 반응의 조합 과 원하는 수정을 제공하는복합 뒤집을 수있는 비선형 응력 - 변형 반응이다.
본 발명에 따라서인장 응력 에 대한 반응으로 변형을 받아야하는 배치 되고 인장/압축 탄성 요소 모두, 적어도 하나의 인장 탄성 요소과 적어도 하나의 압축 탄성 요소에 밧줄 구성을 확장니다.
그것은 본발명의 확실한 기능을 위해 위의 설명에서 별도의 체현[體現]의 맥락에서 또한 하나의 체현[體現]에서 조합 에서 제공 될 수 있다는 평가가 될 것이다 . 반대로 , 간결함을 위해 ,하나의 체현[體現]에 의 맥락에서 설명 된 본 발명의 다양한 기본 기능은 별도로 또는 적절한 하위 조합 에서 제공 될 수 있습니다.
본 발명의 바람직한 실시 예 이제 예제 만 의 방법으로 , 설명 및첨부 된 도면을 참조하여 , 어떤 에있을 것입니다 :
본 발명의 구체적이고 적절한 체현[體現]은 설명 및 첨부된 도면을 참조하여 예를 들어가며 설명되어질것이다. 다음과 같이:
그림 1은 선행 기술 쇠사슬 계류 시스템의 개략도 이다;
그림 2 는 본 발명의실시 예에 따른 계류 시스템의 개략도 이다;
그림 3 은 본 발명의 체현[體現]에 따른 계류 구성 요소에 대한 복합 반응 곡선 의예이다 ;
그림 4는 본 발명의 체현[體現]에 따른 계류 구성 요소에 대한 복합 반응 곡선 을 맞게 보여줍니다 ;
그림 5는 계류 구성 요소의 유형에 따라시스템의 수평 계류 힘을 보여줍니다 ;
그림 6은늘어나지 구성의 본 발명에 따른계류 구성 요소 의제 1 실시 예의사시도이다 ;
그림 7a 는 반만 펼쳐 진 형태에서 그림 6 의 계류 구성 요소 의 사시도이다 ;
그림 7b 는 완전 펼쳐 진 형태에 그림 6 의 계류 구성 요소 의 사시도이다 ;
그림 8 은 본 발명에 따른 계류 구성 요소의 제 2체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 9는 본 발명에 따른 계류 구성 요소의 제 3체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 10 은 본 발명에 따른계류 구성 요소의 제 4체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 11 은 본 발명에 따른계류 구성 요소의 제 5체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 12A 는 늘어나지 않는 형태에서, 본 발명의 제 4체현[體現]의 따른계류 구성 요소 의 사시도이다 ;
그림 12B 는 반만 펼친 형태에서 그림 12A 의 계류 구성 요소의 사시도이다 ;
그림 12C 는 완전 펼친 형태에서 도표 12A 와 12B 의계류 구성 요소의 사시도이다 ;
그림 13 은 본 발명에 따른 계류 구성 요소 의 제 6체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 14 은 본 발명에 따른 계류 구성 요소 의 제 7체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 15 은 본 발명에 따른 계류 구성 요소의 제 8체현[體現]의 사시도이다 ;
그림 16은 계류 구성 요소의 여덟 번째체현[體現]의 사용하기에 적합한 원통형 압축 요소의 쪼개진 개략도이다 ;
그림 17 은 선 AB 함께 찍은 그림 16 에 표시된 요소의 단면도이다 ;
그림 18 은 본 발명 의 또 다른 체현[體現]의따른 계류 시스템 의 개략도 이다;
그림 19 은 면적 대 비용 측면에서 다른 계류 시스템 간의비교를 제공한다;
그림 20 는 세 가지 계류 시스템의 성능을 비교 ;
그림 21A 는 배를 기존의 계류 시스템에 대입한 개략도이다 ;
그림 21B 는 본 발명의 체현[體現] 따른 선박을위한 계류 시스템의 개략도이다 ;
그림 23A 본 발명의 체현[體現]을 따른 계류 시스템 감쇠기 타입 웨이브 에너지 변환 (WEC) 장치에 대한 환경 부하에 어떻게 반응하는지 23B 보여줍니다.
그림 2는 본 발명의 일 실시 예에 따른 2 계류 구성 요소를 포함하는 긴장 계류 시스템 1 '에 관한 동안 그림 1은 (이전에 위에서 언급 한) 기존의 쇠사슬 계류 장치 1를 보여줍니다. 이 그림에서 부동 플랫폼 3 계류 라인 5, 5 '에 의해 해저 4에 연결되어 있습니다.
그림 1은 본 발명의 체현[體現]에 따른 계류 부품 2는 형성되는 팽팽한 계류시스템 1'에 관련된 그림 2을 관습적인 쇠사슬 형태 계류시스템 1과 함께 묘사한다. 이 그림에서부동 플랫폼 3가 계류 라인 5, 5 '에 의해 해저 4에 연결되어 있습니다. 플랫폼 3의 원형 운동은 해저면 4로부터 들어올려지는것과 같은 계류라인 5를 위해 큰 수평운동 둘러짐에 파도 값에 의해 야기됨을 그림 1에서 보여준다. 큰 파도의 쇠사슬 체인 5 때문에 물의 깊이가 증가하는것과 같이 왼쪽방향과 위 의 방향으로 움직이는 플랫폼 3와 해저면에서 솟아오른다. 작은 바도를 위해서 체인 5는 오른쪽과 아래쪽으로 흘러 플랫폼 3와 수심이 감소하는 것과 같이 해저면 4를 따라 뻗어 늘어져있다.
따라서 체인의 매우 큰 양과 넓은 공간 둘러짐은 수심의 상승 및 하강과 같이 수평 이동을 할 수 있도록해야합니다.계류 시스템 1의 큰 장치를 설치하는 범위는 커넥터들이 일열로 된 플랫폼 3의 배열을 위한 위치를 제한되어집니다. 뿐만아니라 구성 요소의 계류 힘이 높은 (Fmax)와 모든지점에서 발생한 전체 체인을 통해 전달된다.
그림 2에서, 다른 한편으로는, 그것은 본발명에 따른 계류 구성 요소2 의 엄격하고 상대적으로 작은 수평 운동 범위와 작은 해저 표면면적 범위와 함께 낮은 범위를 달성 할 수 있다는 것을 알 수있다. 예를 들면 강철 사슬과 같은 쇠사슬 시스템 1에 형성된 계류구성요소2의 높은 연장성으로부터 얻은 결과이다. 이것은 예를 들면 조력 터빈 또는 파동 에너지 변환 장치와 같은 신 재생 에너지 장치의 배열같이 일열로 배열된 부동플랫폼의 더나은 포장밀도를 위해 허락되어진다. 또한 시스템에 계류 힘은 해저면 떠올라온 체인의 큰 무게를 제외한 (FMIN)은 감소되어진다. 그림 2에서 볼수있듯이, 계류 구성 요소 2 (개략적으로 도시)은 계류 시스템 1'의 하단에 더 작은 사슬은 5와 플랫폼 3사이에 연결된 테더(tether)와 같이 통합되어질수 있다. 계류 구성요소 2는 해저4에 간단히 연결을 제공한 체인 5'와 계류힘(Fmax)의 대부분을 흡수한다.
계류 구성 요소 2는 체인 5 '는 단순히 해저 4 연결을 제공하여 계류 힘 (Fmax에)의 대부분을 흡수한다.탄성 요소 2는 상당히 낮은 사슬은 5 개에 가해지는 하중의 힘 (FMIN)를 감소 증가 사이의 분리로 플랫폼 3 사슬은 5 '에 맞춤형 카운터 힘을 제공 할 수 있습니다.탄성 구성 요소 2와 같은 강철 체인 또는 다이 니마 라인으로, 어떤 기존의 계류 라인 5 '에 연결할 수 있습니다. 탄성 요소 2는 상당히 낮은 사슬은 5 개에 가해지는 하중의 힘 (FMIN)를 감소와 증가 사이의 분리로 플랫폼 3 과 사슬 5 '에 맞춤형 저항력을 제공 할 수 있습니다. 탄성 구성 요소 2는 강철 체인 또는Dyneema line 같은 기존의 어떠한 계류 라인 5'를 연결지을수 있다.
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그림2에서 보다시피 , 부동 플랫폼3의 수직운동은 경험적인 힘의 관점인 계류시스템 1의 영향을 주지만, 실질적 동일한 게 남는다.
탄성 요소2에서 힘은 플랫폼 3의 움직임을 수용 할 수 있도록 연장 수있는 탄성중합체요소와 같이 감소 될 수 있습니다. 따라서 비용을 크게 줄여 기존의 계류 라인 5와 비교했을 때 일반적으로 계류 시스템 1 '의 나머지 부분의 총 단면적은 30 % 이상 감소시킬 수있다.
그림 은 가역 비선형 복합 응력 변형 반응 에 따라 구성 요소에 적용되는 하중과 본 발명에 대결에 따라 계류 구성 요소의 변형을 나타낸 그래프이다. 그림 3 의"초기 참여 " 범위는 정상 파동 상태에서최적의 반응을 보여 ," 진보적인범위 극단적 인 조건에서 최적의 반응을 보여주고, 조건이 너무 극단적 이 될 때 " 채도 " 범위는 이상적인 반응을 보여주는 보호 기능이 필요합니다. 그것은응력 - 변형률 반응이 이상적으로 경사도의 급격한 변화 없이 부드러운 곡선인 것을 알 수있다 . 또한 구성 요소의 계류 힘은상대적으로 낮은"초기 참여 " 를 통해 레벨과탄성 요소 의 점진적 변형 의 결과 는 " 진보적 인 응답 " 지역 에서 유지됩니다. 이러한 반응 곡선 은 계류 힘 은 일반적으로 높은 갑자기 파도 높이 변화에 따라 증가 할 수있는 전차선시스템 에서 본 것과 매우 다르다.
그림 4는 계류 구성 요소에 대한 원하는 비선형 반응 곡선은 인장 탄성 요소와 압축 탄성 중합체 (예 : 열가소성) 요소의 조합에서 생성 할 수있는 방법을 보여줍니다.점선은 인장 ( "탄성중합체") 요소와 압축 ( "열가소성") 요소에서 각각의 공헌을 표시하면서 실선, 전체 반응을 보여줍니다.원하는 응답이 낮은 강성 확장의 긴 영역을 가지고 있습니다.이상적인 시나리오에서는이 같은 부하가 신장에 관계없이 적용되는 거의 평평하게 될 것입니다. 이 범위는 일반적인 환경에서 부동 장치의 전형적인 궤도 운동에 해당한다.궤도 운동이나 결합 궤도와 현재의 움직임이 커지는 극한 환경에서 높은 반응이 필요하며 이는 압축 요소에 의해 전달됩니다. 반응 극한 조건에서 거의 무한 딱딱하지만 함께 정상적인 작동 조건에서 부드럽고 반응이 매칭은 모든 작동 조건에 걸쳐 부하를 최소화 할 수 있습니다. 그것은 계류 시스템에있는 최대 하중이나 충격을 최소화 할 수 있도록 같은 반응이 매끄러운것이 중요합니다. 같은 Seaflex, Hazelette, Supflex 및 다른 사람에 의해 제공되는 것과 같은 기존의 탄성 계류 굵은 밧줄은 철강 우회 루프를 포함하고, 효과적으로 반응 곡선의 끝에 무한 증가하는 기울기를 가지고있다. 이러한 점에 도달 할 수 있다면이 오류를 걸고, 계류에 극단적 인 충격의 힘을 일으키는 원인이 될 것입니다.
그림 5는 그림 2의체현[體現]에서 보여진거 같이 팽팽한 계류 시스템(C)와 폴리머 라인(B)와 함께 쇠사슬 시스템, 강철 라인(A)와 함께 쇠사슬 시스템사이에서 합성물이 제공된다. 100년간의 총 최대 수평 계류 힘과 같이 극한의 하중 상황은 3.2MN보다 낮은 변형과 함께 5MN이하가 될것이다. 더욱이 시스템 A와 B를 위하여 계류시스테은 매우 크게 힘을 주는 다양성을 가질수 있으나 오직 0.5MN의 제한된 범위에 걸쳐 다양한 힘을 시스템 C에서 보여줌을 알수 있다. 그러므로 계류시스템 C는 신장률(20~70%)의 큰 범위에 걸쳐 낮은 힘과 일정 응축-변형반응과 가까운 탄성중합체 계류 구성요소의 결과와 같이 기존시스템에 비해 파도높이의 변화와 함께 훨씬 더 효율적으로 대처할수있다.
쇠사슬 시스템에 비해,본 발명의 체현[體現]에 따른 (예를들면 75%이하의)탄성 계류 구성 요소는 시스템에서 계류힘을 중요하게 감소할수있다.
이것은 그림 6에서 더 자세히 보여지게 된다. 세가지 탄성중합체 인장 요소12a-12로 형성된 본발명품에 따라 계류 구성요소 10의 첫번째 체현[體現]은 평행(병렬)로 배열되었다. 중간 요소 12a는 16m쯤되는 요소의 인장길이와 일치하는 길이 L을 가진다. 다른 요소 12B는 8 m인 길이 L '<의 L가 있습니다. 다른 요소 12C는 4 m인 길이 L '<의 L가 있습니다. 두 개의 짧은 요소 12B는 12C는 강철 케이블 (14)에 의해 구성 요소의 끝에 연결됩니다. 12A-12C 탄성 요소가 나란히 놓인 것으로 표시되어 있지만, 그들은 대신하는 적당한 방법으로 서로를 감싸 수 있습니다.
그림 7a와 7b는 및 계류 구성 요소가 제 1체현[體現] 인장 응력에 대한 응답으로 뻗어 방법 7B 쇼. 그림 7a와 7b는 인장 응력의 반응에서제 1체현[體現] 스트레치의 계류 구성요소 10을 보여준다. 그림 7a로부터 이것은케이블14가 확장되기 시작하지만 두 짧은 요소 12a,12b는 초기와 같이 장력아래가 되지 않는 동안, 인장길이 L에 해당하는 중간요소 12a가 됨을 볼수있다. 구성 요소 (10)가 더 늘어으로 케이블 14 긴장되고 짧아 요소 12B, 12C 또한 종사하기 시작합니다. 그림 7b는 이를 구성 요소 (10)의 합성 응력 - 변형률 반응에 기여 12A-12C 탄성 세 가지 요소는 모두 다양한 각도로 긴장과 스트레치하에 상기 확장 이후 단계를 보여줍니다.
그림 8은 병렬(평행)으로 정렬된 6 개 인장요소 22a-22f 형성된 본발명품에 따라서 계류구성요소 20의제 2체현[體現]를 보여준다. 두가지 그림 7과 8은 16m의 인장길이를 가질수 있는 계류 구성요소를 보여준다. 그림 8에서 보여진 체현[體現]은 6개 22a-22f 요소 각각은 다른 길이와 직경을 가지고 있는것을 보여준다.
탄성중합체 요소 다섯가지22b-22f는 철강 케이블 24에 의해 요소 20의 끝과 연결되어진 길이L' < L을 가진다. 그것은 22A-22F 요소의 길이와 직경을 사용한 탄성 재료의 인장 강도에 의존 할 수있는 평가가 될 것이다. 6MPa 이하의 인장 길이와 재료를 이용하여, 6개의 각각다른 요소의 치수가 도표 1의 목록과 같을 수있다.
요소 길이 / m 지름 / m
22a 16 0.5
22b 15.7 0.3
22c 14.2 0.28
22d 13.4 0.18
22e 12.6 0.22
22f 11.1 0.21
표 1: 계류 요소 치수
그림 8 계류 구성 요소 인장 요소로 구성 할 수 있다면 각각의 길이가하면 구성 요소의 인장 길이 L (예를 들어 16m)는, 그 인장 강도를 가진 물자를 위해 ~ 6 MPa의이 계류 구성 요소가있을 것 ~의 총 중량 10 T.
만약 그림 8에서 보여주는 것과 같이 계류구성요소가 구성요소 (e.g 16m)의 인장길이L이 그길이의 이하를 각각 같는 인장 요소의 구성할수 있었다면, 그 인장 강도 6 MPa이하의 소재에 계류 구성 요소 10 T 이하의 총 중량이있을 것이다. 그러나 강철 케이블 (24)에 의해 계류 구성 요소의 끝에 연결된 짧은 요소가 아닌 하나의 길이 L의 요소 길이 L '<의 L의 몇 가지 요소를 사용하여 구성 요소의 총 무게는 7T이하로 로 줄일 수 는 동일한 인장 강도의 탄성 소재를 사용하여 추가로 체중 감소는 요소 중 하나 이상 더 높은 강도 탄성 재료를 사용하여 수행 할 수 있습니다.
그림 9는 본 발명에 따른계류 구성 요소 (30)의 제 3체현[體現]를 보여줍니다. 이 구성 요소는 32A - 32F 병렬(평행으)로 배열 된 여섯 탄성 인장 요소가 있다는 점에서 그림 8과 비슷하지만, 추가로 구성 요소를 30도 측면 의 요소 32A - 32F 를 분리하는중앙 가이드 부재 (36)을 포함하고있다. 이러한 가이드 구성품36 은 요소 32A - 32F 가 얽혀 되지 않는 요소 32A - 32F사이에움직이고 뻗어 구성 요소 30과 접촉이 되지 않도록 하는 데 도움이 될 수 있습니다. 이 예제에서는 가이드 부재 36탄성 요소 32A - 32F 위한 행으로 배열된 6개의 분리 된 통항(通航)의 으로 구성되어 있습니다. 가이드 부재 (36)는 스트레칭 에서 32A - 32F 의 요소 를 억제하고 있으므로 바람직인장 요소 32A - 32F 의 탄성재료와 가이드 부재 (36)의 재료 사이의 마찰 의 낮은 계수 가 없는만큼 설계되어 있습니다. 구성 요소 (30)의 크기에 따라 ,가이드 부재 (36) 가 가능한 모양이나 강성을 추가하는 데 사용할 수 있습니다.
본 발명의 추가 체현[體現]에 관련된 그림 10 ~ 15은 적어도 하나의 인장 탄성 요소 42, 52, 62, 72, 82는상기 관련 계류 구성 요소 40, 50, 60, 70, 80와 적어도 하나의 압축 탄성 요소 48, 58, 68, 78, 88와 병렬로 함께 연결되어진다. 이러한 체현[體現]의 인장 요소 42, 52, 62, 72, 82에서 탄성 재료로 형성 요소를 연장같은 , 낮은 힘에 계류 구성 요소 40, 50, 60, 70, 80의 주요 확장을 제공합니다.축 요소48, 58, 68, 78, 88는Hytrel과 같은 높은 강도의 탄성중합체 재료의 골판지 튜브의 형태이다. 압축요소48, 58, 68, 78, 88는 특정 신장에 도달 할 때까지 인장력이 발생하지 않는 것과 같은 계류요소의 끝부분 커넥터41, 51, 61, 71, 81 사이에서 연결되어진다. 그러므로 이것은 계류 구성요소40, 50, 60, 70, 80의 인장 반응은 더 큰 주요 연신율에 압축 요소48, 58, 68, 78, 88로 부터 공헌과 더 낮은 주요 연신율에 인장 요소42, 52, 62, 72, 82로 부터 공헌의 만들어진 복합반응이라고 이해 할수 있을것이다. 탄성 요소를 선택하고 그림 3 또는 4에서 볼 수있는 일반적인 형태를 갖는 부드러운 장력 응답 곡선을 제공하도록 설계 할 수 있습니다. 그림 10의 계류 구성 요소 (40)의 확장은 12C에 그림 12A에서 볼 수 있습니다.
그림 10-12의체현[體現]에서, 압축요소 48, 58은 압축요소 48,58에 인장 응력 전달된 철강 케이블 44,54와 함께 움직이는 판 46b,56b와 고정된 판 46a,56a사이에서 장착되어진다.
케이블압축 요소 48, 58의 다른 쪽 끝에서 움직일 수있는 플레이트 46B, 56B에 연결하기 전에 고정 플레이트 46a,56a지나서 다른 쪽 커넥터 41a, 51a로부터두개의 확장케이블과 끝부분 커넥터 41b,51b와 연결된 움직일수있는 플레이트 46b,56b로부터 두개의 연장된 케이블과 4개의 케이블 44,54(예를들면 철강 케이블)으로 보여질수 있다.
케이블 44,54는 압축요소 48,58에 전달된 인장 응력이 시작되기전에 그들의 본래길이로 부터 늘어나도록 하여서 그 길이의 적어도 한부분에 따라 구불구불한 배열을 가진것으로 보인다. 그림 10에서움직일 수 있는 플레이트 46b를 통과한두개의 케이블 44은 고정 플레이트 46A에 압축 요소의 길이48를 따라 쭉 뻗게 되지만 끝 커넥터 (41B)와 압축 요소 48 사이에서 구불구불하게 된다.
다른한편으로 그림 10에서 케이블54는 전체 길이와 계류 구성요소 50에 따라 구불구불한것 그림 10의 계류 구성 요소 40보다 큰 연신율에서 압축 요소 58로부터 뻣뻣한 반응을 제공하도록 설계되었습니다 케이블 44,54의 견고함(뻣뻣함) 및/또는 배열은 계류가 사용될되는 위치를 위한 예상 환경 부하에 맞춰질수 있는 계류 구성요소 40,50을 위한 적절한 반응 곡선에 따라 원하는 연신율에서 압축 요소 48,58에 선택적인 전달 장력을 조정할수 있다.
그림 13, 14, 15는 적어도 하나의 인장 탄성 요소 62, 72, 82을 특징으로 하는 발명품의 다른 체현[體現]은 계류 구성 요소 60, 70, 80를 형성하는 적어도 하나의 압축 탄성 요소 68, 78, 88와 병렬(평행)로 연결되어 진다. 그림 13,15의체현[體現]에서, 하나 이상의 뻣뻣한 케이블 64, 74, 84은 압축 요소 68, 78, 88의 당겨지는 반대쪽 끝에 66a, 66b, 76a, 76b, 86a, 86b와 인장응력에 놓이도록 케이블 64, 74, 84로 하여금 압축 요소 68, 78, 88의 반대 끝66a, 66b, 76a, 76b, 86a, 86b와 끝 모두가 연결되어진다. 그림 13는이 케이블 64 압축 요소 68의 반대쪽 구성품 66B에 61A 한쪽 커넥터에서 실질적으로 곧게 전달하고 반대쪽 구성품66A에 61B의 다른 쪽 끝 커넥터에서 수 있다는 것을 알 수있다. 그것은 뻣뻣한 케이블 64에 비해 신축성으로 계류 구성 요소 (60) 인장 스트레스가되면 탄성 요소 (62)는 처음처럼 늘릴 것입니다.스트레스 증가로 케이블 64는 변형을 겪게 시작하게되어진 압축 요소 68에 인장 응력을 전달하기 시작합니다. 그림 14와 15은 케이블 74, 84는 압축 요소 78,88이 변형에 놓이기 전에그들은 스트레칭으로 초기 장력 반응 을 제공 할 수 있음과 적어도 그길이의 부품을 따라서 감기게 된다. 이 계류 구성 요소 70, 80은 계류 구성 요소 그림 13의 계류 구성요소60보다 큰 연신율에 압축 요소 78, 88로부터 뻣뻣한 반응을 제공하도록 설계되었습니다. 그림 15도 두 반쪽 89A, 89B, 각각의 끝부분 커넥터 81A, 81B에 연결된 각으로 형성 외부 케이싱을 볼 수 있지만이 시스템의 반응에 물리적 영향을 덧붙이지 않습니다.
그림 15A-15C는 다양한하중 시나리오에서 구성 요소 80을 보여줍니다. 이 실행의 핵심 탄성 요소 82 는 압축요소 88의 다른쪽 끝의 탄성중합체 요소 82의 끝부분 커넥터81a, 81b연결된 감긴 철강 케이블 84와 함께 두 끝부분 커네터81a, 81b사이를 연장한다. 늘어나지는 구성 요소80와 같이15B는 코일 강철 케이블 84가 완전히 감기지 않는 지점을 보여줍니다. 이것은 정상적인 작동 조건에서 요구되는 최대 확장에 대응하도록 설계 될 수있다. 시스템의 부하 반응은 전적으로 이 점에 탄성 요소 82까지 전달됩니다.
더 늘어나게 되는 구성요소 80과 같이,부하는 이제 훨씬 더 뻣뻣(견고)한 압축 요소 88에 전달됩니다. 이 요소88는 너무멀리 뻗어야함으로부터 탄성중합체 요소 82를 보호하는 , 훨씬 짧은 신장 길이에 더 높은 부하 반응을 제공할 압축이다.
이 그림에게 도표를 가진 6에서12까지와 그림 13부터 15를 비교에서 볼 수있는 계류 구성 요소에 대한 끝부분 커넥터가 독립적으로 사용되는 탄성 및 / 또는 압축 요소의 수의 독립적으로 선택되어질수 있다. 그림 6-12 의 끝부분 커넥터는,예를들어 그림 10-11에서 본 커넥터 41, 51, 인장 요소 (들)에서 별도로 제공하고 이에 연결되어 있습니다. 뻣뻣한, 비 탄성 연결이 사용됩니다. 그림에 13-15에서 끝부분 커넥터 61, 71, 81, 예를 들어 각각의 인장 요소 62, 72, 82, 각 탄성 요소 62, 72, 82은 끝부분 조각 61A, 61B에 성형에 의해 일체로 제공되어져 71A, 71B, 81A, 81B는 하나 이상의 구멍을 포함하거나 계류 시스템의 나머지 부분에 수행 될 수있는 연결을 사용하는 등 반복합니다. 이 계류 및 / 별도의 부품의 수를 줄이기 위해 또는 가혹한 해양 환경에서 부식하는 경향이있을 수 있습니다. 강철 커넥터와 같은 비 고분자 부품의 수를 줄이기 위해 원하는 위치와 같은 중요한 탄성중합체 커넥터가 선호 될 수있다 .
그림10 ~ 15에서 압축 요소 48 ,58, 68, 78,88의 체현[體現]은, 압축을 거쳐 같은 극단적 인 확장에 높은 저항력을 제공하도록 설계되어 있습니다.탄성 재료(예,고무)는 예를들어 30 MPa의 상대적으로 높은강도를 사용한 압축요소48, 58, 68, 78,88를 위해 사용된 예를들면 Hytrel 같은 탄성중합제 재료를 사용하는 동안에 예를들면 1.2 MPa의 상대적으로 낮은강도인 인장 요소 42, 52, 62, 72,82를 위해 사용되어질수있다.
그것은 그림 10 부터15까지의체현[體現]는 그림 6부터 9까지의 체현[體現]에 비해 계류 구성 요소의 무게가 더욱 감소 될 수 있다고 이해할 수있을 것이다. 같은 탄성 재료는 고무 요소 1.2 MPa이하의2 m2이상의큰 전체 재료의 단면을 필요로하는 강도를 가진 고무요소와 함께 2.5 MN의 힘을 견딜 수있는 구성 요소에 대해 다음 계류 구성 요소의 인장의 모든 요소에 사용됩니다. 75 % 신장에 재료 부피요구사항은필요한 무게에 돌일시하는 16.5 T이하 범위와 15m3 이하여야 한다. 만약1.2 MPa이하의고무 인장 요소 강도는 압축 요소(저항력의 1.5 MN 기여도)에서 탄성중합체 재료의 단면적에0.05 m2이하와 고무 재료(저항력의 1.2MN 기여도)의 단면적에 오직1 m2 이하에 포함되어 질수있다. 전체 재료 볼륨은및 계류 구성 요소의 무게는 10 T이하로 감소하는 계류 구성요소의 무게와 10m3 미만으로 감소되어진다.
그것은 그림 10 부터 15까지의 체현[體現]은 압축 탄성 요소와 인장 탄성 요소를 결합 계류 구성 요소의 기본 요소를 설명하는 것으로 이해되지만, 같은 계류 구성 요소는 여러 가지 형태를 취할 수 있다.
예를 들어, 인장 요소의 다수의 압축 요소에 병렬로 실행할 수 있습니다. 하나, 둘, 셋, 넷, 다섯이나 여섯 이상의 인장 요소를 사용할 수 있습니다. 이러한 인장 요소는 위에서 설명한 것과 유사한 라인을 따라, 서로 다른 길이를 가지고 두께 및 / 또는 자료 수 있습니다. 그러나 하나 이상의 인장 탄성 요소와 조합 압축 탄성 요소를 사용하는 장점은 적은 수의 요소가 계류 구성 요소에 대한 원하는 복합 응력 - 변형률 반응을 달성하기 위해 전반적인 요구 될 수 있다는 것입니다.케이블의 수와 구성은 원하는 반응 곡선에 따라 변경 될 수 있습니다. 물론 케이블은 철강이 아닌 계류 구성요소의 압축요소와 연결되어 질수있지만 Kevlar 또는 Dyneema와 같은 딱딱한 물질로 형성 될 수있다.
위에서 설명한 디자인에 변화의 숫자가 가능합니다. 하나의 구현은 오히려 중앙에 비해 구성 요소의 한쪽에 부착 된 압축 요소를 가질 수 있습니다. 이 복잡성을 줄이고는 커넥터 설계에 통합 할 수 있습니다. 또 다른 구현은 압축 요소의 중앙 아래 탄성 요소를 실행할 필요없이, 탄성 요소의 외부 압축 요소를 이동 할 수 있습니다. 이것은 특히 여러 개의 탄성 요소와 응용 프로그램 또는 위치를 압축 요소의 병렬(평형) 배열이 사용에 적합합니다.
유리한(장점을 가진) 건축에서 압축 탄성 요소 48, 58, 68, 78, 88는 적어도 하나의 인장 요소 42, 52, 62, 72, 82 통과하여진 빈 골판지 튜브의 형태를 취한다. 이 병렬로 인장 응력을받을 수 연결 요소뿐만 아니라, 재료 양을 최소화 가진 조밀 한 배열을 제공합니다.인장 요소가 42, 52, 62, 72, 82가 빈 압축 요소 48, 58, 68, 78,88통과로 표시되어 있지만, 그것은 하나 또는 그 이상의 인장 요소 대신에 오히려 통해 보다 함께 실행할 수있는 이해할 수있을 것이다 , 압축 요소입니다.압축 요소 대신에 고체 수 있습니다. 또한, 하나 이상의 압축 요소는 시리즈 및 / 또는 계류 구성 요소의 병렬(평행) 연결 압축 요소와 함께 사용할 수 있습니다.
그림 17에서, T는 두께를 지정, P는 피치를 지정,A) 계곡을 지정 피크, B)을 지정, 치 rint는 계곡의 직경을 지정, Rext는 피크의 직경을 지정, rc 최소 외부에서 필렛 반경을 지정 벨로우즈[Bellows] 및 rs의 직경은 벨로우즈[Bellows]의 최대 외부 직경에서 필렛 반경을 지정합니다. 그것은 직경 / 피크의 반경 (REXT) 및 직경 변화에 의해 계곡의 직경 피크의 직경의 비율을 변화, 두께 T를 변화시켜 압축 부재의 탄성 응답을 변경할 수 있습니다. 피치 P를 변화시켜, 주름 / convolutes의 수를 변화하거나 벨로우즈[Bellows]의 최소 외경 (RC)와 주름의 최대 외부 직경 (RS)에서 필렛 반경 필렛 반경을 조절하여 계곡의 직경/ 반지름 (R int) 가능하다.
체현[體現]읜 원통형 구성품는 상대적 치수를 가진다: P = P, Rext = 4P 부터 5.5P까지, 적절하게는4.8P, T = 0.1 P 부터 0.5P까지, preferably 0.2P, rc = 0.08P to 0.1 P, 적절하게 0.083P, rs = 0.25P 부터 0.4P까지, 적절하게 0.3P.
그림 18은 본 발명에 따른 계류 시스템 1 '의 또 다른 체현[體現]를 보여줍니다.계류시스템 1'은 느슨한 중간 선 5'와 수면 또는 수면아래 부표8의 평균에 의해 부동 몸체[body]체 3과 연결되어지고 해저면 4와 직접연결되어진 발명품의 상기에서 설명된 어떠한 체현[體現]를 따라 짝을 이룬 계류 구성요소 2와 구성되어진다. 계류 시스템 1의 선택은 종종 특정 부동 몸체[body]에 필요한 부하의 종류에 따라 다릅니다.
그림 19은 계류 구성 요소가 계류 건축의 다양하게 사용되는 시스템에서 사용할 수있는 여러 가지 방법이 있다는 것을 보여줍니다. 중요한 수직 하중이있는 경우 더 작은 장치설치 면적이 팽팽한 계류 시스템을 사용하여 얻을 수 있지만, 종종 수직하중 앵커 (VLA)와 같은 높은 비용에 이르게하는 것은 비싸다. 같이 왼쪽 아래 예제에서 볼 수 발명의체현[體現]에 따른 계류 구성 요소를 사용하여 시스템이 훨씬 낮은 부하를 달성 할 수 있으므로 훨씬 작은 앵커를 사용할 수 있습니다, 극적으로 비용을 절감 할 수 있습니다. 이 구성 요소가 장치 인 계류에 직접 줄 또는 표면 또는 지하 수레를 사용하여 시스템에 적용되는지 여부를 경우입니다.
그림 20는 세 가지 계류 건축과 어떻게 같은 조건에서 수행되는지의 예를 보여줍니다. 그것은 예상되는 환경 조건에 일치하는 요소를 디자인하는 것이 중요합니다. 앞에서 언급 한 바와 같이, 탄성 요소는 정상 작동 조건에서 궤도 운동을 커버 할 수있을만큼 충분히 길어야합니다. 첫 번째 곡선 (다이아몬드) 해저 장치가 정박하는 사이에 연결된 기본 계류 구성 요소의 반응을 보여줍니다. 구성 요소의 길이 (계류 다리의 전체 길이에 대하여) 증가로 피크 부하가 떨어진다. 탄성 요소는 전체 길이 ~ 35 % (이 시나리오에서)보다 크게되면 부하가 최소화되었다. 이 장치의 궤도 운동을 동일시되었다. 두 번째 곡선 (사각형) 정박중인 장치에 로프 연결을 부동[float]로 연결하여 기본 계류 구성 요소의 반응을 보여줍니다. 이 시나리오는 장치설치범위(면적)도 훨씬높고 최대하중도 훨씬높지만 궤도운동을 허용한 로프와 같이 요소에서 훨씬 짧은 최소 길이이다. 최종 곡선 (삼각형) 정박중인 장치에 직접 연결된 쇠사슬 체인에 의해 경험 부하를 보여줍니다. 이 케이스에서 체인은 앵커포인트에서 수직하중이 없는것으로 하고 몇백미터로 부터 해저면을 따라 실행되고 언제나 전체길의 100%이다. 부하는 항상 같은 쇠사슬 계류 시스템 높다.
그림 21A는 몇 가지 합성 계류 선 또는 강철 사슬 5는 해저에 고정 된 배 3 기존의 쇠사슬 계류 시스템을 보여줍니다. 그것은 선이나 체인은 수심의 변화에 대처하고 해저의 표면을 따라 필요한 부하를 제공하기위함에 예를들면최고 2 km정도 길어야한다. 체인 5의 길이는 비록 5m 파도보다 상대적으로 작더라도 무거운 배가 움직일때 수평력에 저항하는 충분한 무게를 제공해야한다. 그림 21b에서, 이것은 앵커된 계류라인5'와 배 3사이에 연결된 상기 설명된 체현[體現]에 따라서 요소2에 형성된 계류시스템이 보여진다. 이시스템에서 계류시스템에서 라인 5'는 하중이 감소되어지는 요소때문에 훨씬 짧아질수있다.
탄성중합체 구성요소는 2는 해저면에 따라 늘어진 체인대신에 해양 바닥에 직접 연결할 수있는 앵커 평균 단계에 계류 시스템에 수직힘을 줄일수 있습니다.
그림 22와 23은Pelamis Wave Power Limited로부터 가능할수 있는 같은 플랩형 감쇠기 파도 에너지 변환장치(WEC)을 위하여 계류 건축을 게제했음을 보여준다. 이 장치는 경첩 관절로 연결된 원통형 부분으로 구성된 반 잠수, 관절 구조입니다. 이러한 관절의 물결에 의한 동의는 유압 램에 의해 전기로 변환됩니다. 현재 생산 장치는 150-180m 길이, 직경 4-6m에 있습니다. 각 장치는 주요 계류와 기움 규제 라인으로 구성된 독자적인 개별 계류 확산이 필요합니다. 주요 계선은 중앙 지점에 연결하는 앵커의 숫자로 구성되어 있습니다. 기울림 라인은 단순한 하나의 앵커 및 계류 라인 구성입니다 억제. 계류 확산은 해저 공간으로 전력 용량의 높은 농도를 허용하고 인프라 비용을 줄이고, 자사의 장치설치 면적을 최소화하도록 설계되어야한다.
그것은 그 그림의 22A와 22B에서 볼 수있는 기존의 쇠사슬 계류 라인에게 5 등을 사용하여 강철 체인은 체인의 많은 양의 파도 및 / 또는 조수의 움직임에 반응하는 장치를 활성화하는 해저에서 채취해야하므로 장치의 설치면적를 최소화하기 어려울 수 있습니다. 그림에서 23A와 23B는, 다른 한편으로는, 계류 시스템은 본 발명의 상기 체현[體現]에 따라 하나 이상의 탄성 계류 구성 요소 2, 예를 들면 장치와 앵커 라인 5 '사이에 연결되어 있는것 같이 포함한다. 계류 구성 요소 2도 최대 250 %의 신장률이 올랐음에도 100 % 더 이상으로 연장 할 수있는 바와 같이, 계류 시스템의 공간이 훨씬 작습니다. 이렇게하면 배열에 함께 여러 장치를 연결할 수 있습니다. 예를들면 5 MN의 힘을 견딜동안 18m의 초기 장력 길이가 계류 구성 요소는 30~40m의 연신율을 허용 할 수 있습니다. 또한, 계류 시스템로드 힘은 탄성 구성 요소가 강철 쇠사슬 라인의 장소에서 사용하는 경우 70 % 낮을 수 있습니다.
상기 설명으로 부터 이것은 본발명품에 따른 계류 구성요소 와 계류장치는 계류화의 해저면 장치설치 면적과 수평운동범위를 감소할수있는 허용되는 깊이와 함께 큰 파도높이 변화를 허용할수 있는것과 예와 같은 작은범위를 제공할수 있음을 이해할수 있을것이다. 또한 계류 구성 요소의 복합 응력 - 변형률 반응은 일반적인(정상적인) 사용 조건에서 계류 구성 요소가 거의 일정한 저항력을 제공 할 수 있도록 장치의 계류 위치에서 예상되는 바다 상태에 대한 최적화 할 수 있지만 극단적 인 조건에서 반응이 원활하게 대규모을 제공하기 위해 증가하는 저항률은 높은 연신율 (예 :> 10m / s)의 높은 바다 상태에서 보호 할 수 있습니다. 또한 계류 구성 요소에 사용되는 탄성 물질로 인해 해수의 긴 수명과 낮은 피로가있을 수 있습니다.
본 발명은 바람직한체현[體現]를 참조하여 설명 하였지만, 이것은 첨부된 청구범위에서와 같이 발명의 범위로 부터 벗어나지 않게 만든 형태 및 세부사항에서 다양한 변화 행위에서 이해를 돕게 될것이다.

Claims (94)

  1. 적어도 하나의 인장 요소 및 / 또는 적어도 하나의 압축 요소를 특징으로 또는 양쪽의 인장 요소및 및인장 응력 에 대한 응답으로 긴장을 받아야하는 배치 되고 압축 요소를 모두 최소 하나의 인장 요소 최소 하나의 압축 요소를 구성 요소 탄성 재료로 형성되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  2. 제1항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에서 있어서, 최소 하나의 인장요소와 최소 하나의 응력요소는 동시에 장력에 반응하여 배치되는것을 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  3. 제 1항과 제2항에 계류용 밧줄(체인)요소[mooring component]에 있어서, 상기 구성요소의 응력-변형 반응은 다른 탄성중합체 요소의 다수 각각 반응의 조합으로부터의 합성고무 반응결과를 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  4. 상기 청구항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한개,두개,세개,네개,다섯개 여섯 또는 그이상의 탄성중합체 요소는 응용된 인장응력에서 인반응 제공되어 배치된 계류용 밧줄(체인) 요소.
  5. 상기 청구항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지,두가지 세가지 또는 그이상의 탄성중합체 요소는 응용된 인장응력에서 응축반응 제공되어 배치된 계류용 밧줄(체인) 요소.
  6. 상기 청구항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 하나의 인장요소는 적어도75%, 100%, 150%, 200%, 250%, 또는 250%이 연장(신장) 할수있는 탄성중합체의 재료로 형성되는것을 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  7. 상기 청구항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 상기 구성요소가 선택되는 길이 L이 다음으로 부터 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) 5-10 m; (ii) 10-15 m; (iii) 15-20 m; (iv) 20-25 m; 또는 (v) 25-30 m.
  8. 상기 청구항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 가진 구성요소의 인장길이와 같은길이 L를 가진 인장요소 와 최소하나의 L' < L 길이를 가진 계류용 밧줄(체인) 요소.
  9. 상기 청구항 8에 따른 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 인장요소는 다음에서 고르는 길이를L특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) 4-6 m; (ii) 6-8 m; (iii) 8-10 m; (iv) 10-12 m; (v) 12-14 m; (vi) 14-16 m; (vii) 16-18 m; (viii) 18-20 m; 또는 (ix) >20 m.
  10. 상기 청구항 제8항 과 제9항 에 따른 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 응축 요소를 다음으로 부터 고른 길이 L이 L'보다 작은 길이를 가짐을 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) 1-2 m; (ii) 2-4 m; (iii) 4-6 m; (iv) 6-8 m; (v) 8-10 m; (vi)10-12 m; or (vii) 12-14m.
  11. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 응축요소는 하나이상의 인장요소보다 좀더 높은 탄성 모듈 탄성중합체 소재를 구성한 계류용 밧줄(체인) 요소.
  12. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 응축 요소는 최소한1 MPa, 2 MPa, 3MPa, 4MPa, 5MPa, 6 MPa 또는 좀더 높은 탄성모듈을 가진 탄성중합체 소재을 구성함을 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  13. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 응축 요소는 적어도50%, 100%, 150%, 200%, 250%, 300%, 또는 300% 이상인 요소의 확장(연장)이 오직 변형으로 겪게되는 요소에서 운행가능하도록 연결되어지는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  14. 상기 청구항에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어, 구성요소는 어느 한 항 에있어서,계류 구성 요소는 다음의 하나 이상의 범위에서 연신을 위한 일반적으로 일정한 복원력 을 제공함을 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소: (Ⅰ) 20 ~ 30 % , (Ⅱ) 30-40 % ( III ) 40-50% , (IV ) 50 ~ 60 % , ( V) 60 % ~ 70 % , ( VI ) 70-80% , ( VII ) 80 % ~ 90 % , ( VIII ) 90~100% , (IX ) 100 - 110 % , ( X ) 110-120% , (XⅠ) 120-130% , ( XII ) 130-140% , ( XIII ) 140-150% ; (XIV) 150~160% , (XV ) 160-170% ; ( XVI ) 170-180% , ( XVII ) 180~190% 및 ( XVIII ) 190-200% .
  15. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 100%, 120%, 140%, 160%, 180%, 200%, 220%, 240%, 또는 250% 보다 나은 연신율을 위해 저항력에서 증가하여 형성된 합성 가역 비선형 응력-변형 반응을 제공하는것을 특징으로 하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  16. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 인장 요소는 다른 변형 탄성요소의 형성 및 / 또는두께 및 / 또는 서로다른 길이를 가진 다른 다수의 변형 탄성중합체를 구성하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  17. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 계류 구성 요소는 최소한 10 MP, 15 MPa, 20 MPa,25 MPa,30 MP 또는 그 이상의 탄성 계수를 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  18. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서,최소한 한가지 계류 구성 요소는 하나 이상의 인장 요소 (들)에 평행(병렬)으로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  19. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 압축요소는 탄성중합체 재료의 원통형 골판지모양이거나 주름진 구성품형태로 구성되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  20. 상기 청구항19에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 계류 구성 요소는 측면 벽 에 원주 벨로우즈[Bellows] 를 갖는 중공(中空) 관의형태로되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  21. 상기 청구항19과 청구항 20의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 원통형 골판지모양이거나 주름진 구성품는 다음중 하나로부터 길이 L'를 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소: (I) <0.5 m , ( II ) 0.5 m, (Ⅲ) 1-2m, ( IV ) 2~3m, (v) 3-4m, (VI ) 4~5m 또는 ( VII ) 5m이상 .
  22. 상기 청구항19,20과 청구항 21의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 원통형 골판지모양이거나 주름진 구성품는 다음중 하나로부터 직경이 선택되는 계류용 밧줄(체인) 요소:( I) < 0.1 m , ( II ) 0.1 ~ 0.2 m , ( ⅲ) 0.2-0.4 m , ( IV ) 0.4-0.6 m , (v) 0.6-0.8 m , (VI ) 0.8 ~ 1.0 m , ( VII ) 1.0 ~ 1.2 m , ( VIII ) 1.2-1.4 m , (IX ) 1.4-1.6 m , ( X ) 1.6-1.8 m , (xi ) 1.8-2.0 m or ( XII ) > 2.0 m .
  23. 상기 청구항19부터 청구항 22까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 한가지 압축 요소는 열가소성 탄성중합체 재료의 형태인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  24. 상기 청구항23에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 열가소성 재료는 열가소성 폴리 우레탄 ( TPU )열가소성 경화 고무 ( TPV ) ,열가소성 폴리올레핀 탄성중합체 ( TPO ) ,스티렌 열가소성 엘라스토머 (TPS ) 또는열가소성 폴리 아미드 블록 공중 합체 (TPA ) 중 하나인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  25. 상기 청구항23에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 열가소성 재료는 열가소성 코폴리에테레스터 탄성중합체인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  26. 상기 청구항들에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 추가되는 평균양은 하나의상의 요소를 제공하는데 요소의 끝에 제공되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  27. 상기 청구항26에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 하나 이상의 인장 요소(들)은 필수 성형 단 연결기를 포함하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  28. 밧줄(Tether)은 인장 응력반응에 변형을 겪은 형태가 되어진인장과 압축 탄성중합체 요소 모두, 적어도 한가지 압축 탄성중합체 요소 와 최소한 한가지 인장 탄성중합체 요소로 구성되는 밧줄.
  29. 병렬(평행)에 인장 응력 반응으로 배열되고 탄성중합체 재료의 형태로 다수의 다른 변형 요소 성형으로 구성 되어진 계류 구성요소는 길이가 L' < L를 가진 압축 요소인 탄성중합체 요소의 최소한 또다른 요소의 늘어나지않는 길이 L에 대하여 길이L을 가진 인장요소인 탄성중합체의 최소하나인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  30. 상기 청구항29에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성요소의 응축-변형 반응은 다른 탄성중합체 요소의 다수의 각각 반응의 조합으로부터 합성 탄성중합체 반응결과인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  31. 상기 청구항29와 청구항30의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나,둘, 셋, 넷, 다섯, 여섯, 또는 그이상의 탄성중합체 요소의 구성품은 인장 응력을 적용한 인장 반응의 제공을 배열하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  32. 상기 청구항29,30 와 청구항31의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나,둘, 셋 또는 그이상의 탄성중합체 요소의 구성품은 인장 응력을 적용한 압축 반응의 제공을 배열하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  33. 상기 청구항 29부터 청구항 32까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 인장요소는 최소한 75 % , 100 % , 150 % , 200 % 250 % 또는 그 이상의 연장율의 케이블인 탄성중합체 재료로 형성되어지는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  34. 상기 청구항 29부터 청구항 33까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 인장 요소는 다음 중 하나를 선택한길이 L 인 계류용 밧줄(체인) 요소 : ( i) 4-6m , ( ⅱ) 6-8m , (ⅲ ) 8 - 10m , (IV ) 10-12m , (v) 12~14 m , (VI ) 14-16 m , ( VII ) 16~18m , ( VIII ) 18-20m , 또는 (IX ) > 20m .
  35. 상기 청구항 29부터 청구항 34까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축 요소는 다음 중 하나를 선택한길이 L 인 계류용 밧줄(체인) 요소: ( i) 1~2m , ( ⅱ) 2-4m ; ( III ) 4-6미터 , (IV ) 6~8m , (v) 8~10m , (VI ) 10~12미터 또는 ( VII ) 12~14m.
  36. 상기 청구항 29부터 청구항 35까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축요소는 인장요소 중 하나보다 높은 탄성계수를 갖는 탄성중합체 재료로 구성되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  37. 상기 청구항 29부터 청구항 36까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축 요소는 최소한1MP, 2 MP, 3Mpa, 4MPa , 5MPa , 6 MPa 또는 그 이상의 연장계수를 갖는 탄성중합체 재료로 구성되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  38. 상기 청구항 29부터 청구항 37까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축요소는 운영 체제는 구성 요소의 확장이 50 % , 100 %, 150 %, 200 % ,250 % 3,00% 또는 300 % 이상의 요소의 확장[extension]일 때에 오직변형을 겪게되는 요소에 운용할수 있게연결되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  39. 상기 청구항 29부터 청구항 38까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성 요소는 다음중에서 하나이상의 범위에서 연장율의 일반적인 불변 복원력을 제공하는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) 20-30%; (ii) 30-40%; (iii) 40-50%; (iv) 50-60%; (v) 60-70%; (vi) 70-80%; (vii) 80-90%; (viii) 90-100%; (ix) 100-110%; (x) 110-120%; (xi) 120-130%; (xii) 130-140%; (xiii) 140-150%; (xiv) 150-160%; (xv) 160-170%; (xvi) 170-180%; (xvii) 180-190%; and 늘어나지 않는 길이 L의 (xviii) 190-200% .
  40. 상기 청구항 29부터 청구항 39까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성요소는 다음보다 나은 연신율를 위한 복원력 증가합성 가역 비선형 응축-변형반응을 제공하는 계류용 밧줄(체인) 요소: 100%, 120%, 140%, 160%, 180%, 200%, 220%, 240%, or 늘어나지않는 길이L의 250%
  41. 상기 청구항 29부터 청구항 40까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 하나의 인장 요소는 서로 다른 길이 및 / 또는 두께와및 / 또는 다른 탄성 물질로 형성되어 서로 다른 변형 탄성 요소의 다수를 포함하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  42. 상기 청구항 29부터 청구항 41까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축 요소는 적어도10 MPa, 15 MPa, 20 MPa, 25 MPa, 30 MPa 또는 더 나은 탄성계수를 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  43. 상기 청구항 29부터 청구항 42까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 하나의 압축 요소는 탄성중합체의 재료의 원통형 물결 또는 주름진 구성품 형태가 구성하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  44. 상기 청구항 43에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축요소는 옆면에서 원주를 따른 벨로우즈[bellows]를 가진 중공(中空)튜브형태인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  45. 상기 청구항 43와 청구항 44에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 원통형 물결모양 또는 주름진 모양 구성품는 다음중 하나로부터 길이L' < L를 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) <0.5 m; (ii) 0.5-1 m; (iii) 1-2 m; (iv) 2-3 m; (v) 3-4 m; (vi) 4-5 m; 또는 (vii) >5m.
  46. 상기 청구항 43,44와 청구항 45에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서,
    원통형 물결모양 또는 주름진 모양 구성품는 다음중 하나의 값으로 부터 선택된 직경을 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) <0.1 m; (ii) 0.1-0.2 m; (iii) 0.2-0.4 m; (iv) 0.4-0.6 m; (v) 0.6-0.8 m; (vi) 0.8-1.0 m; (vii) 1.0-1.2 m; (viii) 1.2-1.4 m; (ix) 1.4-1.6 m; (x) 1.6-1.8 m; (xi) 1.8-2.0 m; 또는 (xii) >2.0 m.
  47. 상기 청구항 29부터 청구항 46까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 압축 요소는 열가소성 탄성중합체 재료의 형태를 가지고 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  48. 상기 청구항 47에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 열가소성 재료는열가소성 폴리 우레탄 ( TPU )열가소성 경화 고무 ( TPV ) ,열가소성 폴리올레핀 탄성중합체 ( TPO ) ,스티렌 열가소성 엘라스토머 (TPS ) 또는열가소성 폴리 아미드 블록 공중 합체 (TPA ) 중 하나인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  49. 상기 청구항 47에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 열가소성 재료는 열가소성 코폴리에테레스터 탄성중합체인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  50. 상기 청구항 29부터 청구항 46까지의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 하나 이상의 변형 요소에 의해 필수적으로 제공되는부착 방법또는 장치들[means]은 하나 이상의 요소의 끝에 제공되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  51. 상기 청구항 50에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 하나이상의 길이 L의 인장 탄성중합체 요소는 필수적인 형태 단 연결기가 포함되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  52. 탄성중합체 재료의 다른 변형가능 요소 다수를 형성에 따라, 구성 요소는 적어도 하나는 길이 L '<L.를 가진 요소중 하나와 인장길이L를 가지는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  53. 상기 청구항 52에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 요소의 응축 변형 반응은 다수의 다른 탄성중합체 각각의 반응의 조합으로부터 합성 탄성반응인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  54. 상기 청구항 52와 청구항 53에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 탄성 요소는 적어도 계류 구성 요소의 끝에서 서로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  55. 상기 청구항 52,53와 청구항 54에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '과 길이 L 하나 이상의 탄성 요소의 탄성 요소는 구성 요소에 병렬로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  56. 상기 청구항 55에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서,다른 탄성 요소의 다수의 실질적으로 비 접촉 병렬 배열에서 나란히 확장하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  57. 상기 청구항 55에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 다수의 다른 탄성중합체 요소는 병렬(평행) 정에서 눕여지고 ,(밧줄로)묶어지고, 감싸지고 또는 /및 땋아지게 되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  58. 상기 청구항 52부터 청구항 57에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 다른 변형할수있는 요소는 적용된 변형에 인장 또는 압축반응은 제공하는 배치하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  59. 상기 청구항 52과 청구항 58에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나, 둘, 셋, 넷, 다섯, 여섯 또는 그이상 탄성 중합체 요소 형성은 응용된 인장 응력에서 인장반응을 제공하는 배치하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  60. 상기 청구항 52과 청구항 59에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나,둘, 셋, 넷, 다섯, 여섯, 도는 그이상 구성된 탄성 요소가 적용되는 인장 응력에 대한 압축 응답을 제공하는 배열인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  61. 상기 청구항 52과 청구항 60에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 최소한 일부는 적어도 75 %, 100 %, 150 %, 200 % 250 % 또는250 % 이상을 좋은 연신율 할 수 있는 탄성 재료로 형성되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  62. 상기 청구항 52과 청구항 61에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성 요소는 다음에서 선택한것으로 부터 인장 길이 L인 계류용 밧줄(체인) 요소 : (i) 5~10m, (ii) 10~15m, (iii) 15-20m, (IV) 20~25m, 또는 (v) 25~30m .
  63. 상기 청구항 52과 청구항 61에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성요소의 인장길이와 같은 길이를 가진 최소한 하나의 인장 탄성중합체 요소와 적어도 하나의L' < L 조건을 가진 길이의 탄성중합체는 요소인장 요소 또는 압축 요소인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  64. 상기 청구항 52과 청구항 63에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서,
    각각의 탑성중합체요소는 구성요소가 초기 인장 길이 L 로 부터 확실히 구분되는 확장이 도달할때 압축 탄성 반응 또는 인장탄성 반응 기여와 샅은 계류 요소에서 연결되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  65. 상기 청구항 52과 청구항 64에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성요소는 인장길이 L의 10-20%의 연신율을 위한 일반적인 불변 복원력을 제공하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  66. 상기 청구항 52과 청구항 65에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성 요소는 하나 이상의 다음의 범위에서 신장을위한 일반적으로 일정한 복원력을 제공하는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) 20-30%; (ii) 30-40%; (iii) 40-50%; (iv) 50-60%; (v) 60-70%; (vi) 70-80%; (vii) 80-90%; (viii) 90-100%; (ix) 100-110%; (x) 110-120%; (xi) 120-130%; (xii) 130-140%; (xiii) 140-150%; (xiv) 150-160%; (xv) 160-170%; (xvi) 170-180%; (xvii) 180-190%; and 인장길이 L의 (xviii) 190-200% .
  67. 상기 청구항 52과 청구항 66에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성요소는 구성 요소의 증가를 포함하는 복합 뒤집을 수있는 비선형 응력 - 변형률 응답을 제공 연신율 100 % 이상, 120 %, 140 %, 160 %, 180 %, 200 %, 220% 240 % 또는 인장 길이 L의250 % 보다 나은 연신율을 위한 복원력에 증가가 형성된 합성 가변 비선형 응력 변형반응을 제공하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  68. 상기 청구항 52과 청구항 67에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '을 갖는 요소(들)은 운영 체제는 탄성없는 하나 이상의 추가 인장 요소로 구성 요소에 연결되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  69. 상기 청구항 68에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L'을 갖는 각각의 탄성 요소는 운영 체제는 추가 인장 요소(들) 중 하나 이상 직렬(연쇄)로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  70. 상기 청구항 52부터 청구항69까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 구성 요소의 확장이 50 % 이상, 100 %, 150 %, 200 % 250 % 300 %또는 300%이상의 경우에만 변형을 겪어야 할 정도로 길이 L '<L을 갖는 하나 이상의 탄성 요소는 운영 체제는 구성 요소에 연결되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  71. 상기 청구항 52부터 청구항70까지 에계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 다른 변형 탄성 요소의 다수의 서로 다른 길이 및/또는 두께 및/또는 다른 탄성 물질로 형성되어있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  72. 상기 청구항 52부터 청구항71까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 탄성 요소은 다음 중 하나에서 선택한 길이 L인 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) 4-6m, (ii) 6~8미터, (iii) 8-10미터, (IV) 10~12m, (v) 12 -14 m, (VI) 14~16m, (VII) 16~18m, (VIII) 18-20미터, 또는 (IX)> 20m.
  73. 상기 청구항 52부터 청구항72까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 적어도 하나의 요소는 다 중 하나를 선택한 길이 L '<의 L가 있는 계류용 밧줄(체인) 요소 : (i) 1~2m, (ii) 2-4m, (iii) 4~6m, (IV) 6~8미터; (V ) 8~10m, (VI) 10~12m 또는 (VII) 12~14미터.
  74. 상기 청구항 52부터 청구항73까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '<의 L를 갖는 적어도 하나의 요소의 단면적 또는 두께가 다른 탄성 요소 중 하나 이상 다른 계류용 밧줄(체인) 요소.
  75. 상기 청구항 52부터 청구항74까지에계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서,다른 탄성 요소의 두께 또는 직경은 바람직 범위 중 하나 이상에서 선택되는 계류용 밧줄(체인) 요소 : (i) 0.05-0.1 m, (II) 0.1 ~ 0.2 m, (ⅲ) 0.2 ~ 0.3 m, (IV) 0.3 0.4 m, (V) 0.4 ~ 0.5 m, (VI) 0.5-0.6 m, (VII) 0.6-0.7 m, (VIII) 0.7 ~ 0.8 m, (IX) 0.8-0.9 m, 및 (X) 0.9-1.0 m.
  76. 상기 청구항 52부터 청구항75까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '<의 L를 갖는 하나 이상의 변형 요소는 다른 탄성 요소 중 하나 또는 그 이상의 수보다 높은 탄성 계수를 갖는 탄성 물질을 포함하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  77. 상기 청구항 52부터 청구항76까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '<L을 갖는 하나 이상의 변형 요소는 적어도 1 MPa의 2 MPa의, 3Mpa에, 4MPa, 5MPa, 6 MPa의 이상의 탄성 계수를 갖는 탄성 물질을 포함하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  78. 상기 청구항 52부터 청구항77까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '<L 를 갖는 압축 요소를 포함하는 다수의 다른 탄성 요소의 포함하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  79. 상기 청구항 78에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '<L를 갖는 압축 요소는 최소한 10 MPa, 15 MPa, 20 MPa, 25 MPa, 30 MPa의 그이상의 탄성 계수가있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  80. 상기 청구항 78와 청구항 79의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L '<의 L를 갖는 압축 요소는 하나 이상의 인장 탄성 요소와 병렬(평행으)로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  81. 상기 청구항 78부터 청구항80까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 압축 요소는 탄성 재료로 성형된 원통형 골판지 또는 물결모양 구성품로 구성하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  82. 상기 청구항 81에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 압축요소는 측면 벽면에 원주(둘레) 벨로우즈[bellows]를 가진 중공(中空)튜브의 형태에 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  83. 상기 청구항 81와 청구항 82의 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 원통형 골판지 또는 물결모양 구성품는 다음중 하나를 선택한 길이 L '<의 L가 있는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) <0.5 m, (II) 0.5 m, (ⅲ) 1-2m, (IV) 2-3m; ( V) 3~4m, (VI) 4-5m 또는 (VII)> 5m.
  84. 상기 청구항 81부터 청구항83까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 원통형 골판지 또는 물결모양 구성품는 다음중 하나를 선택한 직경이 있는 계류용 밧줄(체인) 요소: (i) <0.1 m; (ii) 0.1-0.2 m; (iii) 0.2-0.4 m; (iv) 0.4-0.6 m; (v) 0.6-0.8 m; (vi) 0.8-1.0 m; (vii) 1.0-1.2 m; (viii) 1.2-1.4 m; (ix) 1.4-1.6 m; (x) 1.6-1.8 m; (xi) 1.8-2.0 m; 또는 (xii) >2.0 m.
  85. 상기 청구항 78부터 청구항84까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 압축 요소는 열가소성 탄성 중합체 재료로 형성되는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  86. 상기 청구항 85에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 열가소성 재료는 열가소성 폴리 우레탄 ( TPU )열가소성 경화 고무 ( TPV ) ,열가소성 폴리올레핀 탄성중합체 ( TPO ) ,스티렌 열가소성 엘라스토머 (TPS ) 또는열가소성 폴리 아미드 블록 공중 합체 (TPA ) 중 하나인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  87. 상기 청구항 85에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 열가소성 물질은 열가소성 코폴리에테르에스테르[copolyetherester] 탄성중합체인 계류용 밧줄(체인) 요소.
  88. 상기 청구항 52부터 청구항87까지에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 부착 방법또는 장치들[means]은 하나 이상의 요소에 의해 필수적으로 제공되는 부착 방법또는 장치들[means], 요소의 끝부분에 제공되어지는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  89. 상기 청구항 88에 계류용 밧줄(체인) 요소[mooring component]에 있어서, 길이 L의 하나이상의 인장 탄성중합체 요소는 필수적인 형태의 끝(부분) 커넥터를 포함하는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  90. 상기 모든 청구항안에서 하나이상의 계류 구성요소(들) 또는 밧줄(들)[tether] 으로 구성한 계류 밧줄(체인) 요소 [morring component]에 있어서, 구성 요소(들)은 부동 몸체[body]체[body]와 해저 사이에 직접 또는 간접적으로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  91. 상기 모든 청구항안에서 하나이상의 계류 구성요소(들) 또는 밧줄(들)[tether] 으로 구성한 계류 밧줄(체인) 요소 [morring component]에 있어서, 구성 요소(들)은 두개 또는 그이상 수의 부동 몸체[body]체[body]사이에 직접 또는 간접적으로 연결되어 있는 계류용 밧줄(체인) 요소.
  92. 심해 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법으로서,
    정박 할 몸체[body]이 계류 될 수있는 위치를 식별(확인);
    위치에서 몸체[body]에 예상되는 환경 부하를 결정하는 단계;
    구성 요소의 계류 힘의 원하는 수정을 예상 환경 부하에 대응하는 구성 요소에 필요한 응력 - 변형률 반응을 결정하는 단계;
    그리고
    탄성 재료로 형성 다른 변형 요소를 다수의 계류 구성 요소를 형성, 이 구성 요소는 인장 길이 L을 가지고 있으며 요소 중 적어도 하나는 길이 L '<L가, 구성 요소의 필수 반응이 구성 요소에 계류 힘의 원하는 수정을 제공하는 탄성 요소의 다수의 각각의 반응과의 조합 복합 뒤집을 수있는 비선형 응력 - 변형 반응이다 같은 적어도 하나는 길이가L '<L가 요소중 적어도 하나는 인장길이 L을 가지고 있으면 이 구성요소는 탄성중합체 재료의 형태로 다수의 다른 변형요소로부터 계류 구성요소를 형성하는 단계로 구성되는 심해 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법.
  93. 심해 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법으로서:
    정박 할 몸체[body]이 정박 될 수있는 위치를 식별;
    위치에서 몸체[body]체[body]에 예상되는 환경 부하를 결정하는 단계;
    구성 요소의 계류 힘의 원하는 수정을 예상 환경 부하에 대응하는 구성 요소에 필요한 응력 - 변형률 반응을 결정하는 단계;
    그리고
    요소에서 계류 힘의 원하는 수정을 제공하는 요소의 반응의 조합하는 합성 가변 비선형 반응인 구성요소의 요구된 반응같은 인장 응력에 반응에 변형을 겪은 배열에 인장 과 압축 요소 모두는 적어도 하나의 인장 요소와 적어도 하나의 압축요소로 부터 계류 구성요소를 형성하는 단계로 구성되는 심해 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법.
  94. 심해 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법으로서;
    정박 할 몸체[body]이 정박 될 수있는 위치를 식별;
    위치에서 몸체[body]에 예상되는 환경 부하를 결정하는 단계;
    구성 요소의 계류 힘의 원하는 수정을 예상 환경 부하에 대응하는 구성 요소에 필요한 응력 - 변형률 응답을 결정하는 단계;
    그리고
    인장응력에 반응하여 병렬(평행으)로 배열되고 다수의 다른변형요소의 탄성재료로 형성된 계류구성요소는 어떤구성요소에 계류힘의 원하는 수정을 제공하는 요소의 반응의 조합은 합성 가역 비선형 응력-변형 반응을 필수반응의 구성요소를 요소하는것 같으며, 적어도 또 다른 길이 L '<L를 갖는 압축 요소는 구성요소의 늘어나지않는 길이 L에 해당하는 길이 L를 갖는 인장요소는 탄성중합체의 요소중 하나는 인장응력에 대응하기 위한 병렬로 배열된만큼 다른 변형요소의 다수의 탄성재료로 성형되어진 계류구성요소를 형성하는 심해 계류 시스템 계류 구성 요소를 제조하는 방법.
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