KR20120137932A - 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법 - Google Patents

가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20120137932A
KR20120137932A KR1020110057111A KR20110057111A KR20120137932A KR 20120137932 A KR20120137932 A KR 20120137932A KR 1020110057111 A KR1020110057111 A KR 1020110057111A KR 20110057111 A KR20110057111 A KR 20110057111A KR 20120137932 A KR20120137932 A KR 20120137932A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
steel sheet
rolled steel
cold rolled
less
steel
Prior art date
Application number
KR1020110057111A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101271819B1 (ko
Inventor
한국진
이희창
권세웅
Original Assignee
주식회사 포스코
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 주식회사 포스코 filed Critical 주식회사 포스코
Priority to KR1020110057111A priority Critical patent/KR101271819B1/ko
Publication of KR20120137932A publication Critical patent/KR20120137932A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101271819B1 publication Critical patent/KR101271819B1/ko

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

본 발명은 자동차, 가전제품 등의 용도로 사용되는 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법에 관한 것으로서, 이를 위해,
중량%로, C: 0.0016-0.0025% Mn: 0.05-0.2% P: 0.08% 이하 S: 0.008%이하 Si: 0.003-0.007% Al: 0.02-0.05% Ti: 0.02-0.07 N: 0.001-0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, Ti에 의한 석출물을 통해 강의 미세조직을 제어함하여, 미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유 면적율의 30~60%이고, 종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 저탄소강의 가공성을 향상시키는 냉연강판 및 상기 강판의 제조방법에 관한 것이다.

Description

가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법{LOW CARBON COLD ROLLED STEEL SHEET HAVING EXCELLENT WORKABILITY AND METHOD FOR AMNUFACTURING THE SAME}
본 발명은 자동차, 가전제품 등의 소재로 사용되는 냉연강판에 관한 것으로서, 보다 상세하게는 결정립과 석출물의 제어를 통한 가공성을 개선시킨 저탄소 냉연강판 및 상기 강판의 제조방법에 관한 것이다.
최근, 자동차, 가전제품 등에 사용되는 냉연강판은 강도와 더불어 우수한 성형성이 요구된다. 종래, 자동차 차체의 경량화 및 승객 안정성 확보를 위해 높은 인장강도를 가진 고강도 강판 채용에 적극적이며, 이러한 고강도 강판은 자동차 안전 규제법, 연비 규제법, 배기가스 규제법 등 자동차 산업을 둘러싼 각종 법률 규제 등과 밀접한 관계를 가지면서 개발되어 왔으며, 고유가에 의한 연비 규제가 강화되어 자동차의 경량화가 자동차 업계의 주요 관심사로 부각되면서 연구 개발이 한정 가속화되어 많은 종류의 고강도 강판이 개발되어 왔다.
그리고, 가공성이 요구되는 강판에서는 P첨가 Al 킬드(kiilled)강과 심가공용 고장력강이 있다. 상기 Al 킬드강은 상소둔을 행하여 제조되는 바, 상소둔은 소둔시간이 길고, 생산성이 낮고 부위별로 재질편차가 심하다는 단점이 있다.
따라서, 강력한 탄, 질화물 형성 원소를 첨가하여 연속소둔의 방법으로 가공성을 향상시킨 고장력강인 IF(Interstitial Free Steel)강에 대한 연구 개발이 활발히 진행되고 있다. 이러한 IF강을 제조하기 위해서는 강력한 탄, 질화물 형성원소인 Ti, Nb 등을 첨가하여야 하는데, 이들 원소는 재결정온도를 상승시키므로, 고온에서 소둔해야 하며 이에 따라 바람직한 인장강도와 연신율의 확보가 곤란하다는 문제가 있었다.
또한, Ti, Nb 등을 첨가하지 않으면서 MnS, CuS 등의 석출물들을 이용한 저탄소강도 제안되고 있으나, 시효현상 등에 의한 재질 불량이 다량 발생하는 문제가 있다.
본 발명자들은 C의 함량이 낮은 저탄소강에서 Ti의 함량을 적정화하고, 제조조건을 적정화하여 결정립 및 석출물을 제어함으로써, 적정 인장강도 및 연신율을 확보하는 기술을 연구하여 개발하였다.
본 발명의 일측면에 따르면 첨가원소와 미세조직을 적절히 제어함으로서, 저탄소강의 가공성을 향상시킨 냉연강판과 이를 제조하는 방법을 제공하고자 하는 것이다.
상기 과제를 해결하기 위한 본 발명의 강판은 Ti에 의한 석출물을 포함하는 것을 특징으로 하고, 발명에 의하면, 탄소의 함량을 25중량ppm이하로 갖는 저탄소강을 가지면서, Ti에 의한 석출물로 통해 강의 미세조직을 제어함으로서, 가공성을 향상시킬 수 있는 냉연강판을 제공할 수 있다.
본 발명은 중량%로, C: 0.0016~0.0025%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%이고,
종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 가공성이 우수한 냉연강판을 제공한다.
또한, 본 발명은 중량%로, C: 0.0016~0.0025%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 1100℃ 이상으로 재가열하는 단계;
상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, 850℃ 이상의 온도에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
상기 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취하는 단계;
상기 권취 후 50~90%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
상기 냉연강판을 700~900℃의 온도에서 소둔하는 단계를 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법을 제공한다
본 발명에 의하면, 탄소의 함량을 25중량ppm이하로 갖는 저탄소강을 가지면서, Ti에 의한 석출물로 통해 강의 미세조직을 제어함으로서, 가공성을 향상시킬 수 있는 냉연강판을 제공할 수 있다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
먼저, 본 발명 냉연강판의 조성범위에 대하여 상세히 설명한다(이하, 중량%).
탄소(C)의 함량은 0.0016~0.0025%인 것이 바람직하다. 상기 C의 함량이 0.0016% 미만에서는 열연판의 결정립이 조대하여 강도가 낮아지고 면내이방성이 높아진다. 또한, C의 함량이 0.0025%를 초과하는 경우에는 강중 고용탄소의 양이 많아 내시효성의 확보가 곤란하고, 소둔판의 결정립이 미세하게 되어 연성이 크게 낮아지므로, 상기 C의 함량은 0.0016~0.0025%로 하는 것이 바람직하다.
망간(Mn)의 함량은 0.05~0.2%인 것이 바람직하다. Mn은 강중 고용황을 MnS로 석출하여 고용 황에 의한 적열취성(Hot shortness)을 방지하는 원소이다. 본원발명에서는 Mn과 S의 함량을 적절하게 함으로써, 미세한 MnS가 석출되어 내시효성을 기본적으로 확보하면서 항복강도, 면내이방성을 개선하기 위해서 0.05~0.2%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Mn의 함량이 0.05% 이상이 되어야만 미세한 MnS 석출물을 확보할 수 있으며, 그 함량이 0.2%를 초과하는 경우에는 Mn의 함량이 높아 조대한 MnS가 석출되어 내시효성이 열악해진다.
인(P)의 함량은 0.08% 이하인 것이 바람직하다. 상기 P의 함량이 0.08%를 초과하는 경우에는 연성 및 성형성이 저하되므로, 그 함량은 0.08% 이하로 하는 것이 바람직하다.
황(S)의 함량은 0.008%이하인 것이 바람직하다. 상기 S의 함량이 0.008%를 초과하는 경우에는 고용된 황의 함량이 많아 연성 및 성형성이 크게 낮아지며, 적열취성의 우려가 있기 때문에, 그 함량은 0.008%이하로 하는 것이 바람직하다.
실리콘(Si)의 함량은 0.003~0.007%인 것이 바람직하다. 상기 Si는 고용강화 원소로서, 강도 향상 측면에서 유리하지만 소둔시 표면에 Si계 산화물이 용출되어 표면특성을 열화시키므로, 0.003~0.007%로 하는 것이 바람직하다.
알루미늄(Al)의 함량은 0.02~0.05%인 것이 바람직하다. 상기 Al은 탈산제로 첨가되는 원소로서, 강중 질소를 석출하여 고용질소에 의한 시효를 방지하는 역할을 한다. 상기 Al의 함량이 0.02% 미만에서는 고용질소의 양이 많아 시효 현상을 방지할 수 없고, 0.05%를 초과하는 경우에는 고용 상태로 존재하는 알루미늄의 양이 많아 연성이 저하된다.
티타늄(Ti)의 함량은 0.02~0.07%인 것이 바람직하다. 상기 Ti는 석출물을 형성하여, 미세조직의 입계 및 입내에 위치하여 결정립의 성장을 억제하여 결정립을 미세화시킴으로서, 가공성을 향상시키는 원소이다. 이러한, Ti는 가공성 확보 측면에서 매우 중요한 원소로서, 가공성 상승효과과와 경제적인 측면을 고려하여 0.02~0.07%로 하는 것이 바람직하다. 상기 Ti의 함량이 0.02% 미만에서는 TiC 석출 효과를 기대하기 어려우며, 그 함량이 0.07%를 초과하는 경우에는 경제적으로 불리할 뿐만 아니라, 도금시 도금성에도 좋지 않은 문제점이 있으므로, 0.02~0.07%로 하는 것이 바람직하다.
질소(N)의 함량은 0.001~0.005%인 것이 바람직하다. 상기 질소는 제강중 불가피하게 첨가되는 원소이나, 그 함량이 0.005%를 초과하는 경우에는 시효지수가 높아지고, 성형성 및 가공성이 저하되므로 그 상한을 0.005%로 하는 것이 바람직하다.
상기 조성 이외에 본 발명의 냉연강판은 Cu: 0.01~0.3%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03%, Nb: 0.001~0.02% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 추가로 포함할 수 있다.
상기 구리(Cu)는 고용강화 원소로서 이러한 효과를 보기 위해서는 0.01%이상 첨가하는 것이 바람직하나, 0.3%를 초과하여 첨가하면 열간압연시 저융점상을 형서하여 표면결함이 생기는 문제가 있다.
상기 크롬(Cr) 및 몰리브덴(Mo)은 강도를 확보하는데 유효한 원소로서, 이를 위해서는 각각 0.01% 및 0.001% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 그러나, Cr의 함량이 0.03%를 초과하면 성형성 및 가공성을 저하시키고, Mo의 함량을 0.005% 초과하여 첨가하면, 열간압연시에 r영역(오스테나이트 영역)에서의 재결정을 지연시켜 압연부하를 증가시키는 문제가 있다.
니켈(Ni)은 고용강화효과를 위해 0.001%이상 첨가될 수 있으나, 0.03%를 초과하여 첨가하면 변태점이 크게 저하하고, 열간압연시에 저온변태상이 나타나는 문제가 있다.
상기 니오븀(Nb)이 0.001~0.02%로 더 첨가될 수 있다. 상기 Nb는 Ti와 마찬가지로 가공성 확보에 도움을 주는 원소로서, 가공성 상승효과를 내기 위해서는 0.001%이상 첨가되어야 하나, 0.02%를 초과하는 경우에는 경제적으로 불리하고 도금성에 좋지 않기 때문에, 0.001~0.02%로 하는 것이 바람직하다.
바나듐(V)는 고용C를 석출하여 비시효특성을 확보하는데 유효한 성분으로, 이를 위해 0.0001%이상 첨가되는 것이 바람직하나, 0.01%를 초과하는 경우에는 소성이방성지수가 낮아져 가공성이 저하되는 문제가 있다.
나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 상기 조성이 이외에 다른 원소가 첨가되는 것을 배제하는 것은 아니다.
이하, 본 발명 냉연강판의 미세조직 및 석출물에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명 냉연강판의 미세조직은 페라이트 단상조직인 것이 바람직하다. 본 발명은 C의 함량이 25ppm 이하인 저탄소(low carbon)강에 해당되므로, 미세조직은 페라이트 단상조직으로 이루어진다.
본 발명 냉연강판의 미세조직은 평균 결정입도는 7~11㎛인 것이 바람직하다. 미세조직은 10㎛ 이하의 결정입도를 갖는 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%인 것이 바람직하다. 상기 미세조직의 평균 결정입도가 7㎛ 미만에서는 조직의 미세화에 의한 강도향상은 있으나, 가공성 측면에서 불리하고, 11㎛를 초과하여 조대한 결정립에 의해서는 원하는 강도를 확보하기 어려운 문제가 있다.
상기 평균 결정입도가 7~11㎛를 만족하는 동시에, 결정립 중 10㎛ 이하의 결정입도를 갖는 결정립의 점유면적율이 30~60%인 것이 바람직하다. 즉, 10㎛ 이하의 미세한 결정립이 60%를 초과하면, 전체적인 조직이 너무 미세하여 요구되는 연신율을 확보하는 것이 곤란하고, 30% 미만으로 너무 적게되면, 전제 조직이 조대하여 원하는 강도 확보가 어려운 문제가 있다.
본 발명의 냉연강판은 석출물을 포함한다. 상기 석출물은 종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물 개수의 80% 이상인 것이 바람직하다. 본 발명의 냉연강판에 포함된 석출물은 Ti 탄, 질화물인 것이 바람직하다. 이러한 석출물은 석출강화 효과 즉, 상기 석출물이 결정립의 성장을 억제시키는 피닝(pinning)효과를 통해 강도를 향상시킨다. 이러한 석출강화 효과를 얻기 위해서는 석출물의 종횡비가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물 개수의 80% 이상인 것이 바람직하다.
종횡비가 3.5를 초과하는 석출물은 미세조직의 성장시에 결정립계에 위치되어 오히려 결정립의 성장을 촉진시키는 위지로 작용하여, 오히려 결정립을 미세화시키기 보다는 결정립의 조대화를 도모하기 때문에 그 종횡비가 3.5 이하인 석출물이 분포되는 것이 바람직하다.
이하, 본 발명의 제조방법에 대하여 상세히 설명한다.
상기 조성을 갖는 강 슬라브를 재가열한다. 상기 재가열 온도는 1100℃ 이상으로 하는 것이 바람직하다.
상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, 마무리압연은 Ar3이상의 온도에서 행하는 것이 바람직하다. 상기 마무리압연이 Ar3 미만의 온도에서 행해지면 열간 변형 저항이 급격히 증가될 가능성이 높고 고온 취성에 따른 미세크랙이 발생할 가능성이 높은 문제가 있다.
상기 열간압연된 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취한다. 상기 권취온도가 650℃ 미만이면, 열연강판의 결정립이 권취 후의 냉각과정에서 충분히 성장하기 않기 때문에 강의 가공성을 저하시키는 요인이 되고, 권취온도가 750℃를 초과하는 경우에는 석출물이 너무 조대하게 성장하여 가공성을 저하시키고, 강판 표면에 스케일이 다량 발생하여 산세과정에서 산세 불량의 요인이 되기 때문에, 650~750℃의 온도에서 권취하는 것이 바람직하다.
상기 권취 후 냉간압연을 행한다. 냉간압연은 50~90%의 압하율로 행하는 것이 바람직하다. 상기 냉간압하율이 50% 미만의 경우에는 소둔재결정 핵생성양이 적기 때문에 소둔시 결정립이 너무 크게 성장하여 소둔 재결정립의 조재화로 강도 및 가공성이 저하되고, 90%를 초과하는 경우에는 가공성은 향상되지만 핵생성 양이 너무 많아 소둔 재결정립은 오히려 너무 미세하여 연성을 저하한다.
상기 냉간압연 후 800~900℃의 온도에서 소둔하는 것이 바람직하다. 상기 소둔온도가 800℃ 미만인 경우에는 재결정이 완료되지 않아 목표로 하는 연성값을 확보할 수 없으며, 소둔온도가 900℃를 초과하는 경우에는 재결정립의 조대화로 강도가 저하된다. 상기 소둔은 연속소둔방법으로 행하는 것이 바람직하며, 소둔시간은 재결정이 완료되도록 유지하는 것이 바람직하며, 약 10초 이상인 것이 바람직하다. 보다 바람직하게는 10초~30분의 범위로 행한다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 상세하게 설명한다. 다만, 하기하는 실시예는 본 발명을 예시하여 구체화하기 위한 것일 뿐 본 발명의 권리범위를 제한하기 위한 것이 아니라는 점에 유의할 필요가 있다. 본 발명의 권리범위는 특허청구범위에 기재된 사항과 이로부터 합리적으로 유추되는 사항에 의하여 결정되는 것이기 때문이다.
(실시예)
하기 표 1의 조성(성분의 단위는 중량%임)을 갖는 강 슬라브를 제조하고, 상기 강 슬라브를 1200℃로 재가열하여 마무리 압연하고, 700℃로 권취한 후, 70%으로 냉간압연을 행하고, 850℃로 연속 소둔을 실시하여 냉연강판을 제조하였다.
상기 방법으로 제조된 냉연강판에 대하여, 인장강도(tensile strength), 연신율을 측정하고, 미세조직을 관찰하여 그 결과를 표 2에 나타내었다. 하기 표 2에서 인장강도가 180~250MPa이고, 연신율(%)이 50%이상임을 기준으로 하여, 두 가지를 모두 만족하는 경우에는 ○, 둘 중 하나만 만족하는 경우에는 △, 어느 하나도 만족하지 못하는 경우에는 ×로 표기하였다.
구분 C Mn P S Si Al Ti Cu Cr Mo N Ni
발명강1 0.0016 0.05 0.0049 0.0021 0.0040 0.027 0.03 0.019 0.029 - 0.0021 -
발명강2 0.0017 0.19 0.0077 0.0034 0.0048 0.039 0.04 0.026 0.011 - 0.0039 -
발명강3 0.0025 0.05 0.0076 0.0051 0.0039 0.038 0.04 0.013 0.018 - 0.0028 -
발명강4 0.0021 0.07 0.0069 0.0029 0.0038 0.027 0.03 0.018 0.014 - 0.0017 -
발명강5 0.0021 0.10 0.0051 0.0076 0.0051 0.021 0.06 0.029 0.024 - 0.0037 -
발명강6 0.0022 0.08 0.0064 0.0079 0.0062 0.022 0.02 0.015 0.021 0.0001 0.0030 -
발명강7 0.0024 0.09 0.0044 0.0067 0.0047 0.029 0.02 0.019 0.017 0.0002 0.0033 -
발명강8 0.0022 0.11 0.0033 0.0054 0.0042 0.037 0.05 0.017 - 0.0003 0.0031 0.029
발명강9 0.0025 0.13 0.0031 0.0072 0.0042 0.036 0.06 0.018 - 0.0004 0.0018 0.017
발명강10 0.0021 0.06 0.0039 0.0067 0.0039 0.039 0.02 0.014 - 0.0005 0.0028 0.018
발명강11 0.0019 0.09 0.0062 0.0061 0.0053 0.031 0.05 0.014 - - 0.0013 0.011
발명강12 0.0018 0.14 0.0049 0.0057 0.0051 0.029 0.04 0.017 - - 0.0025 0.021
발명강13 0.0016 0.11 0.0069 0.0054 0.0048 0.022 0.06 0.013 - - 0.0031 0.016
발명강14 0.0019 0.16 0.0077 0.0045 0.0037 0.033 0.03 0.029 - - 0.0029 0.027
발명강15 0.0017 0.15 0.0071 0.0061 0.0035 0.037 0.07 0.022 - - 0.0022 0.019
비교예1 0.0013 0.10 0.0081 0.0059 0.0038 0.034 - - - - 0.0033 -
비교예2 0.0014 0.09 0.0091 0.0067 0.0040 0.037 - - - - 0.0024 -
비교예3 0.0013 0.06 0.0096 0.0061 0.0062 0.021 - - - - 0.0025 -
비교예4 0.0029 0.13 0.0081 0.0079 0.0058 0.024 - - - - 0.0034 -
비교예5 0.0030 0.12 0.0098 0.0061 0.0062 0.031 - - - - 0.0026 -
비교예6 0.0034 0.14 0.0112 0.0072 0.0038 0.038 - - - - 0.0028 -
비교예7 0.0028 0.13 0.0097 0.0061 0.0048 0.024 - - - - 0.0037 -
비교예8 0.0026 0.06 0.0102 0.0054 0.0049 0.037 - - - - 0.0019 -
비교예9 0.0012 0.10 0.0097 0.0045 0.0038 0.028 - - - - 0.0023 -
비교예10 0.0029 0.16 0.0087 0.0062 0.0052 0.021 - - - - 0.0025 -
비교예11 0.0031 0.14 0.0051 0.0057 0.0053 0.027 - - - - 0.0032 -
비교예12 0.0032 0.16 0.0106 0.0076 0.0051 0.026 - - - - 0.0036 -
비교예13 0.0028 0.14 0.0088 0.0076 0.0049 0.029 - - - - 0.0021 -
비교예14 0.0029 0.05 0.0099 0.0077 0.0062 0.039 - - - - 0.0039 -
비교예15 0.0014 0.07 0.0081 0.0079 0.0038 0.037 - - - - 0.0027 -
구분 TS(MPa) El(%) r 결정립
(평균㎛)		 ≤10㎛
면적율		 >10㎛
면적율		 ≤3.5 Aspect
석출물 점유율		 강도-연신율-r
발명강1 252 49 1.9 10.9 41 59 91 ○
발명강2 257 49 1.9 7.1 59 41 98 ○
발명강3 349 42 1.5 9.5 41 59 82 ○
발명강4 298 44 1.8 9.8 42 58 87 ○
발명강5 304 45 1.7 8.4 51 49 94 ○
발명강6 310 42 1.6 8.8 59 41 92 ○
발명강7 314 41 1.6 7.7 43 57 85 ○
발명강8 309 43 1.7 7.1 42 58 82 ○
발명강9 310 41 1.5 10.2 37 63 87 ○
발명강10 311 43 1.7 9.4 40 60 91 ○
발명강11 304 44 1.7 10.5 37 63 97 ○
발명강12 259 45 1.8 9.1 40 60 81 ○
발명강13 254 46 1.9 9.5 35 65 83 ○
발명강14 265 43 1.7 10.1 34 66 98 ○
발명강15 262 44 1.8 9.7 31 69 85 ○
비교예1 221 50 1.8 11.1 29 71 89 △
비교예2 226 51 1.9 11.4 28 72 87 △
비교예3 225 50 1.8 11.6 27 73 78 △
비교예4 350 38 1.5 6.3 74 26 89 △
비교예5 344 44 1.4 6.1 77 23 91 △
비교예6 352 43 1.3 6.9 72 28 92 △
비교예7 338 39 1.6 6.7 76 24 84 △
비교예8 345 37 1.7 6.6 78 22 91 △
비교예9 226 55 1.8 11.6 27 73 82 △
비교예10 334 38 1.4 6.7 64 36 86 ×
비교예11 325 43 1.4 5.6 61 39 94 △
비교예12 340 38 1.3 6.5 60 40 82 ×
비교예13 333 39 1.3 5.5 79 21 96 ×
비교예14 312 39 1.4 6.4 72 28 87 ×
비교예15 229 42 1.5 12.3 21 79 96 △
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명의 조성을 만족하는 발명예에서는 강도-연신율 평가가 양호한 것으로 나타났다.
이에 비해, 비교예 1 내지 3은 C의 함량이 너무 적어, 조대한 결정립이 다수 생성되어 강도가 낮은 것을 확인할 수 있었다. 비교예 4 내지 8의 경우에는 결정립이 너무 미세하여, 강도는 우수하지만 연신율이 본 발명에 미치지 못하는 문제가 있었다. 비교예 9 및 15는 결정립의 분포는 적절하나, 평균 결정립이 너무 크기 때문에 강도가 낮은 문제가 있고, 비교예 10 내지 14는 너무 미세한 결정립이 많아, 적절한 연신을 확보하는 것이 곤란한 어려움이 있었다.

Claims (6)

  1. 중량%로, C: 0.0016~0.0025%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
    미세조직 결정립의 평균입도는 7~11㎛이고, 입도가 10㎛이하인 결정립의 점유면적율이 전체 결정립 점유면적율의 30~60%이고,
    종횡비(aspect ratio)가 3.5이하인 석출물이 전체 석출물의 개수의 80% 이상인 가공성이 우수한 냉연강판.
  2. 청구항 1에 있어서,
    상기 냉연강판은 Cu: 0.01~0.3%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03%, Nb: 0.001~0.02% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판.
  3. 청구항 1 또는 2항에 있어서,
    상기 냉연강판의 미세조직은 페라이트 조직이며, 연신율이 40%이상, r값이 1.5이상인 가공성이 우수한 냉연강판.
  4. 중량%로, C: 0.0016~0.0025%, Mn: 0.05~0.2%, P: 0.08%이하, S: 0.008%이하, Si: 0.003~0.007%, Al: 0.02~0.05%, Ti: 0.02~0.07%, N: 0.001~0.005% 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 강 슬라브를 1100℃ 이상으로 재가열하는 단계;
    상기 재가열된 강 슬라브를 열간압연하고, 850℃ 이상의 온도에서 마무리 열간압연하여 열연강판을 제조하는 단계;
    상기 열연강판을 650~750℃의 온도에서 권취하는 단계;
    상기 권취 후 50~90%의 압하율로 냉간압연하여 냉연강판을 제조하는 단계; 및
    상기 냉연강판을 700~900℃의 온도에서 소둔하는 단계
    를 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  5. 청구항 4에 있어서,
    상기 냉연강판은 Cu: 0.01~0.3%, Cr: 0.01~0.03%, Mo: 0.001~0.005%, Ni: 0.001~0.03%, Nb: 0.001~0.02% 및 V: 0.0001~0.01%로 이루어진 그룹에서 선택된 1종 이상을 더 포함하는 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
  6. 청구항 4 또는 5항에 있어서,
    상기 냉연강판의 미세조직은 페라이트 조직이며, 연신율이 50% 이상, r값이 1.5 이상인 가공성이 우수한 냉연강판의 제조방법.
KR1020110057111A 2011-06-13 2011-06-13 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법 KR101271819B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020110057111A KR101271819B1 (ko) 2011-06-13 2011-06-13 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020110057111A KR101271819B1 (ko) 2011-06-13 2011-06-13 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20120137932A true KR20120137932A (ko) 2012-12-24
KR101271819B1 KR101271819B1 (ko) 2013-06-07

Family

ID=47904833

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020110057111A KR101271819B1 (ko) 2011-06-13 2011-06-13 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101271819B1 (ko)

Family Cites Families (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100515399B1 (ko) * 2000-06-07 2005-09-16 신닛뽄세이테쯔 카부시키카이샤 성형성이 우수한 강관 및 그 제조 방법
KR100544617B1 (ko) * 2001-12-24 2006-01-24 주식회사 포스코 고강도 소부경화형 냉연강판 및 그 제조방법
KR100951259B1 (ko) * 2002-12-27 2010-04-02 주식회사 포스코 초고성형 고강도 박강판 및 그 제조방법
KR100985285B1 (ko) 2008-04-18 2010-10-04 주식회사 포스코 표면품질이 우수한 고강도 극저탄소 강판, 합금화용융아연도금 강판 및 그 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR101271819B1 (ko) 2013-06-07

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100723165B1 (ko) 소성이방성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
KR101747034B1 (ko) 항복비가 우수한 초고강도 고연성 강판 및 이의 제조방법
KR101449135B1 (ko) 가공성 및 내파우더링성이 우수한 소부경화형 합금화 용융아연도금강판 및 이의 제조방법
KR101304808B1 (ko) 재질균일성 및 가공성이 우수한 극저탄소 냉연강판 및 그 제조방법
KR101360559B1 (ko) 극저탄소 냉연강판 및 그 제조방법
KR101143086B1 (ko) 소부경화 특성이 우수한 고강도 강판의 제조방법
KR101035767B1 (ko) 연질 열연강판 및 그 제조방법
KR101271819B1 (ko) 가공성이 우수한 저탄소 냉연강판 및 그 제조방법
KR20120137931A (ko) 가공성이 우수한 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR101329923B1 (ko) 가공성이 우수한 극저탄소 냉연강판 및 그 제조방법
KR101304703B1 (ko) 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR101053345B1 (ko) 표면특성 및 소부경화 특성이 우수한 고강도 냉연강판 및 그 제조방법
KR101439609B1 (ko) 가공성이 우수한 소부 경화형 냉연강판 및 그 제조방법
KR20110022308A (ko) 고강도 강재 및 그 제조방법
KR20240055380A (ko) 항복비가 향상된 오스테나이트계 스테인리스강 및 이의 제조방법
KR20230093650A (ko) 내시효성이 우수한 가전용 고강도 냉연강판 및 이의 제조 방법
KR20240003376A (ko) 성형성이 우수한 고강도 냉연 강판 및 그 제조방법
KR101290468B1 (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법
KR100989778B1 (ko) 가공성과 도금특성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR101121829B1 (ko) 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR101329948B1 (ko) 가공성 및 도금특성이 우수한 합금화 용융아연도금강판 및 그 제조방법
KR20100117968A (ko) 냉간압연성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR20100068922A (ko) 항복강도 및 연신특성이 우수한 석출경화형 냉연강판 및 그제조방법
KR20200025503A (ko) 배기계용 냉연강판 및 그 제조방법
KR20100047014A (ko) 가공성과 도금특성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20160527

Year of fee payment: 4

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20170529

Year of fee payment: 5

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20180530

Year of fee payment: 6

LAPS Lapse due to unpaid annual fee