KR20120123316A - 안정화된 콘택트 렌즈 - Google Patents

Abstract

안정화 구역을 갖는 콘택트 렌즈가 베지어 곡선과 같은 수학적 구성 개념을 사용하여 설계되고, 안구상 성능에 대해 모델링된다.

Description

안정화된 콘택트 렌즈{STABILIZED CONTACT LENSES}

소정의 광학 결함의 교정은 콘택트 렌즈의 하나 이상의 표면에 실린더형, 이중초점, 또는 다초점 특성과 같은 비-구면(non-spherical) 교정 양태를 부여함으로써 달성될 수 있다. 이들 렌즈는 일반적으로 안구 상에 있는 상태에서 특정 배향으로 유효하게 유지되어야 한다. 렌즈의 안구상 배향(on-eye orientation)의 유지는 전형적으로 렌즈의 기계적 특성을 변경함으로써 달성된다. 렌즈의 후방 표면에 대한 전방 표면의 탈중심화(decentering), 하부 렌즈 주변부의 후화(thickening), 렌즈의 표면 상에의 함몰부 또는 융기부의 형성, 및 렌즈 에지의 면처리(truncating)를 포함하는 프리즘 안정화(prism stabilization)가 안정화 접근법의 예이다. 또한, 얇은 구역, 또는 렌즈의 주변부의 두께가 감소되는 영역의 사용에 의해 렌즈가 안정화되는 동적 안정화(dynamic stabilization)가 사용되었다. 전형적으로, 얇은 구역은 렌즈의 안구상 배치에 유리한 지점으로부터 렌즈의 수직 또는 수평축 중 어느 하나에 대해 대칭인 2개의 영역에 위치된다.

렌즈 설계를 평가하는 것은 안구상 렌즈의 성능에 관해 판정하는 것, 및 이어서 필요하고 가능한 경우 설계를 최적화하는 것을 수반한다. 이러한 프로세스는 전형적으로 시험 설계를 환자에게서 임상적으로 평가함으로써 행해진다. 그러나, 이러한 프로세스는 시간 소모적이고 비용이 많이 드는데, 그 이유는 환자들 간의 변동성이 밝혀져야 하므로 상당한 수의 환자가 시험될 것을 필요로 하기 때문이다.

소정의 콘택트 렌즈의 안정화 및 이를 설계하는 방법을 개선하는 것에 대한 지속적인 요구가 있다.

본 발명은 안정화 구역이 수학적 구성 개념(mathematical construct)에 의해 정의되는 안정화된 콘택트 렌즈를 설계하는 방법이다. 구성 개념은 베지어(Bezier) 곡선일 수 있다.

본 발명의 일 태양에서, 렌즈는 새그(Sag) 값이 음(negative)이도록 각도 두께 프로파일의 상부 부분을 기술하는 베지어 곡선의 계수를 사용하여 설계된다. 안정화 구역이 렌즈 주변부에 부가된 때, 렌즈의 상부 부분의 두께는 증가되지 않고 감소되며; 안정화 상부 부분의 두께를 감소시키는 것은 최대 두께가 감소되게 하면서도 동일한 두께 차이가 유지되게 한다. 최대 두께의 위치 주위의 경사도(slope)는 이러한 프로파일 변화에 의해 너무 과도한 영향을 받지는 않는다.

본 발명의 다른 태양에서, 음의 새그 값을 포함하는 영역은 안정화 구역의 상부 및 하부 부분에 적용된다.

본 발명의 또 다른 태양에서, 안정화 구역의 최대 두께는 좌측과 우측 간에 상이하다.

본 발명의 또 다른 태양에서, 양(positive) 및/또는 음의 각도를 향한 두께 프로파일의 램프(ramp)는 램프 각도를 증가 또는 감소시키도록 조정될 수 있다.

본 발명의 또 다른 태양에서, 이 설계 방법에 따라 제조된 렌즈는 개선된 안정화를 갖는다.

<도 1>
도 1은 안정화된 콘택트 렌즈의 전방 또는 물체측의 도면.
<도 2a 내지 도 2c>
도 2a 내지 도 2c는 회전축 및 렌즈에 작용하는 다양한 토크를 식별하는, 렌즈가 삽입된 안구의 개략도.
<도 3a 및 도 3b>
도 3a 및 도 3b는 실시예 1에 대한 렌즈 두께 맵(Map) 및 두께 프로파일의 그래프.
<도 4a 및 도 4b>
도 4a 및 도 4b는 실시예 2에 대한 렌즈 두께 맵 및 두께 프로파일의 그래프.
<도 5a 및 도 5b>
도 5a 및 도 5b는 실시예 3에 대한 렌즈 두께 맵 및 두께 프로파일의 그래프.
<도 6a 및 도 6b>
도 6a 및 도 6b는 실시예 4에 대한 렌즈 두께 맵 및 두께 프로파일의 그래프.

본 발명의 콘택트 렌즈는 렌즈에 작용하는 다양한 힘의 균형화에 기초하여 안정화를 최적화하는 설계를 갖는다. 이것은 안구, 안구의 구성요소, 및 궁극적으로 안구 상에 배치되는 안정화된 렌즈에 작용하는 토크를 균형화하는 설계 프로세스의 적용을 수반한다. 바람직하게는, 개선된 안정화는 안정화 요소를 포함하는 공칭 설계로 개선 프로세스를 시작함으로써 달성된다. 예를 들어, 중심을 통하여 연장하는 수평 및 수직축 둘 모두에 대해 대칭인 2개의 안정화 구역을 갖는 렌즈 설계가 본 발명의 방법에 따라 렌즈의 안정화를 최적화하기 위한 편리한 기준이다. "안정화 구역"이라는 것은 주변 구역의 나머지 영역보다 큰 두께값을 갖는 렌즈의 주변 구역의 영역을 의미한다. 본 발명의 안정화 구역은 일부 측면에서 렌즈의 주변 구역의 평균 두께보다 작은 두께값을 가질 수 있지만, 그럼에도 불구하고 다른 측면에서 안정화 구역은 더 큰 두께값도 가질 것이다. "주변 구역"이라는 것은 렌즈의 광학 구역을 원주방향으로 둘러싸고 렌즈의 에지까지 연장하지만 에지를 포함하지는 않은 렌즈 표면의 영역을 의미한다. 유용한 시작점인 다른 안정화 설계가 본 명세서에 참고로 포함된 미국 특허 공개 제20050237482호에 설명되어 있지만, 임의의 안정화 설계가 이후 본 발명에 따라 최적화되는 공칭 설계로서 사용될 수 있다. 안정화 설계 개선 프로세스는 또한 후술되는 안구 모델로 개선을 시험하는 것, 시험의 결과를 평가하는 것, 및 바람직한 수준의 안정화가 달성될 때까지 개선 프로세스를 반복하여 계속하는 것을 포함할 수 있다.

도 1은 안정화된 렌즈의 전방 또는 물체측 표면을 도시한다. 렌즈(10)는 광학 구역(11)을 갖는다. 렌즈의 주변부가 광학 구역(11)을 둘러싼다. 2개의 두꺼운 영역(12)이 주변부 내에 위치되고, 이들이 안정화 구역이다.

신규 설계를 생성하기 위해 프로세스에 바람직하게 사용되는 모델은 기계적 작용 및 렌즈 안정성에 대한 그 효과를 시뮬레이션하는 다양한 인자 및 가정을 포함한다. 바람직하게는, 이러한 모델은 잘 알려진 프로그래밍 기술에 따라 표준 프로그래밍 및 코딩 기술을 사용하는 소프트웨어로 변환된다. 넓은 개요에서, 모델은 규정된 수의 눈의 깜박임에서의 후술되는 힘의 인가를 시뮬레이션함으로써 안정화된 렌즈를 설계하기 위한 프로세스에 사용된다. 그에 따라, 렌즈가 회전하고 탈중심화되는 정도가 결정된다. 이어서, 설계는 회전 및/또는 중심화가 보다 바람직한 수준으로 되게 하는 방식으로 변경된다. 이어서, 모델에 대해 다시, 미리설정된 수의 깜박임 후에 깜박일 때의 이동이 결정된다.

모델은 안구가 바람직하게는 각막 및 공막을 나타내는 적어도 2개의 구면 표면 부분으로 이루어지고 x-y-z 좌표축의 원점이 각막을 나타내는 구면의 중심에 있는 것으로 가정한다. 비구면 표면과 같은 더욱 복잡한 표면이 또한 사용될 수 있다. 렌즈의 기본 형상은 구면 표면 부분들로 이루어지지만, 렌즈의 기본 곡선 반경은 렌즈의 중심으로부터 에지를 향해 변경되게 된다. 하나 초과의 기본 곡선이 후방 표면을 기술하기 위해 사용될 수 있다. 안구 상에 위치된 렌즈는 안구의 형상과 동일한 형상을 취하는 것으로 가정된다. 렌즈의 두께 분포가 반드시 회전 대칭일 필요는 없으며, 실제로 본 발명의 렌즈의 일부 바람직한 실시 형태에 따르면 대칭이 아니다. 렌즈의 에지에서의 두꺼운 구역은 렌즈의 위치 및 배향 거동을 제어하기 위해 사용될 수 있다. 액체의 균일한 박막(눈물막(tear film))이 렌즈와 안구 사이에 존재하는데, 전형적인 두께는 5 ㎛이다. 이러한 눈물막은 후-렌즈(post-lens) 눈물막으로 지칭된다. 렌즈 에지에서 렌즈와 안구 사이의 액체막의 두께는 훨씬 더 작고, 무친(mucin) 눈물막으로 지칭된다. 5.0 ㎛의 전형적인 두께를 갖는 액체의 균일한 박막(또한, 눈물막)이 렌즈와 하안검 및 상안검 사이에 존재하고, 이들은 전-렌즈(pre-lens) 눈물막으로 지칭된다. 하안검 및 상안검 둘 모두의 경계는 x-y 평면에서 단위 법선 벡터를 갖는 평면들 내에 놓인다. 따라서, z-축에 수직한 평면 상의 이들 경계의 투영은 직선이다. 이러한 가정은 안검들의 움직임 동안에 또한 이루어진다. 상안검은 콘택트 렌즈에 균일한 압력을 가한다. 이러한 균일한 압력은 상안검에 의해 덮인 콘택트 렌즈의 전체 영역에 또는 (안검의 에지를 기술하는 곡선을 통한 평면에 수직한 방향으로 측정되는) 균일한 폭을 갖는 상안검의 경계 부근의 이러한 영역의 일부에 가해진다. 하안검은 콘택트 렌즈에 균일한 압력을 가한다. 이러한 압력은 하안검에 의해 덮인 콘택트 렌즈의 전체 영역에 가해진다. 안검들에 의해 콘택트 렌즈에 가해지는 압력은 특히 에지 부근의 콘택트 렌즈의 불균일한 두께 분포(두꺼운 구역)를 통해 렌즈에 작용하는 토크에 기여한다. 콘택트 렌즈에 작용하는 토크에 대한 이러한 압력의 효과는 멜론 씨(melon seed) 효과로 지칭된다. 렌즈가 안구에 관하여 움직이는 경우, 후-렌즈 눈물막에 점성 마찰이 존재한다. 렌즈가 안구에 관하여 움직이는 경우, 렌즈 에지와 안구 사이의 무친 눈물막에 또한 점성 마찰이 존재한다. 또한, 렌즈가 움직이고 및/또는 안검들이 움직이는 경우, 전-렌즈 눈물막에 점성 마찰이 존재한다. 렌즈의 변형으로 인해 렌즈 내에 스트레인(strain) 및 응력이 발생한다. 이들 스트레인 및 응력은 렌즈의 탄성 에너지 함량을 생성한다. 렌즈가 안구에 관하여 움직이고 렌즈의 변형이 변화함에 따라, 탄성 에너지 함량이 변화한다. 렌즈는 탄성 에너지 함량이 최소인 위치로 향하는 경향이 있다.

안구(각막 및 공막)의 기하학적 형상, 렌즈의 기본 형상 및 안검들의 움직임을 기술하는 파라미터들이 도 2에 도시되어 있다. 렌즈의 움직임은 렌즈에 작용하는 운동량 모멘트(moment of momentum)의 균형에 따른다. 관성 효과는 무시된다. 그러면, 렌즈에 작용하는 모든 모멘트의 합계는 0이다. 따라서,

처음 4개의 모멘트는 저항 토크(resisting torque)이고, 렌즈 움직임에 선형으로 종속된다. 나머지 토크는 구동 토크(driving torque)이다. 운동량 모멘트의 이러한 균형은 렌즈의 위치 β에 대한 비선형 1차 미분 방정식을 생성한다.

이러한 방정식은 4차 룽게-쿠타(Runge-Kutta) 적분 기법으로 해석된다. 콘택트 렌즈 상의 지점들의 위치는 회전 벡터 β(t) 둘레의 회전에 따른다. 지점들의 이전(old) 위치를 현재 위치로 변환하는 회전 행렬 R(t)는 로드리게스의 식(Rodrigues's formula)에 따른다.

여기서,

및

.

수치 적분 방법에서, 시간-이산화(time-discretization)가 사용된다. 이어서, 렌즈의 움직임은 후속 회전의 수로서 보여질 수 있고, 따라서 다음 시간 단계

에서 회전 행렬은

이고, 여기서

는 시간 단계

동안의 회전이다.

회전 행렬은 렌즈의 회전

및 탈중심화

로 분해된다.

렌즈의 회전은 렌즈의 중심선 둘레의 회전이다. 탈중심화는 (x, y) 평면 내의 선 둘레의 회전이다. 따라서, 렌즈의 위치는 그의 중심선 둘레의 렌즈의 회전

에 이은 탈중심화

로서 보여진다.

설계는 하나 이상의 수학적 구성 개념을 사용하여 설계 상세를 기술함으로써 전술된 모델을 사용하여 생성되거나 최적화된다. 바람직하게는, 안정화 구역은 베지어 곡선을 사용하여 기술되지만, 다른 수학적 기술들이 안정화 구역의 완전한 기술을 얻기 위해 사용될 수 있다. 베지어 곡선 접근법이 사용될 때, 반경 방향 두께 프로파일을 기술하는 반경 함수(radial function) A_r(t_r)이 바람직하게는 5개의 제어를 사용하여 정의된다. 각도 두께 프로파일을 기술하는 각도 함수(angular function) B_α(t_α)가 또한 5개의 제어 지점을 사용하여 정의된다. 예를 들어, 수학적 기술은 하기와 같이 공식화될 수 있다:

여기서, P_ri(x) 및 P_ri(y)는 제어 지점들의 좌표이고, t_r은 반경 방향 프로파일을 따른 정규화된 좌표이다. 반경 방향 두께 프로파일을 기술하는 시작 지점은 P_r1에 의해 정의되고, 종료 지점은 P_r5에 의해 정의된다.

여기서, P_αi(x) 및 P_αi(y)는 제어 지점들의 좌표이고, t_α는 각도 프로파일을 따른 정규화된 좌표이다. 각도 두께 프로파일을 기술하는 시작 지점은 P_α1에 의해 정의되고, 종료 지점은 P_α5에 의해 정의된다.

C(t_r, t_α) (3)에 의해 기술되는 안정화 구역의 크기는 반경 함수 A_{r ,y}와 각도 함수 B_α,y의 곱으로부터 얻어진다. 스케일링 인자(scaling factor) M이 안정화 구역의 크기를 제어하기 위해 두 함수의 곱에 적용된다.

이들 방정식은 임의의 수의 제어 지점에 대해 확장될 수 있다. 그 경우, 방정식은 아래와 같이 다시 쓰여질 수 있다:

상이한 세트의 함수가 좌측으로부터 우측 안정화 구역을 기술하는 데 사용되어, 비대칭 안정화 구역 설계를 제공할 수 있다.

본 발명의 바람직한 실시 형태에서, 각도 두께 프로파일의 상부 부분을 기술하는 베지어 곡선의 계수는 새그 값이 음이도록 설정된다. 그러한 특정한 경우에, 안정화 구역이 렌즈 주변부에 부가된 때, 렌즈의 상부 부분의 두께는 증가되지 않고 감소된다. 도 5는 안정화 구역의 상부 부분의 두께 감소의 효과를 도시한다. 이는 최대 두께가 감소되게 하면서도 동일한 두께 차이가 유지되게 한다. 최대 두께의 위치 주위의 경사도는 이러한 프로파일 변화에 의해 과도한 영향을 받지는 않는다.

바람직하게는, 본 발명은, 예를 들어 전체적으로 본 명세서에 참고로 포함된 미국 특허 제5,652,638호, 제5,805,260호 및 제6,183,082호에 개시된 바와 같이 안정화된 원환체(toric) 렌즈 또는 원환체 다초점 렌즈를 설계하고 그에 따라 제조하는 데 사용된다.

또 다른 대안으로서, 본 발명의 렌즈는 고차 안구 수차의 교정, 각막 형태 데이터, 또는 이들 둘 모두를 통합할 수 있다. 그러한 렌즈의 예가 전체적으로 본 명세서에 참고로 포함된 미국 특허 제6,305,802호 및 제6,554,425호에서 발견된다.

본 발명의 렌즈는 안경, 콘택트, 및 안내 렌즈(intraocular lens)를 제한 없이 포함하는 안과용 렌즈를 제조하기에 적합한 임의의 렌즈 형성 재료로부터 제조될 수 있다. 소프트 콘택트 렌즈의 형성을 위한 예시적인 재료는 제한 없이 실리콘 탄성중합체, 전체적으로 본 명세서에 참고로 포함된 미국 특허 제5,371,147호, 제5,314,960호, 및 제5,057,578호에 개시된 것들을 제한 없이 포함하는 실리콘-함유 거대단량체, 하이드로젤, 실리콘-함유 하이드로젤 등 및 이들의 조합을 포함한다. 더 바람직하게는, 표면은 실록산이거나, 폴리다이메틸 실록산 거대단량체, 메타크릴옥시프로필 폴리알킬 실록산, 및 이들의 혼합물을 제한 없이 포함하는 실록산 작용기, 실리콘 하이드로젤 또는 하이드로젤, 예를 들어 에타필콘(etafilcon) A를 함유한다.

렌즈 재료의 경화는 임의의 편리한 방법에 의해 수행될 수 있다. 예를 들어, 재료는 금형 내에 침착되고, 열, 조사, 화학, 전자기 방사선 경화 등 및 이들의 조합에 의해 경화될 수 있다. 바람직하게는, 콘택트 렌즈 실시 형태의 경우, 성형은 자외광을 사용하여 또는 가시광의 전체 스펙트럼을 사용하여 수행된다. 보다 구체적으로, 렌즈 재료를 경화시키기에 적합한 정확한 조건은 선택된 재료 및 형성되는 렌즈에 좌우될 것이다. 적합한 공정은 전체적으로 본 명세서에 참고로 포함된 미국 특허 제5,540,410호에 개시되어 있다.

본 발명의 콘택트 렌즈는 임의의 편리한 방법에 의해 제조될 수 있다. 한 가지 그러한 방법은 금형 삽입물(mold insert)을 제조하기 위해 베어리폼(VARIFORM.TM.) 부착물을 구비한 옵토폼(OPTOFORM.TM.) 선반을 사용한다. 다음으로, 금형 삽입물은 금형을 형성하도록 사용된다. 후속적으로, 적합한 액체 수지가 금형들 사이에 배치되고, 이어서 수지가 압축 및 경화되어 본 발명의 렌즈를 형성한다. 당업자는 본 발명의 렌즈를 제조하기 위해 임의의 많은 공지된 방법이 사용될 수 있음을 이해할 것이다.

본 발명이 이제 하기의 비제한적인 실시예에 관하여 추가로 설명될 것이다.

실시예 1

공지된 설계를 갖고 하기의 입력 설계 파라미터들을 갖고서 통상의 렌즈 설계 소프트웨어를 사용하여 설계된 난시 환자를 위한 콘택트 렌즈를 입수하였다:

- 구면 도수(Sphere power): -3.00D

- 난시 도수(Cylinder Power): -0.75D

- 난시 축(Cylinder Axis): 180도

- 렌즈 직경: 14.50 ㎜

- 8.50 ㎜의 전방 광학 구역 직경

- 11.35 ㎜의 후방 광학 구역 직경

- 렌즈 기본 곡선: 8.55 ㎜

안정화 구역은 해당 렌즈의 두께 프로파일에 부가된 추가의 두꺼운 구역이다. 좌측 및 우측 안정화 구역은 전술된 수학 함수에 적용되는 제어 지점들의 세트(표 1)를 사용하여 구성한다. 렌즈 두께 프로파일이 도 3에 도시되어 있다.

실시예 2

실시예 1에 설명된 렌즈는 광학 구역 직경이 선택된 처방에 대해 9.00 ㎜까지 확장되도록 0.25 ㎜만큼 밀려난 안정화 구역의 반경 방향 위치를 가졌다. 좌측 및 우측 안정화 구역을 전술된 수학 함수에 적용되는, 표 2에 도시된 제어 지점들의 세트를 사용하여 구성하였다. 안정화 구역의 상부 부분 두께는 증가되지 않고 감소되었다. 원환체 콘택트 렌즈는 통상의 단초점 렌즈(single vision lens)에 일반적으로 제공되는 것과 동등한 광학 구역을 갖는다. 렌즈의 성능을 나타내는 전술된 안구 모델을 사용하는 렌즈의 중심화 및 회전의 모델링은 안정화 구역의 재배치에 의해 유의하게 영향을 받지 않았다. 렌즈 두께 프로파일이 도 4에 도시되어 있다.

실시예 3

실시예 1에 설명된 렌즈를, 좌측 안정화 구역의 크기가 40 마이크로미터만큼 감소되도록 본 발명의 방법을 사용하여 재설계하였다. 좌측 및 우측 안정화 구역은 전술된 수학 함수에 적용되는, 표 3에 도시된 바와 같은 제어 지점들의 세트를 사용하여 구성하였다.

두께의 비대칭성의 도입은 양 안구 상에서의 동일한 회전 성능을 유지하기 위해 좌측 안구와 우측에 대해 상이한 설계를 필요로 한다. 안구 모델로부터의 결과는 가장 두꺼운 안정화 구역이 상부로부터 하부 위치로 회전하여야 할 때 그러한 설계의 더 우수한 회전 성능을 나타낸다. 렌즈 두께 프로파일이 도 5에 도시되어 있다.

실시예 4

실시예 1의 렌즈 설계를, 좌측 안정화 구역의 크기가 40 마이크로미터만큼 감소되도록 수정하였다. 좌측 및 우측 안정화 구역은 전술된 수학 함수에 적용되는, 표 4에 도시된 제어 지점들의 세트를 사용하여 구성하였다. 안정화 구역의 상부 및 하부 부분 두께는 증가되지 않고 감소되어, 안정화 구역의 상부 및 하부 부분의 두께가 감소되었고, 유사한 두께 차이가 유지되면서 최대 두께가 감소되었다. 렌즈 두께 프로파일이 도 6에 도시되어 있다.

본 명세서에 설명된 안구 모델을 이용함으로써, 실시예 1, 실시예 2, 및 실시예 3으로부터의 렌즈는 40-50도 오정렬 범위 부근에서 최적 회전 속도를 나타낸다. 이들 실시예로부터의 설계는, 수평축을 따른 안정화 구역의 비대칭성으로 인해 렌즈 배향이 단방향성인 맞춤형 시력 교정 렌즈와 같은, 렌즈 배향에 종속되는 광학계를 갖는 렌즈에 대해 바람직하다. 이들 렌즈는 또한 통상의 시판되는 렌즈에 비해 최종 위치로부터 20도 내의 렌즈 배향에 대해 더 높은 회전 속도를 제공한다. 좌측 및 우측 안정화 구역이 비대칭인 추가적인 맞춤화가 실시예 3으로부터 얻어질 수 있다. 이들 설계 및 렌즈는 (기존의 상업용 렌즈에 비해) 최종 위치로부터 30도 내의 렌즈 배향에 대해 더 우수한 회전 속도를 제공한다.

안정화 크기가 실시예 1에서 실시예 2로 10%만큼 감소된 실시예 1 및 실시예 2에서 나타난 바와 같이 두께 차이의 크기가 유지된 때, 안정화 구역에서의 두께의 감소는 회전 시의 렌즈 성능에 영향을 주지 않았다. 실시예 2의 렌즈 설계는 통상의 제품에 비해 약 20%만큼 감소된 최대 안정화 구역 두께를 가져서, 렌즈를 착용자에게 더욱 편안하게 한다.

실시예 4의 렌즈의 모델링은 더 느린 회전 속도를 나타내었지만, 렌즈 배향에 걸쳐 회전 속도 변동이 적었다. 실시예 4로부터의 설계는, 안정화 구역의 설계에서 대칭성이 유지됨으로 인해 렌즈 배향이 양방향성일 수 있는 원환체 렌즈와 같은, 렌즈 배향에 종속되지 않는 광학계를 갖는 렌즈에 대해 바람직하다.

Claims (20)

1. 수학적 구성 개념(mathematical construct)으로서 렌즈 설계 파라미터들을 특성화함으로써 개선된 안정화 구역 파라미터들의 공칭 세트(nominal set)를 갖는 렌즈 설계를 제공하고, 운동량 모멘트(moments of momentum)를 균형화하는 모델로 상기 설계를 모델링하며, 상기 모델링의 결과에 기초하여 상기 설계를 선택함으로써, 생성되는 설계로 안정화되는, 콘택트 렌즈.
2. 제1항에 있어서, 상기 구성 개념은 베지어(Bezier) 함수인, 제1항의 방법에 따라 제조된 콘택트 렌즈.
3. 제1항에 있어서, 상기 안정화 구역의 각도 프로파일은 음(negative)의 두께를 갖는 하나 이상의 섹션에 의해 정의되는, 콘택트 렌즈.
4. 제3항에 있어서, 상기 안정화 구역들의 최대 두께를 포함하는 상기 각도 프로파일을 따른 최대 음의 두께값은 0.010 ㎜ 내지 0.060 ㎜, 바람직하게는 대략 0.025 ㎜인, 콘택트 렌즈.
5. 제4항에 있어서, 상기 안정화 구역의 가장 두꺼운 부분은 상기 렌즈의 수평축 아래의 15도 내지 35도에 위치되는, 콘택트 렌즈.
6. 제5항에 있어서, 상기 안정화 구역의 상기 가장 두꺼운 부분은 상기 렌즈의 수평축 아래의 적어도 25도에 위치되는, 콘택트 렌즈.
7. 제1항에 있어서, 두께가 서로 상이한 안정화 구역들을 갖는, 콘택트 렌즈.
8. 제7항에 있어서, 상기 안정화 구역들 사이의 상기 두께의 차이는 0.020 ㎜ 내지 0.045 ㎜인, 콘택트 렌즈.
9. 제8항에 있어서, 상기 안정화 구역들 사이의 상기 두께의 차이는 0.030 ㎜ 이상인, 콘택트 렌즈.
10. 제1항에 있어서, 각각의 구역 내에 가변 두께의 안정화 구역들을 갖는, 콘택트 렌즈.
11. 제10항에 있어서, 상기 구역들은 상기 구역들의 피크(peak)로부터 상기 구역들의 가장 얇은 치수까지 불균일한 경사도(slope)를 갖는, 콘택트 렌즈.
12. 안정화 구역들을 갖는 콘택트 렌즈로서, 상기 안정화 구역들의 각도 프로파일이 음의 두께를 갖는 하나 이상의 섹션에 의해 정의되는, 콘택트 렌즈.
13. 제12항에 있어서, 상기 안정화 구역들의 최대 두께를 포함하는 상기 각도 프로파일을 따른 최대 음의 두께값은 0.010 ㎜ 내지 0.060 ㎜, 바람직하게는 대략 0.025 ㎜인, 콘택트 렌즈.
14. 제4항에 있어서, 상기 안정화 구역의 가장 두꺼운 부분은 상기 렌즈의 수평축 아래의 15도 내지 35도에 위치되는, 콘택트 렌즈.
15. 제5항에 있어서, 상기 안정화 구역의 상기 가장 두꺼운 부분은 상기 렌즈의 수평축 아래의 적어도 25도에 위치되는, 콘택트 렌즈.
16. 두께가 서로 상이한 안정화 구역들을 갖는, 콘택트 렌즈.
17. 제16항에 있어서, 상기 안정화 구역들 사이의 상기 두께의 차이는 0.020 ㎜ 내지 0.045 ㎜인, 콘택트 렌즈.
18. 제17항에 있어서, 상기 안정화 구역들 사이의 상기 두께의 차이는 0.030 ㎜ 이상인, 콘택트 렌즈.
19. 각각의 구역 내에 가변 두께의 안정화 구역들을 갖는, 안정화 구역들을 가진 콘택트 렌즈.
20. 제19항에 있어서, 상기 구역들은 상기 구역들의 피크로부터 상기 구역들의 가장 얇은 치수까지 불균일한 경사도를 갖는, 콘택트 렌즈.

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