KR20120094125A - 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20120094125A
KR20120094125A KR1020127018165A KR20127018165A KR20120094125A KR 20120094125 A KR20120094125 A KR 20120094125A KR 1020127018165 A KR1020127018165 A KR 1020127018165A KR 20127018165 A KR20127018165 A KR 20127018165A KR 20120094125 A KR20120094125 A KR 20120094125A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
temperature
aging
less
average
rolling
Prior art date
Application number
KR1020127018165A
Other languages
English (en)
Inventor
다로 기즈
에이코 야스하라
가즈히로 하나자와
Original Assignee
제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 filed Critical 제이에프이 스틸 가부시키가이샤
Publication of KR20120094125A publication Critical patent/KR20120094125A/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C21D9/48—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals deep-drawing sheets
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D5/00—Electroplating characterised by the process; Pretreatment or after-treatment of workpieces
    • C25D5/34—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated
    • C25D5/36—Pretreatment of metallic surfaces to be electroplated of iron or steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Electroplating Methods And Accessories (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법을 제공한다. C：0.01?0.05 ％, Si：0.05 ％ 이하, Mn：0.1?0.5 ％, P：0.05 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.02?0.10 ％, N：0.005 ％ 이하이고, 잔부가 철 및 불가피 불순물이고, 페라이트상 주체의 조직을 갖고, 그 페라이트상의 평균 입경이 10?20 ㎛ 이고, 개개의 페라이트 입경을 평균값으로 나눈 값의 자연 로그의 표준 편차 σA 는 0.30 이상이다. 상기 강판을 얻기 위해서는, 냉간 압연 후 어닐링을 실시할 때에, 600 ℃ 에서 균열 온도까지의 온도역을 1?30 ℃/s 의 평균 가열 속도로 가열하고, 균열 온도를 800?900 ℃, 균열 시간을 30?200 s 로 하여 균열 처리하고, 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃/s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지하여, 실온에서 신장률：0.5?2.0 ％ 의 변형을 가한다.

Description

시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법{COLD-ROLLED STEEL PLATE HAVING EXCELLENT POST-AGING MOLDABILITY AND SHAPE RETENTION}
본 발명은, 대형 액정 텔레비전의 백라이트 섀시 등, 대형의 평판 형상을 한 부품의 부재로서 최적인, 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판과 그 제조 방법에 관한 것이다.
박형 액정 TV 나 OA 기기 등에는, 굽힘?장출 (張出) 성형을 주체로 하는 가공에 의해 성형된 평판상의 부품이 많이 사용되고 있다. 그리고, 이들 부품에 사용하는 부재 (박강판) 를 제조할 때에는, 판의 형상을 교정하거나 항복점 신장을 제거하거나 하기 위해서, 조질 압연에 있어서 신장률 수％ 정도의 경 (輕) 압하가 실시된다. 그러나, 조질 압연 후에 시간이 경과되면, 항복점 신장의 부활이나 연성 저하 등, 이른바 변형 시효라고 불리는 특성의 열화가 일어난다. 특히, 최근에는, 비용 저감을 위해, 코일을 수출하여 해외에서 프레스 가공을 실시하는 케이스가 매우 많아지고 있어, 코일 제조부터 프레스 가공까지 시간이 걸리므로, 변형 시효는 피할 수 없게 되고 있다. 또, 국내라고 해도, 코일의 유통 과정에서 시간이 걸리거나, 혹은 코일을 재고로서 맡거나 했을 경우 등에는, 강판은 변형 시효가 일어난다. 이와 같이, 변형 시효가 일어나 강판의 특성이 열화된 경우에는, 프레스 조건이나 금형 등의 재조정을 실시할 필요가 있어, 비용 증가 요인의 하나가 되고 있다.
또한 최근에는, 비용 삭감을 위해, 부재의 판 두께를 얇게 하여 강판의 사용량을 삭감하고자 하는 요망이 크다. 판 두께를 얇게 하면, 가공시의 형상 동결성이 열화되거나, 가공시에 균열이 발생하거나 하는 등의 문제가 발생하기 쉬워진다. 또한 박육화 (薄肉化) 에 따른 부품 강성의 저하를 보완하기 위해, 비드를 추가하거나 굽힘 가공 등에 의해 폐단면 구조에 근접시키거나 하는 등, 부품 형상이 변경되는 경우도 있고, 더욱 가공 조건이 엄격해져, 그 결과, 프레스시의 균열이나 형상 불량이 조장된다. 특히, 굽힘 가공의 경우에는, 능선 휨으로 불리는 형상 불량이 발생하여, 부품이 휘거나 하는 등의 문제가 발생한다. 또, 장출 가공의 경우에는, 장출 높이가 큰 경우에 균열이 생기거나, 주름 억제가 약한 경우에 주름이 생기거나 하는 등의 문제가 발생한다.
이와 같은 능선 휨에 대해서는 r 값을 낮게 하는 것이 유리하다. 그러나, r 값을 낮게 하는 것은 신장의 저하를 초래하므로, 장출 가공에 대해서는 불리하게 작용한다. 또한 변형 시효에 의해 항복점 신장의 부활이나 연성 저하가 일어나면, 프레스 조건의 변경 등에서는 균열이나 주름 등에 대한 대응을 할 수 없게 된다.
변형 시효는, 강판 중에 고용되는 C 나 N 에 의해 발생되는 것으로 알려져 있고, 이 C, N 을 Ti, Nb 등의 탄질화물 생성 원소를 첨가하여 석출물로서 고정시킨 IF 강은, 변형 시효가 잘 일어나지 않는 강판으로서 알려져 있다. 그러나, 종래부터 있는 IF 강은, 제조 비용이 비싼데다가, r 값이 높아, 휨 성형을 포함하는 경우에는 불리하다.
이상으로부터, 시효 후에도 저 r 값이고 항복점 신장이 작으며 또한 신장이 높은 저렴한 부재 (박강판) 에 대한 요망은 매우 크다.
r 값이 낮고 형상 동결성이 우수한 강판으로서, 예를 들어, 특허문헌 1 에는, 열간 압연에 있어서의 마무리 압연에 있어서, Ar3?(Ar3＋100) 의 압하율을 25 ％ 이상, 압연시의 마찰 계수가 0.2 이하로서 Ar3 이상에서 마무리 압연을 종료하거나, Ar3 이하의 압하율을 25 ％ 이상, 압연시의 마찰 계수를 0.2 이하로 하여 마무리 압연을 실시함으로써, 집합 조직을 제어함과 함께, 압연 방향이나 압연 직각 방향의 r 값 중, 적어도 1 개를 0.7 이하로 하는 강판이 개시되어 있다.
특허문헌 2 에는, 판면에 평행한｛100｝면과｛111｝면의 비가 1.0 이상인 형상 동결성이 우수한 자동차용 페라이트계 박강판이 개시되어 있다.
특허문헌 3 에는, 형상 동결성이 우수한 페라이트계 박강판을 얻기 위해서,｛100｝＜011＞?｛223｝＜110＞ 방위군의 강도와｛112｝＜110＞,｛554｝＜225＞,｛111｝＜112＞,｛111｝＜110＞ 의 각 방위의 강도를 제어하는 것, 압연 방향의 r 값 및 압연 방향과 직각 방향의 r 값 중, 적어도 하나를 0.7 이하로 하는 것이 개시되어 있다.
일본 특허 제3532138호 일본 공개특허공보 2008-255491호 일본 공개특허공보 2003-55739호
그러나, 특허문헌 1?3 에 기재된 강판은, 시효 후에 가공성이 저하되고, 프레스 균열 등의 문제가 발생한다.
본 발명은, 이러한 사정을 감안하여, 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
발명자들은, 상기 과제를 해결하기 위해, 예의 연구 조사를 거듭하였다.
그 결과, 압연 방향, 압연 45°방향, 압연 직각 방향의 평균의 r 값을 1.2 이하, 시효 후의 신장을 40 ％ 이상, 시효 후의 항복점 신장을 1.0 ％ 이하로 함으로써, 시효 후에도 성형성과 형상 동결성이 우수한 냉연 강판이 얻어지는 것을 알아내었다. 또한, 여기서, 평균 r 값 (rm) 이란, 압연 방향, 압연 45°방향, 압연 직각 방향의 r 값을 각각, rL, rD, rC 로 했을 때, rm=(rL＋2rD＋rC)/4 이다.
또, 본 발명에 의해 시효 후의 성형성 및 형상 동결성을 확보할 수 있는 메커니즘은 이하와 같이 생각할 수 있다. 일반적으로, 항복점 신장을 제거하기 위해서, 실온에서 변형을 가하여 가동 전위를 도입하는 방법이 채용된다. 그러나, 변형량이 작은 경우, 시효에 의해 가동 전위가 C, N 에서 고착되어, 항복점 신장이 부활한다. 한편, 실온에서의 변형량을 크게 하면, 항복점이 커짐과 함께 신장이 저하되므로 성형성이 저하된다. 그래서, 본 발명에서는, 페라이트 입경의 분포에 주목하였다. 페라이트 입경의 분포를 크게 함으로써, 적은 변형량으로도, 변형의 도입 위치를 불균일하게 하여 변형을 집중시킬 수 있다. 그 결과, 시효 후에도 항복점 신장의 발생을 억제할 수 있다. 또, 변형 도입이 적은 입자는, 시효에 의한 경화도 적으므로, 신장의 저하도 억제할 수 있다. 그리고, 이와 같은, 변형의 불균일한 도입은, 페라이트 입경 분포의 표준 편차를 크게 함으로써 달성할 수 있다.
또, 상기와 같은 r 값이 1.2 이하, 시효 후의 신장이 40 ％ 이상, 시효 후의 항복점 신장이 1.0 ％ 이하인 냉연 강판은, 열간 압연에 있어서 페라이트역에서 마무리 압연을 종료하고 저온에서 권취함으로써 열연 단계에서는 미재결정으로 하고, 어닐링에 있어서 열 이력을 제어함으로써 페라이트 입경과 입경 분포를 제어함과 함께 냉각 후의 변형량을 제어함으로써 얻어진다.
본 발명은, 이상의 지견에 기초하여 이루어진 것으로, 그 요지는 이하와 같다.
[1] 질량％ 로, C：0.01?0.05 ％, Si：0.05 ％ 이하, Mn：0.1?0.5 ％, P：0.05 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.02?0.10 ％, N：0.005 ％ 이하이고, 잔부가 철 및 불가피 불순물인 조성과 페라이트상 주체의 조직을 갖고, 또한, 그 페라이트상의 평균 입경이 10?20 ㎛ 이고, 개개의 페라이트 입경을 평균값으로 나눈 값의 자연 로그의 표준 편차를 σA 로 했을 때, σA≥0.30 인 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판.
[2] 상기 [1] 에 있어서, 추가로, 질량％ 로, Ti：0.005?0.02 ％, B：0.0003?0.0030 ％ 중 어느 1 종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판.
[3] 상기 [1] 또는 [2] 에 있어서, 강판 표면에 아연계 도금층을 갖는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판.
[4] 상기 [1] 또는 상기 [2] 에 기재된 조성으로 이루어지는 강 슬래브를, 마무리 압연의 최종 출측 온도를 (Ar3-100 ℃)?Ar3 ℃, 권취 온도를 550 ℃ 미만에서 열간 압연하고, 이어서, 산세하고, 40?80 ％ 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 어닐링을 실시할 때, 600 ℃ 에서 균열 온도까지의 온도역을 1?30 ℃/s 의 평균 가열 속도로 가열하고, 상기 균열 온도를 800?900 ℃, 균열 시간을 30?200 s 로 하여 균열 처리하고, 상기 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃/s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지하여, 실온에서 신장률：0.5?2.0 ％ 의 변형을 가하는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판의 제조 방법.
[5] 상기 [4] 에 있어서, 상기 균열 처리 후, 상기 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃/s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 계속해서 500 ℃ 이하의 온도역으로 냉각시키고, 이어서 500?550 ℃ 의 온도역으로 재가열하고, 그 후 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지하여, 실온에서 신장률：0.5?2.0 ％ 의 변형을 가하는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판의 제조 방법.
또한, 본 명세서에 있어서, 강의 성분을 나타내는 ％ 는, 모두 질량％ 이다. 또, 본 발명이 대상으로 하는 냉연 강판에는, 냉연 강판에 아연계 도금 처리 (예를 들어, 전기 아연계 도금 처리, 용융 아연계 도금 처리, 합금화 용융 아연 도금 처리) 를 실시하는 강판도 포함하는 것이다. 또한 그 위에 화성 처리 등에 의해 피막을 부착한 강판도 포함하는 것이다.
또, 본 발명의 강판은, 대형 TV 의 백라이트 섀시, 냉장고의 패널이나, 에어콘 실외기 등, 평면부와 굽힘, 장출, 경도의 드로잉 가공 등을 실시하는 가전 용도 일반적인 부재로서 널리 사용할 수 있다. 또한 본 발명을 이용하면, 예를 들어, 판 두께 0.8 ㎜ 의 강판으로, 650×500 ㎜ 정도 (32 V 형) 이상의 백라이트 섀시를 제조할 수 있다.
본 발명에 의하면, 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판이 얻어진다. 이로써 대형 부품에 요구되는 평판 형상을 확보할 수 있고, 대형 액정 텔레비젼의 백라이트 섀시 등의 부재를 제조할 수 있다.
도 1 은, 시효 후의 항복 신장 (YP-El) 과 신장 (El) 에 미치는 σA 의 영향을 나타내는 도면이다.
도 2 는, σA 에 미치는 (마무리 압연의 최종 출측 온도 (FT)-Ar3) 의 영향을 나타내는 도면이다.
도 3 은, σA 에 미치는 권취 온도 (CT) 의 영향을 나타내는 도면이다.
본 발명의 강판의 화학 성분에 대해 설명한다. 또한, 이하의 설명에 있어서, 성분 원소의 함유량％ 는 모두 질량％ 를 의미하는 것이다.
C：0.01?0.05 ％
C 는 세멘타이트를 형성하고, 고용 C 를 저감시키며, 항복 강도를 낮출 수 있다. C 가 적으면 세멘타이트의 생성이 억제되고, 고용 C 가 증가함으로써, 시효 경화되기 쉬워짐과 함께, 열간 압연에 있어서, 마무리 스탠드 내에서 오스테나이트에서 페라이트로 변태되는 경우, 2 상역이 작기 때문에 변형 저항이 급격하게 저하되고, 압연이 불안정해진다. 따라서, C 는 0.01 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, C 가 많아지면, 입자 성장이 억제됨으로써 세립화되기 때문에, 강판이 경질화되어 신장이 저하된다. 따라서, C 는 0.05 ％ 이하로 할 필요가 있다.
Si：0.05 ％ 이하
Si 는, 다량으로 첨가하면, 경질화에 의해 성형성이 열화되거나, 어닐링시의 Si 산화물의 생성에 의해 도금성이 저해되거나 한다. 따라서, Si 는 0.05 ％ 이하로 할 필요가 있다.
Mn：0.1?0.5 ％
Mn 은 유해한 강 중 S 를 MnS 로서 무해화하기 때문에, 0.1 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 다량의 Mn 은, 고용 강화나 저온 변태상의 생성에 의한 경질화에 의해 성형성을 열화시킨다. 또, Mn 은 변태점을 저하시켜, 열연에 있어서의 페라이트역에서의 압연을 곤란하게 한다. 또한 어닐링시, 페라이트의 재결정을 억제함으로써 조직이 세립화된다. 따라서, Mn 은 0.5 ％ 이하로 할 필요가 있고, 바람직하게는 0.3 ％ 이하이다.
P：0.05 ％ 이하
P 는 입자계에 편석되어, 연성이나 인성을 열화시키므로, 0.05 ％ 이하로 할 필요가 있다. 바람직하게는 0.03 ％ 이하이다.
S：0.02 ％ 이하
S 는, 열간에서의 연성을 현저하게 저하시킴으로써, 열간 균열을 유발하고, 표면 성상을 현저하게 열화시킨다. 또한 S 는, 강도에 거의 기여하지 않을 뿐만 아니라, 불순물 원소로서 조대 (粗大) 한 MnS 를 형성함으로써, 연성을 저하시킨다. 이들 문제는 S 량이 0.02 ％ 를 초과하면 현저해져, 최대한 저감시키는 것이 바람직하다. 따라서, S 량은 0.02 ％ 이하로 할 필요가 있다.
Al：0.02?0.10 ％
Al 은, N 을 질화물로서 고정시킴으로써, 고용 N 에 의한 시효 경화를 억제할 수 있다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는 Al 은 0.02 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 다량의 Al 첨가는, 강도를 상승시켜 성형성을 저하시킬 뿐만 아니라 비용의 상승을 수반한다. 따라서, Al 은 0.10 ％ 이하로 할 필요가 있다.
N：0.005 ％ 이하
N 은 다량으로 함유하면, 열간 압연 중에 슬래브 균열을 수반하고, 표면 흠집이 발생할 우려가 있다. 또, 냉연, 어닐링 후에 고용 N 으로서 존재하는 경우에는, 시효 경화를 일으킨다. 따라서, N 은 0.005 ％ 이하로 할 필요가 있다.
상기의 원소에 추가하여, 본 발명에서는, 시효성과 형상 동결성을 개선하는 것을 목적으로 하여, Ti, B 중 1 종 이상을 Ti：0.005?0.02 ％, B：0.0003?0.0030 ％ 의 범위 내에서 함유할 수 있다.
Ti：0.005?0.02 ％
Ti 는 고온에서 N 과 결합하여 질화물을 형성하고, 고용 N 을 줄임으로써 시효성을 개선할 수 있다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, Ti 는 0.005 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, Ti 의 함유량이 많으면, 추가로 C 와 결합하여 탄화물이나 탄질화물을 생성하므로, 강도가 상승하여, 성형성이 저하된다. 따라서, Ti 를 함유하는 경우에는 0.005 ％ 이상 0.02 ％ 이하로 한다.
B：0.0003?0.0030 ％
B 는 고온에서 N 과 결합하여 질화물을 형성하고, 고용 N 을 줄임으로써 시효성을 개선할 수 있다. 또한 B 는, 냉연 후의 어닐링 과정에서 페라이트의 입자 성장을 억제하고, r 값을 제어함으로써 형상 동결성을 개선할 수 있다. 이와 같은 효과를 얻기 위해서는, B 를 0.0003 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, B 가 다량으로 존재하는 경우에는, 어닐링시의 페라이트의 재결정을 억제하므로, 조직이 세립화된다. 따라서, B 를 함유하는 경우에는 0.0003 ％ 이상 0.0030 ％ 이하로 한다.
상기 이외의 성분은, 철 및 불가피 불순물로 이루어진다. 불가피 불순물로는, 예를 들어 스크랩으로부터 혼입되기 쉬운 0.05 ％ 이하의 Cu, Cr 이나, 그 외 0.01 ％ 이하의 Sn, Mo, W, V, Nb, Ni 등을 들 수 있다.
본 발명의 강판의 조직은, 페라이트상을 주체로 한다. 또, 페라이트상의 평균 입경은 10?20 ㎛ 이다. 또한 개개의 페라이트 입경을 평균값으로 나눈 값의 자연 로그의 표준 편차를 σA 로 했을 때, σA≥0.30 이다.
성형성을 확보하기 위해, 연질인 페라이트상을 주체로 한다. 여기서 말하는 「페라이트상을 주체로 한다」란, 조직 전체에 대한 페라이트상의 비율이 면적률로 95 ％ 이상인 경우를 말한다. 페라이트 조직을 주체로 함으로써, 시효 후의 신장 40 ％ 이상을 달성할 수 있다. 페라이트 조직이 100 ％ 이면, 신장이 향상되므로 바람직하다. 주상 이외의 제 2 상으로는 세멘타이트상이나 펄라이트상 등이고, 면적률로 5 ％ 이하의 범위에서 함유할 수 있다. 5 ％ 를 초과하여 많아지면, 연성의 저하가 현저해진다. 또한, 페라이트상의 면적률은, 조직 관찰에 의해 페라이트상과 그 이외의 상을 식별하여, 화상 처리에 의해 구할 수 있다.
평균 입경은, 성형성을 확보하기 위해, 10 ㎛ 이상으로 한다. 한편, 입경이 커지면, 성형시에 오렌지 필 등의 외관 불량이 발생시키는 것 외에 입경 분포가 작아지므로, 평균 입경의 상한은 20 ㎛ 로 한다. 또한, 평균 입경은 절단법에 의해 측정하고, 압연 방향과 판 두께 방향의 평균 절편 길이 Ll, Lc 로 2/[(1/Ll)＋(1/Lc)] 에 의해 산출한다.
본 발명은, 페라이트 입경의 분포를 크게 함으로써, 적은 변형량에서도, 변형의 도입 위치를 불균일하게 하여 변형을 집중시키고, 시효 후에도 항복점 신장의 발생을 억제하는 것이다. 또, 변형 도입이 적은 입자는, 시효에 의한 경화도 적으므로, 신장의 저하도 억제하는 것이다. 그러기 위해서는, 개개의 페라이트 입경을 평균값으로 나눈 값의 자연 로그의 표준 편차를 σA 로 했을 때, σA≥0.30 으로 할 필요가 있다. 이하, 이것에 대해 설명한다.
실제의 강판 사용을 고려하면, 실온 (20 ℃) 에서의 시효 기간으로서 6 개월을 생각하면 충분하다. 도 1 은, 20 ℃ 에서 6 개월 시효했을 때의 항복 신장 (YP-El) 과 신장 (El) 에 미치는 σA 의 영향을 나타낸 도면이다. 또, 도 1 은, C：0.01?0.05 ％, Si：0.05 ％ 이하, Mn：0.1?0.5 ％, P：0.05 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.02?0.10 ％, N：0.005 ％ 이하이고, 잔부가 철 및 불가피 불순물인 조성을 갖고, 페라이트상의 비율이 면적률로 95 ％ 이상이고, 또한, 페라이트상의 평균 입경이 10?20 ㎛ 인 여러 가지 강판을 이용하여, 이들 강판을 JIS 5 호 인장 시험편으로 가공하여 측정한 것이다. 여기서, 시효 후의 항복 신장을 1.0 ％ 이하로 함으로써, 성형 후의 주름을 없애거나 혹은 육안으로 거의 판별할 수 없는 레벨까지 억제할 수 있다. 또, 시효 후의 신장을 40 ％ 이상으로 함으로써 장출 성형시의 벽각이 45°정도까지 균열 없이 성형할 수 있어, 대부분의 프레스 성형에 대응할 수 있다. 도 1 에 나타낸 바와 같이, σA 를 0.30 이상으로 함으로써, 항복 신장을 1.0 ％ 이하로 작게 함과 함께, 신장을 40 ％ 이상으로 크게 할 수 있다. 따라서, σA 는 0.30 이상으로 한다.
다음으로 본 발명의 강판의 제조 조건에 대해 설명한다. 본 발명에 있어서는, 상기의 조성을 갖는 강 슬래브를, 마무리 압연의 최종 출측 온도를 (Ar3-100 ℃)?Ar3 ℃, 권취 온도를 550 ℃ 미만에서 열간 압연하고, 이어서, 산세하고, 40?80 ％ 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 어닐링을 실시할 때에, 600 ℃ 에서 균열 온도까지의 온도역을 1?30 ℃/s 의 평균 가열 속도로 가열하고, 균열 온도를 800?900 ℃, 균열 시간을 30?200 s 로 하여 균열 처리하고, 상기 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃/s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지하고, 실온에서 0.5?2.0 ％ 의 변형을 가함으로써, 페라이트 입경의 분포를 크게 하여, 시효 후의 낮은 항복점 강도와 낮은 r 값과 우수한 신장을 얻을 수 있다.
마무리 압연 종료 온도：(Ar3-100 ℃)?Ar3
열간 압연에 있어서의 마무리 압연을 페라이트역에서 종료함으로써, 페라이트 조직에 변형을 축적함과 함께, 회복이 결정 방위에 의해 불균일하게 진행된다. 그 결과, 변형의 축적이 불균일해져, 어닐링 후의 페라이트 입경 분포를 크게 할 수 있다. 또, 결정 방위에 의한 불균일이 집합 조직의 발달을 랜덤화시켜, r 값을 낮게 하고, 형상 동결성을 향상시킬 수 있다. 따라서, 마무리 압연의 최종 온도는, Ar3 이하로 할 필요가 있다. 보다 바람직하게는 Ar3 미만의 온도이다. Ar3 이하에서의 압하량은 특별히 규정하지 않지만 바람직하게는 10 ％ 이상, 보다 바람직하게는 20 ％ 이상이다. 한편, 마무리 압연 종료 온도가 낮아지면, 변형이 도입된 결정의 회복이 진행되지 않아, 변형의 축적이 불균일해지지 않는다. 또한 압연 하중이 커짐으로써, 조업상의 곤란을 수반한다. 따라서, 마무리 압연 종료 온도는 (Ar3-100 ℃) 이상으로 할 필요가 있다.
또한, Ar3 은 이하의 식으로 구할 수 있다.
Mn 함유량＜0.4 ％ 인 경우：Ar3=880-1000×C 함유량 (％)
Mn 함유량≥0.4 ％ 인 경우：Ar3=870-1000×C 함유량 (％)
권취 온도：550 ℃ 미만
마무리 압연 후의 권취 온도가 높으면, 페라이트가 재결정되어, 불균일한 변형을 도입할 수 없게 되므로, 권취 온도는 550 ℃ 미만으로 할 필요가 있다. 권취 온도의 하한은 특별히 규정하지 않지만, 온도를 지나치게 낮게 하면, 코일의 감은 형상이 나빠지기 때문에, 300 ℃ 이상이 바람직하다. 마무리 압연 종료에서 권취까지의 냉각 속도는 특별히 규정하지 않지만, 10 ℃/s 이상이 바람직하고, 보다 바람직하게는 30 ℃/s 이상, 더욱 바람직하게는 100 ℃/s 이상이다.
냉간 압연시의 압하율：40?80 ％
열연판을 산세한 후의 냉간 압연에 있어서의 압하율이 큰 경우, 변형의 도입이 균일화되고, 어닐링 후의 페라이트 입경 분포가 작아짐과 함께, 변형량 증대에 의한 세립화에 의해 고강도화되어, 성형성이 저하된다. 또, 집합 조직도 발달함으로써, r 값이 높아져 형상 동결성이 저하된다. 이상으로부터, 압하율은 80 ％ 이하로 할 필요가 있다. 한편, 압하율이 작은 경우, 도입되는 변형량이 적은 것에 의해, 어닐링시의 재결정이 억제되어, 회복 조직이 됨으로써, 성형성이 저하된다. 따라서, 압하율은 40 ％ 이상으로 할 필요가 있다.
600 ℃ 에서 균열 온도까지의 온도역까지의 평균 가열 속도：1?30 ℃/s
냉간 압연을 실시한 후, 어닐링을 실시한다. 본 발명에 있어서는, 어닐링에 있어서의 열 이력을 제어함으로써 페라이트 입경과 입경 분포를 제어함과 함께 냉각 후의 변형량을 제어한다. 그 때문에 어닐링을 실시할 때의 제조 조건은 중요한 요건이다.
600 ℃ 에서 균열 온도까지의 평균 가열 속도가 작으면, 회복이 진행되기 때문에, 재결정이 억제된다. 따라서, 평균 가열 속도는 1 ℃/s 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 평균 가열 속도가 크면, 가열 도중의 재결정의 핵 발생이 억제되어, 균열시에 일제히 핵 발생되기 때문에, 입자가 세립화된다. 따라서, 평균 가열 속도는 30 ℃/s 이하로 할 필요가 있다.
균열 온도：800?900 ℃, 균열 시간：30?200 s
가열 후의 균열 처리에서는, 재결정을 완료시킴과 함께, 입경을 크게 하여 성형성을 향상시킬 필요가 있다. 그 때문에, 균열 온도는 800 ℃ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 균열 온도가 지나치게 높으면, 페라이트에서 오스테나이트로의 변태가 진행됨으로써, 냉각 후의 역변태에 의해 입경이 작아진다. 따라서, 균열 온도는 900 ℃ 이하로 할 필요가 있다.
또, 균열 시간이 짧으면, 재결정이 완료되지 않거나, 혹은, 완료되어도 입자 성장하는 시간이 짧기 때문에, 세립화되어 성형성이 저하된다. 따라서, 가열시의 균열 시간은 30 s 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 균열 시간이 길어지면, 큰 입자가 작은 입자를 침식하면서 성장하여 커지기 때문에, 페라이트 입경의 분포가 작아짐과 함께, 입경이 커짐으로써, 프레스 성형시에 오렌지 필 등의 외관 불량을 초래한다. 따라서, 균열 시간은 200 s 이하로 할 필요가 있다.
균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역의 평균 냉각 속도：3?30 ℃/s
균열 처리 후의 냉각 속도가 작으면, 페라이트 입자의 성장이 촉진되고, 큰 입자가 작은 입자를 침식하면서 성장하여 커지기 때문에, 페라이트 입경의 분포가 작아짐과 함께, 입경이 커짐으로써, 프레스 성형시, 오렌지 필 등의 외관 불량을 초래한다. 따라서, 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역의 평균 냉각 속도는 3 ℃/s 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 냉각 속도가 지나치게 크면, 강도가 높아져 성형성이 저하되므로, 평균 냉각 속도는 30 ℃/s 이하로 할 필요가 있다.
또한, 상기한 균열로부터 550 ℃ 까지의 냉각 후, 500?300 ℃ 까지의 유지하는 동안에는, 제조 설비에 맞추어 적절히 냉각시키면 된다. 바람직하게는, 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 냉각 후 계속해서 동일한 냉각 속도 범위에서 냉각, 즉 3?30 ℃/s 로 냉각시킨다.
500?300 ℃ 에서의 유지 시간：30 s 이상
고용 C 는, 세멘타이트로서 석출됨으로써, 시효성을 향상시킬 수 있다. 그 때문에, 세멘타이트가 석출되기 쉬운 300?500 ℃ 의 온도역에서 30 s 이상 유지할 필요가 있다. 시간의 상한은 특별히 규정하지 않지만, 장시간의 유지는 생산 효율을 낮추기 때문에, 유지 시간의 상한은 300 s 정도로 하는 것이 바람직하다.
또한, 유지 후에는 실온까지 냉각시키는데, 상기 냉각 조건은 특별히 규정할 필요는 없고, 제조 설비에 맞추어 적절히 실시하면 된다.
실온에서의 변형 부여, 신장률：0.5?2.0 ％
어닐링 후에는, 실온에서 변형을 가함으로써, 항복점을 제거할 수 있다. 그 때문에, 실온에서 가하는 변형은 신장률로 0.5 ％ 이상으로 할 필요가 있다. 한편, 신장률이 커지면, 항복점이 상승하고, 성형성이 저하되기 때문에, 2.0 ％ 이하로 할 필요가 있다. 바람직하게는 1.5 ％ 이하이다. 또한, 실온에서의 변형의 부여는 롤에 의한 압연이어도 되고 인장이어도 되며, 혹은 롤과 인장의 복합이어도 상관없다. 또, 압연에 있어서는, 윤활해도 되고 하지 않아도 된다.
본 발명의 실시시에, 용제 방법은, 통상적인 전로법 (轉爐法), 전로법 (電爐法) 등, 적절히 적용할 수 있다. 용제된 강은, 슬래브에 주조 후, 그대로, 혹은, 냉각시키고 가열하여, 열간 압연을 실시한다. 열간 압연에서는 전술한 마무리 조건에서 마무리한 후, 전술한 권취 온도에서 권취한다. 그 후, 통상적인 산세 후에, 전술한 냉간 압연을 실시한다. 냉간 압연 후의 어닐링 처리에 대해서는, 전술한 조건에서 가열, 유지, 냉각을 실시한다. 필요에 따라, 480 ℃ 근방에서 용융 아연에 의한 도금을 실시해도 된다. 또 도금 후, 500 ℃ 이상으로 재가열하여 도금을 합금화해도 된다. 또한, 재가열을 실시할 때에는, 페라이트가 입자 성장되지 않도록, 550 ℃ 이하로 할 필요가 있다. 또, 상기한 500?300 ℃ 의 유지에 관해서는, 500 ℃ 이상으로의 재가열에 의해 세멘타이트가 용해될 가능성이 있기 때문에, 500 ℃ 이상 550 ℃ 이하로 재가열하는 경우에는, 재가열 후의 500?300 ℃ 의 유지 시간을 30 s 이상으로 하는 것이 바람직하다. 또한, 도금욕 온도의 하한으로는, 460 ℃ 정도이다. 즉, 상기 균열 처리 후에 용융 아연 도금을 실시하고, 추가로 합금화 처리를 실시하는 경우, 열 이력으로는, 하기와 같이 하면 된다. 상기 균열 처리 후, 상기 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃/s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 계속 500 ℃ 이하의 온도역으로 냉각시켜 용융 아연 도금을 실시하고, 이어서 500?550 ℃ 의 온도역으로 재가열하여 합금화 처리를 실시하고, 그 후 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지한다. 유지 시간으로는, 상기와 동일한 이유에 의해, 300 s 정도로 하는 것이 바람직하다. 또한, 유지 후에는 실온까지 적절히 냉각시키면 된다. 또한 0.5?2.0 ％ 정도의 신장률로 조질 압연을 실시한다. 바람직하게는 0.5?1.5 ％ 이다. 또, 어닐링 도중에 도금을 실시하지 않은 경우에는, 내부식성을 향상시키기 위해서 전기 아연 도금 등을 실시해도 된다. 또한 냉연 강판이나 도금 강판 위에, 화성 처리 등에 의해 피막을 부착시켜도 된다.
이상으로부터, 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판이 얻어진다. 그리고, 이상에 의해 얻어진 냉연 강판은, 압연 방향, 압연 45°방향, 압연 직각 방향의 평균의 r 값이 1.2 이하, 시효 후의 신장이 40 ％ 이상, 시효 후의 항복점 신장이 1.0 ％ 이하이다. 또한, 이들 특성은, 20 ℃ 에서 6 개월의 시효 처리 후의 평균의 r 값, 신장, 항복점 신장이다.
r 값은, 굽힘 성형 후에 발생하는 휨과 상관이 있다. 굽힘 성형에서는, 굽힘 방향의 r 값이 높아짐으로써, 굽힘선을 따라 안장형의 휨이 현저하게 발생한다. 따라서, 저 r 값화에 의해, 프레스 성형 후의 형상 동결성을 향상시키는 것을 목적으로 하여, 본 발명에서는 평균 r 값을 1.2 이하로 한다.
신장은 성형성과 양호한 상관이 있어, 신장이 클수록, 예를 들어, 높게까지 장출 성형할 수 있다. 따라서, 필요로 하는 신장은 클수록 좋고, 시효 후의 신장을 40 ％ 이상으로 함으로써, 드로잉 가공이나 장출 가공을 실시할 수 있어, 부품에 요구되는 형상을 확보할 수 있다.
상기에 더하여 본 발명의 강판은, 시효 후의 항복점 신장을 1.0 ％ 이하로 한다. 강판 제조 직후뿐만 아니라, 시효 후의 항복점 신장을 저감시킴으로써, 성형 후의 스트레처 스트레인을 억제하여, 표면 외관이 우수한 성형품을 제조할 수 있다.
실시예 1
표 1 에 나타내는 화학 조성을 갖는 슬래브를 용제한 후, 재가열하여 표 1 에 나타내는 최종 출측 온도 (FT) 에서 열간 압연을 실시하고, 평균 냉각 속도：10 ℃/s 로 냉각시킨 후, 표 1 에 나타내는 권취 온도 (CT) 에서 권취 처리를 실시하였다. 이어서, 산세하고, 표 1 에 나타내는 압하율로 냉간 압연을 실시하고, 표 1 에 나타내는 조건에서 어닐링을 실시하였다. 이어서, 실온에서 표 1 에 나타내는 신장률로 압하를 실시하여, 공시재를 제조하였다.
또한, 표 1 에 있어서, 600 ℃ 에서 균열 온도까지의 평균 가열 속도는 HR, 균열 온도는 AT, 균열 시간은 Ht1, 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 평균 냉각 속도는 CR, 500 ℃ 에서 300 ℃ 의 체류 시간은 Ht2 로 하였다. 또, 공시재 No.4 는, 도중 480 ℃ 에서 용융 아연에 의한 도금 처리를 실시하여, 표면을 용융 아연 도금 (GI) 으로 하였다. 공시재 No.3 은, 도중 480 ℃ 에서 용융 아연에 의한 도금을 실시한 후, 540 ℃ 로 재가열하여, 표면을 합금화 용융 아연 도금 (GA) 으로 하였다. 공시재 No.2 는 전기 도금 처리를 실시하여, 표면을 전기 도금 (EG) 으로 하였다. 또한, 공시재 No4 이외에는 550 ℃ 에서 500 ℃ 까지 계속하여 표 1 에 나타내는 CR 과 동일한 냉각 속도로 냉각시켰다.
이상에 의해 얻어진 공시재에 대해, 조직과 기계 특성을 조사하였다. 조직은, 압연 방향의 판 두께 단면을 광학 현미경으로 관찰하고, 절단법에 의해 조직의 평균 입경과 입경 분포를 구하였다. 결과, 본 실시예에서는, 모든 공시재의 조직은 페라이트상이 99 ％ 이상이었다. 또, 공시재보다 압연 방향을 인장 방향으로 하는 JIS 5 호 인장 시험편을 잘라내어, 20 ℃ 에서 6 개월의 시효 처리를 실시한 후, 인장 속도 10 ㎜/분으로 인장 시험을 실시하여, 항복점 신장 (YP-El) 과 전체 신장 (El) 을 측정하였다. 또, r 값은, 공시재의 압연 방향, 압연 45°방향, 압연 직각 방향의 각 방향으로부터 JIS 5 호 인장 시험편을 잘라내어, 사전 변형 15 ％ 로 측정하고, 압연 방향의 r 값 (rL), 압연 45°방향의 r 값 (rd), 압연 직각 방향 C 방향의 r 값 (rC) 로부터, 평균의 r 값 (rm) 을 rm=(rL＋2rD＋rC)/4 로 구하였다. 얻어진 결과를, 성분 조성 및 제조 조건과 함께 표 1 에 나타낸다.
Figure pct00001
표 1 에 의하면, 본 발명의 조성을 갖고, 본 발명의 제조 방법으로 제조한 강판 (발명 강) 은, 페라이트 평균 입경이 10?20 ㎛ 의 범위 내이고, 또한, 표준 편차 (σA) 가 0.30 이상이다. 그 결과, 압연 방향, 압연 45°방향, 압연 직각 방향의 평균의 r 값이 1.2 이하, 시효 후의 항복점 신장이 1.0 ％ 이하, 또한 시효 후의 신장 (Elm) 이 40 ％ 이상이며, 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판이 얻어졌다.
이에 대하여 제조 방법이 본 발명의 범위 외인 강판 (비교 강) 은, 페라이트 평균 입경 혹은 표준 편차 (σA) 가 범위 외로 되어 있고, 평균 r 값, 시효 후의 항복점 신장 및 시효 후의 신장 (El) 중 어느 것이 뒤떨어져 있었다.
도 2 에, 공시재 No.1?8 에 대해, σA 에 미치는 (FT-Ar3) 의 영향을, 도 3 에, 공시체 No.1?4, 9 에 대해, σA 에 미치는 CT 의 영향을 각각 나타낸다. 도 2 로부터, 최종 출측 온도 (FT) 를 (Ar3-100 ℃)?Ar3 으로 함으로써, 표준 편차 (σA) 를 0.30 이상으로 할 수 있는 것을 알 수 있다.
도 3 으로부터, 권취 온도 (CT) 를 550 ℃ 미만으로 함으로써, 표준 편차 (σA) 를 0.30 이상으로 할 수 있는 것을 알 수 있다.

Claims (5)

  1. 질량％ 로, C：0.01?0.05 ％, Si：0.05 ％ 이하, Mn：0.1?0.5 ％, P：0.05 ％ 이하, S：0.02 ％ 이하, Al：0.02?0.10 ％, N：0.005 ％ 이하이고, 잔부가 철 및 불가피 불순물인 조성과 페라이트상 주체의 조직을 갖고, 또한, 그 페라이트상의 평균 입경이 10?20 ㎛ 이고, 개개의 페라이트 입경을 평균값으로 나눈 값의 자연 로그의 표준 편차를 σA 로 했을 때, σA≥0.30 인 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    추가로, 질량％ 로, Ti：0.005?0.02 ％, B：0.0003?0.0030 ％ 중 어느 1 종 이상을 함유하는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판.
  3. 제 1 항 또는 제 2 항에 있어서,
    강판 표면에 아연계 도금층을 갖는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판.
  4. 제 1 항 또는 제 2 항에 기재된 조성으로 이루어지는 강 슬래브를, 마무리 압연의 최종 출측 온도를 (Ar3-100 ℃)?Ar3 ℃, 권취 온도를 550 ℃ 미만에서 열간 압연하고, 이어서, 산세하고, 40?80 ％ 의 압하율로 냉간 압연을 실시한 후, 어닐링을 실시할 때, 600 ℃ 에서 균열 온도까지의 온도역을 1?30 ℃／s 의 평균 가열 속도로 가열하고, 상기 균열 온도를 800?900 ℃, 균열 시간을 30?200 s 로 하여 균열 처리하고, 상기 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃／s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지하여, 실온에서 신장률：0.5?2.0 ％ 의 변형을 가하는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판의 제조 방법.
  5. 제 4 항에 있어서,
    상기 균열 처리 후, 상기 균열 온도에서 550 ℃ 까지의 온도역을 3?30 ℃／s 의 평균 냉각 속도로 냉각시키고, 계속해서 500 ℃ 이하의 온도역으로 냉각시키고, 이어서 500?550 ℃ 의 온도역으로 재가열하고, 그 후 500?300 ℃ 에서 30 s 이상 유지하여, 실온에서 신장률：0.5?2.0 ％ 의 변형을 가하는 것을 특징으로 하는 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판의 제조 방법.
KR1020127018165A 2010-01-15 2011-01-07 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법 KR20120094125A (ko)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JPJP-P-2010-006553 2010-01-15
JP2010006553A JP5018900B2 (ja) 2010-01-15 2010-01-15 時効後の成形性及び形状凍結性に優れた冷延鋼板およびその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
KR20120094125A true KR20120094125A (ko) 2012-08-23

Family

ID=44304378

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020127018165A KR20120094125A (ko) 2010-01-15 2011-01-07 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법

Country Status (7)

Country Link
JP (1) JP5018900B2 (ko)
KR (1) KR20120094125A (ko)
CN (1) CN102712974B (ko)
MX (1) MX353920B (ko)
MY (1) MY161948A (ko)
TW (1) TWI429758B (ko)
WO (1) WO2011087109A1 (ko)

Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101461740B1 (ko) * 2012-12-21 2014-11-14 주식회사 포스코 재질 및 두께 편차가 작고 내도금박리성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법
WO2015002363A1 (ko) 2013-07-03 2015-01-08 주식회사 포스코 가공성 및 내시효성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법
CN112553537A (zh) * 2019-09-25 2021-03-26 上海梅山钢铁股份有限公司 屈服强度240MPa级冷轧热镀锌钢板及其制造方法

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2582894B2 (ja) * 1989-04-04 1997-02-19 株式会社神戸製鋼所 深絞り用熱延鋼板及びその製法
JP3815762B2 (ja) * 1998-07-29 2006-08-30 日新製鋼株式会社 耐粗粒化性・耐銅浸入性等に優れたシングルパイプ用銅めっき鋼板およびその製造方法
JP4622187B2 (ja) * 2001-08-21 2011-02-02 Ｊｆｅスチール株式会社 歪時効硬化特性に優れるとともに室温時効劣化のない冷延鋼板および冷延めっき鋼板ならびにそれらの製造方法
TWI290586B (en) * 2003-09-24 2007-12-01 Nippon Steel Corp Hot rolled steel sheet and method of producing the same
CN100473742C (zh) * 2006-04-29 2009-04-01 宝山钢铁股份有限公司 静电搪瓷用热轧细晶粒钢及其制造方法
JP5423092B2 (ja) * 2009-03-27 2014-02-19 Ｊｆｅスチール株式会社 絞りおよびしごき加工後の表面性状に優れた缶用鋼板およびその製造方法
JP5549307B2 (ja) * 2009-04-13 2014-07-16 Ｊｆｅスチール株式会社 時効性および焼付け硬化性に優れた冷延鋼板およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
MX353920B (es) 2018-02-06
JP5018900B2 (ja) 2012-09-05
MX2012007914A (es) 2012-08-01
CN102712974B (zh) 2014-06-25
WO2011087109A1 (ja) 2011-07-21
TW201134954A (en) 2011-10-16
TWI429758B (zh) 2014-03-11
CN102712974A (zh) 2012-10-03
JP2011144427A (ja) 2011-07-28
MY161948A (en) 2017-05-15

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP6179461B2 (ja) 高強度鋼板の製造方法
JP5983895B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法、ならびに高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5983896B2 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法、ならびに高強度亜鉛めっき鋼板の製造方法
JP5549414B2 (ja) 形状凍結性に優れた冷延薄鋼板およびその製造方法
JP6458833B2 (ja) 熱延鋼板の製造方法、冷延フルハード鋼板の製造方法及び熱処理板の製造方法
WO2016067625A1 (ja) 高強度鋼板およびその製造方法
JP4998757B2 (ja) 深絞り性に優れた高強度鋼板の製造方法
US20100000633A1 (en) Bake-hardening hot-rolled steel sheet with excellent workability and method for manufacturing the same
JP5967318B1 (ja) 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
KR20120008033A (ko) 시효성 및 베이킹 경화성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법
JP5712771B2 (ja) 圧延直角方向のヤング率に優れた鋼板及びその製造方法
JP2008019502A (ja) 加工性、塗装焼付硬化性及び常温非時効性に優れた高強度亜鉛めっき鋼板並びにその製造方法
TW201315819A (zh) 深擠壓性及鋼卷內材質均勻性優異之高強度冷軋鋼板及其製造方法
JP5686028B2 (ja) 合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP6940691B2 (ja) 塗装後の写像性に優れた鋼板及びその製造方法
KR20120094125A (ko) 시효 후의 성형성 및 형상 동결성이 우수한 냉연 강판 및 그 제조 방법
KR101463667B1 (ko) 냉연 강판 및 그의 제조 방법
JP5434375B2 (ja) 加工性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP2009102673A (ja) 高張力冷延鋼板、高張力亜鉛めっき鋼板およびそれらの製造方法
JP2013133501A (ja) 耐腰折れ性に優れた高強度薄鋼板の製造方法および高強度薄鋼板
JP2012031458A (ja) 成形性に優れた高強度冷延薄鋼板およびその製造方法
JP6210184B1 (ja) 鋼板、めっき鋼板、およびそれらの製造方法
KR101528014B1 (ko) 냉연 강판 및 그 제조 방법
JP2016000850A (ja) 冷延鋼板およびその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E601 Decision to refuse application