KR20110117187A - 원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈 - Google Patents

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Abstract

원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈로서, 이 렌즈는 렌즈의 최소 굴절력과 최대 굴절력을 갖는 반-자오선들 사이에 위치된 하나 이상의 반-자오선에서 렌즈의 최소 굴절력과 최대 굴절력 사이에 있는 이산 굴절력을 갖는 것을 특징으로 한다.

Description

원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈{LENS HAVING CIRCULAR REFRACTIVE POWER PROFILE}
본 발명은 원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈에 관한 것이다.
회전 대칭 렌즈와 대조적으로, 원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈는 상이한 자오선 내에 상이한 굴절력을 갖는다. 존재 시, 단지 이들 원형 굴절력 프로파일만이 소위 토릭 렌즈를 형성하는 것으로 알려졌다.
토릭 렌즈는 소위 주 자오선으로 불리는 2개의 렌즈 자오선 내에 2가지의 상이한 굴절력을 갖는다. 대체로, 이들 두 렌즈 자오선은 서로에 대해 직교한다. 두 굴절력 중 더 작은 것은 일반적으로 "구"로 불린다. 더 큰 굴절력과 더 작은 굴절력들 사이의 차이는 일반적으로 "원통"으로 불린다. 여기서, 굴절력 "구" 및 "구+원통" 내의 자오선들은, 예를 들어 구의 기능으로 기재될 수 있는 원형 또는 비원형 형상일 수 있으며, 이 경우 상이한 자오선에서 이러한 표면들은 일반적으로 또한 상이한 반경에 추가하여 상이한 비구면성을 갖는다(WO　2006/136424　A1). 주 자오선들 사이의 자오선은 주 자오선의 더 낮은 굴절력과 더 높은 굴절력 사이에 있는 굴절력을 갖는다.
예시로서, 토릭 렌즈는 눈의 난시(ocular astigmatism)를 보정하기 위한 목적으로 사용되며, 이는 여기서 각막 또는 수정체 난시, 또는 이 둘의 조합일 수 있는 것과 연관된다. 그러나, 토릭 렌즈는 또한 그 외의 다른 광학계에서 발생될 수 있는 난시를 보정하기 위해 사용될 수 있다.
난시는 "구"가 좌표계의 0 또는 90˚로 주어지는지의 여부에 따라 제르니케 다항식을 특징으로 할 수 있는 파면 오차로 구성된다.
Figure pct00001
상기 다항식에 따라서, 파면 오차는 함수
Figure pct00002
또는
Figure pct00003
가
Figure pct00004
과
Figure pct00005
+180˚의 경우 동일하기 때문에 180˚마다 반복된다.
도 1에서, 종래의 토릭 렌즈가 평면도로 도시된다. 토릭 렌즈는 원환체 렌즈인 렌즈 표면과 회전 대칭 렌즈 표면을 포함할 수 있다. 그러나, 이는 또한 2개의 토릭 렌즈 표면(WO　2006/236424　A1에 따르는 "바이토릭(bitoric)" 참조)을 포함할 수 있다. 토릭 렌즈가 토릭 표면 및 회전 대칭 표면을 포함한다면, 주 자오선 내에서 두 굴절력 사이의 차이는 전적으로 토릭 렌즈 표면에 의해 달성된다.
도 2에서, 도 1에 예시적으로 도시된 렌즈의 대응하는 원형 굴절력 프로파일이 도시된다.
종래의 토릭 렌즈의 경우, 렌즈 표면에 대한 법선 벡터는 단지 두 자오선, 주 자오선 내에서 렌즈 축을 포함한 평면을 형성한다. 이들 자오선은 도함수가
Figure pct00006
인 것에 의해 구별되며, D는 굴절력이고,α는 자오각이다.
그 외의 다른 모든 자오선 내에서, 렌즈 표면에 대한 법선 벡터는 렌즈 축에 대해 기울어지고 렌즈 축과 교차하지 않는다.
이제, 종래의 토릭 또는 바이토릭 렌즈와의 이러한 상태는 이러한 렌즈의 표면이 렌즈 축과 평면을 형성하는 단지 4개의 반-자오선 내에서 법선 벡터를 갖는 형식적인 요인에 대해 기술된다.
최대 1의 디옵터의 치수를 갖는 원통과의 난시의 파면 오차는 종종 수정되지 않는데, 이는 이 파면 오차에 영향을 받은 눈이 원통의 크기의 증가된 초점 깊이를 갖기 때문이며, 경도 난시로 인해 저하된 이미지 품질은 뇌에 의해 보상될 수 있다.
작은 원통과 난시의 파면에 의한 이미징의 저하는 또한 그 외의 다른 광학계에서 허용할 수 있을 정도로 유지될 수 있다.
난시의 파면 오차에 추가하여, 예를 들어, 제르니케 다항식을 특징으로 할 수 있는 트레포일과 같은 공지된 그 외의 다른 파면 오차도 또한 있다.
Figure pct00007
트레포일의 경우, 파면 오차는 120˚마다 반복된다. 또한, 테트라포일, 펜타포일, 헥사포일 등의 파면 오차도 있다. 일반적으로, 이러한 멀티포일은 하기 유형의 제르니케 다항식으로써 기술될 수 있다.
Figure pct00008
(3)에서, m은 360˚에 걸쳐서 파면 오차의 반복률을 나타낸다. 반복률 m은 약 360˚/m의 회전으로 파면 표면이 원래의 파면 표면과 동일한 것을 나타낸다. 반복률 m은 난시(바이포일)의 경우 2이고, 트레포일의 경우 m　=　3이며, 테트라포일의 경우 m　=　4이고, 등등이다. 다항식 Z(n,m)에서의 숫자 n은 제르니케 다항식에서 단위 반경 R의 가장 큰 힘을 나타내고, 이는 본 고려사항에 대해 중요치 않다.
상기 정의에 따르는 반복률은 파면 오류의 표면에 대해서뿐만 아니라 예를 들어, 일반적으로 렌즈 표면과 같은 대응하는 비회전 대칭 표면에 대해서도 유효하다.
멀치포일은 다항식 Z(n,m) 또는 (Zn, -m)에서 전체 숫자 n과 m이 동일한 값을 갖는다는 점에서 구별된다.
추가로, n과 m이 상이한 제르니케 다항식 Z(n,m)으로 기술될 수 있는 추가 파면 오차가 있다.
종래의 토릭 렌즈는 단지 난시의 파면 오차("바이포일", m = 2)만을 보상할 수 있다. 표현(3)에 따라 반복률이 m　>　2인 경우 파면 오차를 보정하기 위한 어떠한 렌즈도 알려지지 않았다.
반복률 m　≥ 2인 파면 오차에 추가로, 또한 예를 들어, 틸팅 Z(1,1)과 Z(1,-1) 및 코마 Z(2,1)과 Z(2,-1)와 같이 m = 1인 파면 오차도 있다. 이러한 파면 오차는 또한 종래의 회전 대칭 렌즈 또는 종래의 토릭 렌즈로 보상될 수 없다.
본 발명의 일 목적은 증가된 초점 깊이 및 원형 굴절력 프로파일을 가지는 렌즈를 제공하는 데 있다.
이 목적은 렌즈의 최소 및 최대 굴절력을 갖는 반-자오선들 사이에 위치된 하나 이상의 반-자오선 내에서 렌즈의 최대 굴절력과 최소 굴절력 사이에 있는 이산 굴절력을 갖는다는 점에서 구별되고, 원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈에 따라 구현된다.
이 유형의 렌즈는 "이산 슈퍼토릭"(m ≠ 2일 경우) 및 "이산 토릭"(m = 2)으로써 하기에서 지정되고, 공지된 토릭 렌즈와 비교할 때 증가된 초점 깊이를 가지며, 이는 하기에서 더 상세히 설명된다.
렌즈는 바람직하게는 렌즈의 최소 굴절력을 가지는 단지 하나의 반-자오선과 렌즈의 최대 굴절력을 가지는 단지 하나의 반-자오선만을 갖는다.
대안으로, 렌즈는 바람직하게는 렌즈의 최대 굴절력을 갖는 3 이상의 반-자오선 및 렌즈의 최소 굴절력을 갖는 3 이상의 반-자오선을 갖는다.
m　=　1의 선호되는 반복률을 갖는 이산 슈퍼토릭 렌즈는 틸팅 및/또는 코마를 보상하기에 적합할 수 있다.
m　=　2의 선호되는 반복률을 갖는 이산 토릭 렌즈는 특히, 난시를 보상하기에 적합할 수 있다.
m　=　3의 선호되는 반복률을 갖는 이산 슈퍼토릭 렌즈는 특히, 멀티포일을 보상하기에 적합할 수 있다.
본 발명의 추가 목적은, 제US　5,982,543호(피아라(Fiala)) 또는 제US　7,287,852　B2호(피아라)에 따라서 다색광의 가간섭성 길이보다 긴 광학 스테이지들 사이에 위치되는 환형 구역을 갖는 회전 대칭 렌즈 표면과 이산 토릭 도는 이산 슈퍼토릭 렌즈 표면을 포함하는, 증가된 초점 깊이를 갖는 렌즈를 제공하는 데 있다.
따라서, 본 발명의 렌즈의 추가 선호되는 실시예는 방사상 굴절력 프로파일이 추가로 제공되는 것으로 구성된다.
원형 굴절력 프로파일은 바람직하게는 렌즈의 일 표면을 구성함으로써 형성되고, 방사상 굴절력 프로파일은 렌즈의 그 외의 다른 표면을 구성함으로써 형성된다.
특히 바람직하게, 방사상 굴절력 프로파일은 광학 스테이지들 사이에 위치된 환형 구력에 의해 공지된 방식으로 형성된다.
본 발명의 추가 특징 및 장점은 첨부된 도면에 따르고 선호되는 예시적 실시예의 하기 기술내용으로부터 도출된다.
도 1은 종래의 토릭 렌즈의 평면도.
도 2는 도 1에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일을 도시하는 도면.
도 3은 슈퍼토릭 렌즈의 평면도를 도시하며, 이 렌즈의 경우 m=4이다.
도 4는 도 3에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일을 도시하는 도면.
도 5는 본 발명의 이산 토릭 렌즈의 평면도.
도 6은 도 5에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일을 도시하는 도면.
도 7은 슈퍼토릭 렌즈의 평면도를 도시하며, 이 렌즈의 경우 m=3이다.
도 8은 도 7에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일을 도시하는 도면.
도 9는 본 발명에 따르는 이산 슈퍼토릭 렌즈의 평면도를 도시하며, 이 렌즈의 반복률은 m = 3이고, 렌즈는 렌즈 표면에 대한 법선 벡터가 18 반-자오선 내에서 렌즈 축을 포함한 평면을 형성하는 경우 하나 이상의 표면을 추가로 갖는다.
도 10은 도 9에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일의 도면.
도 11은 깊은 초점 깊이를 갖는 본 발명의 렌즈의 단면도.
도 12는 반복률 m = 1인 경우 슈퍼토릭 렌즈의 평면도를 도시한다.
도 13은 도 12에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일을 도시하는 도면.
도 14는 본 발명에 따르는 이산 슈퍼토릭 렌즈의 평면도를 도시하며, 이 렌즈의 반복률은 m = 1이고, 렌즈는 렌즈 표면에 대한 법선 벡터가 8 반-자오선 내에서 렌즈 축을 포함한 평면을 형성하는 경우 하나 이상의 표면을 갖는다.
도 15는 도 14에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일의 도면.
도 1은 종래의 토릭 렌즈(toric lens, 1)를 도시한다. 렌즈는 주 자오선(principal meridian) 0˚(=주 자오선 180˚)에 최소 굴절력(Dmin)을 갖는 반면 제 2의 주 자오선 90˚(=주 자오선 270˚)에는 굴절력(Dmax)을 갖는다. 통상적으로 굴절력(Dmin)은 "구"와 같이 나타내지고, 굴절력(Dmax)은 "구 + 원통"과 같이 나타내진다. 원형 굴절력 D(α)은 Dmin으로부터 Dmax까지 일정하게 변화되고, 예를 들어 하기 함수로써 주어진다.
Figure pct00009
그 외의 다른 보간 함수가 가능하고, 사용될 수 있으며, 파면 오차(wavefront error)의 프로파일에 적용될 수 있다. 원형 굴절력은 회전 대칭 렌즈가 가지는 굴절력 및 이의 전방 후방 반경이 토릭 렌즈의 자오선이 고려되는 반경으로서 주어지는 것으로 이해된다. 여기서 원환체 표면을 포함하는 토릭 렌즈, 회전 대칭 렌즈 또는 2개의 토릭 렌즈 표면을 포함하는 토릭 렌즈가 연관될 수 있다.
토릭 렌즈의 원환체 표면 또는 표면들에 대한 법선 벡터는 렌즈 축에 대해 기울어지고, 주 자오선에서는 제외하고 렌즈 축과 교차하지 않는다.
도 2는 도 1에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일을 도시한다. 렌즈 표면에 대한 법선 벡터는 오로지 자오각(α)으로 렌즈 축과 함께 평면을 형성할 수 있다는 것은 도 2로부터 추론될 수 있으며, 이 자오각은 다음으로 정의된다.
Figure pct00010
도 1에 따르는 렌즈 또는 렌즈의 적어도 하나의 렌즈 표면의 상기 정의된 반복률은 m　=　2이다.
렌즈 표면 또는 렌즈 표면들에 대한 법선 벡터가 렌즈 축에 대해 기울어지지 않고 주 자오선 내에서 렌즈 축과 교차되지 않기 때문에, 이들 주 자오선에서의 굴절력은 예를 들어, 정점 굴절계(vertex refractometer)에 의해 측정될 수 있다. 게다가, 주 자오선들 사이의 각도는 적합한 장치에 의해 측정될 수 있다. 대조적으로, 주 자오선들 사이의 위치에서의 자오선 굴절력은 통상적으로 측정될 수 없다.
렌즈 표면에 대한 법선 벡터가 렌즈 축과 평면을 형성하는 렌즈 표면의 자오선, 또는 반-자오선에서의 자오선 굴절력이 이하에서 "이산 굴절력"이라고 지칭된다.
도 3에서는 반복률이 m　= 4인 슈퍼토릭 렌즈(supertoric lens, 2)가 평면도로 도시된다. 렌즈의 원형 굴절력 프로파일은 도 4에 도시된다.
도 4에 따르는 렌즈는 파면의 쿼드라포일(quadrafoil)을 보정하기에 적합할 수 있다.
도 5에서, 본 발명의 이산 토릭 렌즈(3)가 평면도로 도시된다. 이 렌즈의 반복률은 m　= 2이다. 이 렌즈는 법선 벡터가 렌즈 축과 평면을 형성하는 표면 요소를 6개의 자오선 또는 12개의 반-자오선 내에 갖는, 즉 렌즈 축에 대해 기울어지지 않고 렌즈 축과 교차하지 않는다는 점에서 동일한 반복률을 갖는 종래의 토릭 렌즈와 상이하다. 따라서, 이 렌즈는 6개의 자오선 또는 12개의 반-자오선 내에 이산 굴절력을 갖는다.
도 5에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일이 도 6에 도시된다. 도 5에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일이 도 6에 도시된다. 도시된 바와 같이, 렌즈는 6개의 자오선 내에 이산 굴절력을 갖는다. 따라서, 렌즈는 다초점이고, 평탄한 표면을 갖는 동일한 직경의 회전 대칭 렌즈보다 깊은 초점 깊이를 갖는다.
도 5에 따르는 렌즈의 최소 굴절력(Dmin)이 예를 들어, 20 디옵터이고 최대 굴절력(Dmax)이 23 디옵터인 경우, 이 렌즈는 20, 21, 22 및 23 디옵터의 이산 굴절력을 갖는다.
탈초점 위치에서의 광 파장 오차의 추정치에 의해 이산 토릭 또는 슈퍼토릭 렌즈의 이미지 품질의 평가가 제공된다:
문헌 ["W.　Fiala, J.　Pingitzer, Analytical approach to diffractive multifocal lenses", Eur. Phy. J AP　9,227-234 (2000)""에 언급된 바와 같이, △D 디옵터의 탈초첨 위치에서 광 파장 오차 PLE는:
Figure pct00011
이다.
B는 등식 6에서 렌즈의 직경이다.
2개의 이산 굴절력이 상기 실시예에서와 같이 1 디옵터의 간격으로 존재한다면, 평균 탈초점(△Dav)은 0.5 디옵터와 동일하다. 이에 따라 평균 광학 파장 오차(PLEav)가 다음과 같이 주어진다.
Figure pct00012
양 굴절력에서의 광학 파장 오차는 영차 및 일차 회절에서 동일한 상대적인 강도의 회절 렌즈의 경우 대략 0.28 μm인 파장의 절반이다(문헌[W.　Fiala, J.　Pingitzer, loc. cit.] 참조).
이러한 이중 초점 렌즈의 이미징 품질은 만족할 만한 것으로 알려졌다.
따라서, PLEav　=　0.28　μm의 파장 오차가 허여된다면, 등식 6'은 2.12　mm의 렌즈 직경을 산출한다. 이는 상기 가정이 주어지는 경우 도 5에 따르는 렌즈가 최대 2.12의 직경까지 적어도 3 디옵터의 초점의 연속적인 깊이를 갖는 것을 의미하며, 이에 따라 이 구역에서 "전 초점"과 같은 렌즈를 나타낼 수 있다.
원형 렌즈의 경우, PLEKU의 파장에 대해
Figure pct00013
의 대조 반전(contrast reversal)이 생성된다. 등식 7에 따르는 파장 오차가 허여된다면, 렌즈의 허용가능한 직경은 2.5 mm까지 증가된다.
이는 본 발명에 따르는 이산 슈퍼토릭 렌즈가 상대적으로 큰 렌즈 직경이 주어지는 경우 다초점이고, 상대적으로 작은 직경이 주어지는 경우 전초점인 깊은 초점 깊이를 가지는 것을 보여준다.
슈퍼토릭 렌즈(4)는 도 7에서 평면도로 도시된다. 이 렌즈의 반복률은 m　= 3이다. 도 7에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일은 도 8에 도시된다. 도 7에 따르는 렌즈는 파면(wavefront)의 트레포일(trefoil)을 보상하는데 적합할 수 있다.
도시된 바와 같아, 도 7에 따르는 렌즈는 단지 반-자오선에만 이산 굴절력을 갖는다. 따라서, 도 7에 따르는 렌즈는 반-자오선 0˚, 120˚ 및 240˚에 굴절력 Dmin을 가지며, 반-자오선 60˚, 180˚ 및 300˚에는 굴절력 Dmax= Dmin + △D를 갖는다.
도 9는 이산 슈퍼토릭 렌즈(5)를 평면도로 도시한다. 이 렌즈의 반복률은 m　= 3이다. 렌즈는 전체 18개의 반-자오선에 이산 굴절력을 갖는다. 도 9에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일은 도 10에 도시된다. 도 5에 따르는 렌즈의 이미지 품질의 논의에 따른 언급은 이 렌즈에 대한 필요 부분의 약간의 수정(mutatis mutandis)에 유효하다. 렌즈는 큰 직경이 주어지는 경우 다초점이고, 작은 직경이 주어지는 경우 전초점이다.
도 11에서, 추가 렌즈(6)의 단면이 도시된다. 렌즈는 전술된 바와 같이 예를 들어, 토릭, 이산 토릭, 슈퍼토릭 또는 이산 슈퍼토릭과 같은 원형 굴절력 프로파일을 갖는 전방 표면(7)과 US　5,982,543호(피아라(Fiala)) 및 US 7,287,852B2호(피아라)(Fiala))에 기재된 바와 같이 예를 들어, 개별적인 환형 구역들 사이에 광학 스테이지와 환형 구역으로 분할된 방사상 굴절력 프로파일을 가지는 후방 표면(8)을 갖는다.
원형 및 방사상 굴절력 프로파일은 하나 또는 그 외의 다른 표면(7, 8)의 형상과, 또한 표면(7, 8)들의 조합에 의해 각각 형성될 수 있다.
원형 및 방사상 굴절력 프로파일의 조합의 결과로서, 이 렌즈는 또한 큰 직경의 경우 깊은 초점 거리를 가지며, 즉 큰 직경의 경우에 전초점의 특성을 갖는다.
도 12에서, 추가 렌즈(9)가 평면도로 도시된다. 도 12에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일은 도 13에 도시된다.
도시된 바와 같이, 도 12에 따르는 렌즈의 반복률은 m　= 1이다. 반-자오선 0˚에서, 렌즈는 이산 굴절력Dmin을 가지며, 반면 반-자오선 180˚에서 렌즈는 이산 굴절력Dmax을 갖는다.
도 12에 따르는 렌즈는 코마(coma) 및 틸팅의 파면 오차를 수정하는데 적합할 수 있다.
최종적으로, 도 14에서,이산 슈퍼토릭 렌즈(10)가 평면도로 도시된다. 이 렌즈의 반복률은 m　=　1이다. 렌즈는 8 반-자오선에 이산 굴절력을 갖는다. 도 14에 따르는 렌즈의 원형 굴절력 프로파일은 도 15에 도시된다.
심지어 도 14에 따르는 렌즈의 표면이 도 11에 따르는 구역들로 분할되는 표면(8)과 조합될 때, 렌즈는 깊은 초점 깊이를 갖는다. 이는 도 5에 따르는 렌즈와 부합하여 필요 부분의 약간의 수정에 적용된다.
본 발명에 따르는 원형 굴절력 프로파일을 포함하는 렌즈는 자유 형태의 표면을 제조하기에 적합할 수 있는 현대 렌즈 선반(modern lens lathe)(예를 들어, 미국 소재의 프리시테크(Precitech)의 Modell Optoform 또는 네덜란드 소재의 Rigeo의 EPT Optomatic)의 도움으로 제조될 수 있다.
본 발명은 예시된 실시예에 한정되지 않지만 첨부된 청구항의 범위 내에 있는 모든 변형 및 수정을 포함한다.

Claims (12)

  1. 원형 굴절력 프로파일을 갖는 렌즈로서,
    렌즈의 최소 굴절력과 최대 굴절력을 갖는 반-자오선들 사이에 위치된 하나 이상의 반-자오선에서 렌즈의 최소 굴절력과 최대 굴절력 사이에 있는 이산 굴절력을 갖는 것을 특징으로 하는 렌즈.
  2. 제1항에 있어서, 렌즈의 최소 굴절력을 갖는 단지 하나의 반-자오선과 렌즈의 최대 굴절력을 갖는 단지 하나의 반-자오선만을 갖는 것을 특징으로 하는 렌즈.
  3. 제1항에 있어서, 렌즈의 최소 굴절력을 갖는 3 이상의 반-자오선과 렌즈의 최대 굴절력을 갖는 3 이상의 반-자오선을 갖는 것을 특징으로 하는 렌즈.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 원형 굴절력 프로파일의 반복률은 1인 것을 특징으로 하는 렌즈.
  5. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 원형 굴절력 프로파일의 반복률은 2인 것을 특징으로 하는 렌즈.
  6. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 있어서, 원형 굴절력 프로파일의 반복률은 3 이상인 것을 특징으로 하는 렌즈.
  7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 방사상 굴절력 프로파일이 추가로 제공되는 것을 특징으로 하는 렌즈.
  8. 제7항에 있어서, 원형 굴절력 프로파일은 렌즈의 일 표면을 구성함으로써 형성되고, 방사상 굴절력 프로파일은 렌즈의 그 외의 다른 표면을 구성함으로써 형성되는 것을 특징으로 하는 렌즈.
  9. 제7항 또는 제8항에 있어서, 방사상 굴절력 프로파일은 광학 스테이지들 사이의 환형 구역에 의해 자체로 공지된 방식으로 형성되는 것을 특징으로 하는 렌즈.
  10. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 안구내 렌즈인 것을 특징으로 하는 렌즈.
  11. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 콘택트 렌즈인 것을 특징으로 하는 렌즈.
  12. 제1항 내지 제9항 중 어느 한 항에 있어서, 광학 장치의 렌즈인 것을 특징으로 하는 렌즈.
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