KR20100047503A - 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법 - Google Patents

고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법 Download PDF

Info

Publication number
KR20100047503A
KR20100047503A KR1020080106428A KR20080106428A KR20100047503A KR 20100047503 A KR20100047503 A KR 20100047503A KR 1020080106428 A KR1020080106428 A KR 1020080106428A KR 20080106428 A KR20080106428 A KR 20080106428A KR 20100047503 A KR20100047503 A KR 20100047503A
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
less
steel
weight
slab
manufacturing
Prior art date
Application number
KR1020080106428A
Other languages
English (en)
Other versions
KR101067575B1 (ko
Inventor
황인석
문만빈
나상묵
남궁성
Original Assignee
현대하이스코 주식회사
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 현대하이스코 주식회사 filed Critical 현대하이스코 주식회사
Priority to KR1020080106428A priority Critical patent/KR101067575B1/ko
Publication of KR20100047503A publication Critical patent/KR20100047503A/ko
Application granted granted Critical
Publication of KR101067575B1 publication Critical patent/KR101067575B1/ko

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0436—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/004—Very low carbon steels, i.e. having a carbon content of less than 0,01%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

고성형성 IF강(Interstitial Free Steel) 및 그 제조방법에 관하여 개시한다.
본 발명에 따른 고성형성 IF강은 중량%로, C: 0.01%이하, Si: 0.02%이하, Mn: 0.03~0.1%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005%이하, S.Al: 0.01~0.04%, N: 0.005%이하, Ti: 0.01~0.03%, Nb: 0.01~0.03%, B: 0.001~0.002%, Cu: 0.005~0.1%, Ni: 0.001~0.025% 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하여 이루어진다.
또한, 본 발명에 따른 고성형성 IF강 제조방법은 (a)상기 조성을 갖는 슬래브를 1150~1250℃에서 재가열하는 단계; (b)상기 재가열된 슬래브를 890~930℃에서 열간압연하는 단계; (c)상기 열간압연된 강을 640~680℃에서 권취하는 단계; (d)상기 권취된 강을 냉간압하율 75%이상으로 냉간압연하는 단계; 및 (e)상기 냉간압연된 강을 830~860℃에서 소둔하는 단계를 포함하여 이루어진다.

Description

고성형성 ＩＦ강 및 그 제조방법{A HIGH FORMABILITY INTERSTITIAL FREE STEEL AND A METHOD OF THE INTERSTITIAL FREE STEEL}
본 발명은 IF강(Interstitial Free Steel) 및 그 제조방법에 관한 것으로써, 보다 상세하게는 통상적인 티타늄-니오븀(Ti-Nb)에 망간(Mn)과 인(P)이 복합 첨가된 IF강에서 망간(Mn)과 인(P)의 함량을 낮추고, 대신 고용강화 원소로 구리(Cu) 및 니켈(Ni)을 첨가하여 35Kgf/mm2급으로 인장강도(Tensile Strength)를 떨어뜨리지 않으면서도 고성형성(High Formability)을 확보할 수 있는 IF강 및 그 제조방법에 관한 것이다.
일반적으로 IF강(Interstitial Free Steel)은 자동차 후드(Hood) 내판재, 자동차 리어플로어(Rear Floor) 등 강도는 크게 요구하지 않으나 고성형성(High Formability)을 요구하는 부품에 많이 이용된다.
이러한 IF강은 티타늄(Ti), 니오븀(Nb)을 단독으로 혹은 복합으로 첨가하여, 고용된 탄소(C) 및 질소(N)를 TiC, NbC, TiN 등으로 석출시켜 강도 확보 및 연성 확보를 하고, 나아가 강도 향상을 위해서 망간(Mn)과 인(P)을 추가 첨가하여 인장강도 35Kgf/mm2급 이상으로 제조된다.
다른 방법으로는 티타늄(Ti) 첨가형에 구리(Cu), 알루미늄(Al)을 합금원소로 첨가하여 [Mn,Cu]S 및 AlN으로 미세 석출시켜 강도 및 연성을 확보하기도 하며, 티타늄(Ti) 단독첨가 IF강에 구리(Cu)를 첨가하여 ε-Cu를 석출시켜 강도를 확보하기도 한다.
그러나, 이러한 방법들이 적용된 IF강은 충분한 강도를 확보할 수는 있으나, 여전히 성형성이 그다지 좋지 않은 문제점이 있다. 이런 연유로 자동차 후드(Hood) 내판재, 리어 플로어(Rear Floor) 등을 제조하기 위하여 상기와 같은 IF강을 가공시 크랙(Crack)이 발생하는 등의 성형 불량이 종종 발생하여 적용이 잘 되지 않는 실정이다.
따라서, 인장강도를 떨어뜨리지 않으면서도 고성형성을 확보할 수 있는 IF강이 필요하다.
본 발명의 하나의 목적은 통상적인 티타늄-니오븀(Ti-Nb)에 망간(Mn)과 인(P)이 복합 첨가된 IF강에서 망간(Mn), 인(P)의 함량을 낮추고, 대신 구리(Cu), 니켈(Ni)을 첨가하여 강도를 떨어뜨리지 않으면서도 고성형성을 확보할 수 있는 고성형성 IF강을 제공하는 것이다.
본 발명의 다른 하나의 목적은 상기의 IF강을 제조하는 방법을 제공하는 것이다.
상기 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 고성형성 IF강(Interstitial Free Steel)은 중량%로, 티타늄(Ti): 0.01~0.03%, 니오븀(Nb): 0.01~0.03%, 망간(Mn): 0.03~0.1%, 인(P): 0.005~0.03%, 구리(Cu): 0.005~0.1%, 니켈(Ni): 0.001~0.025%를 함유하는 것을 특징으로 한다.
이때, 탄소(C): 0.01%이하, 실리콘(Si): 0.02%이하, 황(S): 0.005%이하, 산가용 알루미늄(soluble Al, S.Al): 0.01~0.04%, 질소(N): 0.005%이하, 붕소(B): 0.001~0.002%, 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유할 수 있다.
가장 바람직하기로, 본 발명에 따른 고성형성 IF강은 상기 Ti: 0.015~ 0.02%, Nb: 0.015~ 0.02%, Mn: 0.04%, P: 0.01%, Cu: 0.03~0.06%, Ni: 0.001~0.015%, C: 0.002%이하, Si: 0.01%, S: 0.005%, S.Al: 0.01%, N: 0.002이하, B: 0.001%를 함유한다.
상기 다른 하나의 목적을 달성하기 위한 본 발명에 따른 고성형성 IF강 제조방법은 중량%로, C: 0.01%이하, Si: 0.02%이하, Mn: 0.03~0.1%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005%이하, S.Al: 0.01~0.04%, N: 0.005%이하, Ti: 0.01~0.03%, Nb: 0.01~0.03%, B: 0.001~0.002%, Cu: 0.005~0.1%, Ni: 0.001~0.025% 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하는 슬래브를, (a)슬래브 재가열 공정, (b)열간압연 공정, (c)권취 공정, (d)냉간압연 공정, (e)소둔 공정의 순으로 처리하여 제조하는 것을 특징으로 한다.
이때, 상기 (a)슬래브 재가열 단계는 1150~1250℃에서 이루어지고, 상기 (b)열간압연단계는 890~930℃에서 이루어지며, 상기 (c)권취단계는 640~680℃에서 이루어지며, 상기 (d)냉간압연 단계는 냉간압하율 75%이상으로 이루어지며, 상기 (e)소둔단계는 830~860℃에서 이루어지는 것이 바람직하다.
본 발명에 따른 고성형성 IF강은 통상적인 Ti-Nb 복합첨가형(Mn, P) IF강에서 망간(Mn)과 인(P)의 함량을 낮추는 대신 구리(Cu) 및 니켈(Ni)을 더 첨가함으로써, 항복강도(Yield Strength) 16~20Kgf/mm2, 인장강도(Tensile Strength) 35~37Kgf/mm2, 연신율(Elongation) 35~42%, 가공경화지수(n) 0.25~0.26 및 성형성을 나타내는 대표적인 값인 소성이방성 계수(r) 1.8~2.5로서 강도를 떨어뜨리지 않으면서도 고성형성을 확보할 수 있는 장점이 있다.
이하 첨부된 도면을 참조하여 본 발명의 바람직한 실시예에 따른 고성형성 IF강 및 그 제조방법에 관하여 상세히 설명하면 다음과 같다.
본 발명에 따른 고성형성 IF강(Interstitial Free Steel)은 티타늄(Ti)-니오븀(Nb)에 복합 첨가된 일반적인 IF강에 망간(Mn)과 인(P)이 복합 첨가되고, 또한, 구리(Cu) 및 니켈(Ni)이 더 첨가된다.
이때, 본 발명에 따른 고성형성 IF강은 전체 IF강 100중량%를 기준으로, 티타늄(Ti) 0.01~0.03중량%, 니오븀(Nb) 0.01~0.03중량%, 망간(Mn) 0.03~0.1중량%, 인(P) 0.005~0.03중량%, 구리(Cu) 0.005~0.1중량%, 니켈(Ni) 0.001~0.025중량%를 함유한다.
티타늄(Ti)은 IF강 내에 혼입되어 잔존된 고용 질소(N) 및 고용 탄소(C)를 TiN, TiC 등으로 석출시켜 성형성에 보다 유리한 조건을 확보하는 역할을 한다.
이러한 티타늄(Ti)은 0.01~0.03중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는 티타늄(Ti)이 0.01중량% 미만으로 첨가될 경우, IF강 내에 잔존하는 고용 질소(N) 및 고용 탄소(C)를 효과적으로 석출시키지 못하여 상기의 고용 질소(N) 및 고용 탄소(C)가 IF강 내에 잔류함에 따라 목적하는 성형성이 확보되지 못하고, 또한, 티타늄(Ti)이 0.03중량%를 초과하여 첨가될 경우, 고용 질소(N) 및 고용 탄소(C)와 TiN, TiC로 결합하고 남은 잉여의 티타늄(Ti)이 미세한 FeTiP 석출물을 형성하게 됨에 따라 성형성을 저해시키기 때문이다.
니오븀(Nb)은 열간압연중 고용 탄소(C)를 조대한 (Ti,Nb)C 복합석출물로 석출시켜 소둔 중에 집합조직 형성에 유리한 역할을 하게 함으로써 성형성을 향상시키는 역할을 한다.
이러한 니오븀(Nb)은 0.01~0.03중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는 니오븀(Nb)이 0.01중량% 미만으로 첨가될 경우, 고용 탄소(C)와의 결합에 의해 NbC로 석출되는 양이 적고 대부분 고용 탄소(C)는 TiC로 석출됨에 따라 조대한 (Ti,Nb)C 복합석출물 형성의 가능성이 낮아져서, 랭크포드값 혹은 소성이방성 계수(r)로 대표되는 성형성 향상에 크게 기여치 못하게 되고, 또한, 니오븀(Nb)이 0.03중량%를 초과하여 첨가될 경우, 반대로 고용 탄소(C)와의 결합에 의해 대부분 NbC로의 석출 가능성이 높아짐에 따라 역시 조대한 (Ti,Nb)C 복합석출물 형성의 가능성이 상대적으로 적어지고, 또한 Nb의 재결정온도 상승효과로 재질열화를 가져오게 되기 때문이다.
망간(Mn)은 고용강화 효과에 유효한 원소이며 강도 레벨에 따라 그 함량을 조절할 수 있다. 특히 망간(Mn)은 IF강 내의 황(S)을 MnS로 석출시켜 황(S)에 의한 열연시 판파단 발생 및 고온 취화를 억제시킨다.
이러한 망간(Mn)은 0.03~0.1중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는 망간(Mn)이 0.03중량% 미만으로 첨가되는 경우, 목적하는 강도 상승 효과를 얻을 수 없을 뿐만 아니라 IF강 내의 황(S)을 MnS로 100% 석출시키지 못하기 때문에 성형성 확보에 문제가 있고, 망간(Mn)이 0.1중량%를 초과하여 첨가되는 경우, 강도는 충분히 확보될 수 있으나, 연신율(Elongation)의 급격한 감소를 가져오고, 소둔시 망간(Mn) 산화물의 강판 표면으로의 용출이 심하여 표면 청정도 및 내산화성에 미치는 영향이 클 뿐만 아니라 합금화 용융아연도금 처리시 합금화 불량이 쉽게 나타날 수 있기 때문이다.
IF강 내에 포함된 황(S)을 MnS로 100% 석출시키는 이유는 미세 TiS 또는 Ti4C2S2 석출물 대신 조대한 MnS 유화물만이 석출되게 함으로써 재결정 소둔시 결정립 성장에 유리하게 작용하여 성형성 향상을 도모하기 위함이다.
인(P)은 성형성을 크게 해치지 않으면서도 강도를 확보하는, 즉 목적강도 확보와 내 2차가공취성 향상 역할을 한다.
이러한, 인(P)은 0.005~0.03중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는 인(P)이 0.005중량% 미만으로 첨가되는 경우, 강도 향상에 그리 기여하지 못하는 문제점이 있고, 인(P)이 0.03중량%를 초과하여 첨가되는 경우, 강도 상승에는 매우 유리하지만 과잉의 인(P) 첨가로 취성파괴 발생 가능성을 높여 열간압연 도중 슬라브의 판파단의 발생할 가능성을 증가시킬 뿐만 아니라 소둔완료 후 결정입계로의 확산 및 편석이 용이해짐에 따라 성형시 2차 가공취성 발생에 대한 문제점이 커지기 때문이다.
구리(Cu)는 고용강화 원소로서, IF강 내의 황(S)과 결합하여 미세한 CuS 석출물을 형성함으로써 결정립을 미세하게 하여 면내이방성 지수를 낮추고 석출강화에 의해 항복강도를 증진시킨다.
이러한 구리(Cu)는 0.005~0.1중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는, 구리(Cu)가 0.005중량% 미만으로 첨가되는 경우, Cus 석출물을 형성하기 어렵고, 또한 구리(Cu)가 0.1중량%를 초과하여 첨가되는 경우 CuS 석출물이 조대하게 석출되기 때문이다.
니켈(Ni)은 구리(Cu)에 의한 적열취성(Hot Shortness)을 방지하기 위하여, 또한 고용강화 원소로 첨가된다.
이러한 니켈(Ni)은 0.001~0.025중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는, 니켈(Ni)이 0.001중량% 미만으로 첨가되는 경우 구리(Cu)에 의한 적열취성이 발생할 위험이 있고, 또한 니켈(Ni)이 0.025중량%를 초과하여 첨가되는 경우 비경제적이기 때문이다.
본 발명에 따른 고성형성 IF강은 상기의 티타늄(Ti), 니오븀(Nb), 망간(Mn), 인(P), 구리(Cu) 및 니켈(Ni) 뿐만 아니라 전체적으로 IF강 100중량%에 대하여, 탄소(C) 0.01%이하, 실리콘(Si) 0.02%이하, 황(S) 0.005%이하, 산가용 알루미늄(soluble Al, S.Al) 0.01~0.04%, 질소(N) 0.005%이하, 붕소(B) 0.001~0.002%, 및 잔부의 Fe와 기타 불가피한 불순물이 함유된다.
탄소(C)는 IF강 내의 침입형 고용원소로서 냉연 및 소둔과정에서 강판의 집합조직 형성에 매우 큰 영향을 미친다. 강중에 포함된 고용 탄소량이 많을수록 가공성에 유리하다고 알려진 {111} 집합조직의 형성을 저해하고, {110} 및 {100} 집합조직을 강하게 형성시켜 소둔판의 성형성을 저하시킨다. 더욱이, 강중 C 함량이 0.01중량%를 초과하게 되면 탄화물(TiC, NbC)로 석출시키기 위한 Ti, Nb 함량이 상대적으로 높아져야 하고, 미세한 TiC 석출물이 IF강 내에 다량 분포하게 되어 성형성을 급격히 저하시키므로 그 함량은 0.01중량% 이하인 것이 바람직하다.
실리콘(Si)은 고용강화에 의해 강도를 상승시키는 원소이다. 강도 레벨에 의해 그 첨가함량을 조절할 수 있으나 합금화용융아연도금 강판제조시 표면 합금화 불량 요인으로 작용하므로 가능한 한 그 함량을 0.02중량% 이하인 것이 바람직하다.
황(S)과 질소(N)는 IF강 내의 불순물로서 불가피하게 첨가되는 원소들이기 때문에 가능한 한 적은 양으로 함유되어야 한다. 따라서, 황(S)과 질소(N)는 각각 0.005중량%이하로 함유되는 것이 바람직하다.
산가용 알루미늄(Soluble Al, 이하, S.Al)은 성형성과 연신율을 향상시키는 역할을 한다. 이러한 산가용 알루미늄(S.Al)은 0.01~0.04중량%로 첨가되는 것이 바람직하다. 그 이유는 산가용 알루미늄(S.Al)이 0.01중량% 미만으로 첨가되면 성형성과 연신율 향상에 크게 기여하지 못하고, 0.04중량%를 초과하여 첨가되면 Al 게재물 과다 형성에 의한 강판 내부 결함이 발생하기 때문이다.
붕소(B)는 고용상태로 존재하여 결정립계를 강화시키는 역할을 한다. 즉, IF강 내에서 인(P) 성분에 의해 열화된 내 2차가공취성을 적극적으로 해결하는 역할을 한다. 따라서, 붕소(B) 첨가에 의해 강도 확보가 매우 용이한 P 함량을 좀더 증가시켜도 큰 재질 열화를 수반하지 않는다. 이러한 붕소(B)의 함량은 0.001~0.002중량%인 것이 바람직하다. 그 이유는, 붕소(B) 함량이 0.001중량%미만으로 첨가되면 상기의 역할을 하기 힘들고, 붕소 함량이 0.002중량%를 초과하여 첨가되면 성형성이 매우 열화되는 결점을 갖고 있기 때문이다.
중량%로, C 0.01%이하, Si: 0.02%이하, Mn: 0.03~0.1%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005%이하, S.Al: 0.01~0.04%, N: 0.005%이하, Ti: 0.01~0.03%, Nb: 0.01~0.03%, B: 0.001~0.002%, Cu: 0.005~0.1%, Ni: 0.001~0.025% 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하는 본 발명에 따른 고성형성 IF강에 대하여 인장시험을 한 결과는 다음과 같다.
인장시험 결과, 항복강도(Yield Strength) 16~20Kgf/mm2, 인장강도(Tensile Strength) 35~37Kgf/mm2, 연신율(Elongation)은 36~40%, 가공경화지수(n) 0.25~0.26, 그리고 소성이방성 계수(r) 1.8~2.5로서 양호한 강도를 보이면서도 성형성 또한 양호함을 나타내었다.
특히, C: 0.002%이하, Si: 0.01%, Mn: 0.04%, P: 0.01%, S: 0.005%, S.Al: 0.01%, N: 0.002이하, Ti: 0.015~ 0.02%, Nb: 0.015~ 0.02%, B: 0.001%, Cu: 0.03~0.06%, Ni: 0.001~0.015%를 함유한 경우, 항복강도 16.5Kgf/mm2, 인장강도 35.4Kgf/mm2, 연신율 42%, 가공경화지수(n) 0.26, 소성이방성 계수(r값) 2.5로서 인장강도 35Kgf/mm2급을 유지하면서도 r값이 2.5로서 최적의 IF강의 특성을 나타냄이 확인되었다.
이러한, 고성형성 IF강은 상기의 조성, 즉 중량%로, C: 0.01%이하, Si: 0.02%이하, Mn: 0.03~0.1%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005%이하, S.Al: 0.01~0.04%, N: 0.005%이하, Ti: 0.01~0.03%, Nb: 0.01~0.03%, B: 0.001~0.002%, Cu: 0.005~0.1%, Ni: 0.001~0.025% 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하는 슬래브를 슬래브 재가열 공정, 열간압연 공정, 권취 공정, 냉간압연 공정, 소둔 공정의 순으로 처리하여 제조할 수 있다.
도 1은 본 발명에 따른 고성형성 IF강 제조방법을 도시한 순서도이다.
도 1을 참조하면, 본 발명에 따른 고성형성 IF강 제조방법은 슬래브 재가열 단계(S110), 연간압연 단계(S120), 권취 단계(S130), 냉간압연 단계(S140) 및 소둔 단계(S150)를 포함하여 이루어진다.
슬래브 재가열 단계(S110)에서는 1150~1250℃에서 상기의 조성을 가진 슬래브를 재가열한다. 열간압연 단계(S120)에서는 890~930℃에서 재가열된 슬래브를 열간압연한다. 권취 단계(S130)에서는 (Ti,Nb)C 복합석출물 형성이 용이하도록 640~680℃에서 권취하여, 성형성을 확보한다.
냉간압연 단계(S140)에서는 냉간압하율 75%이상으로 냉간압연한다. 냉간압하율은 높으면 높을수록 성형성 확보에 더 유리하다. 다만, 현장 조업을 고려하여 상기 냉간압하율이 75%이상인 것이다. 소둔 단계(S150)에서는 재결정 성장에 따른 성형성과 고온소둔에 따른 형상 및 스케일 형성 문제 등을 고려하여 830~860℃에서 재결정 소둔하여, 최종적으로 고성형성을 가지는 IF강이 제조된다.
이상에서는 본 발명의 일 실시예를 중심으로 설명하였지만, 당업자의 수준에서 다양한 변경이나 변형을 가할 수 있다. 이러한 변경과 변형이 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 한 본 발명에 속한다고 할 수 있다. 따라서 본 발명의 권리범위는 이하에 기재되는 청구범위에 의해 판단되어야 할 것이다.
도 1은 본 발명에 따른 고성형성 IF강 제조 방법을 도시한 순서도이다.

Claims (13)

  1. 중량%로, 티타늄(Ti): 0.01~0.03%, 니오븀(Nb): 0.01~0.03%, 망간(Mn): 0.03~0.1%, 인(P): 0.005~0.03%, 구리(Cu): 0.005~0.1%, 니켈(Ni): 0.001~0.025%를 포함하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강(Interstitial Free Steel).
  2. 제1항에 있어서,
    중량%로, 탄소(C): 0.01%이하, 실리콘(Si): 0.02%이하, 황(S): 0.005%이하, 산가용 알루미늄(soluble Al, S.Al): 0.01~0.04%, 질소(N): 0.005%이하, 붕소(B): 0.001~0.002%, 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    중량%로, 상기 Ti: 0.015~ 0.02%, Nb: 0.015~ 0.02%, Mn: 0.04%, P: 0.01%, Cu: 0.03~0.06%, Ni: 0.001~0.015%를 함유하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강.
  4. 제3항에 있어서,
    중량%로, 상기 C: 0.002%이하, Si: 0.01%, S: 0.005%, S.Al: 0.01%, N: 0.002이하, B: 0.001%를 함유하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강.
  5. 중량%로, C: 0.01%이하, Si: 0.02%이하, Mn: 0.03~0.1%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005%이하, S.Al: 0.01~0.04%, N: 0.005%이하, Ti: 0.01~0.03%, Nb: 0.01~0.03%, B: 0.001~0.002%, Cu: 0.005~0.1%, Ni: 0.001~0.025% 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하는 슬래브를
    슬래브 재가열 공정, 열간압연 공정, 권취 공정, 냉간압연 공정, 소둔 공정의 순으로 처리하여 제조하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  6. 제5항에 있어서, 상기 슬래브 재가열 공정은
    1150~1250℃에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  7. 제5항에 있어서, 상기 열간압연 공정은
    890~930℃에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  8. 제5항에 있어서, 상기 권취 공정은
    640~680℃에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  9. 제5항에 있어서, 상기 냉간압연 공정은
    냉간압하율 75%이상으로 이루어지는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  10. 제5항에 있어서, 상기 소둔 공정은
    830~860℃에서 이루어지는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  11. 제5항에 있어서, 상기 슬래브는
    중량%로, 상기 Ti: 0.015~ 0.02%, Nb: 0.015~ 0.02%, Mn: 0.04%, P: 0.01%, Cu: 0.03~0.06%, Ni: 0.001~0.015% 함유하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  12. 제11항에 있어서, 상기 슬래브는
    중량%로, 상기 C: 0.002%이하, Si: 0.01%, S: 0.005%, S.Al: 0.01%, N: 0.002이하, B: 0.001%를 함유하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
  13. (a)중량%로, C: 0.01%이하, Si: 0.02%이하, Mn: 0.03~0.1%, P: 0.005~0.03%, S: 0.005%이하, S.Al: 0.01~0.04%, N: 0.005%이하, Ti: 0.01~0.03%, Nb: 0.01~0.03%, B: 0.001~0.002%, Cu: 0.005~0.1%, Ni: 0.001~0.025% 및 잔부: Fe와 기타 불가피한 불순물을 함유하는 슬래브를 1150~1250℃에서 재가열하는 단계;
    (b)상기 재가열된 슬래브를 890~930℃에서 열간압연하는 단계;
    (c)상기 열간압연된 강을 640~680℃에서 권취하는 단계;
    (d)상기 권취된 강을 냉간압하율 75%이상으로 냉간압연하는 단계; 및
    (e)상기 냉간압연된 강을 830~860℃에서 소둔하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 고성형성 IF강 제조방법.
KR1020080106428A 2008-10-29 2008-10-29 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법 KR101067575B1 (ko)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020080106428A KR101067575B1 (ko) 2008-10-29 2008-10-29 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
KR1020080106428A KR101067575B1 (ko) 2008-10-29 2008-10-29 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20100047503A true KR20100047503A (ko) 2010-05-10
KR101067575B1 KR101067575B1 (ko) 2011-09-27

Family

ID=42274462

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR1020080106428A KR101067575B1 (ko) 2008-10-29 2008-10-29 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법

Country Status (1)

Country Link
KR (1) KR101067575B1 (ko)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101256513B1 (ko) * 2010-12-08 2013-04-22 주식회사 포스코 가공성 및 폭방향 재질 편차가 우수한 열연 ｉｆ강의 제조방법
KR101988773B1 (ko) 2017-12-26 2019-06-12 주식회사 포스코 내시효성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112048671B (zh) * 2020-09-07 2021-10-01 北京首钢股份有限公司 一种冲压用连退冷轧碳钢及其制备方法

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH08104945A (ja) * 1994-05-30 1996-04-23 Nisshin Steel Co Ltd 耐食性に優れた深絞り用冷延鋼板及びその製造方法

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR101256513B1 (ko) * 2010-12-08 2013-04-22 주식회사 포스코 가공성 및 폭방향 재질 편차가 우수한 열연 ｉｆ강의 제조방법
KR101988773B1 (ko) 2017-12-26 2019-06-12 주식회사 포스코 내시효성 및 가공성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법

Also Published As

Publication number Publication date
KR101067575B1 (ko) 2011-09-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100723180B1 (ko) 가공성이 우수한 냉연강판과 그 제조방법
WO2013118679A1 (ja) 高強度冷延鋼板及びその製造方法
KR102471559B1 (ko) 냉간 압연 및 코팅된 강판 및 그 제조 방법
US11421294B2 (en) High strength steel sheet having excellent formability and manufacturing method thereof
KR101067575B1 (ko) 고성형성 ｉｆ강 및 그 제조방법
KR101051206B1 (ko) 도금특성과 내2차 가공취성이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR100605719B1 (ko) 심가공용 연질 박강판의 제조방법 및 이 방법에 의하여제조된 박강판
KR101657799B1 (ko) 연신율이 우수한 아연도금강판 및 그 제조방법
KR101424486B1 (ko) 냉연 강판의 제조 방법 및 이를 사용하여 제조된 냉연 강판
KR100957960B1 (ko) 가공성 및 표면품질이 우수한 냉연강판 및 그 제조방법
KR101105021B1 (ko) 면내이방성이 작은 소부경화형 고강도 냉연강판과 그제조방법
KR101105098B1 (ko) 가공성이 우수한 소부경화형 고강도 냉연강판과 그 제조방법
KR20110022340A (ko) 표면 특성이 우수한 강판 및 그 제조방법
KR100989778B1 (ko) 가공성과 도금특성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR101344663B1 (ko) 냉연강판 및 그 제조 방법
KR101143240B1 (ko) 가공성이 우수한 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR101143116B1 (ko) 내2차가공취성이 우수한 고강도 내시효 냉연강판과 그제조방법
KR100711359B1 (ko) 면내이방성이 우수한 소부경화형 박강판 및 그 제조방법
KR101115703B1 (ko) 비시효 고강도 냉연강판과 그 제조방법
KR101149288B1 (ko) 표면 품질이 우수한 강판의 제조방법
KR101171113B1 (ko) 내2차가공취성이 우수한 고강도 내시효 냉연강판과 그제조방법
KR101143159B1 (ko) 가공성이 우수한 고강도 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR20060030797A (ko) 비시효 고강도 냉연강판과 그 제조방법
KR20060018301A (ko) 비시효 냉연강판과 그 제조방법
KR20060022912A (ko) 가공성이 우수한 소부경화형 고강도 냉연강판과 그 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E902 Notification of reason for refusal
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
LAPS Lapse due to unpaid annual fee